【発明の詳細な説明】
回路装置
本発明は、
−給電源への接続用入力端子と、
−前記入力端子に結合されて、給電源によって供給される供給電圧から低周波
の交流電流を発生するための手段Ｉと、
−前記入力端子に結合されて、前記供給電圧から前記低周波の交流電流に重畳
される他の電流を発生するための手段IIと、
を具えている放電ランプ作動用回路装置に関するものである。
斯種の回路装置は米国特許第４，１８７，４４８号から既知である。この既知
の回路装置には低周波の交流電圧を供給する。手段Ｉは安定コイルにより形成さ
れる。手段IIは他の電流を形成する高周波交流電流を発生するＤＣ−ＡＣ変換器
により形成される。このような回路装置によって作動させる放電ランプには手段
Ｉと手段IIの双方により電流を供給するから、安定コイルの寸法を比較的小さく
することができる。さらに、ＤＣ−ＡＣ変換器には、この変換器により完全なラ
ンプ電流を供給すべきとする場合に比べ、左程厳格な要求を課せなくて済む。従
って、ＤＣ−ＡＣ変換器を比較的安価な構成部品にて実現することができる。こ
れにより、回路装置全体の容積は、安定コイルを必ず含む従来の安定器よりも小
さくなり、しかも高周波交流電流をもっぱら含むランプ電流を発生する完全に電
子的な安定器よりも安価である。さらに、ＤＣ−ＡＣ変換器によって供給される
電流を可調整とすることができるため、放電ランプにより消費させる電力を或る
所定の範囲にわたり可調整とすることができる。このようなＤＣ−ＡＣ変換器を
制御ループと組合わせて用いれば、放電ランプによって消費される総電力を、例
えば供給電圧の振幅に無関係にほぼ一定のレベルに制御することができる。
上述したような従来の回路装置の欠点は、或る種の放電ランプ、特に高圧放電
ランプにおいて、ランプ電流がランプに応じた周波数レンジ内に高周波成分を含
む場合に、放電アークが不安定性を呈するということにある。こうした放電アー
クの不安定性が従来の回路装置を斯種のランプを作動させるのに適さなくしてい
る。
本発明の目的はランプの作動中に放電アークに不安定性を殆ど生じることなく
、しかもランプによって消費される電力を所定の範囲にわたって調整可能とする
か、又はこの電力を例えば供給電圧の振幅に無関係にほぼ一定に制御可能とする
高圧放電ランプ作動用の比較的コンパクトで、安価な回路装置を提供することに
ある。
この目的のため、本発明は冒頭にて述べたような回路装置において、前記他の
電流が前記交流電流と同じ極性を有するようにしたことを特徴とする。
本発明による回路装置による高圧放電ランプの作動中には放電アークに不安定
性が殆ど生じないことを確めた。さらにこの回路装置は比較的安価で、しかもコ
ンパクトであると共に高圧放電ランプによって消費される電力を手段IIにより或
る所定の範囲にわたり調整することができる。
本発明による回路装置は、手段IIがＤＣ−ＤＣ変換器を具えるようにして有利
に、しかも比較的簡単に実現することができる。ＤＣ−ＤＣ変換器は通常高周波
で作動するスイッチング素子を具えているから、前記他の電流がこの高周波の成
分を含むことがよくある。放電の不安定性をさらに抑圧するためには、回路装置
にフィルタを設けて、低周波交流電流と他の交流との和から高周波成分を除去す
るのが望ましい。回路装置にＤＣ−ＤＣ変換器を設ける場合には、この変換器に
各二次巻線がダイオード手段とスイッチング素子に直列に接続される２つの二次
巻線を有する変成器を装備させたり、斯かる変換器にスイッチング素子をランプ
の作動時に低周波交流電流の周波数にて交互に導通及び非導通にさせる手段IVを
装備させたりするのが比較的簡単である。低周波電流の半サイクル中には、一方
の二次巻線しか他の電流を供給しない。これは他方の二次巻線に直列のスイッチ
ング素子は導通していないからである。他の電流を供給する二次巻線と直列に接
続されるダイオード手段は、斯かる他の電流が低周波電流と同じ極性の直流電流
となるようにする。ＤＣ−ＤＣ変換器が高周波作動のスイッチング素子を具えて
いる場合には、例えばこの高周波作動スイッチング素子のデューティサイクルを
調整するようにして斯かる他の電流の振幅を調整することができる。斯種の回路
装置は、手段Ｉが同時に手段IIを形成する場合に特に簡単に構成することができ
る。この場合には、スイッチング素子を低周波電流で導通及び非導通にするため
、この目的のために回路装置に別個の制御回路を設ける必要がない。
本発明による回路装置の好適例では、ＤＣ−ＤＣ変換器をフライバック形のも
のとする。供給電圧が交流電圧である場合には、斯種のＤＣ−ＤＣ変換器を供給
電圧の瞬時振幅値の全範囲にわたって有効に作動させることができる。このこと
は、例えば回路装置の力率にとって有利である。ランプによって消費される電力
をほぼ一定に保つために、回路装置には低周波サイクルの半サイクルにわたり平
均化した低周波交流電流と他の電流との和をほぼ一定に保つ手段Ｖを設けること
ができる。
本発明を実施例につき図面を参照して詳細に説明する。
図１は本発明による回路装置の実施例を、これに接続した放電ランプと共に示
すブロック線図であり；
図２はさらに詳細な他の実施例を示し；
図３は図２に示したような回路装置によって作動する放電ランプ間の電圧と、
該ランプに流れる電流の波形を示す。
図１におけるＫ１及びＫ２は給電源への接続用入力端子である。Ｉは給電源に
よって供給される供給電圧から低周波の交流電流を発生するための手段である。
この手段Ｉの第１端子は入力端子Ｋ１に接続する。前記手段Ｉの第２端子は放電
ランプＬａの第１端子に接続する。放電ランプＬａの第２端子は入力端子Ｋ２に
接続する。入力端子Ｋ１及びＫ２は手段IIの各入力端子にも接続する。手段IIの
第１出力端子は放電ランプＬａの第１端子に接続し、手段IIの第２出力端子は放
電ランプＬａの第２端子に接続する。
図１に示す回路装置の作動は次の通りである。
入力端子Ｋ１及びＫ２を給電源の極に接続すると、手段Ｉは給電源によって供
給される供給電圧から低周波の交流電流を発生する。手段IIは低周波交流電流に
重畳されると共に低周波交流電流と同じ極性を有する他の電流を発生する。放電
ランプＬａに流す電流は低周波交流電流と他の電流とにより形成するから、双方
の手段ＩとIIは比較的簡単に構成することができ、従って小形で、しかも安価な
ものとすることができる。さらに、この回路装置にて作動させる高圧放電ランプ
の放電アークには、前記他の電流の極性を低周波交流電流と同じ極性とするため
不安定が生じない。
図２におけるＫ１及びＫ２は供給源への接続用入力端子である。この回路装置
は、給電源によって供給される供給電圧を低周波の交流電圧とする場合用に設計
する。低周波交流電流発生用手段Ｉを、本例ではコイルＩにより形成する。他の
電流を発生するための手段IIを、本例では回路部分Ｖを除く残りの回路部品によ
り形成する。一次巻線Ｌ１は二次巻線Ｌ２及びＬ３と共に変成器Ｔを形成する。
コイルＬ４及びコンデンサＣ１はフィルタを形成する。制御回路ＳＣ，変成器Ｔ
及びスイッチング素子Ｓ３は相俟ってフライバック形のＤＣ−ＤＣ変換器を形成
する。回路部分Ｖは低周波サイクルの半サイクルにわたって平均化した低周波交
流電流と前記他の電流との和をほぼ一定に保つ手段を形成する。
入力端子Ｋ１及びＫ２はダイオードＤ１，Ｄ２，Ｄ３及びＤ４によって形成さ
れるダイオードブリッジの各入力端子に接続する。ダイオードブリッジの出力端
子は一次巻線Ｌ１とスイッチング素子Ｓ３との直列回路によって相互接続する。
二次巻線Ｌ２の第１端子はランプの作動中コイルＬ４の第１端子に接続される。
コイルＬ４の他方の端子は回路装置に接続される放電ランプＬａの第１端子に接
続する。二次巻線Ｌ２の他方の第２端子はダイオードＤ８の陽極に接続する。こ
のダイオードＤ８の陰極はスイッチング素子Ｓ１の第１主電極に接続する。スイ
ッチング素子Ｓ１の他方の主電極は放電ランプＬａの他方の第２端子に接続する
。スイッチング素子Ｓ１の制御電極は入力端子Ｋ２とダイオードＤ６の陰極とに
接続する。ダイオードＤ６の陽極は放電ランプＬａの第２端子と二次巻線Ｌ３の
第１端子とに接続する。二次巻線Ｌ３の他方の第２端子はダイオードＤ７の陽極
に接続する。ダイオードＤ７の陰極はスイッチング素子Ｓ２の第１主電極に接続
する。スイッチング素子Ｓ２の他方の主電極はコイルＬ４の第１端子とダイオー
ドＤ５の陽極とに接続する。ダイオードＤ５の陰極はスイッチング素子Ｓ２の制
御電極とコイルＩの第１端子とに接続する。コイルＩの第２端子は入力端子Ｋ１
に接続する。コンデンサＣ１はコイルＬ４の第１端子を放電ランプの第２端子に
接続する。回路部分Ｖの入力端子は、（図２に破線にて示すように）ランプの作
動中に回路部分Ｖの入力端子に、放電ランプを流れる電流の目安となる信号が現
われるように放電ランプＬａに結合させる。この目的のために回路部分Ｖの入力
端子は、例えば放電ランプに直列に接続される電流センサに結合させることがで
きる。回路部分Ｖの出力端子は制御回路ＳＣの入力端子に接続する。制御回路Ｓ
Ｃの出力端子はスイッチング素子Ｓ３の制御電極に接続する。
図２に示す回路装置の作動は次の通りである。
入力端子Ｋ１及びＫ２が低周波の交流電圧を供給する給電源の極に接続される
と、この低周波交流電圧によりコイルＩ及び放電ランプＬａに低周波電流が流れ
るようになる。この低周波交流電流の周波数は低周波交流電圧の周波数に等しく
する。低周波交流電流の第１半サイクル中には、放電ランプの第１端子の電位が
第２端子の電位よりも高くなり、低周波交流電流がスイッチング素子Ｓ２の制御
電極及び他方の主電極を経て流れるようになり、このスイッチング素子は低周波
交流電流の第１半サイクル中導通する。低周波交流電流は第１半サイクル中にダ
イオードＤ６にも流れる。低周波交流電流の第２半サイクル中には、放電ランプ
の第２端子の電位が第１端子の電位よりも高くなり、低周波交流電流がスイッチ
ング素子Ｓ１の制御電極及び他方の主電極を経て流れるようになり、このスイッ
チング素子は低周波交流電流の第２半サイクル中導通する。低周波交流電流は第
２半サイクル中にダイオードＤ５にも流れる。スイッチング素子Ｓ３はランプの
作動中に制御回路ＳＣによって供給される信号により高周波で導通及び非導通状
態にされる。これにより、低周波電流の各１半サイクルの期間中に放電ランプに
他の電流が流れる。この他の電流は低周波交流電流と同じ極性を有し、二次巻線
Ｌ３によって供給されると共にこの二次巻線Ｌ３の第２端子からダイオードＤ７
、スイッチング素子Ｓ２、コイルＬ４、放電ランプＬａ及びコンデンサＣ１を経
て二次巻線Ｌ３の第１端子へと流れる。さらに、低周波電流の各第２半サイクル
期間中にも他の電流が放電ランプに流れる。この他の電流も低周波電流の各第２
半サイクル中低周波の交流電流と同じ極性を有する。斯かる他の電流も低周波交
流電流の各第２半サイクル中に第２巻線Ｌ２によって供給されると共に第２巻線
Ｌ２の第２端子からダイオードＤ８、スイッチング素子Ｓ１、放電ランプＬａ及
びコンデンサＣ１を経て第２巻線Ｌ２の第１端子へと流れる。ランプ電流の高周
波成分の比率は第１及び第２の各半サイクル中にコイルＬ４とコンデンサＣ１と
のフィルタ作用によって比較的低レベルに保たれる。高周波成分は先ず第１に他
の電流の高周波成分と見なすべきであり、この高周波成分はスイッチング素子Ｓ
３の導通と非導通との間の高周波スイッチングによって他の電流中に導入される
ものである。スイッチング素子Ｓ１及びＳ２は低周波電流の周波数にてランプの
作動中に低周波交流電流により導通及び非導通にされる。この低周波交流電流は
コイルＩによって発生されるから、このコイルＩもランプの作動中にスイッチン
グ素子を低周波交流電流の周波数にて導通及び非導通にするための手段を構成す
る。従って、この目的のための別個の制御回路はこの例では不必要である。ラン
プの作動中に回路部分Ｖは、低周波交流電流の半サイクルにわたって平均化した
低周波交流電流と他の電流との和電流の測定値を、この平均和電流の所望値と比
較する。この比較結果に応じて回路部分Ｖは制御回路ＳＣによって供給される信
号のデューティサイクルを調整する。このようにすることにより、放電ランプに
流れる電流を、例えば供給電圧に高度に無関係なものとすることができる。
図３は図２に示したような回路装置に対する放電ランプに流れるランプ電圧（
ＵLA）及び総電流（ＩLA）の波形を時間の関数として示したものである。回路装
置は、標準の実効供給電圧値にて、手段Ｉ（コイルＩ）を経て放電ランプに供給
される電力が約２５０Ｗとなるように構成した。手段IIを用いることにより他の
電流により放電ランプに供給される電力を０〜１５０Ｗの範囲内で調整すること
ができた。放電ランプは定格電力が約４００Ｗの高圧ナトリウムランプとした。
供給電圧は実効値が２２０Ｖで、５０Ｈｚの周波数を有する正弦波交流電圧とし
た。DETAILED DESCRIPTION OF THE INVENTION Circuit device The invention comprises: an input terminal for connection to a power supply; and a low frequency alternating current coupled to the input terminal from a supply voltage supplied by the power supply. Circuit for activating a discharge lamp, comprising: I for generating: another current coupled to the input terminal for generating another current from the supply voltage that is superimposed on the low frequency alternating current. It relates to the device. A circuit arrangement of this kind is known from U.S. Pat. No. 4,187,448. A low-frequency alternating voltage is supplied to this known circuit arrangement. The means I is formed by a stabilizing coil. Means II are formed by a DC-AC converter which produces a high frequency alternating current which forms another current. Since the discharge lamp operated by such a circuit device is supplied with current by both the means I and the means II, the size of the stabilizing coil can be made relatively small. Furthermore, the DC-AC converter does not have to be as stringently demanded as compared to the case where a perfect lamp current should be supplied by this converter. Therefore, the DC-AC converter can be realized with relatively inexpensive components. As a result, the overall volume of the circuit arrangement is smaller than conventional ballasts which necessarily include a stabilizing coil, and are also cheaper than fully electronic ballasts which generate a lamp current containing exclusively high-frequency alternating current. Furthermore, the current supplied by the DC-AC converter can be adjustable, so that the power consumed by the discharge lamp can be adjusted over a certain predetermined range. The use of such a DC-AC converter in combination with a control loop makes it possible to control the total power consumed by the discharge lamp to a substantially constant level, for example independent of the amplitude of the supply voltage. A drawback of the conventional circuit arrangement as described above is that in certain discharge lamps, in particular high-pressure discharge lamps, the discharge arc exhibits instability when the lamp current contains high-frequency components within the frequency range according to the lamp. That is. Such instability of the discharge arc makes conventional circuit arrangements unsuitable for operating such lamps. The object of the present invention is to make the power consumed by the lamp adjustable over a given range with little instability in the discharge arc during operation of the lamp, or to make this power independent of, for example, the amplitude of the supply voltage. Another object of the present invention is to provide a relatively compact and inexpensive circuit device for operating a high-pressure discharge lamp that can be controlled almost constantly. To this end, the invention is characterized in that, in a circuit arrangement as described at the outset, the other current has the same polarity as the alternating current. It was ascertained that during discharge of the high-pressure discharge lamp with the circuit arrangement according to the invention, instability of the discharge arc hardly occurs. Furthermore, the circuit arrangement is relatively inexpensive and compact, and the power consumed by the high-pressure discharge lamp can be adjusted by means II over a certain range. The circuit arrangement according to the invention can be realized advantageously and in a relatively simple manner in that the means II comprises a DC-DC converter. Since DC-DC converters usually include switching elements that operate at high frequencies, the other currents often contain this high frequency component. In order to further suppress the instability of discharge, it is desirable to provide a filter in the circuit device to remove high frequency components from the sum of the low frequency alternating current and other alternating current. If the circuit arrangement is provided with a DC-DC converter, this converter may be equipped with a transformer with each secondary winding having two secondary windings connected in series with diode means and a switching element, It is relatively simple to equip such a converter with means IV for alternately switching the switching element on and off at the frequency of the low frequency alternating current during operation of the lamp. During a half cycle of low frequency current, only one secondary winding supplies the other current. This is because the switching element in series with the other secondary winding is not conducting. A diode means connected in series with the secondary winding supplying the other current ensures that such other current is a direct current of the same polarity as the low frequency current. If the DC-DC converter comprises a high frequency actuated switching element, the amplitude of such other currents can be regulated, for example by adjusting the duty cycle of the high frequency actuated switching element. A circuit arrangement of this kind can be constructed particularly simply if the means I simultaneously form the means II. In this case, it is not necessary to provide a separate control circuit in the circuit arrangement for this purpose, since the switching element is rendered conductive and non-conductive at low frequency currents. In a preferred embodiment of the circuit arrangement according to the invention, the DC-DC converter is of the flyback type. If the supply voltage is an alternating voltage, such a DC-DC converter can be effectively operated over the entire range of instantaneous amplitude values of the supply voltage. This is advantageous, for example, for the power factor of the circuit arrangement. In order to keep the power consumed by the lamp almost constant, the circuit arrangement is provided with means V for keeping the sum of the low frequency alternating current and the other currents averaged over half a cycle of the low frequency cycle. it can. The present invention will be described in detail with reference to the drawings based on embodiments. 1 is a block diagram showing an embodiment of the circuit arrangement according to the invention with a discharge lamp connected to it; FIG. 2 shows another embodiment in more detail; FIG. 3 like that shown in FIG. 3 shows a voltage across a discharge lamp operated by a circuit device and a waveform of a current flowing through the lamp. K1 and K2 in FIG. 1 are input terminals for connection to the power supply. I is a means for generating a low frequency alternating current from the supply voltage supplied by the power supply. The first terminal of this means I is connected to the input terminal K1. The second terminal of the means I is connected to the first terminal of the discharge lamp La. The second terminal of the discharge lamp La is connected to the input terminal K2. The input terminals K1 and K2 are also connected to the respective input terminals of the means II. The first output terminal of the means II is connected to the first terminal of the discharge lamp La and the second output terminal of the means II is connected to the second terminal of the discharge lamp La. The operation of the circuit device shown in FIG. 1 is as follows. When the input terminals K1 and K2 are connected to the poles of the power supply, the means I generate a low-frequency alternating current from the supply voltage supplied by the power supply. The means II produces another current which is superimposed on the low frequency alternating current and which has the same polarity as the low frequency alternating current. Since the current flowing through the discharge lamp La is formed by the low-frequency alternating current and the other current, both means I and II can be constructed relatively easily, and therefore can be made small and inexpensive. it can. Further, the discharge arc of the high-pressure discharge lamp operated by this circuit device does not become unstable because the polarity of the other current is the same as the low-frequency alternating current. K1 and K2 in FIG. 2 are input terminals for connection to the supply source. This circuit device is designed for the case where the supply voltage supplied by the power supply is a low frequency alternating voltage. The means I for generating low-frequency alternating current is formed by the coil I in this example. The means II for generating another current is formed in this example by the remaining circuit components except the circuit part V. The primary winding L1 forms a transformer T with the secondary windings L2 and L3. The coil L4 and the capacitor C1 form a filter. The control circuit SC, the transformer T and the switching element S3 together form a flyback type DC-DC converter. The circuit part V forms means for keeping the sum of the low-frequency alternating current and the other current averaged over a half cycle of the low-frequency cycle, substantially constant. The input terminals K1 and K2 are connected to the respective input terminals of the diode bridge formed by the diodes D1, D2, D3 and D4. The output terminals of the diode bridge are interconnected by a series circuit of the primary winding L1 and the switching element S3. The first terminal of the secondary winding L2 is connected to the first terminal of the coil L4 during lamp operation. The other terminal of the coil L4 is connected to the first terminal of the discharge lamp La connected to the circuit device. The other second terminal of the secondary winding L2 is connected to the anode of the diode D8. The cathode of this diode D8 is connected to the first main electrode of the switching element S1. The other main electrode of the switching element S1 is connected to the other second terminal of the discharge lamp La. The control electrode of the switching element S1 is connected to the input terminal K2 and the cathode of the diode D6. The anode of the diode D6 is connected to the second terminal of the discharge lamp La and the first terminal of the secondary winding L3. The other second terminal of the secondary winding L3 is connected to the anode of the diode D7. The cathode of the diode D7 is connected to the first main electrode of the switching element S2. The other main electrode of the switching element S2 is connected to the first terminal of the coil L4 and the anode of the diode D5. The cathode of the diode D5 is connected to the control electrode of the switching element S2 and the first terminal of the coil I. The second terminal of the coil I is connected to the input terminal K1. The capacitor C1 connects the first terminal of the coil L4 to the second terminal of the discharge lamp. The input terminal of the circuit part V is connected to the discharge lamp La so that a signal as a measure of the current flowing through the discharge lamp appears at the input terminal of the circuit part V during the operation of the lamp (as indicated by the broken line in FIG. 2). To combine. For this purpose, the input terminal of the circuit part V can be coupled, for example, to a current sensor connected in series with the discharge lamp. The output terminal of the circuit portion V is connected to the input terminal of the control circuit SC. The output terminal of the control circuit SC is connected to the control electrode of the switching element S3. The operation of the circuit device shown in FIG. 2 is as follows. When the input terminals K1 and K2 are connected to the poles of the power supply that supplies the low-frequency AC voltage, the low-frequency AC voltage causes a low-frequency current to flow through the coil I and the discharge lamp La. The frequency of this low frequency alternating current is made equal to the frequency of the low frequency alternating voltage. During the first half cycle of the low frequency alternating current, the potential of the first terminal of the discharge lamp becomes higher than the potential of the second terminal, and the low frequency alternating current passes through the control electrode of the switching element S2 and the other main electrode. Then, the switching element conducts during the first half cycle of the low frequency alternating current. Low frequency alternating current also flows through diode D6 during the first half cycle. During the second half cycle of the low frequency alternating current, the potential of the second terminal of the discharge lamp becomes higher than the potential of the first terminal, and the low frequency alternating current passes through the control electrode of the switching element S1 and the other main electrode. Then, the switching element conducts during the second half cycle of the low frequency alternating current. Low frequency alternating current also flows through diode D5 during the second half cycle. The switching element S3 is rendered conductive and non-conductive at high frequency by a signal supplied by the control circuit SC during operation of the lamp. This causes another current to flow through the discharge lamp during each half cycle of the low frequency current. The other current has the same polarity as the low-frequency alternating current, is supplied by the secondary winding L3, and is supplied from the second terminal of the secondary winding L3 to the diode D7, the switching element S2, the coil L4, and the discharge lamp La. And through the capacitor C1 to the first terminal of the secondary winding L3. Furthermore, during each second half cycle of the low frequency current, another current flows through the discharge lamp. The other currents also have the same polarity as the low frequency alternating current during each second half cycle of the low frequency current. Such other currents are also supplied by the second winding L2 during each second half cycle of the low frequency alternating current and from the second terminal of the second winding L2 to the diode D8, the switching element S1, the discharge lamp La and the capacitor. It flows to the 1st terminal of the 2nd winding L2 via C1. The ratio of the high frequency components of the lamp current is kept relatively low during the first and second half cycles by the filtering action of the coil L4 and the capacitor C1. The high-frequency component should first of all be regarded as the high-frequency component of the other current, which is introduced into the other current by the high-frequency switching between the conducting and non-conducting state of the switching element S 3. . Switching elements S1 and S2 are made conductive and non-conductive by a low frequency alternating current during operation of the lamp at the frequency of the low frequency current. Since this low frequency alternating current is generated by the coil I, this coil I also constitutes means for making the switching element conductive and non-conductive at the frequency of the low frequency alternating current during operation of the lamp. Therefore, a separate control circuit for this purpose is unnecessary in this example. During operation of the lamp, the circuit part V compares the measured value of the sum current of the low-frequency alternating current and the other currents averaged over a half cycle of the low-frequency alternating current with the desired value of this average sum current. Depending on the result of this comparison, the circuit part V adjusts the duty cycle of the signal supplied by the control circuit SC. In this way, the current flowing through the discharge lamp can be made highly independent of the supply voltage, for example. Figure 3 shows the waveform of a lamp voltage across the discharge lamp (U LA) and the total current (I LA) for the circuit device as shown in FIG. 2 as a function of time. The circuit arrangement was constructed such that at a standard effective supply voltage value, the power supplied to the discharge lamp via means I (coil I) was about 250W. By using the means II, the electric power supplied to the discharge lamp by another current could be adjusted within the range of 0 to 150W. The discharge lamp was a high pressure sodium lamp with a rated power of about 400W. The supply voltage was a sine wave AC voltage having an effective value of 220 V and a frequency of 50 Hz.