JPH0949792A - 一様伸びおよび局部伸びの自動検出方法 - Google Patents
一様伸びおよび局部伸びの自動検出方法Info
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- JPH0949792A JPH0949792A JP19988595A JP19988595A JPH0949792A JP H0949792 A JPH0949792 A JP H0949792A JP 19988595 A JP19988595 A JP 19988595A JP 19988595 A JP19988595 A JP 19988595A JP H0949792 A JPH0949792 A JP H0949792A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 引張試験において、全伸びを計算により求
め、一様伸びと局部伸びを計算により自動で求めること
を課題とする。 【解決手段】 一様伸びを（１）または（３）式によ
り、局部伸びを（２）または（４）式により計算により
自動検出する。 一様伸び（εp ）＝１００ＡＢ（Ｘ０／２）B-1
−−−（１） 局部伸び（εe ）＝１００Ａ（１−Ｂ）（Ｘ０／２）
B-1 −−（２） 一様伸び（εp ）＝εｔ-0.5(1-B)
−−−（３） 局部伸び（εe ）＝全伸び（εa ）−εｔ-0.5(1-B)
−−−（４） ただし、ただし、Ｘ０は試験片の標点間距離、ＡとＢは
引張試験で求めることができる、材料と引張試験片形状
によって定まる数、εは全伸び、ｔは前記試験片の断面
積の開平値、である。
め、一様伸びと局部伸びを計算により自動で求めること
を課題とする。 【解決手段】 一様伸びを（１）または（３）式によ
り、局部伸びを（２）または（４）式により計算により
自動検出する。 一様伸び（εp ）＝１００ＡＢ（Ｘ０／２）B-1
−−−（１） 局部伸び（εe ）＝１００Ａ（１−Ｂ）（Ｘ０／２）
B-1 −−（２） 一様伸び（εp ）＝εｔ-0.5(1-B)
−−−（３） 局部伸び（εe ）＝全伸び（εa ）−εｔ-0.5(1-B)
−−−（４） ただし、ただし、Ｘ０は試験片の標点間距離、ＡとＢは
引張試験で求めることができる、材料と引張試験片形状
によって定まる数、εは全伸び、ｔは前記試験片の断面
積の開平値、である。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、引張試験における
一様伸びおよび局部伸びの自動検出方法の技術分野に属
する。
一様伸びおよび局部伸びの自動検出方法の技術分野に属
する。
【０００２】
【従来の技術】一様伸びは、ＪＩＳ Ｇ ０２０２ １
１７３に「引張試験において試験片平行部が略一様に変
形する永久伸びの限界値。通常最大荷重に対する永久伸
びとして求められる。」と定義され、局部伸びは、ＪＩ
Ｓ Ｇ ０２０２ １１７４に「引張試験において一様
伸びに達したのち試験片の一部が局部的な断面収縮によ
って破断に到るまでの永久伸び。破断伸びから一様伸び
を差し引いた値である。」と定義されている。
１７３に「引張試験において試験片平行部が略一様に変
形する永久伸びの限界値。通常最大荷重に対する永久伸
びとして求められる。」と定義され、局部伸びは、ＪＩ
Ｓ Ｇ ０２０２ １１７４に「引張試験において一様
伸びに達したのち試験片の一部が局部的な断面収縮によ
って破断に到るまでの永久伸び。破断伸びから一様伸び
を差し引いた値である。」と定義されている。
【０００３】また、日本海事協会船級規則によると、
「本会の承認を得て、規定された試験片以外の任意の試
験片を採用することができる。この場合の伸びについて
は、次式によって補正しなければならない。」と規定さ
れている。次式（オリバー式）とは、 ε＝ａＥ（（Ｓ0.5 ）／Ｌ）n ＝Ｋ（（Ｓ0.5 ）／Ｌ）n −−−（１） ただし、Ｅ：規定された比例寸法試験片を用いた場合の
相当伸び ε：任意の試験片を用いた場合の全伸び Ｓ：任意の試験片の断面積 Ｌ：任意の試験片の標点間距離 ａ，ｎ：材料によって異なる数で表１による。
「本会の承認を得て、規定された試験片以外の任意の試
験片を採用することができる。この場合の伸びについて
は、次式によって補正しなければならない。」と規定さ
れている。次式（オリバー式）とは、 ε＝ａＥ（（Ｓ0.5 ）／Ｌ）n ＝Ｋ（（Ｓ0.5 ）／Ｌ）n −−−（１） ただし、Ｅ：規定された比例寸法試験片を用いた場合の
相当伸び ε：任意の試験片を用いた場合の全伸び Ｓ：任意の試験片の断面積 Ｌ：任意の試験片の標点間距離 ａ，ｎ：材料によって異なる数で表１による。
【０００４】
【表１】
【０００５】ただし、材料１は、引張強さの規格最低値
が６００Ｎ／ｍｍ2 以下の炭素鋼および低合金鋼で熱間
圧延のままのもの、または焼き鈍し、焼ならし後焼きも
どしを施したものとする。
が６００Ｎ／ｍｍ2 以下の炭素鋼および低合金鋼で熱間
圧延のままのもの、または焼き鈍し、焼ならし後焼きも
どしを施したものとする。
【０００６】材料２は炭素鋼および低合金鋼で焼入れ焼
きもどしを施したものとする。材料１および材料２に該
当しない材料に関するａ、ｎの値は日本海事協会が適当
と認めるところによる。
きもどしを施したものとする。材料１および材料２に該
当しない材料に関するａ、ｎの値は日本海事協会が適当
と認めるところによる。
【０００７】また、ａとｎは相関関係があり、ｎが決定
するとａが定まるものである。さらに、管状試験片等の
場合は、その断面形状によってａとｎは変化するもので
ある。
するとａが定まるものである。さらに、管状試験片等の
場合は、その断面形状によってａとｎは変化するもので
ある。
【０００８】ここで、（１）式を対数式に改めると、 ｌｏｇε＝ｌｏｇＫ＋ｎｌｏｇ（（Ｓ0.5 ）／Ｌ） ＝ｌｏｇＫ＋ｎｌｏｇ（（Ｗ0.5 ）／Ｌ）＋ｎｌｏｇ（ｔ0.5 ） −−−（２） ただし、断面積Ｓ＝Ｗ×ｔ（Ｗは試験片の板幅、ｔは試
験片の板厚を意味する）である。
験片の板厚を意味する）である。
【０００９】また、ｌｏｇＫ＋ｎｌｏｇ（（Ｗ0.5 ）／
Ｌ）の項は、一様伸び、ｎｌｏｇ（ｔ0.5 ）の項は、局
部伸びであることが、「日本鉄鋼協会協同研究会品質管
理部械試験小委員会一様伸びＷＧ」による冊子「一様伸
びＷＧ活動報告書」により報告されている。
Ｌ）の項は、一様伸び、ｎｌｏｇ（ｔ0.5 ）の項は、局
部伸びであることが、「日本鉄鋼協会協同研究会品質管
理部械試験小委員会一様伸びＷＧ」による冊子「一様伸
びＷＧ活動報告書」により報告されている。
【００１０】そこで、ｌｏｇεp ＝ｌｏｇＫ＋ｎｌｏｇ
（（Ｗ0.5 ）／Ｌ）とおくと、（２の式より、 ｌｏｇεp ＝ｌｏｇε−ｎｌｏｇ（ｔ0.5 ） よって、εp ＝εｔ-0.5n −−−（３） となる。
（（Ｗ0.5 ）／Ｌ）とおくと、（２の式より、 ｌｏｇεp ＝ｌｏｇε−ｎｌｏｇ（ｔ0.5 ） よって、εp ＝εｔ-0.5n −−−（３） となる。
【００１１】また、ＪＩＳ Ｇ ０２０２ １１３５号
の定義により、 全伸び（ε）＝一様伸び（εp ）＋局部伸び（εe ） −−−（４） と定義されているので、 局部伸び（εe ）＝全伸び（ε）−εｔ-0.5n −−−（５） で表される。
の定義により、 全伸び（ε）＝一様伸び（εp ）＋局部伸び（εe ） −−−（４） と定義されているので、 局部伸び（εe ）＝全伸び（ε）−εｔ-0.5n −−−（５） で表される。
【００１２】従来の技術の一例として、特公平５−６８
６４７号公報には、つぎの技術が公開されている。
６４７号公報には、つぎの技術が公開されている。
【００１３】「正式の標点間距離より大きい標点間距離
（ＧＬ’）について試験片が破断されるまでの伸び長さ
（ΔＬ’）を検出する。そして、検出した伸び長さ（Δ
Ｌ’）を試験片の最大荷重付近までの伸び長さ（ΔＬ
１’）と試験片の最大荷重点付近から試験片の破断点ま
での伸び長さ（ΔＬ２’）に分割し、次式によって正式
の標点間距離（ＧＬ）に対する伸び長さ（ΔＬ）を演算
するようにしたことを特徴とするものである。図５は、
伸び計によって検出された伸び長さと荷重検出器によっ
て検出された荷重の関係を示す荷重伸び線図である。演
算装置は、伸び計によって検出された伸び長さ（Δ
Ｌ’）を試験片の最大荷重点（Ａ）付近までの伸び長さ
（ΔＬ１’）と試験片の最大荷重点（Ａ）付近から試験
片の破断点（Ｂ）までの伸び長さ（ΔＬ２’）に分割す
る。そして、次式によって正式の標点間距離（ＧＬ）に
対する伸び長さ（ΔＬ）を演算する。 ΔＬ＝（（ΔＬ１’×ＧＬ）／ＧＬ’）×α＋ΔＬ２’
×β ここで、（α）、（β）は試験片の形状、材質によって
決定される補正係数である。
（ＧＬ’）について試験片が破断されるまでの伸び長さ
（ΔＬ’）を検出する。そして、検出した伸び長さ（Δ
Ｌ’）を試験片の最大荷重付近までの伸び長さ（ΔＬ
１’）と試験片の最大荷重点付近から試験片の破断点ま
での伸び長さ（ΔＬ２’）に分割し、次式によって正式
の標点間距離（ＧＬ）に対する伸び長さ（ΔＬ）を演算
するようにしたことを特徴とするものである。図５は、
伸び計によって検出された伸び長さと荷重検出器によっ
て検出された荷重の関係を示す荷重伸び線図である。演
算装置は、伸び計によって検出された伸び長さ（Δ
Ｌ’）を試験片の最大荷重点（Ａ）付近までの伸び長さ
（ΔＬ１’）と試験片の最大荷重点（Ａ）付近から試験
片の破断点（Ｂ）までの伸び長さ（ΔＬ２’）に分割す
る。そして、次式によって正式の標点間距離（ＧＬ）に
対する伸び長さ（ΔＬ）を演算する。 ΔＬ＝（（ΔＬ１’×ＧＬ）／ＧＬ’）×α＋ΔＬ２’
×β ここで、（α）、（β）は試験片の形状、材質によって
決定される補正係数である。
【００１４】この式において、試験片の最大荷重点
（Ａ）付近までは試験片の全長にわたって均一に伸びが
生じ、その伸び長さ（ΔＬ１’）は均一伸び（一様伸
び）と呼ばれ、標点間距離（ＧＬ’）に比例することが
知られている。したがって、この領域の正式の標点間距
離（ＧＬ）に対する伸び長さは、（（ΔＬ１’×ＧＬ）
／ＧＬ’）×αであるということができる。これに対
し、最大荷重点（Ａ）付近から試験片の破断点（Ｂ）ま
では試験片が破断される部分の収縮によって伸びが生
じ、その伸び長さ（ΔＬ２’）は局部収縮（局部伸び）
と呼ばれ、標点間距離（ＧＬ’）に関係なく一定である
ことが知られている。」
（Ａ）付近までは試験片の全長にわたって均一に伸びが
生じ、その伸び長さ（ΔＬ１’）は均一伸び（一様伸
び）と呼ばれ、標点間距離（ＧＬ’）に比例することが
知られている。したがって、この領域の正式の標点間距
離（ＧＬ）に対する伸び長さは、（（ΔＬ１’×ＧＬ）
／ＧＬ’）×αであるということができる。これに対
し、最大荷重点（Ａ）付近から試験片の破断点（Ｂ）ま
では試験片が破断される部分の収縮によって伸びが生
じ、その伸び長さ（ΔＬ２’）は局部収縮（局部伸び）
と呼ばれ、標点間距離（ＧＬ’）に関係なく一定である
ことが知られている。」
【００１５】これとは別の方法として、数多くの標点を
打刻し、引張試験を行い、各標点区間の伸び長さを測定
し、その結果から試験片長手方向に対する伸び分布を求
め、これから正式の標点間距離の一様伸びを求める方法
が以前から用いられている。
打刻し、引張試験を行い、各標点区間の伸び長さを測定
し、その結果から試験片長手方向に対する伸び分布を求
め、これから正式の標点間距離の一様伸びを求める方法
が以前から用いられている。
【００１６】
【発明が解決しようとする課題】前記の方法は、最大荷
重の判別は、荷重−伸び曲線の最大荷重付近を捉えて判
断する方法である。しかし、最大荷重点は、極大値で一
定の幅を持つことがあり、この場合、荷重最大点の判断
が困難で一様伸びの誤差が大きくなる不具合がある。
重の判別は、荷重−伸び曲線の最大荷重付近を捉えて判
断する方法である。しかし、最大荷重点は、極大値で一
定の幅を持つことがあり、この場合、荷重最大点の判断
が困難で一様伸びの誤差が大きくなる不具合がある。
【００１７】また、多数の標点を打刻する方法は、伸び
の測定が人手であり、また値を求めるのに手間を要する
ことから多量のデータを得るのは困難であった。
の測定が人手であり、また値を求めるのに手間を要する
ことから多量のデータを得るのは困難であった。
【００１８】本発明が解決しようとする課題は、以上の
問題点を解決するものである。
問題点を解決するものである。
【００１９】
【課題を解決するための手段】上記課題を解決するため
の手段として、本発明は、 １）引張試験において、一様伸びを下記の式により求め
る一様伸び自動検出方法である。
の手段として、本発明は、 １）引張試験において、一様伸びを下記の式により求め
る一様伸び自動検出方法である。
【００２０】 一様伸び（εp ）＝１００ＡＢ（Ｘ０／２）B-1 ただし、Ｘ０は試験片の標点間距離 ＡとＢは引張試験で求めることができる、材料と引張試
験片形状によって定まる数。
験片形状によって定まる数。
【００２１】２）引張試験において、局部伸びを下記の
式により求める局部伸び自動検出方法である。
式により求める局部伸び自動検出方法である。
【００２２】局部伸び（εe ）＝１００Ａ（１−Ｂ）
（Ｘ０／２）B-1 ただし、Ｘ０は試験片の標点間距離 ＡとＢは引張試験で求めることができる、材料と引張試
験片形状によって定まる数。
（Ｘ０／２）B-1 ただし、Ｘ０は試験片の標点間距離 ＡとＢは引張試験で求めることができる、材料と引張試
験片形状によって定まる数。
【００２３】３）引張試験において、一様伸びを下記の
式により求める一様伸び自動検出方法である。
式により求める一様伸び自動検出方法である。
【００２４】一様伸び（εp ）＝εｔ-0.5(1-B) ただし、εは試験片の全伸び ｔは前記試験片の断面積の開平値 Ｂは引張試験で求めることができる、材料と引張試験片
形状によって定まる数。
形状によって定まる数。
【００２５】４）引張試験において、局部伸びを下記の
式により求める局部伸び自動検出方法である。
式により求める局部伸び自動検出方法である。
【００２６】 局部伸び（εe ）＝全伸び（ε）−εｔ-0.5(1-B) ただし、εは試験片の全伸び ｔは前記試験片の断面積の開平値 Ｂは引張試験で求めることができる、材料と引張試験片
形状によって定まる数。
形状によって定まる数。
【００２７】以下に、上記手段の作用を説明する。以下
の作用およびつぎの発明の実施の形態で言う「伸び長
さ」とは、引張試験において、ある荷重を加えたとき、
その荷重を加えた状態における標点間の長さと元の標点
間距離との差を言う。また、「全伸び」とは、前記「伸
び長さ」を元の標点間距離で除し、１００倍した値（す
なわち％値）を言う。
の作用およびつぎの発明の実施の形態で言う「伸び長
さ」とは、引張試験において、ある荷重を加えたとき、
その荷重を加えた状態における標点間の長さと元の標点
間距離との差を言う。また、「全伸び」とは、前記「伸
び長さ」を元の標点間距離で除し、１００倍した値（す
なわち％値）を言う。
【００２８】一様伸びの本来値は、無限大標点間距離に
おいて与えられるものであるが、一般に測定される方法
は特定の標点区間によって求められるので、任意の標点
区間を想定している。
おいて与えられるものであるが、一般に測定される方法
は特定の標点区間によって求められるので、任意の標点
区間を想定している。
【００２９】試験片の、ある標点間距離における伸び長
さは、特願平６−１１００２号に本発明者等が著したよ
うに、次の（６）式で求められることが検証されてい
る。
さは、特願平６−１１００２号に本発明者等が著したよ
うに、次の（６）式で求められることが検証されてい
る。
【００３０】 Ｙ＝ＡＸB −−−（６） Ｘ：破断点を原点とした、試験片軸方向の座標 Ｙ：原点に対する位置Ｘの引張試験による変位量 Ａ：材料と形状によって定まる正の数 Ｂ：材料と形状によって定まる正の数 ＡとＢは、引張試験を行なって求めた複数のＸとＹの関
係値を与えることにより、連立方程式を解いたり、回帰
分析により求める。
係値を与えることにより、連立方程式を解いたり、回帰
分析により求める。
【００３１】標点間距離をＸ０とすると、全伸びεは、
破断点に対してほぼ対称と考えて良いため、Ｘ０＝２Ｘ
の関係と（６）式より ε＝１００（２Ｙ／Ｘ０）＝１００（２Ｙ／２Ｘ）＝１００（Ｙ／Ｘ） ＝１００（ＡＸB ／Ｘ） ＝１００ＡＸB-1 ＝１００Ａ（Ｘ０／２）B-1 −−−（７） となる。
破断点に対してほぼ対称と考えて良いため、Ｘ０＝２Ｘ
の関係と（６）式より ε＝１００（２Ｙ／Ｘ０）＝１００（２Ｙ／２Ｘ）＝１００（Ｙ／Ｘ） ＝１００（ＡＸB ／Ｘ） ＝１００ＡＸB-1 ＝１００Ａ（Ｘ０／２）B-1 −−−（７） となる。
【００３２】発明者は、実験の結果、（６）式を微分し
た値を１００倍した値（１００ＡＢ（Ｘ０／２）B-1 ）
が一様伸びと誤差が少ないことを見出した。
た値を１００倍した値（１００ＡＢ（Ｘ０／２）B-1 ）
が一様伸びと誤差が少ないことを見出した。
【００３３】また、ＪＩＳ Ｇ ０２０２ １１３５の
定義より（７）式の全伸びから一様伸びを差し引いた値
が局部伸びである。
定義より（７）式の全伸びから一様伸びを差し引いた値
が局部伸びである。
【００３４】すなわち、 一様伸び（εp ）＝１００ＡＢ（Ｘ０／２）B-1 −−−（８） 局部伸び（εe ）＝１００Ａ（Ｘ０／２）B-1 −（一様伸び） ＝１００Ａ（１−Ｂ）（Ｘ０／２）B-1 −−−（９） ただし、Ｘは試験片の標点間距離の１／２ ＡとＢは引張試験で求めることができる、材料と引張試
験片形状によって定まる数。である。
験片形状によって定まる数。である。
【００３５】また、さらに、実験により、（３）式およ
び（５）式のｎと（７）式の（Ｂ−１）が、次式の関係
があることを見出した。
び（５）式のｎと（７）式の（Ｂ−１）が、次式の関係
があることを見出した。
【００３６】ｎ≒−（Ｂ−１） この結果、一様伸び、局部伸びは次式で表すことができ
る。
る。
【００３７】 一様伸び（εp ）＝εｔ-0.5(1-B) −−−（１０） 局部伸び（εe ）＝全伸び（ε）−εｔ-0.5(1-B) −−−（１１） ただし、（１０）式と（１１）式の場合、ｔは試験片の
断面積の開平値である。
断面積の開平値である。
【００３８】これらの結果を次の発明の実施の形態で示
すことにする。
すことにする。
【００３９】
【発明の実施の形態】本発明の実施の形態を説明する。
【００４０】本発明の（１０）式と（１１）式では、板
厚と板幅によって、一様伸びと局部伸びを求めることを
基本としているが、各種形状の材料を正方柱換算してい
る。下記にその換算式を表す。 （１）材料が管状の場合 板厚＝板幅＝（π（２Ｒｔ−ｔ2 ））0.5 ただし、Ｒは管の外半径、ｔは管の肉厚を意味する。 （２）材料が丸棒の場合 板厚＝板幅＝（πｒ2 ）0.5 ただし、ｒは丸棒の半径を意味する。 （３）材料が板状の場合も、板厚と板幅の積から正方柱
換算をする。実験の結果、正方柱換算した方が演算精度
が良いことがわかったからである。
厚と板幅によって、一様伸びと局部伸びを求めることを
基本としているが、各種形状の材料を正方柱換算してい
る。下記にその換算式を表す。 （１）材料が管状の場合 板厚＝板幅＝（π（２Ｒｔ−ｔ2 ））0.5 ただし、Ｒは管の外半径、ｔは管の肉厚を意味する。 （２）材料が丸棒の場合 板厚＝板幅＝（πｒ2 ）0.5 ただし、ｒは丸棒の半径を意味する。 （３）材料が板状の場合も、板厚と板幅の積から正方柱
換算をする。実験の結果、正方柱換算した方が演算精度
が良いことがわかったからである。
【００４１】板厚＝板幅＝試験片の（板厚×板幅）0.5 以上のようにして、引張試験を行い、全伸びと、（６）
式より、数Ａ、Ｂを求めた。
式より、数Ａ、Ｂを求めた。
【００４２】これらの値を（７）式に充当し、全伸びを
求めた。ここで、（８）式と（９）式は、微分値による
一様伸びと局部伸びと称することにする。また、（１
０）式と（１１）式は、開平値による一様伸びと局部伸
びと称することにする。
求めた。ここで、（８）式と（９）式は、微分値による
一様伸びと局部伸びと称することにする。また、（１
０）式と（１１）式は、開平値による一様伸びと局部伸
びと称することにする。
【００４３】ここで、（８）式と（１０）式より本発明
の一様伸びを各種試験片３４本により求めた。これらを
表２に示す。表２において、記号×は管状、記号□は板
状、記号○および●は丸棒試験片を意味する。また、Ｇ
Ｌは標点間距離を意味する。なお、ＮＯ１〜ＮＯ１２ま
では、シームレス管、ＮＯ１３〜ＮＯ１６は溶接管であ
る。なお、ＮＯ１３〜ＮＯ１６は軟鋼である。ＮＯ１７
〜ＮＯ２６は鋼板、ＮＯ２７〜ＮＯ３４は丸棒試験片で
ある。これらの各種試験片の諸元は表に示してある通り
である。また、一様伸びの実測値は、ＮＯ１〜ＮＯ１６
までは自動引張試験機により自動測定、自動計算によっ
て求めた。ＮＯ１７〜ＮＯ３４までの実測値は、多点法
による結果から手動測定で求めた。
の一様伸びを各種試験片３４本により求めた。これらを
表２に示す。表２において、記号×は管状、記号□は板
状、記号○および●は丸棒試験片を意味する。また、Ｇ
Ｌは標点間距離を意味する。なお、ＮＯ１〜ＮＯ１２ま
では、シームレス管、ＮＯ１３〜ＮＯ１６は溶接管であ
る。なお、ＮＯ１３〜ＮＯ１６は軟鋼である。ＮＯ１７
〜ＮＯ２６は鋼板、ＮＯ２７〜ＮＯ３４は丸棒試験片で
ある。これらの各種試験片の諸元は表に示してある通り
である。また、一様伸びの実測値は、ＮＯ１〜ＮＯ１６
までは自動引張試験機により自動測定、自動計算によっ
て求めた。ＮＯ１７〜ＮＯ３４までの実測値は、多点法
による結果から手動測定で求めた。
【００４４】
【表２】
【００４５】これらの結果を図１と図２に示す。図１
は、実測値と微分値との一様伸びの対比図である。図２
は実測値と開平値との一様伸びの対比図である。
は、実測値と微分値との一様伸びの対比図である。図２
は実測値と開平値との一様伸びの対比図である。
【００４６】さらに、局部伸びは、（４）式を基本とし
実測値をもとめ、さらに微分値の伸びは（９）式、開平
値は（１１）式により求めた。その結果を表３に示す。
表３において、試験片はすべて表２のものと同一であ
る。したがって、記号×は管状、記号□は板状、記号○
および●は丸棒試験片を意味する。また、ＧＬは標点間
距離を意味する。なお、ＮＯ１〜ＮＯ１２までは、シー
ムレス管、ＮＯ１３〜ＮＯ１６は溶接管である。なお、
ＮＯ１３〜ＮＯ１６は軟鋼である。ＮＯ１７〜ＮＯ２６
は鋼板、ＮＯ２７〜ＮＯ３４は丸棒試験片である。これ
らの各種試験片の諸元は表に示してある通りである。
実測値をもとめ、さらに微分値の伸びは（９）式、開平
値は（１１）式により求めた。その結果を表３に示す。
表３において、試験片はすべて表２のものと同一であ
る。したがって、記号×は管状、記号□は板状、記号○
および●は丸棒試験片を意味する。また、ＧＬは標点間
距離を意味する。なお、ＮＯ１〜ＮＯ１２までは、シー
ムレス管、ＮＯ１３〜ＮＯ１６は溶接管である。なお、
ＮＯ１３〜ＮＯ１６は軟鋼である。ＮＯ１７〜ＮＯ２６
は鋼板、ＮＯ２７〜ＮＯ３４は丸棒試験片である。これ
らの各種試験片の諸元は表に示してある通りである。
【００４７】
【表３】
【００４８】これらの結果を図３と図４に示す。図３
は、実測値と微分値との局部伸びの対比図である。図４
は実測値と開平値による局部伸びの対比図である。
は、実測値と微分値との局部伸びの対比図である。図４
は実測値と開平値による局部伸びの対比図である。
【００４９】以上のように、全伸びが計算により求まる
と、一様伸びと局部伸びが計算により高精度で求めるこ
とができようになった。そのため、自動で一様伸びと局
部伸びを求めることができるので、工業試験に大きな発
展をもたらすものである。
と、一様伸びと局部伸びが計算により高精度で求めるこ
とができようになった。そのため、自動で一様伸びと局
部伸びを求めることができるので、工業試験に大きな発
展をもたらすものである。
【００５０】
【発明の効果】本発明は、全伸びが計算により求まる
と、自動で一様伸びと局部伸びを求めることができるの
で、工業試験に大きな発展をもたらすものである。
と、自動で一様伸びと局部伸びを求めることができるの
で、工業試験に大きな発展をもたらすものである。
【図１】実測値と微分値との一様伸びの対比図である。
【図２】実測値と開平値との一様伸びの対比図である。
【図３】実測値と微分値との局部伸びの対比図である。
【図４】実測値と開平値との局部伸びの対比図である。
【図５】伸び計によって検出された伸び長さと荷重検出
器によって検出された荷重の関係を示す荷重伸び線図で
ある。
器によって検出された荷重の関係を示す荷重伸び線図で
ある。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 村山 章 東京都千代田区丸の内一丁目１番２号 日 本鋼管株式会社内 (72)発明者 田中 恵 東京都千代田区丸の内一丁目１番２号 日 本鋼管株式会社内
Claims (4)
- 【請求項１】 引張試験において、一様伸びを下記の式
により求めることを特徴とする一様伸び自動検出方法。 一様伸び（εp ）＝１００ＡＢ（Ｘ０／２）B-1 ただし、Ｘ０は試験片の標点間距離 ＡとＢは引張試験で求めることができる、材料と引張試
験片形状によって定まる数。 - 【請求項２】 引張試験において、局部伸びを下記の式
により求めることを特徴とする局部伸び自動検出方法。 局部伸び（εe ）＝１００Ａ（１−Ｂ）（Ｘ０／２）
B-1 ただし、Ｘ０は試験片の標点間距離 ＡとＢは引張試験で求めることができる、材料と引張試
験片形状によって定まる数。 - 【請求項３】 引張試験において、一様伸びを下記の式
により求めることを特徴とする一様伸び自動検出方法。 一様伸び（εp ）＝εｔ-0.5(1-B) ただし、εは試験片の全伸び ｔは前記試験片の断面積の開平値 Ｂは引張試験で求めることができる、材料と引張試験片
形状によって定まる数。 - 【請求項４】 引張試験において、局部伸びを下記の式
により求めることを特徴とする局部伸び自動検出方法。 局部伸び（εe ）＝全伸び（ε）−εｔ-0.5(1-B) ただし、εは試験片の全伸び ｔは前記試験片の断面積の開平値 Ｂは引張試験で求めることができる、材料と引張試験片
形状によって定まる数。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP19988595A JP3206381B2 (ja) | 1995-08-04 | 1995-08-04 | 一様伸びおよび局部伸びの自動検出方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP19988595A JP3206381B2 (ja) | 1995-08-04 | 1995-08-04 | 一様伸びおよび局部伸びの自動検出方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0949792A true JPH0949792A (ja) | 1997-02-18 |
| JP3206381B2 JP3206381B2 (ja) | 2001-09-10 |
Family
ID=16415233
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP19988595A Expired - Fee Related JP3206381B2 (ja) | 1995-08-04 | 1995-08-04 | 一様伸びおよび局部伸びの自動検出方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3206381B2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN104655488A (zh) * | 2015-01-08 | 2015-05-27 | 中国科学院、水利部成都山地灾害与环境研究所 | 一种测定植物根系抗拉力学特性的简易方法 |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2010148486A1 (en) | 2009-06-25 | 2010-12-29 | Patterson Albert W | Rotary device |
| CN103335899B (zh) * | 2013-06-14 | 2015-05-06 | 中国石油天然气集团公司 | 确定高钢级管线钢管均匀延伸率的方法及装置 |
-
1995
- 1995-08-04 JP JP19988595A patent/JP3206381B2/ja not_active Expired - Fee Related
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN104655488A (zh) * | 2015-01-08 | 2015-05-27 | 中国科学院、水利部成都山地灾害与环境研究所 | 一种测定植物根系抗拉力学特性的简易方法 |
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| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP3206381B2 (ja) | 2001-09-10 |
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