JPH09291833A

JPH09291833A - ガスタービン空気圧縮機再循環流量制御装置

Info

Publication number: JPH09291833A
Application number: JP10931296A
Authority: JP
Inventors: Masanori Noguchi; 真紀野口; Fusaji Kakizaki; 房司柿崎; Kazutoshi Ishibashi; 和利石橋
Original assignee: Toshiba Corp
Current assignee: Toshiba Corp
Priority date: 1996-04-30
Filing date: 1996-04-30
Publication date: 1997-11-11

Abstract

(57)【要約】【課題】最適な再循環流量を供給し、ガスタービンの効
率低下を低減させる。【解決手段】空気圧縮機１に導入する空気流量を制御す
る可変案内翼４と、空気圧縮機１の吐出部から高温空気
の一部を入口部に戻す空気流量を調節する再循環流量調
節弁５とを有する。また、空気圧縮機１に導びかれる大
気温度を検出する大気温度検出器１０と、この検出した
大気温度と設計温度との比率を演算する除算器１１と、
この除算器１１での演算結果と可変案内翼４の開度から
決定された再循環流量調節弁５の開度とを掛算する乗算
器１２とを備え、再循環流量調節弁５の開度を大気温度
と可変案内翼開度の関数に基づいて制御する。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、発電設備として利
用されるガスタービンに係り、特にガスタービンの効率
低下を防止するためのガスタービン空気圧縮機再循環流
量制御装置に関する。

【０００２】

【従来の技術】図６は従来のガスタービン空気圧縮機再
循環系統を示す概略図である。図６に示すように、ガス
タービン空気圧縮機再循環系統は、清浄な空気が空気圧
縮機１に導かれ、この空気圧縮機１内の圧縮機翼１ａの
駆動により空気が圧縮されることで、空気圧縮機１の吐
出部は高温・高圧空気となる。この空気圧縮機１により
圧縮された高温・高圧空気は燃焼器２に案内され、この
燃焼器２において供給された燃料とともに燃焼させる。
この燃焼によって高温化された燃焼ガスは、ガスタービ
ン３にて膨張し、ガスタービン３の仕事をさせるように
なっている。

【０００３】ここで、燃焼ガス温度をある規定値に保つ
ためには、空気圧縮機１の入口部に設置された可変案内
翼４により導入する空気流量が制御される。しかし、こ
の可変案内翼４を通過する空気流量を絞り込んだ場合、
可変案内翼４の通路部を通過する空気の流速が増加する
ため、可変案内翼４に対して下流側の空気の温度が極端
に低下する。

【０００４】これに伴い、空気中の湿分が凝結し、この
凝結した湿分により空気圧縮機１の圧縮機翼１ａを損傷
させる可能性があるため、空気圧縮機１の吐出部から高
温・高圧空気の一部をガスタービン空気圧縮機再循環流
量調節弁（以下、ＩΗＣＶという。）５を経て吸気に混
合（再循環）させ、空気圧縮機１の吸気温度を上昇させ
て、これを防止している。なお、可変案内翼４の開度
は、可変案内翼開度検出器６により検出される。

【０００５】図７は従来のガスタービン空気圧縮機再循
環流量制御装置の構成を示す。図７に示すように、ガス
タービン空気圧縮機再循環流量制御装置（以下、流量制
御装置と略称する。）７では、可変案内翼開度検出器６
からの可変案内翼４の開度信号が関数発生器８に入力さ
れる。この関数発生器８は、ガスタービン３が運転する
最低大気温度条件における可変案内翼（ＩＧＶ）４の開
度に対するΙΗＣＶ５の開度を決定している。そして、
関数発生器８からのΙΗＣＶ５の開度指令がＩΗＣＶ５
に出力されることで、このＩΗＣＶ５の開度が制御され
る。

【０００６】したがって、可変案内翼４の開度が小さ
く、これを通過する空気の流速が速い時は、ＩＨＣＶ５
の開度を大きくし、再循環流量を増やし、空気圧縮機１
の吸込温度を上昇させる。また、可変案内翼４の開度が
大きく、これを通過する空気の流速が遅い時は、ＩΗＣ
Ｖ５の開度を小さくし、再循環流量を減少させるように
運転制御している。

【０００７】

【発明が解決しようとする課題】ところで、上記従来技
術の流量制御装置７では、大気温度極低時の氷結ライン
にマージンをとって再循環流量を定めており、大気温度
などガスタービン使用条件の変化に関係なく、ガスター
ビン空気圧縮機再循環流量は、可変案内翼４の開度に対
して常に一定であった。このため、通常時は、必要以上
の再循環流量が流れることとなり、ガスタービン３の効
率低下を招いていた。

【０００８】本発明は上述した事情を考慮してなされた
もので、大気温度および空気圧縮機吐出温度などの変化
に応じた最適な再循環流量を供給し、ガスタービンの効
率低下を低減させるガスタービン空気圧縮機再循環流量
制御装置を提供することを目的とする。

【０００９】

【課題を解決するための手段】上述した課題を解決する
ために、本発明の請求項１は、空気圧縮機の入口部に設
置され、導入する空気流量を制御する可変案内翼と、前
記空気圧縮機の吐出部から高温空気の一部を入口部に戻
す配管に設置され、前記入口部に戻す空気流量を調節す
る再循環流量調節弁とを有するガスタービンにおいて、
前記空気圧縮機に導びかれる大気温度を検出する大気温
度検出器と、この検出した大気温度と設計温度との比率
を演算する除算器と、この除算器での演算結果と前記可
変案内翼の開度から決定された前記再循環流量調節弁の
開度とを掛算する乗算器とを備え、前記再循環流量調節
弁の開度を大気温度と可変案内翼開度の関数に基づいて
制御することを特徴とする。

【００１０】請求項２は、請求項１記載のガスタービン
空気圧縮機再循環流量制御装置において、前記空気圧縮
機の吐出部に設置された温度検出器と、この空気圧縮機
吐出温度と設計温度との比率を算出する第２の除算器
と、この第２の除算器での演算結果と乗算器からの大気
温度による補正後の前記再循環流量調節弁の開度とを掛
算する第２の乗算器とを備え、前記再循環流量調節弁の
開度を大気温度、空気圧縮機吐出温度および可変案内翼
開度の関数に基づいて制御することを特徴とする。

【００１１】請求項３は、請求項１記載のガスタービン
空気圧縮機再循環流量制御装置において、前記空気圧縮
機の入口部と吐出部にそれぞれ設置された圧力検出器
と、これらの検出結果により前記空気圧縮機の圧力比を
演算する第２の除算器と、この圧力比と設計圧力比との
比率より空気温度への影響係数を算出する演算器と、こ
の演算係数と乗算器からの大気温度による補正後の前記
再循環流量調節弁の開度とを掛算する第２の乗算器とを
備え、前記再循環流量調節弁の開度を大気温度、空気圧
縮機圧力比および可変案内翼開度の関数に基づいて制御
することを特徴とする。

【００１２】請求項４は、請求項２記載のガスタービン
空気圧縮機再循環流量制御装置において、再循環空気が
大気と混合された後の空気圧縮機吸込空気温度を検知す
る吸込空気温度検出器を設置し、大気温度と可変案内翼
開度から必要吸込空気温度を決定し、この吸込空気温度
が、大気温度、空気圧縮機吐出温度および可変案内翼開
度より算出された必要温度になるように、前記再循環流
量調節弁の開度を制御することを特徴とする。

【００１３】請求項５は、請求項３記載のガスタービン
空気圧縮機再循環流量制御装置において、再循環空気が
大気と混合された後の空気圧縮機吸込空気温度を検知す
る吸込空気温度検出器を設置し、大気温度と可変案内翼
開度から必要吸込空気温度を決定し、この吸込空気温度
が、大気温度、空気圧縮機圧力比の設計圧力比に対する
比率から計算される空気温度への影響係数および可変案
内翼開度から算出された必要温度になるように、前記再
循環流量調節弁の開度を制御することを特徴とする。

【００１４】

【発明の実施の形態】以下、本発明の実施形態を図面に
基づいて説明する。

【００１５】図１は本発明に係るガスタービン空気圧縮
機再循環流量制御装置の第１実施形態を示す系統図であ
る。なお、従来と同一または対応する部分には図６と同
一の符号を用いて説明する。

【００１６】図１に示すように、ガスタービン３と同軸
に設けられた空気圧縮機１内の圧縮機翼の駆動によって
圧縮された高温・高圧空気を燃焼器２に案内し、この燃
焼器２で燃料とともに燃焼させる。燃焼による高温の燃
焼ガスは、ガスタービン３にて膨張し、ガスタービン３
の仕事をさせるようになっている。

【００１７】また、空気圧縮機１の入口部には可変案内
翼４が設置され、この可変案内翼４により導入する空気
流量が制御されて燃焼ガス温度をある規定値に保持して
いる。そして、空気圧縮機１の吐出部からは、高温・高
圧空気の一部をＩΗＣＶ５を経て吸気に混合させ、空気
圧縮機１の吸気温度を上昇させて、可変案内翼４の下流
側の空気温度が極端に低下するのを防止している。

【００１８】可変案内翼４には可変案内翼開度検出器６
が設けられ、可変案内翼４の開度は、可変案内翼開度検
出器６により検出され、この可変案内翼開度検出器６に
より検出した可変案内翼４の開度信号が流量制御装置７
内の関数発生器８に入力される。この関数発生器８は、
可変案内翼４の開度に対してΙΗＣＶ５の基準開度を決
定する。

【００１９】一方、空気圧縮機１の入口には、空気圧縮
機１に導かれる大気温度を検出する大気温度検出器１０
が設けられている。また、流量制御装置７内には、関数
発生器８に加え、実大気温度と設計温度との比率を演算
する除算器１１と、この除算器１１での演算結果と関数
発生器８でのＩΗＣＶ開度指令とを掛算する乗算器１２
とが設けられている。

【００２０】次に、第１実施形態の作用を説明する。

【００２１】大気温度検出器１０の信号が流量制御装置
７内の除算器１１へ入力され、この除算器１１では実大
気温度と設計温度との比率が演算される一方、可変案内
翼開度検出器６により検出した可変案内翼４の開度信号
は、流量制御装置７内の関数発生器８に入力され、この
関数発生器８で可変案内翼開度に応じ、ＩＨＣＶ５の開
度が決定される。

【００２２】次いで、除算器１１での演算結果と関数発
生器８でのＩΗＣＶ開度指令が乗算器１２に入力され、
掛算される。この乗算器１２で演算された値が、ＩΗＣ
Ｖ開度指令となって、ＩΗＣＶ５の最終的な開度を制御
する。

【００２３】このように第１実施形態によれば、実大気
温度と設計温度との比率によって、可変案内翼開度によ
り決定された基準ＩＨＣＶ開度の関数補正が行われ、Ｉ
ΗＣＶ５の開度が設定される。これにより、空気圧縮機
１の再循環空気流量を必要最小限に制御することとな
り、ガスタービン３の効率低下量を最小とすることがで
きる。

【００２４】図２は本発明に係るガスタービン空気圧縮
機再循環流量制御装置の第２実施形態を示す系統図であ
る。なお、前記第１実施形態と同一の部分には同一の符
号を付して説明する。以下の実施形態でも同様である。

【００２５】第２実施形態では、前記第１実施形態の構
成に加え、空気圧縮機１の吐出部に空気圧縮機吐出温度
検出器１３が設けられており、流量制御装置７内には実
空気圧縮器吐出温度と設計温度との比率を演算する第２
の除算器としての除算器１４と、この除算器１４からの
空気圧縮機吐出温度と設計温度の比率とを掛算する第２
の乗算器としての乗算器１５とが設けられている。

【００２６】次に、第２実施形態の作用を説明する。

【００２７】吐出温度検出器１３からの信号は、流量制
御装置７内の除算器１４へ入力される。この除算器１４
では、実空気圧縮器吐出温度と設計温度との比率が演算
される。

【００２８】また、大気温度検出器１０により検出した
信号は、前記第１実施形態と同様に流量制御装置７内に
設けられた除算器１１へ入力され、この除算器１１によ
り実大気温度と設計温度との比率を演算する一方、可変
案内翼開度検出器６により検出した可変案内翼４の開度
信号は、流量制御装置７内の関数発生器８に入力され、
この関数発生器８は可変案内翼４の開度に対してΙΗＣ
Ｖ５の基準開度を決定する。そして、除算器１１での演
算結果と関数発生器８でのＩΗＣＶ開度指令が乗算器１
２に入力され、掛算される。

【００２９】さらに、乗算器１２からの大気温度による
補正後のＩΗＣＶ開度は、乗算器１５にて、除算器１４
からの空気圧縮機吐出温度と設計温度の比率が掛算さ
れ、その結果がＩΗＣＶ５に出力され、ＩΗＣＶ５の開
度が制御される。

【００３０】このように第２実施形態によれば、空気圧
縮機吐出温度と設計温度との比率によって、可変案内翼
開度により決定された基準ＩΗＣＶ開度の関数補正が行
われ、ＩΗＣＶ開度が設定される。これにより、空気圧
縮機１の再循環空気流量を必要最小限に制御することと
なり、ガスタービン３の効率低下量を最小とすることが
できる。

【００３１】図３は本発明に係るガスタービン空気圧縮
機再循環流量制御装置の第３実施形態を示す系統図であ
る。

【００３２】第３実施形態では、前記第１実施形態の構
成に加え、空気圧縮機１の入口部と吐出部に、それぞれ
空気圧縮機入口圧力検出器１６と、空気圧縮機吐出圧力
検出器１７とが設けられている。また、流量制御装置７
内には、前記第１実施形態の構成に加え、空気圧縮機１
の入口圧力と吐出圧力との比を演算する第２の除算器と
しての除算器１８と、この除算器１８から得られた実圧
力比と設計圧力比との比率から空気温度への影響係数を
演算する演算器１９と、この演算器１９の演算係数と乗
算器１２からの大気温度補正が行われたＩＨＣＶ開度と
を掛算する第２の乗算器としての乗算器２０とが設けら
れている。

【００３３】次に、第３実施形態の作用を説明する。

【００３４】圧力検出器１６，１７から得られた空気圧
縮機１の入口部と吐出部の圧力信号は、流量制御装置７
内の除算器１８に入力され、この除算器１８で空気圧縮
機１の入口圧力と吐出圧力との比が演算される。

【００３５】また、除算器１８の圧力比は、演算器１９
に入力され、この演算器１９で実圧力比と設計圧力比と
の比率から空気温度への影響係数が演算される。この演
算器１９の演算係数が乗算器２０に入力されて乗算器１
２から大気温度補正が行われたＩＨＣＶ開度と掛算され
ることにより、ＩΗＣＶ開度指令となって、ＩΗＣＶ５
の開度が制御される。

【００３６】このように第３実施形態によれば、空気圧
縮機１の圧力比と設計圧力比との比率によって、可変案
内翼開度より決定された基準ＩΗＣＶ開度の関数補正が
行われ、ＩＨＣＶ開度が設定される。これにより、空気
圧縮機１の再循環空気流量を必要最小限に制御すること
となり、ガスタービン３の効率低下量を最小とすること
ができる。

【００３７】図４は本発明に係るガスタービン空気圧縮
機再循環流量制御装置の第４実施形態を示す系統図であ
る。

【００３８】第４実施形態では、前記第２実施形態の構
成に加え、ＩΗＣＶ５からの再循環空気と大気の空気が
混合された後の温度を検出する空気圧縮機吸込温度検出
器２１が設けられている。また、流量制御装置７内に
は、前記第２実施形態の関数発生器９に代えて可変案内
翼開度に対する空気圧縮機吸込空気温度を決定する関数
発生器２２が設けられている。

【００３９】また、流量制御装置７内には、前記第２実
施形態の構成に加え、空気圧縮機吸込温度検出器２１に
より検出された温度と、乗算器１５からの大気温度およ
び空気圧縮機吐出温度の補正が行われた空気圧縮機吸込
空気温度との偏差を演算する減算器２３と、この減算器
２３の偏差を零にするための調整器２４とが設けられて
いる。

【００４０】次に、第４実施形態の作用を説明する。

【００４１】可変案内翼開度検出器６から得られた信号
が流量制御装置７内の関数発生器２２に入力され、この
関数発生器２２では、可変案内翼開度に対する空気圧縮
機吸込（入口）空気温度が決定されるようになってい
る。この関数発生器２２からの空気圧縮機吸込空気温度
が、前記第２実施形態と同様に、乗算器１２にて大気温
度の補正が行われ、さらに乗算器１５にて除算器１４か
ら得られた空気圧縮機吐出温度の補正が行われた後に、
減算器２３へ入力される。

【００４２】この減算器２３では、空気圧縮機吸込温度
検出器２１により検出された温度と、乗算器１５からの
大気温度および空気圧縮機吐出温度の補正が行われた空
気圧縮機吸込空気温度との偏差が演算され、調整器２４
へ出力される。この調整器１７では、減算器２３の偏差
を零にすべく、ＩΗＣＶ５の開度が制御される。

【００４３】このように第４実施形態によれば、空気圧
縮機吸込温度が、大気温度、空気圧縮機吐出温度および
可変案内翼開度に基づいて算出され、必要温度になるよ
うに、ＩΗＣＶ５の開度が制御されるため、最適な再循
環流量となり、ガスタービン３の効率低下量を最小とす
ることができる。

【００４４】図５は本発明に係るガスタービン空気圧縮
機再循環流量制御装置の第５実施形態を示す系統図であ
る。

【００４５】第５実施形態では、前記第３実施形態のよ
うに空気圧縮機１の入口部と吐出部に、それぞれ空気圧
縮機入口圧力検出器１６と、空気圧縮機吐出圧力検出器
１７とが設けられているとともに、前記第４実施形態の
ように空気圧縮機吸込温度検出器２１が設けられてい
る。

【００４６】また、流量制御装置７内には、前記第３実
施形態のように、空気圧縮機１の入口圧力と吐出圧力と
の比を演算する除算器１８と、この除算器１８から得ら
れた実圧力比と設計圧力比との比率から空気温度への影
響係数を演算する演算器１９と、この演算器１９の演算
係数と乗算器１２からの大気温度補正が行われたＩＨＣ
Ｖ開度とを掛算する乗算器２０とが設けられている。

【００４７】さらに、流量制御装置７内には、前記第４
実施形態のように空気圧縮機吸込温度検出器２１により
検出された温度と、乗算器２０からの大気温度および空
気圧縮機吐出温度の補正が行われた空気圧縮機吸込空気
温度との偏差を演算する減算器２３と、この減算器２３
の偏差を零にするための調整器２４とが設けられてい
る。

【００４８】次に、第５実施形態の作用を説明する。

【００４９】圧力検出器１６，１７から得られた空気圧
縮機１の入口部と吐出部の圧力信号は、流量制御装置７
内の除算器１８に入力され、この除算器１８で空気圧縮
機１の入口圧力と吐出圧力との比が演算される。

【００５０】また、除算器１８の圧力比は、演算器１９
に入力され、この演算器１９で実圧力比と設計圧力比と
の比率から空気温度への影響係数が演算される。この演
算器１９の演算係数が乗算器２０に入力される。

【００５１】一方、可変案内翼開度検出器６から得られ
た信号が流量制御装置７内の関数発生器２２に入力さ
れ、この関数発生器２２では、可変案内翼開度に対する
空気圧縮機吸込空気温度が決定されるようになってい
る。この関数発生器２２からの空気圧縮機吸込空気温度
が、乗算器１１にて大気温度の補正が行われ、さらに乗
算器２０にて空気圧縮機吐出温度の補正が行われた後
に、減算器２３へ入力される。

【００５２】この減算器２３では、空気圧縮機吸込温度
検出器２１と、乗算器２０からの大気温度、空気圧縮機
圧力比の設計圧力比に対する比率より計算される空気温
度への影響係数および可変案内翼開度から算出された空
気圧縮機吸込空気温度との偏差が演算され、調整器２４
へ出力される。この調整器１７では、減算器２３の偏差
を零にすべく、ＩΗＣＶ５の開度が制御される。

【００５３】すなわち、第５実施形態では、空気圧縮機
吸込温度検出器２１を設置し、大気温度と可変案内翼開
度より必要吸込空気温度を決定し、この吸込空気温度
が、大気温度、空気圧縮機圧力比の設計圧力比に対する
比率より計算される空気温度への影響係数および可変案
内翼開度より算出された必要温度になるように、ＩＨＣ
Ｖ５の開度が制御される。

【００５４】このように第５実施形態によれば、空気圧
縮機吸込温度が、大気温度、空気圧縮機圧力比および可
変案内翼開度に基づいて算出され、必要温度になるよう
に、ＩＨＣＶ５の開度が制御されるため、最適な再循環
流量となり、ガスタービン３の効率低下量を最小とする
ことができる。

【００５５】

【発明の効果】以上説明したように、請求項１の発明に
よれば、大気温度と設計温度との比率によって、可変案
内翼開度より決定された基準ＩＨＣＶ開度の関数補正が
行われ、ＩΗＣＶ開度が設定されるため、空気圧縮機の
再循環空気流量を必要最小限に制御することとなり、空
気圧縮機吐出部より再循環空気を抽気することによるガ
スタービンの効率低下量を最小とすることができる。

【００５６】請求項２の発明によれば、空気圧縮機吐出
温度と設計温度との比率によって、可変案内翼開度より
決定された基準ＩΗＣＶ開度の関数補正が行われ、ＩＨ
ＣＶ開度が設定されため、請求項１と同様の効果が得ら
れる。

【００５７】請求項３の発明によれば、空気圧縮機圧力
比と設計圧力比との比率によって、可変案内翼開度より
決定された基準ＩΗＣＶ開度の関数補正が行われれ、Ｉ
ＨＣＶ開度が設定されるため、請求項１と同様の効果が
得られる。

【００５８】請求項４の発明によれば、空気圧縮機吸込
部の空気温度が、大気温度、空気圧縮機吐出温度および
可変案内翼開度より算出された必要温度になるように、
ＩＨＣＶ開度が設定されるため、請求項１と同様の効果
が得られる。

【００５９】請求項５の発明によれば、空気圧縮機の吸
込部の空気温度が、大気温度、空気圧縮機圧力比および
可変案内翼開度より算出された必要温度になるように、
ＩＨＣＶ開度が設定されるため、請求項１と同様の効果
が得られる。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明に係るガスタービン空気圧縮機再循環流
量制御装置の第１実施形態を示す系統図。

【図２】本発明に係るガスタービン空気圧縮機再循環流
量制御装置の第２実施形態を示す系統図。

【図３】本発明に係るガスタービン空気圧縮機再循環流
量制御装置の第３実施形態を示す系統図。

【図４】本発明に係るガスタービン空気圧縮機再循環流
量制御装置の第４実施形態を示す系統図。

【図５】本発明に係るガスタービン空気圧縮機再循環流
量制御装置の第５実施形態を示す系統図。

【図６】従来のガスタービン空気圧縮機再循環系統を示
す概略図。

【図７】従来のガスタービン空気圧縮機再循環流量制御
装置を示す構成図。

【符号の説明】

１空気圧縮機１ａ圧縮機翼２燃焼器３ガスタービン４可変案内翼（ＩＧＶ）５ガスタービン空気圧縮機再循環流量調節弁（ＩΗＣ
Ｖ）６可変案内翼開度検出器７ガスタービン空気圧縮機再循環流量制御装置（流量
制御装置）８関数発生器１０大気温度検出器１１除算器１２乗算器１３空気圧縮機吐出温度検出器１４除算器（第２の除算器）１５乗算器（第２の乗算器）１６空気圧縮機入口圧力検出器１７空気圧縮機吐出圧力検出器１８除算器（第２の除算器）１９演算器２０乗算器（第２の乗算器）２１空気圧縮機吸込温度検出器２２関数発生器２３減算器２４調整器

Claims

【特許請求の範囲】

【請求項１】空気圧縮機の入口部に設置され、導入す
る空気流量を制御する可変案内翼と、前記空気圧縮機の
吐出部から高温空気の一部を入口部に戻す配管に設置さ
れ、前記入口部に戻す空気流量を調節する再循環流量調
節弁とを有するガスタービンにおいて、前記空気圧縮機
に導びかれる大気温度を検出する大気温度検出器と、こ
の検出した大気温度と設計温度との比率を演算する除算
器と、この除算器での演算結果と前記可変案内翼の開度
から決定された前記再循環流量調節弁の開度とを掛算す
る乗算器とを備え、前記再循環流量調節弁の開度を大気
温度と可変案内翼開度の関数に基づいて制御することを
特徴とするガスタービン空気圧縮機再循環流量制御装
置。
【請求項２】請求項１記載のガスタービン空気圧縮機
再循環流量制御装置において、前記空気圧縮機の吐出部
に設置された温度検出器と、この空気圧縮機吐出温度と
設計温度との比率を算出する第２の除算器と、この第２
の除算器での演算結果と乗算器からの大気温度による補
正後の前記再循環流量調節弁の開度とを掛算する第２の
乗算器とを備え、前記再循環流量調節弁の開度を大気温
度、空気圧縮機吐出温度および可変案内翼開度の関数に
基づいて制御することを特徴とするガスタービン空気圧
縮機再循環流量制御装置。
【請求項３】請求項１記載のガスタービン空気圧縮機
再循環流量制御装置において、前記空気圧縮機の入口部
と吐出部にそれぞれ設置された圧力検出器と、これらの
検出結果により前記空気圧縮機の圧力比を演算する第２
の除算器と、この圧力比と設計圧力比との比率より空気
温度への影響係数を算出する演算器と、この演算係数と
乗算器からの大気温度による補正後の前記再循環流量調
節弁の開度とを掛算する第２の乗算器とを備え、前記再
循環流量調節弁の開度を大気温度、空気圧縮機圧力比お
よび可変案内翼開度の関数に基づいて制御することを特
徴とするガスタービン空気圧縮機再循環流量制御装置。
【請求項４】請求項２記載のガスタービン空気圧縮機
再循環流量制御装置において、再循環空気が大気と混合
された後の空気圧縮機吸込空気温度を検知する吸込空気
温度検出器を設置し、大気温度と可変案内翼開度から必
要吸込空気温度を決定し、この吸込空気温度が、大気温
度、空気圧縮機吐出温度および可変案内翼開度より算出
された必要温度になるように、前記再循環流量調節弁の
開度を制御することを特徴とするガスタービン空気圧縮
機再循環流量制御装置。
【請求項５】請求項３記載のガスタービン空気圧縮機
再循環流量制御装置において、再循環空気が大気と混合
された後の空気圧縮機吸込空気温度を検知する吸込空気
温度検出器を設置し、大気温度と可変案内翼開度から必
要吸込空気温度を決定し、この吸込空気温度が、大気温
度、空気圧縮機圧力比の設計圧力比に対する比率から計
算される空気温度への影響係数および可変案内翼開度か
ら算出された必要温度になるように、前記再循環流量調
節弁の開度を制御することを特徴とするガスタービン空
気圧縮機再循環流量制御装置。