JPH09184479A - Duplex head piston type compressor - Google Patents
Duplex head piston type compressorInfo
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- JPH09184479A JPH09184479A JP7342759A JP34275995A JPH09184479A JP H09184479 A JPH09184479 A JP H09184479A JP 7342759 A JP7342759 A JP 7342759A JP 34275995 A JP34275995 A JP 34275995A JP H09184479 A JPH09184479 A JP H09184479A
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- double
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Abstract
Description
【０００１】[0001]
【発明の属する技術分野】本発明は、両頭ピストン式圧
縮機に係わり、詳しくはカムプレートの支持構造に関す
るものである。BACKGROUND OF THE INVENTION 1. Field of the Invention The present invention relates to a double-headed piston type compressor, and more particularly to a cam plate support structure.
【０００２】[0002]
【従来の技術】駆動シャフト上に止着されたカムプレー
トの回転によって両頭ピストンを往復動させる斜板式圧
縮機は、例えば特開平１−１３４０８５号公報に開示さ
れている。この種の車輌空調用に供される圧縮機におい
ては、接合された一対のシリンダブロックの軸孔に一対
のラジアル軸受を介して駆動シャフトが回転可能に支持
されている。その両ラジアル軸受間において、カムプレ
ートとしての斜板がボス部を介してその駆動シャフトに
固着されるとともに、そのボス部の両端部とシリンダブ
ロックに形成された受圧座との間にスラスト軸受がそれ
ぞれ介装されている。そして、駆動シャフトの回転と共
動する斜板の回転により、両頭ピストンが往復動されて
冷媒ガスの圧縮が行われる。この圧縮動作にともなって
発生する圧縮反力によって、斜板には回転モーメントが
作用する。この回転モーメントに対抗するために、シリ
ンダブロックを接合固定するための通しボルトの締め付
け軸力によって、前記スラスト軸受に駆動シャフトの軸
線方向の予荷重が作用するように構成されている。2. Description of the Related Art A swash plate compressor in which a double-headed piston is reciprocated by the rotation of a cam plate fixed on a drive shaft is disclosed in, for example, Japanese Unexamined Patent Publication No. 1-134085. In this type of compressor used for air conditioning of a vehicle, a drive shaft is rotatably supported in a shaft hole of a pair of joined cylinder blocks via a pair of radial bearings. Between both the radial bearings, a swash plate as a cam plate is fixed to the drive shaft via a boss portion, and a thrust bearing is provided between both ends of the boss portion and a pressure receiving seat formed on the cylinder block. Each is installed. Then, the rotation of the swash plate cooperating with the rotation of the drive shaft causes the double-headed piston to reciprocate to compress the refrigerant gas. A rotational moment acts on the swash plate due to the compression reaction force generated along with this compression operation. In order to counteract this rotational moment, a preload in the axial direction of the drive shaft acts on the thrust bearing by the tightening axial force of the through bolt for joining and fixing the cylinder block.
【０００３】図９に示すように、この従来構成における
スラスト軸受部１２１、１２２は、斜板１２３のボス部
１２４の端面とシリンダブロック１２５、１２６の受圧
座１２７、１２８とに相互に異径の環状突条１２９、１
３０が形成され、その環状突条１２９、１３０間にわた
って転がり軸受１３１が介在されたものとなっている。
そして、転がり軸受１３１は、そのアウタレース１３２
及びインナレース１３３が駆動シャフト１３４の軸線方
向荷重に対して弾性変形可能な状態で組み付けられてお
り、駆動シャフト１３４の軸線方向荷重が吸収されるよ
うになっている。このため、比較的低い予荷重の設定に
よって、転がり軸受１３１の各レース１３２、１３３
と、斜板１２３のボス部１２４の端面及びシリンダブロ
ック１２５、１２６の受圧座１２７、１２８との間に隙
間が発生するのが防止される。そして、圧縮運転時にお
ける駆動シャフト１３４の軸線と直角方向の振動の発生
が抑制される。As shown in FIG. 9, the thrust bearing portions 121 and 122 in this conventional structure have different diameters between the end surface of the boss portion 124 of the swash plate 123 and the pressure receiving seats 127 and 128 of the cylinder blocks 125 and 126. Annular ridges 129, 1
30 is formed, and the rolling bearing 131 is interposed between the annular protrusions 129 and 130.
The rolling bearing 131 has the outer race 132.
The inner race 133 is assembled in a state of being elastically deformable with respect to the axial load of the drive shaft 134, and the axial load of the drive shaft 134 is absorbed. Therefore, each race 132, 133 of the rolling bearing 131 is set by setting a relatively low preload.
It is possible to prevent a gap from being generated between the end surface of the boss portion 124 of the swash plate 123 and the pressure receiving seats 127 and 128 of the cylinder blocks 125 and 126. Then, the occurrence of vibration in the direction perpendicular to the axis of the drive shaft 134 during the compression operation is suppressed.
【０００４】[0004]
【発明が解決しようとする課題】ところが、この従来構
成では、斜板１２３のボス部１２４に対して両側のスラ
スト軸受部１２１、１２２が駆動シャフト１３４の軸線
方向荷重を吸収可能な構成となっているため、その軸線
方向の剛性が不足がちとなる。このため、圧縮運転時に
おける駆動シャフト１３４の軸線方向の振動が大きくな
ることがあった。この駆動シャフト１３４の軸線方向の
振動を低減するためには前記予荷重を高く設定する必要
がある。しかし、このように予荷重を高く設定すると、
スラスト軸受部１２１、１２２の摺動抵抗が大きくなっ
て動力損失が大きくなるという問題があった。However, in this conventional configuration, the thrust bearing portions 121 and 122 on both sides of the boss portion 124 of the swash plate 123 can absorb the axial load of the drive shaft 134. Therefore, the rigidity in the axial direction tends to be insufficient. Therefore, the vibration of the drive shaft 134 in the axial direction during the compression operation may become large. In order to reduce the vibration of the drive shaft 134 in the axial direction, it is necessary to set the preload high. However, if the preload is set high like this,
There has been a problem that the sliding resistance of the thrust bearing portions 121 and 122 is increased and power loss is increased.
【０００５】一方、図１０に示すように、斜板１２３の
一側のボス部１２４の端面１２４ａと、その端面１２４
ａに対向するシリンダブロック１２６の受圧座１２８の
端面１２８ａとをともに平面状に形成して、そのボス部
１２４と受圧座１２８との間にわたって転がり軸受１３
１が介在する構成が考えられる。この構成によれば、ス
ラスト軸受部１２１、１２２の駆動シャフト１３４の軸
線方向の支持剛性が向上されて、駆動シャフト１３４の
軸線方向の振動が低減される。ところが、前記圧縮反力
に基づく回転モーメントによって、転がり軸受１３１の
レース１３２、１３３と、斜板１２３のボス部１２４の
端面１２４ａ及びシリンダブロック１２６の受圧座１２
８の端面１２８ａとの間に隙間が発生しやすくなるとい
う問題があった。このため、圧縮運転時における駆動シ
ャフト１３４の軸線と直角な方向の振動が大きくなるこ
とがあった。この駆動シャフト１３４の軸線と直角な方
向の振動を低減するためには、前記予荷重を高く設定す
る必要がある。しかし、このように予荷重を高く設定す
ると、前記従来構成と同様に動力損失が大きくなるとい
う問題があった。On the other hand, as shown in FIG. 10, the end face 124a of the boss portion 124 on one side of the swash plate 123 and the end face 124 thereof.
The end surface 128a of the pressure receiving seat 128 of the cylinder block 126 facing a is formed in a flat shape together, and the rolling bearing 13 extends between the boss portion 124 and the pressure receiving seat 128.
A configuration in which 1 is interposed is conceivable. With this configuration, the support rigidity of the thrust bearing portions 121 and 122 in the axial direction of the drive shaft 134 is improved, and the vibration of the drive shaft 134 in the axial direction is reduced. However, due to the rotational moment based on the compression reaction force, the races 132 and 133 of the rolling bearing 131, the end surface 124 a of the boss portion 124 of the swash plate 123, and the pressure receiving seat 12 of the cylinder block 126.
There is a problem that a gap is likely to occur between the end surface 128 and the end surface 128a. Therefore, the vibration in the direction perpendicular to the axis of the drive shaft 134 during the compression operation may increase. In order to reduce the vibration in the direction perpendicular to the axis of the drive shaft 134, it is necessary to set the preload high. However, when the preload is set high as described above, there is a problem that the power loss becomes large as in the conventional configuration.
【０００６】本発明は、このような従来の技術に存在す
る問題点に着目してなされたものである。その目的とし
ては、圧縮運転時の駆動シャフトの軸線方向及び軸線と
直角方向の振動を低減することができて、しかも動力損
失の少ない両頭ピストン式圧縮機を提供することにあ
る。The present invention has been made by paying attention to such problems existing in the prior art. It is therefore an object of the present invention to provide a double-headed piston compressor that can reduce vibrations of the drive shaft in the axial direction and in the direction perpendicular to the axial line during compression operation, and that has less power loss.
【０００７】[0007]
【課題を解決するための手段】上記目的を達成するため
に、請求項１に記載の発明では、一対のシリンダブロッ
ク内に形成されたクランク室内に駆動シャフトと共動す
るカムプレートを備え、そのカムプレートのボス部をス
ラスト軸受部を介して前記シリンダブロックに形成され
た受圧座に支持した両頭ピストン式圧縮機において、少
なくとも一方のシリンダブロックに形成された受圧座
と、その受圧座に対向する前記スラスト軸受部の外側摺
接面とをそれぞれ対応する球面状に形成したものであ
る。In order to achieve the above object, the invention according to claim 1 is provided with a cam plate cooperating with a drive shaft in a crank chamber formed in a pair of cylinder blocks. In a double-headed piston type compressor in which a boss portion of a cam plate is supported by a pressure receiving seat formed in the cylinder block via a thrust bearing portion, a pressure receiving seat formed in at least one cylinder block and a pressure receiving seat opposed to the pressure receiving seat The thrust bearing portion is formed in a spherical shape corresponding to the outer sliding contact surface.
【０００８】請求項２に記載の発明では、請求項１に記
載の両頭ピストン式圧縮機において、前記外側摺接面の
球面の半径中心と、前記カムプレートの中心とがほぼ一
致するようにしたものである。According to a second aspect of the present invention, in the double-headed piston compressor according to the first aspect, the radius center of the spherical surface of the outer sliding contact surface and the center of the cam plate are substantially aligned with each other. It is a thing.
【０００９】請求項３に記載の発明では、請求項１また
は２に記載の両頭ピストン式圧縮機において、前記カム
プレートのボス部の端面と、前記外側摺接面が球面状を
なすスラスト軸受部の前記ボス部に対向する内側摺接面
とをともに平面状に形成したものである。According to a third aspect of the present invention, in the double-headed piston compressor according to the first or second aspect, a thrust bearing portion is formed in which the end surface of the boss portion of the cam plate and the outer sliding contact surface are spherical. And the inner sliding contact surface facing the boss portion are both formed in a planar shape.
【００１０】請求項４に記載の発明では、請求項１また
は２に記載の両頭ピストン式圧縮機において、前記カム
プレートのボス部の端面と、前記外側摺接面が球面状を
なすスラスト軸受部の前記ボス部に対向する内側摺接面
とをそれぞれ対応する球面状に形成したものである。According to a fourth aspect of the present invention, in the double-headed piston compressor according to the first or second aspect, the thrust bearing portion is formed such that the end surface of the boss portion of the cam plate and the outer sliding contact surface are spherical. The inner sliding contact surface facing the boss portion is formed in a corresponding spherical shape.
【００１１】請求項５に記載の発明では、請求項３また
は４に記載の両頭ピストン式圧縮機において、一方側の
前記スラスト軸受部はその外側摺接面が球面状の前記シ
リンダブロックの受圧座に支持されるように形成し、他
方側の前記スラスト軸受部は前記カムプレートのボス部
とシリンダブロックとの間に転がり軸受を介装するとと
もに、駆動シャフトの軸線方向荷重を吸収する緩衝機構
を設けたものである。According to a fifth aspect of the present invention, in the double-headed piston type compressor according to the third or fourth aspect, the thrust bearing portion on one side has a spherical outer side sliding contact surface of the cylinder block. The thrust bearing portion on the other side has a rolling bearing interposed between the boss portion of the cam plate and the cylinder block, and a cushioning mechanism for absorbing the axial load of the drive shaft. It is provided.
【００１２】請求項６に記載の発明では、請求項１〜５
のいずれかに記載の両頭ピストン式圧縮機において、前
記外側摺接面が球面状をなすスラスト軸受部は転がり軸
受を含むものである。According to the sixth aspect of the present invention, the first to fifth aspects are provided.
In the double-headed piston compressor according to any one of items 1 to 5, the thrust bearing portion in which the outer sliding surface has a spherical shape includes a rolling bearing.
【００１３】請求項７に記載の発明では、請求項１〜５
のいずれかに記載の両頭ピストン式圧縮機において、前
記外側摺接面が球面状をなすスラスト軸受部は滑り軸受
を含むものである。In the invention described in claim 7, claims 1 to 5 are provided.
In the double-headed piston compressor according to any one of items 1 to 5, the thrust bearing portion in which the outer sliding surface has a spherical shape includes a slide bearing.
【００１４】請求項８に記載の発明では、請求項７に記
載の両頭ピストン式圧縮機において、前記滑り軸受を円
環状の座金のみから構成したものである。請求項９に記
載の発明では、請求項８に記載の両頭ピストン式圧縮機
において、前記円環状の座金を、その内側摺接面と外側
摺接面とを同一形状の球面をもって形成するとともに、
背中合わせに配置したものである。According to an eighth aspect of the present invention, in the double-headed piston type compressor according to the seventh aspect, the plain bearing is composed only of an annular washer. According to a ninth aspect of the present invention, in the double-headed piston compressor according to the eighth aspect, the annular washer has an inner sliding contact surface and an outer sliding contact surface that have the same spherical surface, and
They are arranged back to back.
【００１５】請求項１０に記載の発明では、請求項９に
記載の両頭ピストン式圧縮機において、前記円環状の座
金の内側摺接面及び外側摺接面の中心側に平坦部を設け
たものである。According to a tenth aspect of the invention, in the double-headed piston compressor according to the ninth aspect, a flat portion is provided on the center side of the inner sliding contact surface and the outer sliding contact surface of the annular washer. Is.
【００１６】請求項１１に記載の発明では、請求項１ま
たは２に記載の両頭ピストン式圧縮機において、前記カ
ムプレートのボス部の端面を球面状に形成して前記スラ
スト軸受部の外側摺接面を構成したものである。According to an eleventh aspect of the present invention, in the double-headed piston type compressor according to the first or second aspect, the end surface of the boss portion of the cam plate is formed into a spherical shape so that the thrust bearing portion slides outwardly. It is what constitutes a surface.
【００１７】請求項１２に記載の発明では、請求項１〜
１１のいずれかに記載の両頭ピストン式圧縮機におい
て、前記シリンダブロックには公差調整手段を備えたも
のである。According to the twelfth aspect of the present invention,
In the double-headed piston compressor described in any one of 11, the cylinder block is provided with a tolerance adjusting means.
【００１８】従って、請求項１に記載の両頭ピストン式
圧縮機では、両頭ピストンの圧縮動作にともなう圧縮反
力に基づいて、カムプレートに回転モーメントが働く
と、この回転モーメントによりスラスト軸受部がシリン
ダブロックの受圧座の球面に沿って変位する。このスラ
スト軸受部の変位によって、カムプレートに働く回転モ
ーメントが逃がされる。そして、スラスト軸受部の端面
と、カムプレートのボス部の端面及びシリンダブロック
の受圧座の端面との間において、駆動シャフトの軸線と
直角な方向の振動要因となる隙間の発生が防止される。Therefore, in the double-headed piston compressor according to the first aspect, when a rotational moment acts on the cam plate based on the compression reaction force associated with the compression operation of the double-headed piston, this rotational moment causes the thrust bearing portion to move to the cylinder. It is displaced along the spherical surface of the pressure receiving seat of the block. Due to this displacement of the thrust bearing portion, the rotational moment acting on the cam plate is released. Further, between the end surface of the thrust bearing portion and the end surface of the boss portion of the cam plate and the end surface of the pressure receiving seat of the cylinder block, it is possible to prevent the generation of a gap that causes vibration in a direction perpendicular to the axis of the drive shaft.
【００１９】請求項２に記載の両頭ピストン式圧縮機で
は、スラスト軸受部の外側摺接面の球面の半径中心とカ
ムプレートの中心とがほぼ一致するように構成されてい
る。言い換えると、スラスト軸受部の変位曲面の中心
と、カムプレートに働く回転モーメントの回転中心とが
ほぼ一致したものとなっている。このため、スラスト軸
受部の変位が滑らかなものとなって、カムプレートに働
く回転モーメントの逃しを確実に行うことができる。In the double-headed piston type compressor according to a second aspect of the present invention, the radius center of the spherical surface of the outer sliding contact surface of the thrust bearing portion and the center of the cam plate are substantially aligned. In other words, the center of the displacement curved surface of the thrust bearing portion and the center of rotation of the rotational moment acting on the cam plate substantially coincide with each other. Therefore, the displacement of the thrust bearing portion becomes smooth, and the rotational moment acting on the cam plate can be reliably released.
【００２０】請求項３及び４に記載の両頭ピストン式圧
縮機では、少なくとも一方のスラスト軸受部の内側摺接
面とカムプレートのボス部の端面とは、平面同士あるい
は互いに対応する球面同士でのほぼ全面にわたる接触状
態とすることができる。また、そのスラスト軸受部の外
側摺接面と、シリンダブロックの受圧座とは、互いに対
応する球面同士の接触となっている。このため、駆動シ
ャフトの軸線方向の支持剛性が安定して、駆動シャフト
の軸線方向の振動が低減される。In the double-headed piston compressor according to the third and fourth aspects, at least one of the thrust bearing portion and the end surface of the boss portion of the cam plate are flat surfaces or corresponding spherical surfaces. The contact state can be almost over the entire surface. Further, the outer sliding contact surface of the thrust bearing portion and the pressure receiving seat of the cylinder block are in contact with each other at corresponding spherical surfaces. Therefore, the support rigidity of the drive shaft in the axial direction is stable, and the vibration of the drive shaft in the axial direction is reduced.
【００２１】請求項５に記載の両頭ピストン式圧縮機で
は、カムプレートのボス部を介して一方側のスラスト軸
受部に働く回転モーメントは、前述のようにシリンダブ
ロックの受圧座の球面に沿ったスラスト軸受部の変位に
よって逃される。また、他方側のスラスト軸受部に働く
回転モーメントは、そのスラスト軸受部に設けられた緩
衝機構によって吸収される。しかも、この緩衝機構は、
両頭ピストン式圧縮機の組み付け時において、各部品の
公差を吸収する機能を兼備している。このため、各部品
の製作精度を厳密に設定する必要がなく、製作上有利で
ある。In the double-headed piston type compressor according to the fifth aspect, the rotational moment acting on the thrust bearing portion on one side via the boss portion of the cam plate is along the spherical surface of the pressure receiving seat of the cylinder block as described above. It is escaped by the displacement of the thrust bearing. Further, the rotational moment acting on the thrust bearing portion on the other side is absorbed by the cushioning mechanism provided on the thrust bearing portion. Moreover, this buffer mechanism
It also has the function of absorbing the tolerances of each part when the double-headed piston compressor is assembled. Therefore, it is not necessary to strictly set the manufacturing precision of each component, which is advantageous in manufacturing.
【００２２】請求項６に記載の両頭ピストン式圧縮機で
は、前記外側摺接面が球面状をなすスラスト軸受部にお
いて、カムプレートの回転によるカムプレートのボス部
とシリンダブロックの受圧座との間の潤滑は、主に転が
り軸受の転動体の転がり摩擦に支配される。このため、
カムプレートのボス部とシリンダブロックの受圧座との
間の相対回転は、その大部分が転動体を含む摺動面で分
担される。そして、スラスト軸受部の外側摺接面とシリ
ンダブロックの受圧座の端面との間においては、おおよ
そカムプレートの回転モーメントの逃しのみが分担され
る。そして、スラスト軸受部内の各摺動面の役割が分担
されて、局部的な荷重の集中が防止される。In the double-headed piston type compressor according to the sixth aspect, in the thrust bearing portion in which the outer sliding contact surface is spherical, between the boss portion of the cam plate and the pressure receiving seat of the cylinder block due to rotation of the cam plate. The lubrication is mainly controlled by the rolling friction of the rolling elements of the rolling bearing. For this reason,
Most of the relative rotation between the boss portion of the cam plate and the pressure receiving seat of the cylinder block is shared by the sliding surface including the rolling elements. Then, between the outer sliding contact surface of the thrust bearing portion and the end surface of the pressure receiving seat of the cylinder block, only the release of the rotational moment of the cam plate is shared. The role of each sliding surface in the thrust bearing portion is shared and local concentration of load is prevented.
【００２３】請求項７及び８に記載の両頭ピストン式圧
縮機では、スラスト軸受部の構成が簡単なものとなっ
て、部品点数を削減することができる。請求項９に記載
の発明によれば、滑り軸受をなす座金の表裏両面が同一
形状となるため、スラスト軸受部の組み付け時における
方向性をなくすことができて、スラスト軸受部の誤組み
付けを防止することができる。In the double-headed piston compressor according to the seventh and eighth aspects, the thrust bearing portion has a simple structure, and the number of parts can be reduced. According to the invention described in claim 9, since the front and back surfaces of the washer forming the slide bearing have the same shape, it is possible to eliminate the directionality at the time of assembling the thrust bearing portion and prevent the thrust bearing portion from being erroneously assembled. can do.
【００２４】請求項１０に記載の両頭ピストン式圧縮機
では、滑り軸受をなす座金の内側摺接面の中心側に平坦
部が形成されている。このため、その内側摺接面の平坦
部とカムプレートのボス部の端面とを、平面同士で接触
させることができる。そして、スラスト軸受部の駆動シ
ャフトの軸線方向の支持剛性が安定したものとすること
ができる。In the double-headed piston type compressor according to the tenth aspect of the present invention, a flat portion is formed on the center side of the inner sliding contact surface of the washer which forms the slide bearing. Therefore, the flat portion of the inner sliding contact surface and the end surface of the boss portion of the cam plate can be brought into contact with each other in a flat plane. Further, the support rigidity of the thrust bearing portion in the axial direction of the drive shaft can be made stable.
【００２５】請求項１１に記載の両頭ピストン式圧縮機
では、カムプレートのボス部がほぼ直接的にシリンダブ
ロックの受圧座に支持されて、部品点数を削減すること
ができる。In the double-headed piston compressor according to the eleventh aspect, the boss portion of the cam plate is supported almost directly by the pressure receiving seat of the cylinder block, and the number of parts can be reduced.
【００２６】請求項１２に記載の両頭ピストン式圧縮機
では、各部品の公差を調整するための公差調整手段を備
えている。このため、各部品の製作精度を厳密に設定す
る必要がなく、製作上有利である。In the double-headed piston type compressor according to the twelfth aspect of the present invention, the double-headed piston compressor is provided with a tolerance adjusting means for adjusting the tolerance of each component. Therefore, it is not necessary to strictly set the manufacturing precision of each component, which is advantageous in manufacturing.
【００２７】[0027]
（第１の実施形態）以下、本発明を具体化した一実施形
態を図１及び図２に基づいて説明する。(First Embodiment) An embodiment of the present invention will be described below with reference to FIGS. 1 and 2.
【００２８】図１に示すように、接合された前後一対の
シリンダブロック２１、２２の端面には、そのシリンダ
ブロック２１、２２の外端を閉塞するリヤハウジング２
３及びフロントハウジング２４がバルブプレート２５、
２６を介して接合されている。シリンダブロック２１、
２２、バルブプレート２５、２６、リヤハウジング２３
及びフロントハウジング２４は、通しボルト２７により
締め付け固定されている。As shown in FIG. 1, the rear housing 2 for closing the outer ends of the cylinder blocks 21, 22 is formed on the end faces of the pair of front and rear cylinder blocks 21, 22 joined together.
3 and the front housing 24 are valve plates 25,
It is joined via 26. Cylinder block 21,
22, valve plates 25 and 26, rear housing 23
The front housing 24 is tightened and fixed by a through bolt 27.
【００２９】シリンダブロック２１、２２の中心軸孔２
１ａ、２２ａには、シリンダブロック２１、２２との間
にラジアル軸受２８、２９を介して駆動シャフト３０が
回転可能に嵌装支持されている。この駆動シャフト３０
は、クラッチ等（図示略）を介して車両エンジン等（図
示略）の外部動力源に接続されている。前記駆動シャフ
ト３０には、カムプレートとしての斜板３１がそのボス
部３２を介してシリンダブロック２１、２２の接合によ
り形成されたクランク室３３内で一体回転可能に固着さ
れている。Central shaft hole 2 of cylinder blocks 21 and 22
A drive shaft 30 is rotatably fitted to and supported by the cylinder blocks 21 and 22 via radial bearings 28 and 29, respectively. This drive shaft 30
Is connected to an external power source such as a vehicle engine (not shown) via a clutch or the like (not shown). A swash plate 31 as a cam plate is fixed to the drive shaft 30 through a boss portion 32 thereof so as to be integrally rotatable in a crank chamber 33 formed by joining the cylinder blocks 21 and 22.
【００３０】また、シリンダブロック２１、２２には、
前後で対となるシリンダボア３４が駆動シャフト３０を
中心とする等間隔角度位置に配列形成されている。前後
で対となるシリンダボア３４内には、両頭ピストン３５
が往復動可能に嵌入されている。その両頭ピストン３５
と斜板３１の前後両面との間には、半球状のシュー３
６、３７が介在されている。斜板３１の回転動作は、シ
ュー３６、３７を介することによってシリンダボア３４
内における両頭ピストン３５の往復動作に変換される。Further, the cylinder blocks 21 and 22 include
Cylinder bores 34 that form a pair in the front and rear are formed in an array at equal angular intervals about the drive shaft 30. A double-headed piston 35 is provided in the front and rear paired cylinder bores 34.
Is reciprocally inserted. The double-headed piston 35
Between the front and rear surfaces of the swash plate 31 and the swash plate 31.
6, 37 are interposed. The rotation operation of the swash plate 31 is performed by the shoes 36 and 37 through the cylinder bore 34.
It is converted into the reciprocating motion of the double-headed piston 35 inside.
【００３１】前記リヤハウジング２３及び前記フロント
ハウジング２４内には、その外周側に吐出室３８、３９
が、中心側に吸入室４０、４１がそれぞれ環状に区画形
成されている。吐出室３８、３９は、バルブプレート２
５、２６に穿設された吐出ポート２５ａ、２６ａを介し
て前記シリンダボア３４に連通されている。この吐出ポ
ート２５ａ、２６ａは、吐出弁２５ｂ、２６ｂにより開
閉される。また、吸入室４０、４１は、バルブプレート
２５、２６に穿設された吸入ポート２５ｃ、２６ｃを介
して前記シリンダボア３４に連通されている。この吸入
ポート２５ｃ、２６ｃは、吸入弁２５ｄ、２６ｄにより
開閉される。前記両頭ピストン３５が上死点位置から下
死点位置に向かう吸入行程にあるときには、前記吸入弁
２５ｄ、２６ｄを開放して吸入室４０、４１から冷媒ガ
スをシリンダボア３４内に吸入する。また、両頭ピスト
ン３５が下死点位置から上死点位置に向かう圧縮・吐出
行程にあるときには、シリンダボア３４内の冷媒ガスが
所定の圧力まで圧縮された後、吐出弁２５ｂ、２６ｂを
押し退けて吐出室３８、３９に吐出される。In the rear housing 23 and the front housing 24, discharge chambers 38, 39 are provided on the outer peripheral sides thereof.
However, the suction chambers 40 and 41 are formed in an annular shape on the center side. The discharge chambers 38 and 39 are provided in the valve plate 2
The cylinder bore 34 is communicated with the discharge ports 25a and 26a formed in the holes 5 and 26, respectively. The discharge ports 25a and 26a are opened and closed by discharge valves 25b and 26b. The suction chambers 40, 41 are communicated with the cylinder bore 34 via suction ports 25c, 26c formed in the valve plates 25, 26. The suction ports 25c and 26c are opened and closed by suction valves 25d and 26d. When the double-headed piston 35 is in the suction stroke from the top dead center position to the bottom dead center position, the suction valves 25d and 26d are opened to suck the refrigerant gas from the suction chambers 40 and 41 into the cylinder bore 34. When the double-headed piston 35 is in the compression / discharge stroke from the bottom dead center position to the top dead center position, the refrigerant gas in the cylinder bore 34 is compressed to a predetermined pressure, and then the discharge valves 25b and 26b are pushed out to discharge the refrigerant gas. It is discharged into the chambers 38 and 39.
【００３２】前記クランク室３３は、シリンダブロック
２１、２２に形成した吸入通路４２、４３により吸入室
４０、４１と連通されている。クランク室３３は、シリ
ンダブロック２１、２２に形成した吸入フランジ（図示
略）を介して外部冷房回路（図示略）に接続されてい
る。さらに、前記吐出室３８、３９は、シリンダブロッ
ク２１、２２に形成した吐出通路４４、４５及び吐出フ
ランジ（図示略）を介して外部冷媒回路に接続されてい
る。The crank chamber 33 is communicated with the suction chambers 40, 41 by suction passages 42, 43 formed in the cylinder blocks 21, 22. The crank chamber 33 is connected to an external cooling circuit (not shown) via a suction flange (not shown) formed in the cylinder blocks 21 and 22. Further, the discharge chambers 38, 39 are connected to an external refrigerant circuit via discharge passages 44, 45 formed in the cylinder blocks 21, 22 and a discharge flange (not shown).
【００３３】さて、斜板３１のボス部３２とシリンダブ
ロック２１、２２の受圧座４６、４７との間には、スラ
スト軸受部４８、４９が挟持されている。駆動シャフト
３０に作用するスラスト荷重は、このスラスト軸受部４
８、４９を介してシリンダブロック２１、２２で受け止
められる。Thrust bearing portions 48 and 49 are sandwiched between the boss portion 32 of the swash plate 31 and the pressure receiving seats 46 and 47 of the cylinder blocks 21 and 22, respectively. The thrust load acting on the drive shaft 30 is the thrust bearing portion 4
It is received by the cylinder blocks 21, 22 via 8, 49.
【００３４】一方側（ここではリヤ側）のスラスト軸受
部４８は、次のように形成されている。前記斜板３１の
ボス部３２の後端面３２ａは、平面状に形成されてい
る。その後端面３２ａとスラスト軸受部４８を介して対
向するリヤ側のシリンダブロック２１の受圧座４６の端
面４６ａは、球面状に形成されている。そして、ボス部
３２の後端面３２ａと受圧座４６の端面４６ａとの間
に、滑り軸受としての円環状の座金５０が介在されてい
る。この座金５０は、アルミニウム系金属で構成される
シリンダブロック２１、２２及び斜板３１に対して剛性
を有する鉄系金属により構成されている。The thrust bearing portion 48 on one side (here, the rear side) is formed as follows. A rear end surface 32a of the boss portion 32 of the swash plate 31 is formed in a flat shape. An end surface 46a of the pressure receiving seat 46 of the rear-side cylinder block 21, which faces the rear end surface 32a via the thrust bearing portion 48, is formed in a spherical shape. An annular washer 50 as a slide bearing is interposed between the rear end surface 32a of the boss portion 32 and the end surface 46a of the pressure receiving seat 46. The washer 50 is made of an iron-based metal having rigidity with respect to the cylinder blocks 21 and 22 and the swash plate 31 made of an aluminum-based metal.
【００３５】前記座金５０の前記斜板３１のボス部３２
と対向する内側摺接面５０ａは、平面状に形成されてい
る。一方、リヤ側のシリンダブロック２１の受圧座４６
と対向する外側摺接面５０ｂは、前記斜板３１の中心Ｐ
を中心として所定の半径Ｒを有する球面Ｓの一部をなす
ように形成されている。そして、前記シリンダブロック
２１の受圧座４６の端面４６ａは、この外側摺接面５０
ｂと対応する球面に形成されている。つまり、前記斜板
３１のボス部３２の後端面３２ａと、スラスト軸受部４
８の内側摺接面５０ａとは、そのほぼ全面にわたる平面
同士の摺接となるように構成されている。また、前記シ
リンダブロック２１の受圧座４６の端面４６ａと、スラ
スト軸受部４８の外側摺接面５０ｂとは、互いに対応す
る球面同士の摺接となるように構成されている。なお、
斜板３１の中心Ｐとは、斜板３１の傾きに沿う厚さ１／
２のところでの仮想断面Ａと、駆動シャフト３０の中心
軸線Ｌとの交点のことである。The boss portion 32 of the swash plate 31 of the washer 50
The inner sliding contact surface 50a that faces is formed in a flat shape. On the other hand, the pressure receiving seat 46 of the rear cylinder block 21
The outer sliding contact surface 50b facing the center P of the swash plate 31 is
Is formed so as to form part of a spherical surface S having a predetermined radius R. The end surface 46 a of the pressure receiving seat 46 of the cylinder block 21 has an outer sliding contact surface 50.
It is formed on a spherical surface corresponding to b. That is, the rear end surface 32a of the boss portion 32 of the swash plate 31 and the thrust bearing portion 4
The inner sliding contact surface 50a of No. 8 is configured to be in sliding contact with each other over substantially the entire surface thereof. Further, the end surface 46a of the pressure receiving seat 46 of the cylinder block 21 and the outer sliding contact surface 50b of the thrust bearing portion 48 are configured to be in sliding contact with spherical surfaces corresponding to each other. In addition,
The center P of the swash plate 31 is 1 / thickness along the inclination of the swash plate 31.
It is the intersection of the virtual cross section A at 2 and the central axis L of the drive shaft 30.
【００３６】また、他方側（ここではフロント側）のス
ラスト軸受部４９は、次のように形成されている。前記
斜板３１のボス部３２の前端面３２ｂと、その前端面３
２ｂとスラスト軸受部４９を介して対向するフロント側
シリンダブロック２２の受圧座４７の端面４７ａとに
は、互いに異径となるように環状突条５１、５２が形成
されている。そして、ボス部３２の環状突条５１と受圧
座４７の環状突条５２との間に、転がり軸受としてのニ
ードル軸受５３が介在されている。このニードル軸受５
３は、円環状のインナレース５３ａと、同じく円環状の
アウタレース５３ｂと、それらの間に介在されるニード
ルコロ５３ｃとから構成されている。ここで、圧縮機の
組付時において、各部品の寸法公差を吸収するため、一
対のシリンダブロック２１、２２には、駆動シャフト３
０の軸線方向に通しボルト２７の締め付け軸力による予
荷重が付与されている。この軸線方向荷重は、ニードル
軸受５３のインナレース５３ａ及びアウタレース５３ｂ
の弾性変形によって吸収される。つまり、フロント側の
スラスト軸受部４９が緩衝機構を構成している。The thrust bearing portion 49 on the other side (here, the front side) is formed as follows. The front end face 32b of the boss portion 32 of the swash plate 31 and the front end face 3 thereof
Annular projections 51 and 52 are formed on the end surface 47a of the pressure receiving seat 47 of the front side cylinder block 22 facing each other through the thrust bearing portion 49 so as to have different diameters. A needle bearing 53 as a rolling bearing is interposed between the annular ridge 51 of the boss portion 32 and the annular ridge 52 of the pressure receiving seat 47. This needle bearing 5
Reference numeral 3 includes an inner race 53a having an annular shape, an outer race 53b having an annular shape, and a needle roller 53c interposed therebetween. Here, in order to absorb the dimensional tolerance of each component when the compressor is assembled, the pair of cylinder blocks 21 and 22 has the drive shaft 3
A preload is applied in the axial direction of 0 by the tightening axial force of the through bolt 27. This axial load is applied to the inner race 53a and the outer race 53b of the needle bearing 53.
Is absorbed by the elastic deformation of That is, the front thrust bearing portion 49 constitutes a cushioning mechanism.
【００３７】次に、前記のように構成した両頭ピストン
式圧縮機について、その作用を説明する。車両エンジン
等（図示略）の外部動力源により駆動シャフト３０が回
転されると、クランク室３３内の斜板３１が回転され、
シュー３６、３７を介して複数の両頭ピストン３５がシ
リンダボア３４内で往復動される。この両頭ピストン３
５の運動により吸入フランジ（図示略）からクランク室
３３に導かれた冷媒ガスは、クランク室３３から吸入通
路４２、４３を経て吸入室４０、４１に導かれる。そし
て、吸入室４０、４１内の冷媒ガスは、吸入ポート２５
ｃ、２６ｃを通ってシリンダボア３４内に導かれ、両頭
ピストン３５により圧縮された後、吐出ポート２５ａ、
２６ａを経て吐出室３８、３９に吐出される。さらに、
吐出室３８、３９内の圧縮冷媒ガスは、吐出通路４４、
４５を経て外部冷媒回路をなす凝縮器、膨張弁、蒸発器
（いずれも図示略）に供給され、車両室内の空調に供さ
れる。Next, the operation of the double-headed piston type compressor constructed as described above will be described. When the drive shaft 30 is rotated by an external power source such as a vehicle engine (not shown), the swash plate 31 in the crank chamber 33 is rotated,
A plurality of double-headed pistons 35 are reciprocated in a cylinder bore 34 via shoes 36, 37. This double-headed piston 3
The refrigerant gas guided to the crank chamber 33 from the suction flange (not shown) by the movement of 5 is guided to the suction chambers 40 and 41 from the crank chamber 33 through the suction passages 42 and 43. Then, the refrigerant gas in the suction chambers 40 and 41 is transferred to the suction port 25.
After being introduced into the cylinder bore 34 through c, 26c and compressed by the double-headed piston 35, the discharge port 25a,
It is discharged to the discharge chambers 38 and 39 via 26a. further,
The compressed refrigerant gas in the discharge chambers 38, 39 is discharged through the discharge passages 44,
After being supplied through 45 to a condenser, an expansion valve, and an evaporator (all not shown) forming an external refrigerant circuit, they are used for air conditioning in the vehicle compartment.
【００３８】さて、図１及び図２に示すように、前記の
ように両頭ピストン３５の圧縮動作が行われると、斜板
３１には両頭ピストン３５を介して圧縮反力Ｆが働い
て、この圧縮反力Ｆに基づいて回転モーメントＭが発生
する。ここで、リヤ側のスラスト軸受部４８の座金５０
の外側摺接面５０ｂと、シリンダブロック２１の受圧座
４６の端面４６ａとが、前記斜板の中心Ｐから所定の半
径Ｒを有する球面Ｓの一部をなすように形成されてい
る。このため、前記座金５０が前記球面Ｓに沿って変位
可能な状態となっており、その座金５０の変位によって
前記回転モーメントＭが逃がされる。そして、回転モー
メントＭは、ラジアル軸受２８によって受け止められ
る。As shown in FIGS. 1 and 2, when the double-headed piston 35 is compressed as described above, a compression reaction force F acts on the swash plate 31 via the double-headed piston 35, and this A rotation moment M is generated based on the compression reaction force F. Here, the washer 50 of the thrust bearing portion 48 on the rear side is
The outer sliding contact surface 50b and the end surface 46a of the pressure receiving seat 46 of the cylinder block 21 are formed so as to form a part of a spherical surface S having a predetermined radius R from the center P of the swash plate. Therefore, the washer 50 is in a state of being displaceable along the spherical surface S, and the rotational moment M is released by the displacement of the washer 50. The rotational moment M is received by the radial bearing 28.
【００３９】一方、フロント側のスラスト軸受部４９の
ニードル軸受５３の２枚のレース５３ａ、５３ｂは、前
述のように駆動シャフト３０の軸線方向に弾性変形可能
な状態で支持されている。このため、このフロント側の
スラスト軸受部４９では、前記斜板３１の回転モーメン
トＭは前記２枚のレース５３ａ、５３ｂの弾性変形によ
って吸収される。従って、斜板３１に回転モーメントＭ
が発生しても、スラスト軸受部４８、４９と、斜板３１
のボス部３２及びシリンダブロック２１、２２の受圧座
４６、４７との間に隙間ができるのが防止される。そし
て、圧縮動作時の駆動シャフト３０の軸線と直角な方向
の振動が低減される。On the other hand, the two races 53a and 53b of the needle bearing 53 of the thrust bearing portion 49 on the front side are supported by the drive shaft 30 in an elastically deformable state in the axial direction as described above. Therefore, in the thrust bearing portion 49 on the front side, the rotational moment M of the swash plate 31 is absorbed by the elastic deformation of the two races 53a and 53b. Therefore, the swash plate 31 has a rotation moment M
Even if the thrust bearings 48, 49 and the swash plate 31
A gap is prevented from being formed between the boss portion 32 and the pressure receiving seats 46 and 47 of the cylinder blocks 21 and 22. Then, vibration in the direction perpendicular to the axis of the drive shaft 30 during the compression operation is reduced.
【００４０】以上のように構成された本実施形態によれ
ば、以下の効果を奏する。 （ａ） リヤ側のスラスト軸受部４８の座金５０の外側
摺接面５０ｂと、シリンダブロック２１の受圧座４６の
端面４６ａとが、互いに対応する球面状に形成されてい
る。このため、両頭ピストン３５の圧縮動作にともなう
圧縮反力Ｆに基づいて、斜板３１に回転モーメントＭが
働いても、座金５０が前記受圧座４６の球面Ｓに沿って
変位する。そして、前記回転モーメントＭが逃がされ
て、スラスト軸受部４８の座金５０の両摺接面５０ａ、
５０ｂと、斜板３１のボス部３２の後端面３２ａ及びシ
リンダブロック２１の受圧座４６の端面４６ａとの間に
隙間が形成されることが防止される。従って、通しボル
ト２７の締め付け軸力による予荷重をそれほど大きく設
定することなく、駆動シャフト３０の軸線と直角な方向
の振動を低減することができる。また、スラスト軸受部
４８における摺動抵抗が増大することがなく、動力損失
を低減することができる。According to the present embodiment configured as described above, the following effects can be obtained. (A) The outer sliding contact surface 50b of the washer 50 of the thrust bearing portion 48 on the rear side and the end surface 46a of the pressure receiving seat 46 of the cylinder block 21 are formed in spherical shapes corresponding to each other. Therefore, the washer 50 is displaced along the spherical surface S of the pressure receiving seat 46 even if the rotational moment M acts on the swash plate 31 based on the compression reaction force F accompanying the compression operation of the double-headed piston 35. Then, the rotational moment M is released, and both sliding contact surfaces 50a of the washer 50 of the thrust bearing portion 48,
A gap is prevented from being formed between 50b and the rear end surface 32a of the boss portion 32 of the swash plate 31 and the end surface 46a of the pressure receiving seat 46 of the cylinder block 21. Therefore, the vibration in the direction perpendicular to the axis of the drive shaft 30 can be reduced without setting the preload due to the tightening axial force of the through bolt 27 so large. Further, the sliding resistance in the thrust bearing portion 48 does not increase, and the power loss can be reduced.
【００４１】（ｂ） また、前記球面Ｓの半径中心と、
斜板３１の中心Ｐとがほぼ一致するように構成されてい
る。このため、スラスト軸受部４８の座金５０の外側摺
接面５０ｂの変位曲面の中心と、斜板３１に働く回転モ
ーメントＭの回転中心とがほぼ一致したものとなる。従
って、スラスト軸受部４８の変位が滑らかなものとなっ
て、斜板３１の回転モーメントＭの逃しを確実に行うこ
とができる。そして、駆動シャフト３０の軸線と直角な
方向の振動及び動力損失をいっそう確実に低減すること
ができる。(B) In addition, the radius center of the spherical surface S,
It is configured so that the center P of the swash plate 31 substantially coincides with the center P. Therefore, the center of the displacement curved surface of the outer sliding contact surface 50b of the washer 50 of the thrust bearing portion 48 and the rotation center of the rotation moment M acting on the swash plate 31 are substantially coincident with each other. Therefore, the displacement of the thrust bearing portion 48 becomes smooth, and the rotational moment M of the swash plate 31 can be reliably released. Further, vibration and power loss in the direction perpendicular to the axis of the drive shaft 30 can be reduced more reliably.
【００４２】（ｃ） スラスト軸受部４８の座金５０の
内側摺接面５０ａと、斜板３１のボス部３２の後端面３
２ａとは、平面同士でのほぼ全面にわたる接触状態とな
っている。また、その座金５０の外側摺接面５０ｂと、
シリンダブロック２１の受圧座４６の端面４６ａとは、
互いに対応する球面同士の接触となっている。このた
め、駆動シャフト３０の軸線方向の支持剛性が向上され
て、通しボルト２７の締め付け軸力による予荷重をそれ
ほど大きく設定することなく、駆動シャフト３０の軸線
方向の振動を低減することができる。また、スラスト軸
受部４８における摺動抵抗が増大することがなく、動力
損失を低減することができる。(C) The inner sliding contact surface 50a of the washer 50 of the thrust bearing portion 48 and the rear end surface 3 of the boss portion 32 of the swash plate 31.
The surface 2a is in contact with each other over almost the entire plane. Further, an outer sliding contact surface 50b of the washer 50,
The end surface 46a of the pressure receiving seat 46 of the cylinder block 21 is
The spherical surfaces corresponding to each other are in contact with each other. Therefore, the supporting rigidity of the drive shaft 30 in the axial direction is improved, and the vibration of the drive shaft 30 in the axial direction can be reduced without setting the preload due to the tightening axial force of the through bolt 27 to be so large. Further, the sliding resistance in the thrust bearing portion 48 does not increase, and the power loss can be reduced.
【００４３】（ｄ） フロント側のスラスト軸受部４９
のニードル軸受５３の２枚のレース５３ａ、５３ｂは、
駆動シャフト３０の軸線方向荷重に対して弾性変形可能
に支持されて、緩衝手段を構成している。このため、フ
ロント側のスラスト軸受部４９に働く斜板３１の回転モ
ーメントＭは、前記２枚のレース５３ａ、５３ｂが弾性
変形することによって吸収される。従って、駆動シャフ
ト３０の軸線と直角な方向の振動の加振力をなす斜板３
１の回転モーメントＭが緩和されて、同方向への振動が
低減される。(D) Front side thrust bearing portion 49
The two races 53a and 53b of the needle bearing 53 of
The drive shaft 30 is supported so as to be elastically deformable with respect to the axial load, and constitutes a cushioning means. Therefore, the rotational moment M of the swash plate 31 acting on the front thrust bearing portion 49 is absorbed by elastically deforming the two races 53a and 53b. Therefore, the swash plate 3 that exerts a vibration exciting force in a direction perpendicular to the axis of the drive shaft 30.
The rotation moment M of 1 is relaxed, and the vibration in the same direction is reduced.
【００４４】しかも、この緩衝手段は、両頭ピストン式
圧縮機の組み付け時において、各部品の公差を吸収する
機能を兼備している。このため、各部品の製作精度を厳
密に設定する必要がなく、製作上有利である。Moreover, the buffering means also has a function of absorbing the tolerance of each part when the double-headed piston type compressor is assembled. Therefore, it is not necessary to strictly set the manufacturing precision of each component, which is advantageous in manufacturing.
【００４５】つぎに、本発明の別の実施形態について、
前記第１の実施形態と異なる部分を中心に説明する。 （第２の実施形態）図３に示す第２の実施形態において
は、リヤ側のスラスト軸受部６１としてニードル軸受６
２が採用されている。このニードル軸受６２は、円環状
のインナレース６３と、円環状のアウタレース６４と、
それらの間に介在されるニードルコロ６５とから構成さ
れている。前記スラスト軸受部６１の内側摺接面をなす
インナレース６３の一側面６３ａは、平面状に形成され
ている。また、このスラスト軸受部６１の外側摺接面を
なすアウタレース６４の一側面６４ａは、前記斜板３１
の中心Ｐを中心として所定の半径Ｒを有する球面Ｓの一
部をなすように形成されている。そして、斜板３１のボ
ス部３２の後端面３２ａと、インナレース６３の一側面
６３ａとが、そのほぼ全面にわたって平面同士で摺接さ
れるように構成されている。また、前記シリンダブロッ
ク２１の受圧座４６の端面４６ａと、アウタレース６４
の一側面６４ａとが、互いに対応する球面同士で摺接さ
れるように構成されている。Next, another embodiment of the present invention will be described.
The following description focuses on the differences from the first embodiment. (Second Embodiment) In the second embodiment shown in FIG. 3, the needle bearing 6 is used as the rear thrust bearing portion 61.
2 is adopted. The needle bearing 62 includes an annular inner race 63, an annular outer race 64,
It is composed of a needle roller 65 interposed between them. One side surface 63a of the inner race 63, which forms an inner sliding contact surface of the thrust bearing portion 61, is formed in a flat shape. Further, one side surface 64a of the outer race 64 forming an outer sliding contact surface of the thrust bearing portion 61 has the swash plate 31.
It is formed so as to form a part of a spherical surface S having a predetermined radius R centered on the center P of. The rear end surface 32a of the boss portion 32 of the swash plate 31 and the one side surface 63a of the inner race 63 are configured to be in flat contact with each other over substantially the entire surface thereof. Further, the end surface 46a of the pressure receiving seat 46 of the cylinder block 21 and the outer race 64 are
The one side surface 64a is configured to be in sliding contact with spherical surfaces corresponding to each other.
【００４６】以上のように構成された本実施形態によれ
ば、以下の効果を奏する。 （ａ） 外側摺接面が球面状をなすスラスト軸受部６１
として、ニードル軸受６２を採用している。このため、
斜板３１のボス部３２とシリンダブロック２１の受圧座
４６との間において、斜板３１の回転に対する潤滑は、
主にニードル軸受６２のニードルコロ６５の転がり摩擦
に支配される。よって、斜板３１のボス部３２とシリン
ダブロック２１の受圧座４６との間の相対回転は、その
大部分がニードルコロ６５の回転によって分担される。
そして、スラスト軸受部６１の外側摺接面、すなわちア
ウタレース６４の一側面６４ａとシリンダブロック２１
の受圧座４６の端面４６ａとの間の潤滑は、おおよそ斜
板３１に働く回転モーメントＭによるスラスト軸受部６
１の変位のみが分担される。従って、スラスト軸受部６
１内の各摺動面の役割が分担されて、一部の摺動面への
荷重の集中を防止することができて、スラスト軸受部６
１の耐久性を向上することができる。According to the present embodiment configured as described above, the following effects can be obtained. (A) Thrust bearing portion 61 whose outer sliding contact surface is spherical
As the needle bearing 62, For this reason,
Between the boss portion 32 of the swash plate 31 and the pressure receiving seat 46 of the cylinder block 21, the lubrication against the rotation of the swash plate 31 is performed.
It is mainly controlled by the rolling friction of the needle roller 65 of the needle bearing 62. Therefore, most of the relative rotation between the boss portion 32 of the swash plate 31 and the pressure receiving seat 46 of the cylinder block 21 is shared by the rotation of the needle roller 65.
The outer sliding contact surface of the thrust bearing portion 61, that is, the one side surface 64 a of the outer race 64 and the cylinder block 21.
The lubrication between the end surface 46a of the pressure receiving seat 46 and the thrust bearing portion 6 due to the rotation moment M acting on the swash plate 31 is performed.
Only one displacement is shared. Therefore, the thrust bearing portion 6
The role of each sliding surface in 1 is shared, and it is possible to prevent the concentration of the load on a part of the sliding surface.
The durability of No. 1 can be improved.
【００４７】（第３の実施形態）図４に示す第３の実施
形態では、リヤ側のスラスト軸受部７１としての座金７
２において、その内側摺接面７２ａと外側摺接面７２ｂ
とが、同一形状の球面をもって形成されているととも
に、背中合わせに配置されたものとなっている。そし
て、斜板３１のボス部７３の後端面７３ａが、前記座金
７２の内側摺接面７２ａと対応する球面状に形成されて
いる。(Third Embodiment) In a third embodiment shown in FIG. 4, a washer 7 as a thrust bearing portion 71 on the rear side is provided.
2, the inner sliding contact surface 72a and the outer sliding contact surface 72b
And are formed with the same spherical surface and are arranged back to back. The rear end surface 73a of the boss portion 73 of the swash plate 31 is formed in a spherical shape corresponding to the inner sliding contact surface 72a of the washer 72.
【００４８】以上のように構成された本実施形態によれ
ば、以下の効果を奏する。 （ａ） スラスト軸受部７１の座金７２の内側摺接面７
２ａと、斜板３１のボス部７３の後端面７３ａとは、互
いに対応する球面同士でのほぼ全面にわたる接触状態と
なっている。また、前記第１の実施形態と同様に、その
スラスト軸受部７１の座金７２の外側摺接面７２ｂと、
シリンダブロック２１の受圧座４６の端面４６ａとは、
互いに対応する球面同士の接触となっている。このた
め、駆動シャフト３０の軸線方向の支持剛性が安定し
て、通しボルトの締め付け軸力による予荷重をそれほど
大きく設定することなく、駆動シャフト３０の軸線方向
の振動が低減される。また、スラスト軸受部７１におけ
る摺動抵抗が増大することがなく、動力損失が低減され
る。According to the present embodiment configured as described above, the following effects can be obtained. (A) Inside sliding contact surface 7 of washer 72 of thrust bearing portion 71
2a and the rear end surface 73a of the boss portion 73 of the swash plate 31 are in contact with each other over substantially the entire surfaces of the spherical surfaces corresponding to each other. Further, similarly to the first embodiment, the outer sliding contact surface 72b of the washer 72 of the thrust bearing portion 71,
The end surface 46a of the pressure receiving seat 46 of the cylinder block 21 is
The spherical surfaces corresponding to each other are in contact with each other. Therefore, the support rigidity of the drive shaft 30 in the axial direction is stable, and the vibration of the drive shaft 30 in the axial direction is reduced without setting the preload due to the tightening axial force of the through bolt so large. Further, the sliding resistance in the thrust bearing portion 71 does not increase, and the power loss is reduced.
【００４９】（ｂ） スラスト軸受部７１をなす座金７
２の表裏両面が同一形状に形成されているため、スラス
ト軸受部７１の組み付け時における方向性をなくすこと
ができる。従って、スラスト軸受部７１の誤組み付けを
防止することができて、製作上有利である。(B) The washer 7 forming the thrust bearing portion 71
Since both the front and back surfaces of No. 2 are formed in the same shape, the directionality at the time of assembling the thrust bearing portion 71 can be eliminated. Therefore, erroneous assembly of the thrust bearing portion 71 can be prevented, which is advantageous in manufacturing.
【００５０】（第４の実施形態）図５に示す第４の実施
形態では、リヤ側のスラスト軸受部８１としての座金８
２において、その内側摺接面８２ａ及び外側摺接面８２
ｂの中心側に平坦部８３が形成されている。そして、斜
板３１のボス部３２の後端面３２ａと、座金８２の内側
摺接面８２ａの平坦部８３とが、平面同士で接触される
ようになっている。また、座金８２の外側摺接面８２ｂ
の平坦部８３と、シリンダブロック２１の受圧座４６の
端面４６ａとが接触しないように、シリンダブロック２
１の中心軸孔２１ａが拡径されている。(Fourth Embodiment) In a fourth embodiment shown in FIG. 5, a washer 8 as a thrust bearing portion 81 on the rear side is provided.
2, the inner sliding contact surface 82a and the outer sliding contact surface 82
A flat portion 83 is formed on the center side of b. Then, the rear end surface 32a of the boss portion 32 of the swash plate 31 and the flat portion 83 of the inner sliding contact surface 82a of the washer 82 are in flat contact with each other. In addition, the outer sliding contact surface 82b of the washer 82
Of the cylinder block 2 so that the flat portion 83 of the cylinder block 21 and the end surface 46a of the pressure receiving seat 46 of the cylinder block 21 do not come into contact with each other.
The central shaft hole 21a of No. 1 is expanded.
【００５１】以上のように構成された本実施形態によれ
ば、以下の効果を奏する。 （ａ） スラスト軸受部８１の座金８２の内側摺接面８
２ａと、斜板３１のボス部３２の後端面３２ａとを、平
面同士で接触させることができる。従って、駆動シャフ
ト３０の軸線方向の支持剛性が安定して、通しボルトの
締め付け軸力による予荷重をそれほど大きく設定するこ
となく、駆動シャフトの軸線方向の振動が低減される。According to the present embodiment configured as described above, the following effects are obtained. (A) Inside sliding contact surface 8 of the washer 82 of the thrust bearing portion 81
2a and the rear end surface 32a of the boss portion 32 of the swash plate 31 can be brought into contact with each other in flat surfaces. Therefore, the support rigidity of the drive shaft 30 in the axial direction is stable, and the vibration of the drive shaft in the axial direction is reduced without setting the preload due to the tightening axial force of the through bolt so large.
【００５２】（ｂ） スラスト軸受部８１をなす座金８
２の表裏両面が同一形状に形成されているため、スラス
ト軸受部８１の組み付け時における方向性をなくすこと
ができて、スラスト軸受部８１の誤組み付けを防止する
ことができる。しかも、その座金８２の内側摺接面８２
ａと対向する斜板３１のボス部３２の後端面３２ａを平
面状に加工するのみでよく、その加工が簡単で製作上有
利である。(B) The washer 8 forming the thrust bearing 81
Since both the front and back sides of No. 2 are formed in the same shape, the directionality at the time of assembling the thrust bearing portion 81 can be eliminated, and erroneous assembly of the thrust bearing portion 81 can be prevented. Moreover, the inner sliding contact surface 82 of the washer 82
The rear end surface 32a of the boss portion 32 of the swash plate 31 that faces a is only required to be processed into a flat shape, which is easy and advantageous in manufacturing.
【００５３】（第５の実施形態）図６に示す第５の実施
形態では、斜板３１のボス部９１の両端面９１ａ、９１
ｂが、ともに平面状に形成されている。その両端面９１
ａ、９１ｂにスラスト軸受部４８、９３を介して対向す
るシリンダブロック２１、２２の受圧座４６、９２の端
面４６ａ、９２ａは、組み付けた状態でともに斜板３１
の中心Ｐをほぼ半径中心とする球面Ｓの一部をなすよう
に形成されている。そして、これらの斜板３１のボス部
９１と、シリンダブロック２１、２２の受圧座４６、９
２との間には、スラスト軸受部４８、９３として、外側
摺接面５０ｂが球面状をなす座金５０が介装されてい
る。(Fifth Embodiment) In a fifth embodiment shown in FIG. 6, both end faces 91a, 91 of the boss portion 91 of the swash plate 31 are formed.
Both b are formed in a planar shape. Both end surfaces 91
The end faces 46a and 92a of the pressure receiving seats 46 and 92 of the cylinder blocks 21 and 22 facing the a and 91b through the thrust bearing portions 48 and 93 are both attached to the swash plate 31.
Is formed so as to form a part of a spherical surface S whose radius center is the center P. Then, the boss portion 91 of the swash plate 31 and the pressure receiving seats 46, 9 of the cylinder blocks 21, 22.
A washer 50 having an outer sliding surface 50b in the form of a spherical surface is interposed as a thrust bearing portion 48, 93 between the washer 50 and the bearing 2.
【００５４】以上のように構成された本実施形態によっ
ても、斜板３１に働く前記回転モーメントを、前記受圧
座４６、９２の端面４６ａ、９２ａに沿ったスラスト軸
受部４８、９３の変位によって逃がすことができる。ま
た、スラスト軸受部４８、９３の構造が簡単なものとな
って、部品点数を削減することができる。Also according to the present embodiment configured as described above, the rotational moment acting on the swash plate 31 is released by the displacement of the thrust bearing portions 48, 93 along the end faces 46a, 92a of the pressure receiving seats 46, 92. be able to. Further, the structure of the thrust bearing portions 48, 93 is simplified, and the number of parts can be reduced.
【００５５】（第６の実施形態）図７（ａ）及び（ｂ）
に示す第６の実施形態では、斜板３１のボス部１０１の
両端面１０１ａ、１０１ｂが、ともに斜板３１の中心Ｐ
を中心とした球面Ｓ状に形成されている。そして、この
ボス部１０１の両端面１０１ａ、１０１ｂと、シリンダ
ブロック２１、２２の受圧座４６、９２の端面４６ａ、
９２ａとがほぼ直接的に摺接して、スラスト軸受部１０
２、１０３を構成するするようになっている。つまり、
斜板３１のボス部１０１の両端面１０１ａ、１０１ｂ
が、スラスト軸受部１０２、１０３の外側摺接面をなし
ている。(Sixth Embodiment) FIGS. 7A and 7B.
In the sixth embodiment shown in FIG. 3, both end surfaces 101a and 101b of the boss portion 101 of the swash plate 31 are both centered on the center P of the swash plate 31.
Is formed in a spherical surface S centered at. Then, both end surfaces 101a and 101b of the boss portion 101 and the end surfaces 46a of the pressure receiving seats 46 and 92 of the cylinder blocks 21 and 22,
The thrust bearing portion 10 is in direct sliding contact with 92a.
2, 103 are configured. That is,
Both end surfaces 101a, 101b of the boss portion 101 of the swash plate 31
Form the outer sliding contact surface of the thrust bearing portions 102 and 103.
【００５６】なお、前記斜板３１及びシリンダブロック
２１、２２は、ともにほぼ同種のアルミニウム系金属で
形成されている。ここで、前記斜板３１のボス部１０１
とシリンダブロック２１、２２の受圧座４６、９２との
焼き付きを防止するために、前記ボス部１０１の両端面
１０１ａ、１０１ｂには、例えばスズメッキ層等の安定
した摩擦係数を有する物質の層が形成されている。ま
た、前記スラスト軸受部１０２、１０３の潤滑は、ボス
部１０１の両端面１０１ａ、１０１ｂと、シリンダブロ
ック２１、２２の受圧座４６、９２の端面４６ａ、９２
ａとの間の隙間に、ボス部１０１の回転により冷媒ガス
中に分散されたミスト状の潤滑油が引き込まれて、油膜
が形成されることによってなされる。The swash plate 31 and the cylinder blocks 21 and 22 are both made of substantially the same kind of aluminum-based metal. Here, the boss portion 101 of the swash plate 31
In order to prevent the seizure between the pressure receiving seats 46 and 92 of the cylinder blocks 21 and 22, and the both end surfaces 101a and 101b of the boss portion 101, a layer of a substance having a stable friction coefficient such as a tin plating layer is formed. Has been done. Lubrication of the thrust bearings 102 and 103 is performed by the end faces 101a and 101b of the boss 101 and the end faces 46a and 92 of the pressure receiving seats 46 and 92 of the cylinder blocks 21 and 22, respectively.
The mist-like lubricating oil dispersed in the refrigerant gas is drawn into the gap between the a and the a by forming a oil film.
【００５７】また、一対のシリンダブロック２１、２２
の接合端面の間には、公差調整手段としての円環状をな
すガスケット１０４が介在されている。図７（ｂ）に示
すように、このガスケット１０４には、弾性変形可能な
円形エンボス部１０５が形成されている。そして、円形
エンボス部１０５が、組み付け時の通しボルト２７の締
め付け軸力によって、各部品の組み付け公差に応じて弾
性変形して前記公差が調整されるとともに、クランク室
３３内の冷媒ガスの漏れが防止される。In addition, a pair of cylinder blocks 21, 22
An annular gasket 104 serving as a tolerance adjusting means is interposed between the joint end surfaces of 1. As shown in FIG. 7B, an elastically deformable circular embossed portion 105 is formed on the gasket 104. The circular embossed portion 105 is elastically deformed by the tightening axial force of the through bolt 27 at the time of assembly in accordance with the assembly tolerance of each component to adjust the tolerance, and the leakage of the refrigerant gas in the crank chamber 33 is prevented. To be prevented.
【００５８】以上のように構成された本実施形態によれ
ば、以下の効果を奏する。 （ａ） 斜板３１に働く前記回転モーメントを、前記受
圧座４６、９２の端面４６ａ、９２ａに沿った斜板３１
のボス部１０１の変位によって逃がすことができる。従
って、通しボルト２７の締め付け軸力による予荷重をそ
れほど大きく設定することなく、駆動シャフト３０の軸
線と直角な方向の振動を低減することができる。また、
スラスト軸受部１０２、１０３における摺動抵抗が増大
することがなく、動力損失を低減することができる。According to the present embodiment configured as described above, the following effects are obtained. (A) The rotational moment acting on the swash plate 31 is applied to the swash plate 31 along the end faces 46a, 92a of the pressure receiving seats 46, 92.
It can be released by the displacement of the boss portion 101. Therefore, the vibration in the direction perpendicular to the axis of the drive shaft 30 can be reduced without setting the preload due to the tightening axial force of the through bolt 27 so large. Also,
It is possible to reduce power loss without increasing sliding resistance in the thrust bearing portions 102 and 103.
【００５９】（ｂ） 斜板３１のボス部１０１がほぼ直
接的にシリンダブロック２１、２２の受圧座４６、９２
に支持されて、スラスト軸受部１０２、１０３の構造が
簡単なものとすることができる。従って、部品点数を削
減することができて、製作上有利である。(B) The boss 101 of the swash plate 31 is almost directly attached to the pressure receiving seats 46, 92 of the cylinder blocks 21, 22.
The thrust bearings 102 and 103 can be made simple in structure by being supported by. Therefore, the number of parts can be reduced, which is advantageous in manufacturing.
【００６０】（ｃ） 一対のシリンダブロック２１、２
２の接合端面には、通しボルト２７の締め付け軸力によ
って一部が弾性変形されるガスケット１０４が介在され
ている。このため、各部品の組み付け公差を調整するす
ることができて、各部品の製作精度を厳密に設定する必
要がなく、製作上有利である。(C) A pair of cylinder blocks 21, 2
A gasket 104, a part of which is elastically deformed by a tightening axial force of the through bolt 27, is interposed on the joint end surface of 2. Therefore, the assembling tolerance of each component can be adjusted, and it is not necessary to strictly set the production accuracy of each component, which is advantageous in production.
【００６１】（第７の実施形態）図８に示す第７の実施
形態では、斜板３１のボス部３２とシリンダブロック２
１の受圧座４６との間に、スラスト軸受部１１１として
ニードル軸受１１２及びブッシュ１１３が介装されてい
る。ニードル軸受１１２は、円環状のインナレース１１
４、同じく円環状のアウタレース１１５及びニードルコ
ロ１１６から構成されている。そして、インナレース１
１４が斜板３１のボス部３２の後端面３２ａに摺接する
ように配置されている。ブッシュ１１３は、ニードル軸
受１１２のアウタレース１１５とシリンダブロック２１
の受圧座４６の端面４６ａとの間に介在されている。ブ
ッシュ１１３の内側面１１３ａは、前記アウタレース１
１５と平面同士で摺接するように形成されている。ま
た、外側面１１３ｂは、斜板３１の中心Ｐを中心とする
球面Ｓの一部をなすように形成されており、スラスト軸
受部１１１の外側摺接面をなしている。(Seventh Embodiment) In the seventh embodiment shown in FIG. 8, the boss portion 32 of the swash plate 31 and the cylinder block 2 are arranged.
A needle bearing 112 and a bush 113 as a thrust bearing portion 111 are provided between the pressure receiving seat 46 and the first pressure receiving seat 46. The needle bearing 112 is an annular inner race 11
4. It is composed of an outer race 115 and a needle roller 116 which are also annular. And the inner race 1
14 is arranged so as to be in sliding contact with the rear end surface 32a of the boss portion 32 of the swash plate 31. The bush 113 includes the outer race 115 of the needle bearing 112 and the cylinder block 21.
Is interposed between the pressure receiving seat 46 and the end surface 46a. The inner surface 113a of the bush 113 has the outer race 1
It is formed so as to be in sliding contact with the flat surface 15 of each other. The outer side surface 113b is formed so as to form a part of a spherical surface S centered on the center P of the swash plate 31 and forms an outer sliding contact surface of the thrust bearing portion 111.
【００６２】以上のように構成された本実施形態によれ
ば、以下の効果を奏する。 （ａ） 斜板３１に働く回転モーメントは、ニードル軸
受１１２を介してブッシュ１１３に作用する。そして、
ブッシュ１１３が前記受圧座４６の端面４６ａに沿って
変位することによって、前記回転モーメントを逃がすこ
とができる。従って、通しボルトの締め付け軸力による
予荷重をそれほど大きく設定することなく、駆動シャフ
ト３０の軸線と直角な方向の振動を低減することができ
る。また、スラスト軸受部１１１における摺動抵抗が増
大することがなく、動力損失を低減することができる。According to the present embodiment configured as described above, the following effects can be obtained. (A) The rotation moment acting on the swash plate 31 acts on the bush 113 via the needle bearing 112. And
By displacing the bush 113 along the end surface 46a of the pressure receiving seat 46, the rotational moment can be released. Therefore, the vibration in the direction perpendicular to the axis of the drive shaft 30 can be reduced without setting the preload due to the tightening axial force of the through bolt so large. In addition, the sliding resistance in the thrust bearing portion 111 does not increase, and the power loss can be reduced.
【００６３】なお、本発明は以下のように変更して具体
化することもできる。 （１） 前記第６の実施形態において、公差調節手段と
してのガスケット１０４に代えて、例えば各部品の公差
を測定して、その公差を吸収可能な厚さのスペーサを一
対のシリンダブロック２１、２２の接合端面間に介在し
て、各部品の公差を調整すること。The present invention can be modified and embodied as follows. (1) In the sixth embodiment, instead of the gasket 104 as the tolerance adjusting means, for example, the tolerance of each component is measured, and a spacer having a thickness capable of absorbing the tolerance is provided as a pair of cylinder blocks 21, 22. Adjust the tolerance of each part by interposing between the joint end faces of.
【００６４】（２） 前記第６の実施形態において、公
差調節手段としてのガスケット１０４に代えて、例えば
通しボルト２７の締め付け軸力を変化させて、その締め
付け軸力に比例するシリンダブロック２１、２２の駆動
シャフト３０の軸線方向の変形量を変化させて、各部品
の公差を調整すること。(2) In the sixth embodiment, instead of the gasket 104 as the tolerance adjusting means, for example, the tightening axial force of the through bolt 27 is changed, and the cylinder blocks 21, 22 proportional to the tightening axial force. The amount of deformation of the drive shaft 30 in the axial direction is changed to adjust the tolerance of each component.
【００６５】以上のように構成しても、簡単な構成で各
部品の組み付け公差を調整することができる。 （３） 前記第２〜第４、第７の実施形態において、リ
ヤ側のスラスト軸受部６１、７１、８１、１１１及びリ
ヤ側のシリンダブロック２１の受圧座４６の構成を、フ
ロント側のスラスト軸受部４９及びフロント側のシリン
ダブロック２２の受圧座４７にも採用すること。Even with the above structure, the assembly tolerance of each component can be adjusted with a simple structure. (3) In the second to fourth and seventh embodiments, the configuration of the rear side thrust bearing portions 61, 71, 81, 111 and the pressure receiving seat 46 of the rear side cylinder block 21 is the same as the front side thrust bearing. Also be used for the portion 49 and the pressure receiving seat 47 of the cylinder block 22 on the front side.
【００６６】（４） 前記（３）項において、例えば前
記第６の実施形態の記載のガスケット１０４、（１）項
あるいは（２）項に記載の公差吸収手段を採用するこ
と。以上のように構成しても、斜板３１に働く回転モー
メントを、球面状の受圧座４６の端面４６ａに沿ったス
ラスト軸受部６１、７１、８１、１１１の変位によって
逃がすことができる。従って、通しボルト２７の締め付
け軸力による予荷重をそれほど大きく設定することな
く、駆動シャフト３０の軸線と直角な方向の振動を低減
することができる。(4) In the item (3), for example, the gasket 104 described in the sixth embodiment and the tolerance absorbing means described in the item (1) or (2) are adopted. Even with the above configuration, the rotational moment acting on the swash plate 31 can be released by the displacement of the thrust bearing portions 61, 71, 81, 111 along the end surface 46a of the spherical pressure receiving seat 46. Therefore, the vibration in the direction perpendicular to the axis of the drive shaft 30 can be reduced without setting the preload due to the tightening axial force of the through bolt 27 so large.
【００６７】（５） スラスト軸受部の内側摺接面及び
外側摺接面上に、冷媒ガス中に分散された潤滑油ミスト
を引き込むための溝を設けること。 （６） スラスト軸受部の外側摺接面と対向するシリン
ダブロックの受圧座の端面上に、冷媒ガス中に分散され
た潤滑油ミストを引き込むための溝を設けること。(5) A groove for drawing in the lubricating oil mist dispersed in the refrigerant gas is provided on the inner sliding contact surface and the outer sliding contact surface of the thrust bearing portion. (6) A groove for drawing in the lubricating oil mist dispersed in the refrigerant gas is provided on the end surface of the pressure receiving seat of the cylinder block facing the outer sliding contact surface of the thrust bearing portion.
【００６８】（７） スラスト軸受部の内側摺接面と対
向する斜板のボス部の端面上に、冷媒ガス中に分散され
た潤滑油ミストを引き込むための溝を設けること。以上
のように構成すれば、スラスト軸受部の内側摺接面及び
外側摺接面と、それらと対向するボス部あるいは受圧座
の端面と間への潤滑油の導入及び保持を、容易に行うこ
とができる。そして、スラスト軸受部の潤滑性が向上さ
れて、スラスト軸受部における摺動抵抗がいっそう低減
されるとともに、同スラスト軸受部の耐久性が向上され
る。(7) A groove for drawing in the lubricating oil mist dispersed in the refrigerant gas is provided on the end surface of the boss portion of the swash plate facing the inner sliding contact surface of the thrust bearing portion. With the above configuration, it is possible to easily introduce and hold the lubricating oil between the inner sliding contact surface and the outer sliding contact surface of the thrust bearing portion and the boss portion or the end surface of the pressure receiving seat facing them. You can The lubricity of the thrust bearing portion is improved, the sliding resistance in the thrust bearing portion is further reduced, and the durability of the thrust bearing portion is improved.
【００６９】（８） 本発明をウェーブカムプレートタ
イプの両頭ピストン式圧縮機において具体化すること。
なお、特開平４−１４８０８２号公報には、片頭ピスト
ン式の揺動斜板式圧縮機において、ハウジング受圧部と
後方側スラスト転がり軸受との間に可動座板を介装し
て、そのハウジング受圧部の端面と可動座板とを球面に
よって密合させて、駆動シャフトに作用するスラスト荷
重を支持する構成が開示されている。この従来構成で
は、前記球面は駆動シャフトに作用する曲げモーメント
により前記転がり軸受に負荷される偏荷重を吸収可能な
曲率をなすように形成されている。ところで、この従来
構成が解決しようとする課題は、前記転がり軸受にかか
る偏荷重を吸収して荷重の平均化を図ることとなってい
る。この従来構成の作用は、前記可動座板が前記球面に
沿って揺動変位することにより前記偏荷重が吸収され
て、前記転がり軸受のころとレースとの点接触が防止さ
れるとしている。そして、この従来構成の効果は、この
転がり軸受の耐久性が向上されるとしている。従って、
前記公報に記載の発明は、その解決しようとする課題、
作用及び効果において、本発明と全く異なるものであ
る。(8) The present invention is embodied in a wave cam plate type double-headed piston type compressor.
In Japanese Patent Application Laid-Open No. 4-148082, in a single-head piston type swing swash plate compressor, a movable seat plate is interposed between a housing pressure receiving portion and a rear thrust rolling bearing, and the housing pressure receiving portion is disposed. There is disclosed a configuration in which the end face of the and the movable seat plate are closely joined by a spherical surface to support the thrust load acting on the drive shaft. In this conventional configuration, the spherical surface is formed to have a curvature capable of absorbing an eccentric load applied to the rolling bearing by a bending moment acting on the drive shaft. By the way, the problem to be solved by this conventional configuration is to absorb the unbalanced load applied to the rolling bearing and to average the load. The action of this conventional configuration is that the eccentric load is absorbed by the movable seat plate swingingly displaced along the spherical surface, and point contact between the roller and the race of the rolling bearing is prevented. The effect of this conventional structure is that the durability of the rolling bearing is improved. Therefore,
The invention described in the above publication, the problem to be solved,
The operation and effect are completely different from the present invention.
【００７０】つぎに、上記実施形態によって把握される
技術的思想を述べる。 （１） 前記ボス部の端面に安定した摩擦係数を有する
物質の層を設けた請求項１１に記載の両頭ピストン式圧
縮機。Next, the technical idea grasped by the above embodiment will be described. (1) The double-headed piston type compressor according to claim 11, wherein a layer of a substance having a stable friction coefficient is provided on an end surface of the boss portion.
【００７１】このように構成した場合、ほぼ同種のアル
ミニウム系金属で形成された斜板３１のボス部１０１の
両端面１０１ａ、と、シリンダブロック２１、２２の受
圧座４６、９２の端面４６ａ、９２ａとの焼き付きを防
止することができる。In such a structure, both end surfaces 101a of the boss portion 101 of the swash plate 31 formed of substantially the same aluminum-based metal and the end surfaces 46a and 92a of the pressure receiving seats 46 and 92 of the cylinder blocks 21 and 22 are formed. It is possible to prevent burn-in with.
【００７２】[0072]
【発明の効果】以上詳述したように、本発明によれば以
下の優れた効果を奏する。請求項１に記載の発明によれ
ば、カムプレートのボス部が、スラスト軸受部を介して
球面状のシリンダブロックの受圧座に支持されている。
このため、カムプレートに働く回転モーメントが、シリ
ンダブロックの受圧座の球面に沿ったスラスト軸受部の
変位によって逃がされる。そして、スラスト軸受部の端
面と、カムプレートのボス部の端面及びシリンダブロッ
クの受圧座の端面との間に隙間が形成されるのが防止さ
れる。従って、通しボルトの締め付け軸力による予荷重
をそれほど大きく設定することなく、駆動シャフトの軸
線と直角な方向の振動を低減することができる。また、
スラスト軸受部における摺動抵抗が増大することがな
く、動力損失を低減することができる。As described above, according to the present invention, the following excellent effects can be obtained. According to the invention described in claim 1, the boss portion of the cam plate is supported by the pressure receiving seat of the spherical cylinder block via the thrust bearing portion.
Therefore, the rotational moment acting on the cam plate is released by the displacement of the thrust bearing portion along the spherical surface of the pressure receiving seat of the cylinder block. Then, a gap is prevented from being formed between the end surface of the thrust bearing portion and the end surface of the boss portion of the cam plate and the end surface of the pressure receiving seat of the cylinder block. Therefore, the vibration in the direction perpendicular to the axis of the drive shaft can be reduced without setting the preload due to the tightening axial force of the through bolt so large. Also,
It is possible to reduce power loss without increasing sliding resistance in the thrust bearing portion.
【００７３】請求項２に記載の発明によれば、スラスト
軸受部の変位曲面の中心と、カムプレートに働く回転モ
ーメントの回転中心とがほぼ一致したものとなる。この
ため、スラスト軸受部の変位が滑らかなものとなって、
カムプレートに働く回転モーメントの逃しを確実に行う
ことができる。According to the second aspect of the invention, the center of the displacement curved surface of the thrust bearing portion and the center of rotation of the rotational moment acting on the cam plate are substantially coincident with each other. Therefore, the displacement of the thrust bearing becomes smooth,
The rotation moment acting on the cam plate can be reliably released.
【００７４】請求項３及び４に記載の発明によれば、駆
動シャフトの軸線方向の支持剛性が安定して、通しボル
トの締め付け軸力による予荷重をそれほど大きく設定す
ることなく、駆動シャフトの軸線方向の振動を低減する
ことができる。According to the third and fourth aspects of the present invention, the supporting rigidity of the drive shaft in the axial direction is stable, and the axial line of the drive shaft can be set without setting the preload by the tightening axial force of the through bolt so large. Directional vibration can be reduced.
【００７５】請求項５に記載の発明によれば、一方側の
スラスト軸受部はシリンダブロックの受圧座に対して球
面で支持されている。また、他方側のスラスト軸受部に
は、駆動シャフトの軸線方向荷重を吸収する緩衝機構が
設けられている。このため、一方側のスラスト軸受部に
働く回転モーメントは、シリンダブロックの受圧座の球
面に沿ったスラスト軸受部の変位によって逃される。ま
た、他方側のスラスト軸受部に働く回転モーメントは、
緩衝機構によって吸収される。従って、駆動シャフトの
軸線と直角な方向の振動の加振力をなすカムプレートの
回転モーメントが緩和されて、同方向への振動が低減さ
れる。しかも、この緩衝手段により組み付け時の各部品
の公差を吸収することができて、各部品の製作精度を厳
密に設定する必要がなく、製作上有利である。According to the fifth aspect of the invention, the thrust bearing portion on one side is supported by the spherical surface with respect to the pressure receiving seat of the cylinder block. The thrust bearing portion on the other side is provided with a buffer mechanism that absorbs the axial load of the drive shaft. Therefore, the rotational moment acting on the thrust bearing portion on one side is released by the displacement of the thrust bearing portion along the spherical surface of the pressure receiving seat of the cylinder block. The rotational moment acting on the thrust bearing on the other side is
It is absorbed by the buffer mechanism. Therefore, the rotational moment of the cam plate, which acts as an exciting force for the vibration in the direction perpendicular to the axis of the drive shaft, is alleviated, and the vibration in the same direction is reduced. Moreover, the buffering means can absorb the tolerance of each component at the time of assembly, and it is not necessary to strictly set the manufacturing precision of each component, which is advantageous in manufacturing.
【００７６】請求項６に記載の発明によれば、外側摺接
面が球面状をなすスラスト軸受部内に転動体が介在され
る。このため、カムプレートのボス部とシリンダブロッ
クの受圧座との間の相対回転は、その大部分が転動体を
含む摺動面で分担される。そして、スラスト軸受部の外
側摺接面とシリンダブロックの受圧座の端面との間にお
いては、おおよそカムプレートの回転モーメントの逃し
のみが分担される。そして、スラスト軸受部内の各摺動
面の役割が分担されて、局部的な荷重の集中が防止され
て、スラスト軸受部の耐久性を向上することができる。According to the sixth aspect of the present invention, the rolling element is interposed in the thrust bearing portion whose outer sliding contact surface is spherical. Therefore, the relative rotation between the boss portion of the cam plate and the pressure receiving seat of the cylinder block is mostly shared by the sliding surface including the rolling elements. Then, between the outer sliding contact surface of the thrust bearing portion and the end surface of the pressure receiving seat of the cylinder block, only the release of the rotational moment of the cam plate is shared. The role of each sliding surface in the thrust bearing portion is shared, local load concentration is prevented, and the durability of the thrust bearing portion can be improved.
【００７７】請求項７及び８に記載の発明によれば、ス
ラスト軸受部の構成が簡単なものとなって、部品点数を
削減することができて、製作上有利である。請求項９に
記載の発明によれば、滑り軸受をなす座金の表裏両面が
同一形状となるため、スラスト軸受部の組み付け時にお
ける方向性をなくすことができて、スラスト軸受部の誤
組み付けを防止することができて、製作上有利である。According to the invention described in claims 7 and 8, the structure of the thrust bearing portion is simplified, and the number of parts can be reduced, which is advantageous in manufacturing. According to the invention described in claim 9, since the front and back surfaces of the washer forming the slide bearing have the same shape, it is possible to eliminate the directionality at the time of assembling the thrust bearing portion and prevent the thrust bearing portion from being erroneously assembled. This is advantageous in manufacturing.
【００７８】請求項１０に記載の発明によれば、その内
側摺接面の平坦部とカムプレートのボス部の端面とを、
平面同士で接触させることができる。従って、スラスト
軸受部の駆動シャフトの軸線方向の支持剛性が安定した
ものとすることができる。According to the invention described in claim 10, the flat portion of the inner sliding contact surface and the end surface of the boss portion of the cam plate are
The flat surfaces can be brought into contact with each other. Therefore, the support rigidity in the axial direction of the drive shaft of the thrust bearing portion can be made stable.
【００７９】請求項１１に記載の発明によれば、カムプ
レートのボス部がほぼ直接的にシリンダブロックの受圧
座に支持されて、部品点数を削減することができて、製
作上有利である。According to the eleventh aspect of the present invention, the boss portion of the cam plate is supported almost directly by the pressure receiving seat of the cylinder block, and the number of parts can be reduced, which is advantageous in manufacturing.
【００８０】請求項１２に記載の発明によれば、各部品
の製作精度を厳密に設定する必要がなく、製作上有利で
ある。According to the twelfth aspect of the invention, it is not necessary to strictly set the manufacturing precision of each component, which is advantageous in manufacturing.
【図１】 第１の実施形態の圧縮機を示す断面図。FIG. 1 is a sectional view showing a compressor according to a first embodiment.
【図２】 斜板に働く回転モーメントに関する説明図。FIG. 2 is an explanatory diagram of a rotation moment acting on a swash plate.
【図３】 第２の実施形態の圧縮機の要部を示す部分断
面図。FIG. 3 is a partial cross-sectional view showing a main part of a compressor according to a second embodiment.
【図４】 第３の実施形態の圧縮機の要部を示す部分断
面図。FIG. 4 is a partial cross-sectional view showing a main part of a compressor according to a third embodiment.
【図５】 第４の実施形態の圧縮機の要部を示す部分断
面図。FIG. 5 is a partial cross-sectional view showing a main part of a compressor according to a fourth embodiment.
【図６】 第５の実施形態の圧縮機の要部を示す部分断
面図。FIG. 6 is a partial cross-sectional view showing a main part of a compressor according to a fifth embodiment.
【図７】 （ａ）は第６の実施形態の圧縮機の要部を示
す部分断面図、（ｂ）はシリンダブロックの接合端面の
近傍を拡大して示す部分断面図。FIG. 7A is a partial cross-sectional view showing a main part of a compressor according to a sixth embodiment, and FIG. 7B is a partial cross-sectional view showing the vicinity of a joint end surface of a cylinder block in an enlarged manner.
【図８】 第７の実施形態の圧縮機の要部を示す部分断
面図。FIG. 8 is a partial cross-sectional view showing a main part of a compressor according to a seventh embodiment.
【図９】 従来の圧縮機の要部を示す部分断面図。FIG. 9 is a partial cross-sectional view showing a main part of a conventional compressor.
【図１０】 従来の圧縮機の要部を示す部分断面図。FIG. 10 is a partial cross-sectional view showing a main part of a conventional compressor.
２１、２２…シリンダブロック、３０…駆動シャフト、
３１…カムプレートとしての斜板、３２、７３、９１、
１０１…ボス部、３２ａ…ボス部の端面としての前端
面、３２ｂ、７３ａ…ボス部の端面としての後端面、３
３…クランク室、３５…両頭ピストン、４６、４７、９
２…受圧座、４８、４９、６１、７１、８１、９３、１
０２、１０３、１１１…スラスト軸受部、５０、７２、
８２…座金、５０ａ、７２ａ、８２ａ…内側摺接面、５
０ｂ、７２ｂ、８２ｂ…外側摺接面、５１、５２…緩衝
機構を構成する環状突条、５３…緩衝機構を構成するニ
ードル軸受、６２、１１２…転がり軸受としてのニード
ル軸受、６３ａ…内側摺接面をなすインナレースの一側
面、６４ａ…外側摺接面をなすアウタレースの一側面、
８３…平坦部、９１ａ、９１ｂ…ボス部の端面としての
両端面、１０１ａ、１０１ｂ…外側摺接面をなすととも
にボス部の端面としてのボス部の両側面、１０４…公差
調整手段としてのガスケット、１１３ｂ…外側摺接面を
なすブッシュの外側面、Ｐ…カムプレートの中心として
の斜板の中心、Ｒ…球面の半径、Ｓ…球面。21, 22 ... Cylinder block, 30 ... Drive shaft,
31 ... Swash plate as a cam plate, 32, 73, 91,
101 ... Boss portion, 32a ... Front end surface as end surface of boss portion, 32b, 73a ... Rear end surface as end surface of boss portion, 3
3 ... Crank chamber, 35 ... Double-headed piston, 46, 47, 9
2 ... Pressure receiving seat, 48, 49, 61, 71, 81, 93, 1
02, 103, 111 ... Thrust bearing portion, 50, 72,
82 ... Washer, 50a, 72a, 82a ... Inner sliding contact surface, 5
0b, 72b, 82b ... Outer sliding contact surface, 51, 52 ... Annular ridges forming shock absorbing mechanism, 53 ... Needle bearings forming shock absorbing mechanism, 62, 112 ... Needle bearing as rolling bearing, 63a ... Inner sliding contact One side surface of the inner race forming a surface, 64a ... One side surface of the outer race forming an outer sliding contact surface,
83 ... Flat portions, 91a, 91b ... Both end surfaces as end surfaces of the boss portion, 101a, 101b ... Both side surfaces of the boss portion as outer end surfaces of the boss portion and end surfaces of the boss portion, 104 ... Gaskets as tolerance adjusting means, 113b ... Outer surface of bush forming outer sliding contact surface, P ... Center of swash plate as center of cam plate, R ... Radius of spherical surface, S ... Spherical surface.
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 中本 昭 愛知県刈谷市豊田町２丁目１番地 株式会 社豊田自動織機製作所内 ─────────────────────────────────────────────────── ─── Continuation of the front page (72) Inventor Akira Nakamoto 2-chome, Toyota-cho, Kariya city, Aichi Prefecture Toyota Industries Corporation
Claims (12)
クランク室内に駆動シャフトと共動するカムプレートを
備え、そのカムプレートのボス部をスラスト軸受部を介
して前記シリンダブロックに形成された受圧座に支持し
た両頭ピストン式圧縮機において、 少なくとも一方のシリンダブロックに形成された受圧座
と、その受圧座に対向する前記スラスト軸受部の外側摺
接面とをそれぞれ対応する球面状に形成した両頭ピスト
ン式圧縮機。1. A pressure receiving seat formed in a crank chamber formed in a pair of cylinder blocks, the cam plate cooperating with a drive shaft, the boss portion of the cam plate being formed in the cylinder block via a thrust bearing portion. In a double-headed piston type compressor supported on a double-headed piston, a pressure receiving seat formed on at least one cylinder block and an outer sliding contact surface of the thrust bearing portion facing the pressure receiving seat are formed in spherical shapes corresponding to each other. Type compressor.
記カムプレートの中心とがほぼ一致するようにした請求
項１に記載の両頭ピストン式圧縮機。2. The double-headed piston compressor according to claim 1, wherein the center of the radius of the spherical surface of the outer sliding contact surface and the center of the cam plate are substantially aligned with each other.
記外側摺接面が球面状をなすスラスト軸受部の前記ボス
部に対向する内側摺接面とをともに平面状に形成した請
求項１または２に記載の両頭ピストン式圧縮機。3. The end surface of the boss portion of the cam plate and the inner sliding contact surface of the thrust bearing portion, which has a spherical outer surface, facing the boss portion are both flat. Alternatively, the double-headed piston compressor described in 2.
記外側摺接面が球面状をなすスラスト軸受部の前記ボス
部に対向する内側摺接面とをそれぞれ対応する球面状に
形成した請求項１または２に記載の両頭ピストン式圧縮
機。4. The end surface of the boss portion of the cam plate and the inner slide contact surface of the thrust bearing portion facing the boss portion of which the outer slide contact surface is spherical are formed in corresponding spherical shapes. The double-headed piston type compressor according to Item 1 or 2.
摺接面が球面状の前記シリンダブロックの受圧座に支持
されるように形成し、他方側の前記スラスト軸受部は前
記カムプレートのボス部とシリンダブロックとの間に転
がり軸受を介装するとともに、駆動シャフトの軸線方向
荷重を吸収する緩衝機構を設けた請求項３または４に記
載の両頭ピストン式圧縮機。5. The thrust bearing portion on one side is formed such that the outer sliding contact surface thereof is supported by the pressure receiving seat of the spherical cylinder block, and the thrust bearing portion on the other side is formed on the boss of the cam plate. The double-headed piston compressor according to claim 3 or 4, wherein a rolling bearing is interposed between the portion and the cylinder block, and a cushioning mechanism that absorbs a load in the axial direction of the drive shaft is provided.
軸受部は転がり軸受を含む請求項１〜５のいずれかに記
載の両頭ピストン式圧縮機。6. The double-headed piston type compressor according to claim 1, wherein the thrust bearing portion whose outer sliding surface has a spherical shape includes a rolling bearing.
軸受部は滑り軸受を含む請求項１〜５のいずれかに記載
の両頭ピストン式圧縮機。7. The double-headed piston type compressor according to claim 1, wherein the thrust bearing portion whose outer sliding surface has a spherical shape includes a slide bearing.
成した請求項７に記載の両頭ピストン式圧縮機。8. The double-headed piston type compressor according to claim 7, wherein the plain bearing is composed only of an annular washer.
外側摺接面とを同一形状の球面をもって形成するととも
に、背中合わせに配置した請求項８に記載の両頭ピスト
ン式圧縮機。9. The double-headed piston type compressor according to claim 8, wherein said annular washer is formed such that its inner sliding contact surface and outer sliding contact surface have spherical surfaces of the same shape, and is arranged back to back.
側摺接面の中心側に平坦部を設けた請求項９に記載の両
頭ピストン式圧縮機。10. The double-headed piston type compressor according to claim 9, wherein a flat portion is provided on the center side of the inner sliding contact surface and the outer sliding contact surface of the annular washer.
面状に形成して前記スラスト軸受部の外側摺接面を構成
した請求項１または２に記載の両頭ピストン式圧縮機。11. The double-headed piston compressor according to claim 1, wherein an end surface of the boss portion of the cam plate is formed into a spherical shape to form an outer sliding contact surface of the thrust bearing portion.
段を備えた請求項１〜１１のいずれかに記載の両頭ピス
トン式圧縮機。12. The double-headed piston compressor according to claim 1, wherein the cylinder block is provided with a tolerance adjusting means.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7342759A JPH09184479A (en) | 1995-12-28 | 1995-12-28 | Duplex head piston type compressor |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7342759A JPH09184479A (en) | 1995-12-28 | 1995-12-28 | Duplex head piston type compressor |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH09184479A true JPH09184479A (en) | 1997-07-15 |
Family
ID=18356281
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP7342759A Pending JPH09184479A (en) | 1995-12-28 | 1995-12-28 | Duplex head piston type compressor |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH09184479A (en) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2010138709A (en) * | 2008-12-09 | 2010-06-24 | Sanden Corp | Fastening device for fluid machine and fluid machine |
| JP2015516042A (en) * | 2012-05-02 | 2015-06-04 | ヌオーヴォ ピニォーネ ソチエタ レスポンサビリタ リミタータＮｕｏｖｏ Ｐｉｇｎｏｎｅ Ｓ．Ｒ．Ｌ． | Rotary valve and associated method for reciprocating compressors |
-
1995
- 1995-12-28 JP JP7342759A patent/JPH09184479A/en active Pending
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2010138709A (en) * | 2008-12-09 | 2010-06-24 | Sanden Corp | Fastening device for fluid machine and fluid machine |
| JP2015516042A (en) * | 2012-05-02 | 2015-06-04 | ヌオーヴォ ピニォーネ ソチエタ レスポンサビリタ リミタータＮｕｏｖｏ Ｐｉｇｎｏｎｅ Ｓ．Ｒ．Ｌ． | Rotary valve and associated method for reciprocating compressors |
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