JPH09175104A - 乗物の最適な乗心地特性を有するタイヤ - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【課題】 最適な乗物の乗心地特性となるように改良さ
れたタイヤを提供すること。 【解決手段】 タイヤ７０は、剛性なリングタイヤの動
的モデルの集中パラメータ、即ち、予め選択された乗心
地の指標に対応する次の値に属するものと略同等の構造
上の特徴を有している。 ｒｂ＝１００−３００（Ｎｓ／ｍ） ｒｂｔ＝２−４０（Ｎｍｓ／ｒａｄ） ｒｃｚ＝１００−３５０（Ｎｓ／ｍ） ｒｃｔ＝１０−９０（Ｎｍｓ／ｒａｄ） Ｃｋｘ＝１８，０００−７０，０００（Ｎ） ここで、ｒｂは、上記の動的タイヤモデル１の半径方向
への下部構造体の制振量、ｒｂｔは、上記の動的タイヤ
モデル１の捩れ振動の下部構造体の制振量、ｒｃｚは、
上記の動的タイヤモデル１の残留振動の半径方向制振
量、ｒｃｔは、上記の動的タイヤモデル１の残留捩れ振
動の制振量、Ｃｋｘは、上記のトレッド７１の擦りモデ
ルの滑り剛性である。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、最適な乗物の乗心
地特性を有するタイヤに関する。

【０００２】

【従来の技術】該タイヤは、路面と乗物とが力を交換す
るための要素である。しかしながら、路面から乗物に伝
達される力が、乗員の乗心地に影響を与えるから、重要
である。

【０００３】ある構造体が非常に剛性な性質であるなら
ば、力は、制御されずに、直接的に伝達される。しか
し、その構造体が弾性的であり且つ構造型、または集中
型の制振装置が設けられているならば、伝達された力
は、共振の作用のために、制振され、または、他方にて
増幅される。タイヤは、粘弾性体であり、全ての粘弾性
体と同様に、励起されたとき（力、または変形により）
振動する。このため、乗物の内部の乗員が感ずる振動
は、タイヤによる影響を受け、またはタイヤにより発生
される。

【０００４】乗物においては、従来から、路面、又はエ
ンジンにより伝達された力を可能な限り多く、制振させ
るための試みが為されており、このことは、乗物の運転
中に発生した振動を制振させることを意味する。こうし
た振動を制振させるため、乗物の懸架装置を最適なもの
にするか（これは、現在、垂直方向に為されている）、
又はタイヤの快適性能を最適なものにする（特に、長手
方向及び横方向）。快適性の点で最適化されたタイヤ
は、運転性、安全、摩耗等のような、タイヤに必要とさ
れるその他の全ての特徴の点で必ずしも十分ではないか
ら。この問題の解決は簡単ではない。このため、乗物に
対応して、乗物の製造メーカは、必要とされる全ての性
能の点で適正に妥協したタイヤを選択し、このため、ユ
ーザは、可能な限り自己の条件に最も適合した製品をタ
イヤの製造メーカに要求する。乗物が側方向への振動現
象を顕著に呈するならば、路面保持力が多少、失われる
にしても、その方向への快適性を最適化するタイヤが必
要とされる。

【０００５】このように、タイヤを通じてその乗心地を
最適にしようとする者にとって乗物の振動現象を分析す
ることは重要である。

【０００６】今日迄、この分析は、ある種の実験、及び
タイヤ＋乗物＋路面の励起の算術的及び物理的モデルに
よるシュミレーションを通じて行われている。一般に、
公知のモデルは、次の二つの主な目的を有している。即
ち、対象とする物理的現象を分析することと、非常な時
間及び高価な装置を必要とする実験試験が最小限で済む
ように、実験結果を予測することとである。

【０００７】タイヤの製造メータが関心のあるのは、タ
イヤのモデルのみならず、乗物及び路面の振動モデルで
ある。このため、タイヤの設計者の仕事が著しく複雑と
なり、設計者は、乗物のタイヤの挙動を簡略化し、また
は合成する快適性の指標を探求することが必要とされ
る。タイヤによってハブに伝達される力が小さければ小
さい程、乗物の乗心地が増すから、乗物の乗心地の指標
は、タイヤの観点からして、乗物の車輪のハブにおける
力とすることができる。しかしながら、この原理は、絶
対的なものではなく、乗物にとって相対的なものであ
る。換言すれば、タイヤが乗物のハブにて大きい力を発
生させるとしても、その同一のタイヤが別の乗物のハブ
にて大きい力を発生するとは限らず、また、その逆の場
合でも同様であるからである。この理由は、既に複雑な
運動系であるタイヤが、乗物のような、更により複雑な
別の系に挿入され、このため、乗物及びタイヤという二
つの系の運動現象が相互に相互作用するためである。

【０００８】Ｐ．Ｗ．Ａ．ジーグラー（Ｚｅｇｅｌａａ
ｒ）及びその他の者は、ビークル・システム・ダイナミ
ックス（Ｖｅｈｉｃｌｅ Ｓｙｓｔｅｍ Ｄｙｎａｍｉ
ｃｓ）、１９９４年２３巻の付録、道路及び軌道におけ
る乗物の動力学（Ｔｈｅ Ｄｙｎａｍｉｃｓ ｏｆ Ｖ
ｅｈｉｃｌｅ ｏｎ Ｒｏａｄｓ ａｎｄ ｏｎ Ｔｒ
ａｃｋｓ）に記載された「平面内の動力学を研究するた
めのタイヤモデル（Ｔｙｒｅ Ｍｏｄｅｌｓ ｆｏｒ
Ｓｔｕｄｙ ｏｆ Ｉｎ−Ｐｌａｎｅ Ｄｙｎａｍｉｃ
ｓ）」という表題の論文において、平面におけるタイヤ
の動的モデルを発表している。このタイヤは、０乃至１
３０Ｈｚの範囲の振動数において、次のものから成るモ
デルがその近似モデルとされる。即ち、トレッドストリ
ップを表現する剛性なリングと、組立体のリムを表現す
るディスクと、ビード及び半径方向、接線方向へのばね
から成るタイヤ部分であって、円周方向に配分され、剛
性なリングをディスクに接続して、タイヤのサイドウォ
ール及びタイヤ内部の圧力空気を表現するタイヤ部分と
から成っている。また、このモデルは、タイヤと路面と
の間の接触領域における変形を考慮に入れる追加的なば
ね（残留剛性）と、接触領域下方における滑りを考慮に
入れる擦り（ｂｒｕｓｈ）モデルとを備えている。

【０００９】公知のモデルは、車輪は長手方向及び垂直
方向への二つの並進成分ｘ、ｚ及び交軸線ｙを中心とす
る２つの回転θ（θ１及びθ２）という４°の自由度が
あるものと考える。更に、車輪の回転速度の変化は小さ
く、このため、モデルの運動方程式を一次方程式にする
ことができると仮定する。車輪の４°の自由度は、長手
方向ｘ及び垂直方向ｚ、並びに回転方向θに向けたタイ
ヤの振動の伝達能力を研究するために、公知のモデルを
適用することを可能にする。リングモデルの運動方程式
から、伝達マトリックス（変位量と力との間の入力−出
力の関係を説明するもの）が得られる。異なる状態下に
おける幾つかの伝達マトリックスを分析することによ
り、タイヤが振動するときの主要モードが計算により特
定される。

【００１０】対象とするタイヤに対応する公知のモデル
の（全体的な）集中的パラメータを判断するため、モデ
ルの分析技術、及び物理的性質を直接測定する技術が使
用される。

【００１１】モデルの分析技術は極めて費用高である一
方、直接測定技術は、タイヤの静的測定のために使用さ
れる。これは、筆者自身が述べているように、計算によ
る固有振動数の値と実験による振動数の値とに差を生じ
させる。このため、このタイヤの動的モデルは、固有振
動数の点にて、実験で測定したものに一致しない結果と
なる。

【００１２】剛性なリングタイヤの動的モデルの改良例
が、当該出願人が同日に出願した、「乗物の車輪のタイ
ヤの快適性レベルを決定する制御方法（Ｍｅｔｈｏｄ
ｏｆｃｏｎｔｒｏｌ ｔｏ ｄｅｔｅｒｍｉｎｒ ｔｈ
ｅ ｃｏｍｆｏｒｔ ｌｅｖｅｌ ｏｆ ａ ｔｙｒｅ
ｏｆ ａ ｗｈｅｅｌ ｆｏｒ ａ ｖｅｈｉｃｌ
ｅ）」という名称の伊国特許出願に記載されている。

【００１３】この新たなモデルは、Ｐ．Ｗ．Ａ．ジーグ
ラー及びその他の者によるモデルには見られない幾つか
の特異な点がある。即ち、これらは、ａ）制振から成る
集中的パラメータであること、ｂ）計算及び実験により
得られた４つの国有振動曲線、及び４つの制振曲線を求
めることにより、選択した集中的パラメータをパラメー
タ毎に特定すること、ｃ）研究中のタイヤを障害物の上
方を通す試験を使用して、実験曲線を得ることである。

【００１４】このようにして得られた集中的パラメータ
の値を制振値及び剛性値（予め選択した乗心地の指標に
対応する）と比較することにより、集中的パラメータが
所定の範囲内に収まるタイヤを合格品とすることができ
る。

【００１５】

【発明が解決しようとする課題】本発明の目的は、最適
な乗物の乗心地特性を有するタイヤを提供することであ
る。

【００１６】

【課題を解決するための手段】本発明によれば、上記の
目的は、トレッドストリップと、ショルダと、サイドウ
ォールと、コア及びビードフィラーが設けられたビード
と、カーカスと、ベルトプライを有するベルト構造体と
から成る、乗物の車輪用タイヤであって、集中的パラメ
ータを有する剛性な動的リングタイヤモデルで表現され
るタイヤであって、２００ｋｇ乃至６５０ｋｇの範囲に
亙る垂直荷重下で測定したとき、その構造上の特性が、
次の範囲に含まれる、集中的パラメータ（予め選択した
乗心地の指標に対応するもの）に略等しいことを特徴と
するタイヤにより達成される。

【００１７】ｒｂ＝１００−３００（Ｎｓ／ｍ） ｒｂｔ＝２−４０（Ｎｍｓ／ｒａｄ） ｒｃｚ＝１００−３５０（Ｎｓ／ｍ） ｒｃｔ＝１０−９０（Ｎｍｓ／ｒａｄ） Ｃｋｘ＝１８，０００−７０，０００（Ｎ） ここで、ｒｂは、上記の動的タイヤモデルの下部構造体
の半径方向への制振量、ｒｂｔは、上記の動的タイヤモ
デルの下部構造体の捩れ制振量、ｒｃｚは、上記の動的
タイヤモデルの残留振動の半径方向制振量、ｒｃｔは、
上記の動的タイヤモデルの残留捩れ振動の制振量、Ｃｋ
ｘは、上記のトレッドの擦りモデルの滑り剛性である。

【００１８】より好ましくは、上記の集中的パラメータ
は、次の値であるようにする。

【００１９】ｒｂ＝２００−３００（Ｎｓ／ｍ） ｒｂｔ＝２０−３５（Ｎｍｓ／ｒａｄ） ｒｃｚ＝１００−２００（Ｎｓ／ｍ） ｒｃｔ＝２０−８０（Ｎｍｓ／ｒａｄ） Ｃｋｘ＝２０，０００−７０，０００（Ｎ） 更に、より好ましくは、上記の集中的パラメータは次の
値であるようにする。

【００２０】ｒｂ＝２３０−２７０（Ｎｓ／ｍ） ｒｂｔ＝２８−３２（Ｎｍｓ／ｒａｄ） ｒｃｚ＝１５０−１６０（Ｎｓ／ｍ） ｒｃｔ＝３３−７２（Ｎｍｓ／ｒａｄ） Ｃｋｘ＝２３，０００−７０，０００（Ｎ） モデルの上記振動制振及び剛性のパラメータは、タイヤ
の構造的特徴による影響を受け、特に、次のものによる
影響を受ける。

【００２１】ｒｂは、空圧による制振の影響を受ける、
即ち、内部の圧力空気、及びタイヤのサイドウォールの
構造的制振による影響を受ける。設計上の観点からし
て、第一の制振に対して何ら措置を講ずることは不可能
である一方、材料、混合体、ゴム織地及び断面の幾何学
的形状について第二の制振に対し何らかの措置を講ずる
ことが可能である。例えば、直線状であるより「直立」
のサイドウォールは、より円形のサイドウォールよりも
剛性であり且つ制振量が少ない。

【００２２】また、ｒｂｔも空気圧による制振、及びタ
イヤのカーカスの構造的制振による影響を受ける。この
制振量は、材料、混合体、ゴム織地及びタイヤの断面の
幾何学的形状に関係している。例えば、高さの低いタイ
ヤは、高さの低くないタイヤよりもより捩れ剛性であ
り、従って、制振量は小さくなる。

【００２３】ｒｃｚは、タイヤの接触領域に関係する垂
直方向への制振量である。この制振量は、タイヤの平衡
なプロファイル（横断面）により基本的に影響される。

【００２４】ｒｃｔは、主として、タイヤの混合体のヒ
ステリシスに関係付けられた回転方向への制振量であ
る。

【００２５】Ｃｋｘは、タイヤの接触領域の長手方向へ
の剛性であり、基本的に、混合体及びトレッドの設計に
関係する。

【００２６】

【発明の実施の形態】以下、添付図面に非限定的に一例
として記載した実施の形態に関して本発明の特徴及び有
利な点を説明する。

【００２７】図１には、トレッドストリップ７１、ショ
ルダ７２、サイドウォール７３、鋼製ワイヤーから成る
ビードワイヤー７６を有するビード７４、ビードフィラ
ー７７、摩耗防止ストリップ７５、強化縁部７８、ビー
ドワイヤー７６の上に折り返した一または二以上のゴム
織地７９のプライを有するカーカス８０、２つのストリ
ップ内で一方が他方の上に成るように交差状に配置され
且つタイヤの赤道面に関して対称状に配置されたコード
で強化されたゴム織地８１のストリップと、半径方向外
方の位置に設けられたゴム織地８３のストリップであっ
て、円周方向に方向決めされ、即ち、０°のコードと、
空気不透過性の内側ライナー８２とが設けられたストリ
ップとを有するベルト構造体を備えるタイヤ７０が図示
されている。

【００２８】該タイヤ７０は、以下に詳細に説明する、
剛性なリングタイヤの動的モデルの集中的パラメータ、
即ち、予め選択された快適性の指標に対応する次の値に
属するものと略同等の構造上の特徴を有している。

【００２９】ｒｂ＝１００−３００（Ｎｓ／ｍ） ｒｂｔ＝２−４０（Ｎｍｓ／ｒａｄ） ｒｃｚ＝１００−３５０（Ｎｓ／ｍ） ｒｃｔ＝１０−９０（Ｎｍｓ／ｒａｄ） Ｃｋｘ＝１８，０００−７０，０００（Ｎ） ここで、ｒｂ、ｒｂｔ、ｒｃｚ、ｒｃｔ及びＣｋｘは、
上記と同一の特性を意示す。

【００３０】上記の動的タイヤモデルを通じて、タイヤ
の４つの固有振動モデルが求められる。良好な乗心地を
得るため、対象とするタイヤの制振率の曲線は、車輪の
前進速度に基づいて、４つの振動モードに対応するよう
に設定される。

【００３１】前進速度にて４つの固有振動数に関係付け
られた制振率の数値は次の通りである。

【００３２】１．車輪に加わる垂直静荷重が２００−４
５０ｋｇのとき。

【００３３】 速度 制振率 第一の長手方向 第一の垂直方向 第二の長手方向 第三の長手方向 モード モード モード モード ｋｐｈ ％ ％ ％ ％ ２０ １２−１８ ６−１２ ６−１２ ４−６ ３０ １５−２０ ６−１２ ６−１２ ４−６ ４０ １８−２５ ６−１２ ６−１２ ５−７ ５０ ２５−３０ ６−１２ ６−１２ ５−７ ６０ ２８−３２ ６−１２ ６−１２ ５−８ ７０ ３０−３５ ６−１２ ６−１２ ６−８ ８０ ３３−３８ ６−１２ ６−１２ ７−９ ９０ ３５−４０ ６−１２ ６−１２ ７−１０ １００ ３８−４２ ６−１２ ６−１２ ８−１２ １１０ ３８−４５ ６−１２ ６−１２ ８−１２ １２０ ３８−４５ ６−１２ ６−１２ ９−１３ １３０ ３８−４５ ６−１２ ６−１２ ９−１３ １４０ ３８−４５ ６−１２ ６−１２ １０−１４ ２．車輪に加わる垂直静荷重が４５０−６５０ｋｇのと
き。

【００３４】 速度 制振率 第一の長手方向 第一の垂直方向 第二の長手方向 第三の長手方向 モード モード モード モード ｋｐｈ ％ ％ ％ ％ ２０ ８−１８ ６−１２ ６−１２ ３−５ ３０ ９−１４ ６−１２ ６−１２ ４−６ ４０ １０−１５ ６−１２ ６−１２ ４−６ ５０ １２−１５ ６−１２ ６−１２ ４−６ ６０ １２−１６ ６−１２ ６−１２ ５−７ ７０ １３−１７ ６−１２ ６−１２ ５−７ ８０ １５−１８ ６−１２ ６−１２ ６−８ ９０ １６−２０ ６−１２ ６−１２ ６−８ １００ １７−２１ ６−１２ ６−１２ ７−９ １１０ １８−２２ ６−１２ ６−１２ ７−９ １２０ １８−２２ ６−１２ ６−１２ ７−９ １３０ １８−２２ ６−１２ ６−１２ ８−１０ １４０ １８−２２ ６−１２ ６−１２ ８−１０ タイヤの４つの振動モードに関係付けられた制振率は、
以下に説明する集中的制振により物理的にモデルにて表
現されたタイヤの構造的制振率に実質的に対応する。

【００３５】特に、サイズ２２５／５５ＺＲ１６で製造
されたタイヤ７０において、トレッド７１は、次の特性
を有する混合体により製造される。

【００３６】ＣＡ１剛性＝１．６−２．４Ｍｐａ 硬さ（ＩＲＨＤ）＝６０−７５ 運動モジュール（dynamic module)Ｅ′＝１０−１１．
５Ｍｐａ 損失モジュールＥ′′＝５．５−７Ｍｐａ ヒステリシス・デルタｔｇ＝０．５５−０．６０９ ショルダ７２は、次の特性を有する混合体で製造され
る。

【００３７】ＣＡ１剛性＝１．２−１．８Ｍｐａ 硬さ（ＩＲＨＤ）＝５０−６０ 運動モジュールＥ′＝５−６Ｍｐａ 損失モジュールＥ′′＝０．８−１．２Ｍｐａ ヒステリシス・デルタｔｇ＝０．１６−０．２ サイドウォール７３は、次の特性を有する混合体で製造
される。

【００３８】ＣＡ１剛性＝１．２−１．８Ｍｐａ 硬さ（ＩＲＨＤ）＝５０−６０ 運動モジュールＥ′＝５−６Ｍｐａ 損失モジュールＥ′′＝０．８−１．２Ｍｐａ ヒステリシス・デルタｔｇ＝０．１６−０．２ 摩擦防止ストリップ７５は、次の特性を有する混合体で
製造される。

【００３９】ＣＡ１剛性＝４−７Ｍｐａ 硬さ（ＩＲＨＤ）＝７５−９８ 運動モジュールＥ′＝１３−１６Ｍｐａ 損失モジュールＥ′′＝３−４．５Ｍｐａ ヒステリシス・デルタｔｇ＝０．３１−０．２８１ ビードフィラー７７は、次の特性を有する混合体で製造
される。

【００４０】ＣＡ１剛性＝５−７Ｍｐａ 硬さ（ＩＲＨＤ）＝８０−１００ 運動モジュールＥ′＝６８−７８Ｍｐａ 損失モジュールＥ′′＝１４−１９Ｍｐａ ヒステリシス・デルタｔｇ＝０．２０６−０．２４３ ビードワイヤー７６を構成する鋼製ワイヤーのゴム被覆
の混合体は、次の特性を有する。

【００４１】ＣＡ１剛性＝７．５−１０Ｍｐａ 硬さ（ＩＲＨＤ）＝７５−９０ 運動モジュールＥ′＝１３．４−１５Ｍｐａ 損失モジュールＥ′′＝３．４−４．５Ｍｐａ ヒステリシス・デルタｔｇ＝０．２５４−０．３ カーカスプライ７９のゴム被覆の混合体は、次の特性を
有する。

【００４２】ＣＡ１剛性＝３．５−５Ｍｐａ 硬さ（ＩＲＨＤ）＝７５−９０ 運動モジュールＥ′＝８．０−９．５Ｍｐａ 損失モジュールＥ′′＝１．２−１．８Ｍｐａ ヒステリシス・デルタｔｇ＝０．１５−０．１８９ カーカスプライ７９のコードは、密度Ｆが１１０−１２
５コード／ｄｍにて配置されたＡ／Ｊ１８４２を成分と
するナイロンである。

【００４３】ベルトストリップ８１のゴム被覆の混合体
は、次の特性を有する。

【００４４】ＣＡ１剛性＝４−５．５Ｍｐａ 硬さ（ＩＲＨＤ）＝７８−９０ 運動モジュールＥ′＝１０−１１．５Ｍｐａ 損失モジュールＥ′′＝１．７−２．５Ｍｐａ ヒステリシス・デルタｔｇ＝０．１７０−０．２１７ コードは、次の構造で鋼から製造される。

【００４５】密度７５−９０コード／ｄｍの２＋１×
０．２８の鋼をタイヤの円周方向に関して２５°−２８
°の角度で方向決めしたもの。

【００４６】０°ベルトストリップ８３のゴム被覆混合
体は、次の特性を有する。

【００４７】ＣＡ１剛性＝３．５−５Ｍｐａ 硬さ（ＩＲＨＤ）＝７５−９０ 運動モジュールＥ′＝８．０−９．５Ｍｐａ 損失モジュールＥ′′＝１．２−１．８Ｍｐａ ヒステリシス・デルタｔｇ＝０．１５−０．１８９ 強化コードは、１０５−１２０コード／ｄｍの密度にて
円周方向にら旋状に巻いたナイロン（Ｎｙｌｏｎ）で出
来ている。

【００４８】ＣＡ１剛性とは、１００％延伸したときの
剛性係数を意味するものとする。

【００４９】垂直荷重を２７７ｋｇとしたときの定した
場合の上記タイヤの集中的パラメータは、次の値を有す
る。

【００５０】ｒｂ＝２５０（Ｎｓ／ｍ） ｒｂｔ＝２９（Ｎｍｓ／ｒａｄ） ｒｃｚ＝１５０（Ｎｓ／ｍ） ｒｃｔ＝７０（Ｎｍｓ／ｒａｄ） Ｃｋｘ＝２５，０００（Ｎ）（１０Ｈｚの振動数で測
定） Ｃｋｘ＝３２，５００（Ｎ）（１００Ｈｚの振動数で測
定） 垂直荷重を５５５ｋｇとしたときに測定した場合の上記
タイヤの同一の集中的パラメータは、次の値を有する。

【００５１】ｒｂ＝２５０（Ｎｓ／ｍ） ｒｂｔ＝２９（Ｎｍｓ／ｒａｄ） ｒｃｚ＝１６０（Ｎｓ／ｍ） ｒｃｔ＝３５（Ｎｍｓ／ｒａｄ） Ｃｋｘ＝５０，０００（Ｎ）（１０Ｈｚの振動数で測
定） Ｃｋｘ＝６５，０００（Ｎ）（１００Ｈｚの振動数で測
定） 図２には、剛性なリングタイヤのモデル（上記の乗物用
の車輪のタイヤに関する制御方法の基本となる）が示さ
れている。この剛性なリングモデルは平坦であり、対象
とするタイヤのパラメータに対応する（全体的）集中的
パラメータを有する。該タイヤモデルは、トレッドスト
リップ、ショルダ、ベルト構造体、カーカスの対応する
部分を表現する剛性なリング２を備えており、質量ｍｂ
＝２πＲρＡ及び慣性モーメントｌｂ＝２πＲ^３ρＡで
あり、ここで、ρＡは、トレッドストリップ、ショル
ダ、ベルト構造体及びカーカスの対応する部分の単位長
さ当りの質量であり、Ｒは、タイヤの平均外半径であ
る。このタイヤモデルは、車輪のリム及びタイヤのビー
ドを表現するディスク３を備えており、該モデルの慣性
モーメントｌｒはリム及びビードの慣性モーメントから
成っている。該モデルは、リング２とディスク３との間
に介在させた半径方向ばね４、５と、接線方向ばね６と
を備えており、これらのばねは円周方向に配分されて、
タイヤを膨張させたときのサイドウォールカム及びカー
カスのそれぞれの空気圧剛性を表現する一方、半径方向
への下部構造体の剛性Ｃｂ＝πＲ［Ｃｖ＋Ｃｗ］及び下
部構造体の捩れ剛性Ｃｂｔ＝２πＲ^３Ｃｖをそれぞれ有
している。ここで、ここで、Ｃｖは、ベルトの単位長さ
当りの接線方向剛性であり、Ｃｗは、ベルトの単位長さ
当りの半径方向剛性である。このモデルは、リング２と
ディスク３との間に介在させた半径方向制振装置７、８
と、接線方向制振装置９とを備えており、これらの制振
装置は、それぞれ下部構造体の剛性Ｃｂ及びＣｂｔに対
応する下部構造体の制振率の値ｒｂ及びｒｂｔを有す
る。

【００５２】また、このモデルは、タイヤと路面との接
触領域（接触パッチ）に存在する変形をシュミレート
し、それぞれ半径方向残留剛性Ｃｃｚ、長手方向剛性Ｃ
ｃｘ及び捩り剛性Ｃｃｔを有する垂直ばね１０と、長手
方向ばね１１と、接線方向ばね１２とを備えている。ま
た、このモデルは、残留剛性Ｃｃｘ及びＣｃｔにそれぞ
れ対応する残留制振率ｒｃｚ及びｒｃｔを有する垂直制
振装置１３及び接線方向制振装置１４を備えている。

【００５３】また、このモデルは、接触領域における滑
り現象をシュミレートする「擦りモデル」を表現するも
う一つの長手方向ばね１５と、長手方向制振装置１６と
を備えている。この擦りモデルの滑り剛性は、Ｃｋｘ＝
２ａ^２Ｃｐであり、ここで、Ｃｐは単位長さ当りのトレ
ッドの剛性（振動数の関数）であり、２ａは接触領域の
運動長さである。

【００５４】図２には、原点Ｏを有する垂直軸線ｚｂ及
び長手方向軸線ｘｂ（交軸線ｙｂの軌跡）と、リング２
の回転角度θｂ、ディスク３の角度角度θｒ、トラクシ
ョントルクＴ、キャンバーｆ（軸線ｚｂからの接触領域
の中心距離）、車輪の前進速度Ｖｘ及び滑り速度Ｖｓ
ｘ、ｂが図示されている。

【００５５】独立的な変数の僅かな変化に対する動的平
衡を通じて得られた剛性なリングモデルの運動方程式は
次の通りである。

【００５６】

【式１】 タイヤのモデルが具体化されたならば、所望に応じて対
象とするタイヤに対応するモデルの集中的パラメータを
設定しなければならない。このためには、タイヤの幾つ
かの物理的特性を直接測定することと、算術的方法によ
り残りのパラメータをパラメータ毎に特定することとい
う、複合技術から成る独創的な方法が採用される。この
方法は、以下に説明する、ハブを固定したタイヤを有す
る路面輪の障害物の上を通す試験から成る適当な実験的
な動的試験を採用して行われる。

【００５７】設定すべきモデルのパラメータの合計数は
１４個である。これらのパラメータは、ｍｂ、ｌｂ、ｌ
ｒ、Ｃｂｔ、Ｃｋｘ（またはＣｐ）、ａ、Ｃｂ、ｒｂ、
Ｃｃｔ、ｒｃｔ、ｒｂｔ、Ｃｃｚ、ｒｃｚ、Ｃｃｘであ
る。こうしたパラメータの内、その６つは、以下に詳細
に説明する方法にて実験的に測定される。測定したパラ
メータは、ｍｂ、ｌｂ、ｌｒ、Ｃｂｔ、Ｃｋｘ（または
Ｃｐ）、ａ（接触領域の写真）である。実験的に測定し
たモデルの６つのパラメータは慎重に選択する。特に、
その測定値が臨界的でなく（タイヤの重量、慣性モーメ
ント、リムの慣性モーメント等のような）、また、タイ
ヤの前進速度と共に変化しないパラメータ（捩り剛
性）、または速度と共に変化することが既知であるパラ
メータ（接触領域の長さ）のようなパラメータが選択さ
れる。

【００５８】このように、全体として、特に、Ｃｂ、ｒ
ｂ、Ｃｃｔ、ｒｃｔ、ｒｂｔ、Ｃｃｚ、ｒｃｚ、Ｃｃｘ
といったモデルの８つのパラメータを測定しなければな
らない。本発明による方法では、以下に詳細に説明する
ように、１つの障害物の上を通す、ハブを固定した試験
から得られた結果が利用される。この試験から８つの実
験値が得られ、これらは、車輪の速度に対する、タイヤ
の固有振動数、及び対応する制振率を示す最初の４つの
曲線から成っており、これら曲線は、残る８つのパラメ
ータを一義的に特定することを可能にする。このよう
に、実験試験は一回しか行われず、モデルを分析するこ
とによりパラメータが求められる、Ｐ．Ｗ．Ａ．ジーグ
ラー及びその他の者による動的モデルよりも時間及び費
用の点で著しい節約となる。

【００５９】図３には、上述の制御方法のフロー図が図
示されている。

【００６０】ブロック２０は、障害物の上を通す、ハブ
固定による試験結果を示し、この試験結果から、対象と
するタイヤの実験による固有振動数及び制振率（ブロッ
ク２１）が求められる。ブロック２２は、捩れ振動機に
よる試験結果を示し、この試験結果から、下部構造体の
捩れ剛性Ｃｂｔが得られる。ブロック２３は、ブレーキ
キャリッジによる試験結果を示し、この試験結果から、
擦りモデルＣｋｘの滑り剛性が求められる。ブロック２
４は、接触領域２ａの長さを測定する方法を示す。ブロ
ック２５は、捩れ振子による試験結果を示し、この試験
結果から、リム及びビードの慣性モーメントｌｒ、トレ
ッドストリップ、ベルトパック及びカーカスの慣性モー
メントｌｂが求められる。ブロック２６は、タイヤの重
量を測定する方法を示し、この方法から、トレッドスト
リップ、ショルダ、ベルト構造体及びカーカスの対応す
る部分の質量ｍｂが求められる。

【００６１】実験による固有振動数及び制振率、測定パ
ラメータＣｂｔ、Ｃｋｘ、２ａ、ｌｒ、ｌｂ及びｍｂ
は、ブロック２７で表示した動的タイヤモデルの（全体
的な）集中的パラメータを計算して特定するために使用
される。モデルの（全体的な）集中的パラメータ、Ｃ
ｂ、ｒｂ、Ｃｃｔ、ｒｃｔ、ｒｂｔ、Ｃｃｚ、ｒｃｚ、
Ｃｃｘ（ブロック２８）は計算により求められる。

【００６２】特に、計算すべきモデルの８つのパラメー
タは、４つの剛性（Ｃｂ、Ｃｃｔ、Ｃｃｚ、Ｃｃｘ）及
び４つの制振係数（ｒｂ、ｒｃｔ、ｒｂｔ、ｒｃｚ）か
ら成っている。上述した平面における動的タイヤモデル
は、車輪の平面にてタイヤの４つの固有モードを再現す
ることができる。これらは、振動数３０乃至１３０Ｈｚ
の範囲で表示され、「剛性モード」とも称される。換言
すれば、このモデルは、タイヤの４つの固有モデルを研
究のために考慮することを可能にする４°の自由度を有
している。第一のモードは２８−４０Ｈｚ、第二のモー
ドは７５−１００Ｈｚ、第三のモードは９０−１１０Ｈ
ｚ、第四のモードは１００−１３０Ｈｚである。このた
め、上述のモデルは、計算を通じて、４つの固有振動数
及び４つの対応する制振率を提供し、これらの値は、当
然に、モデル自体の物理的パラメータの関数である。モ
デルの上述した８つの集中的パラメータを変化させるこ
とにより、固有振動数及び制振率が変化する。このた
め、モデルの残りの８つのパラメータの値を一義的な方
法で特定することにより、計算による固有振動数及び制
振率を障害物の上を通すハブ固定による試験による実験
的な測定値と等しくすることができる。

【００６３】実際には、車輪の前進速度に対応して、該
モデルから８つの計算曲線が求められる。即ち、固有振
動数の４つの曲線及び対応する制振率の４つの曲線であ
る。こうした８つの曲線を８つの実験曲線と一致させる
ために、例えば、算術的アルゴリズムである従来の計算
方法が適用される。これは、適当な方法にてモデルの８
つのパラメータを変化させることにより、計算による振
動数及び制振率の値を実験値と一致させるものである
（図４及び図５）。かかるアルゴリズムは、８つの未知
数（モデルの集中的パラメータ）を有する８つの等式
（実験による固有振動数及び制振率の８つの曲線）の系
を解く以外のものではない。換言すれば、このアルゴリ
ズムは、実験曲線を計算値の曲線と比較して、必要に応
じてモデルのパラメータを変化させることにより、誤
差、即ち、相違を最小限にするものである。このように
して、８つの未知数を有する８つの方程式の系は、１つ
の解法しか許容しない当該出願人が構成したものである
から、特定（計算）されたパラメータの値は一義的であ
る。更に、８つの等式（または曲線）は互いに独立して
いるから、固有振動数の４つの曲線を制振率の曲線から
分離することはできず、このため、４つの未知数を有す
る４つの方程式から成る２つの系に分けることができな
いことに留意すべきである。

【００６４】上述の試験について以下に詳細に説明す
る。

【００６５】上述したように、タイヤモデルの固有振動
数及び制振を測定するためには、障害物の上を通す試験
が行われる。この試験により、タイヤモデルのパラメー
タを直接測定するその他の試験と異なり、垂直方向及び
長手方向における、即ち、車輪の平面におけるタイヤの
固有振動数及び制振率が測定される一方、こうした値
は、モデルでは明確には測定されない。上述したよう
に、こうした測定は、モデルの残りの８つのパラメー
タ、即ち、直接測定されないパラメータを特定し、また
は計算する基本となるものである。

【００６６】採用される、障害物の上を通す試験は、路
面輪に対してハブを固定して行われる屋内型のものであ
る。この試験は、車輪１０１を動力測定用ハブ３０の上
に取り付けることと、所定の速度で回転することのでき
る路面輪３１に対して、車輪の軸線に対して垂直に荷重
を付与して該ハブを圧搾することと、障害物を形成する
突起３２を所定の形状にて支持することから成っている
（図６）。付与された荷重は、車輪で支持される乗物の
重量の割合に対応する。

【００６７】ハブを固定した試験において、タイヤ１０
２に加えられる励起力は、車輪が特定の速度にて障害物
の上を通るときに該障害物により加えられる変形によ
る。この障害物は、車輪の前進速度に対応して、タイヤ
の固有の動作を励起して（衝撃型の励起）、タイヤはそ
の固有振動数にて振動し始める。多少の短時間後に、こ
うした振動は制振される。この方法は、次に、異なる前
進速度において制振されたタイヤの自由振動を分析する
ことから成っている。信号３３、３４は、固定したハブ
３０にて測定したとき、時間と共に変化し、こうした信
号は、長手方向及び垂直方向への力の信号であり、障害
物による励起程度、車輪の前進速度、車輪の面における
タイヤの固有振動数に対応する。こうした信号は、磁気
記録器３５及び入力・処理装置３６により読み取られ
る。

【００６８】「剛性」モードとして公知であるタイヤの
４つの固有のモードは、障害物の上を通す、ハブ固定に
よる試験にて顕著となる。この試験中、障害物がタイヤ
から離れた後に、長手方向及び垂直方向への力の信号が
時間と共に分析され、固有振動数及び制振量は、例え
ば、プローニ（Ｐｒｏｎｙ）、またはイブラヒム（Ｉｂ
ｒａｈｉｍ）モデルのような衝撃型振動を分析する周知
の技術、または数学的モデルで特定される。最終結果
は、前進速度に対する固有振動数の曲線、及びタイヤの
４つの振動モード、即ち、３０Ｈｚ乃至１３０Ｈｚの範
囲のモードの制振率の曲線となる。このように、固有振
動数の４つの曲線、及び制振率の４つの曲線という、速
度に対応した、合計、８つの曲線が得られる。

【００６９】ハブが垂直及び長手方向に振動自在である
車輪の固有モードを明らかにすることが妥当である場合
がある。かかる固有モードは、３０Ｈｚ以下（垂直方向
に約１４Ｈｚ、長手方向約２０Ｈｚ）にて自動車に存在
する。

【００７０】０乃至３０Ｈｚの範囲内の車輪の固有モー
ドを分析するためには、可動である（上記の二方向に）
ハブを使用して、障害物の上を通す試験が採用される。
この目的に適した装置は、当該出願人が同日に出願した
「リブ及びタイヤを備える車輪の障害物の上を通す試験
の試験装置（Ａｐｐａｒａｔｕｓ ｆｏｒ ａ ｔｅｓ
ｔ ｏｆ ｐａｓｓｉｎｇ ｏｖｅｒ ａｎ ｏｂｓｔ
ａｃｌｅ ｏｆ ａｗｈｅｅｌ ｃｏｍｐｒｉｓｉｎｇ
ａ ｒｉｍ ａｎｄ ｔｙｒｅ）」という名称の伊国
特許出願に記載されている。

【００７１】「受動型懸架装置」と呼ばれるこの装置
は、乗物における車輪の懸架装置の動作を実際にシュミ
レートするものである。該装置は、タイヤと共に車輪を
回転可能に支持する懸架アームであって、板ばねにより
支持車台に接続された該懸架アームを備えている。該板
ばねは、該板ばねを車台に接続する箇所を変えることに
より調節可能である剛性を有する。このようにして、垂
直及び長手方向への懸架装置の剛性を変化させ、「シュ
ミレータ」（受動型懸架装置）の支持されていない質量
の振動数を対象とする乗物の質量と一致させることが可
能となる。

【００７２】下部構造体の捩れ剛性Ｃｂｔを測定するた
め、図７及び図８に図示し且つ当該出願人が同日に出願
した「捩れ振動機（Ｔｏｒｓｉｏｎａｌ Ｖｉｂｒａｔ
ｏｒ）」という名称の伊国特許出願に記載された電動の
捩れ振動機が使用される。

【００７３】かかる振動機は、車輪１０１（リム１０３
＋タイヤ１０２）がキー止めされたシャフト４８が設け
られた直流電気モータ４１から成っている。該モータ４
１は、誘導巻線４７を有するロータ４５を備えており、
該誘導巻線には、該誘導巻線４７、従って誘導磁界の極
を交互に（正弦波状）に変化させることのできるインバ
ータ手段４１１により直流電流が供給される。このよう
にして、シャフト４８は振動し始め、これにより、車輪
１０１を回転方向に振動させる。

【００７４】特に、シャフト４８、従って、車輪１０１
が振動するときの振動数は、磁界の反転周波数に関係し
ている。このようにして、所望の振動数の範囲内にてタ
イヤを捩れ振動させることのできる電動の回転振動機が
得られる。

【００７５】加速度計から成る測定トランスデューサ４
１８、４１９、４２０、４２１がタイヤ１０２のトレッ
ド１１２に緊密に取り付けられたリム１０３及び金属製
バンド４２２の上に配置されている。このため、得られ
る測定値は、リム１０３、及びタイヤ１０２の角加速
度、即ち、トレッドストリップ、ショルダ、ベルト構造
体及びカーカスの対応する部分の角加速度である。タイ
ヤの角加速度（出力として測定）とリムの角加速度（入
力として測定）との比を計算することにより、図９及び
図１０に図示するように、振幅及び位相（励起振動数に
対応）に関する伝達関数が得られる。かかる伝達関数
（図９及び図１０）は、タイヤの固有の捩れ振動数に
（最大）共振ピーク値がある。この場合、振動数範囲０
乃至２００Ｈｚにおける２つの角加速度の振幅及び位
相、並びにタイヤの慣性モーメントｌｂ（以下に説明す
るように、捩れ振子で測定した場合）が既知であるなら
ば、１°の自由度の動的系の方程式を適用することによ
り、タイヤの下部構造体の捩れ剛性Ｃｂｔ（トレッドス
トリップ、ショルダ、ベルト構造体、カーカス及びリム
の対応する部分間の剛性）を算術的に計算することがで
きる。

【００７６】当該出願人が設計した捩れ振動機で行った
捩れ剛性の測定は、動的測定方式（タイヤの振動応答を
利用するもの）である一方、Ｐ．Ｗ．Ａ．ジーグラー及
びその他の者による文献に記載されたものは、著しく異
なり、他方、静的測定方式であろう。換言すれば、タイ
ヤを「円形の形態」に拘束した状態で車輪のリムに静ト
ルクが付与されたときに、リム自体の回転角度が測定さ
れる。

【００７７】タイヤの慣性モーメントｌｂを測定する場
合、ヘリカルばね５０から成る捩れ振子（図１１）が使
用される。該ヘリカルばねは、その一端が鋼製ビーム５
１から張り出して、また、その他端にてハブ１０５に接
続され、該ハブは、車輪１０１のタイヤ１０２がその上
に取り付けられるリム１０３に締結される。この試験
は、振子をその平衡状態から摂動させ、車輪１０１に初
期の回転を付与し、該車輪が自在に回転することを許容
するものである。公知であるように、該振子は、系（車
輪１０１＋ヘリカルばね５０）の固有振動数にて振動す
る。次に、その振動期間を測定し（クロノメータ、また
は分析機により）、ヘリカルばね５０の剛性を把握した
ならば、車輪１０１（リム１０３＋タイヤ１０２）の慣
性モーメントを測定することが可能となる。タイヤの慣
性モーメントｌｂは、車輪１０１の慣性モーメントから
予め求めたリム（ハブ１０５を含む）の慣性モーメント
ｌｒを差し引いた値から求められる。タイヤの慣性モー
メントｌｂは、実質的に、トレッドストリップ、ショル
ダ、ベルト構造体及びカーカスの対応する部分の慣性モ
ーメントと、ビードの慣性モーメントとに分割し得るこ
とが理解される。上述の動的タイヤモデル及び下部構造
体の捩れ剛性Ｃｂｔの測定値を求めるため、トレッドス
トリップ、ショルダ、ベルト構造体及びカーカスの対応
する部分の慣性モーメントが使用される。

【００７８】擦りモデルＣｋｘの全体的な滑り剛性を測
定するため、「ブレーキキャリッジ」として公知の動力
測定用キャリッジが使用される（図１２）。

【００７９】試験タイヤ１０２を備える車輪１０１が取
り付けられたキャリッジ５２は、乗物５３（キャリッジ
５２に対するブレーキ作用を操作する）により、大理石
タイルで出来た極めて平滑な軌道５４に沿って駆動され
る。車輪にブレーキトルクを付与したときに生ずる長手
方向への力を測定する２つの荷重セル５５が車輪１０１
に取り付けられている。同一の車輪には、その角速度を
測定するホニック車から成る速度トランスデューサ５６
も取り付けられている。キャリッジの前進速度を測定す
る周知のペェイゼラー（Ｐａｉｓｅｌｅｒ）車５７及び
ブレーキ力の検出器５８がキャリッジに取り付けられて
いる。力の信号及びキャリッジ５２からの滑り速度の信
号を受け取る装置が乗物に取り付けられている。これら
の信号は、遠隔測定手段により制御タワーに伝達され
る。装置及び制御タワーは公知であるため、図示されて
いない。

【００８０】この試験は、車輪１０１に対して、「不規
則な」ブレーキトルクを付与し（可能な限り振動数成分
を最も広くし且つ長手方向剛性が振動数と共に変化する
ことを考慮するため）、また、車輪のハブにおける長手
方向への力の信号（出力）と、タイヤの滑り速度（入
力）との間の伝達関数を測定することから成っており、
この伝達関数は、キャリッジ５２の前進速度と、タイヤ
１０２の円周速度との差を意味する。図１３には、振動
数（Ｈｚ）に対する伝達関数の曲線Ｆ／ｓ（ｋｇ／％）
が図示されている。０となる傾向の振動数（図１３に点
線で図示）の場合、長手方向力と滑りとの伝達関数の制
御限界値は、接触領域下方におけるトレッドの全長手方
向剛性Ｃｋｘである。トレッドの単位長さ当りの長手方
向剛性Ｃｐは、Ｃｋｘ／２ａ^２で示される。

【００８１】この測定は、Ｐ．Ｗ．Ａ．ジーグラー及び
その他の者による文献に記載されたものと異なり、この
剛性が振動数と共に変化することを考慮するものである
（この事実は、ジーグラー及びその他の者の文献では無
視されている）。

【００８２】上述の動力測定用キャリッジの一つの代替
例として使用すべきブレーキの試験装置は、当該出願人
が同日に出願した「リム及びタイヤを備える車輪のブレ
ーキ及びトラクションの試験装置（Ｄｅｖｉｃｅ ｆｏ
ｒ ａ ｂｒａｋｉｎｇ ａｎｄ ｔｒａｃｔｉｏｎ
ｔｅｓｔ ｏｆ ａ ｗｈｅｅｌ ｃｏｍｐｒｉｓｉｎ
ｇ ａ ｒｉｍ ａｎｄ ａ ｔｙｒｅ）」という名称
の伊国特許出願に記載されている。この装置の場合、ブ
レーキ試験は、動力測定用キャリッジで行われたものと
異なり、屋内で行われる、即ち、より容易に行うことが
でき、より高精度で剛性の測定値が求められる。この場
合、図１４に図示するように、タイヤ１０２を備える車
輪１０１は、動力測定用ハブ６５に取り付けられて、路
面輪６１に対して半径方向に付勢される。一方、タイヤ
１０２を有するリム１０３は、クランク６６及び接続ロ
ッド６７により圧縮チャンバ６１１（ピストン６１０＋
シリンダ６１２及びヘッド６１８）に接続される（その
目的は、車輪１０１にて正弦波状の運転及びブレーキト
ルクを得るためである）。この装置の場合、ピストン６
１０は、圧縮行程中、接続ロッド６７及びクランク６６
を通じて、タイヤの車輪にブレーキトルクを提供する一
方、膨張行程中に、タイヤに付与されるトルクは運転ト
ルクである。タイヤ１０２の滑りは、路面輪及びタイヤ
のリム１０３にそれぞれ取り付けられた２つの角速度ト
ランスデューサ６１５、６１３を通じて測定される。タ
イヤのハブにおける長手方向への力は、動力測定用ハブ
６５のトランスデューサ６１４を通じて測定される。

【００８３】この試験は、０．１乃至２５Ｈｚの振動数
の適当な振幅の正弦波状トルクを付与することと、車輪
のハブにおける長手方向への力の信号（出力）と、タイ
ヤの滑り信号（入力）間との伝達関数を設定することと
から成っている。この屋内試験の場合、低振動数（０．
１Ｈｚ）にて長手方向への力を測定するときの精度が向
上するという利点が得られる。零となる傾向の振動数の
場合、長手方向への力と滑りとの間の伝達関数の限界値
は、接触領域下方におけるトレッドの全長手方向剛性Ｃ
ｋｘである。トレッドの単位長さ当りの長手方向剛性Ｃ
ｐは、全剛性Ｃｋｘと接触領域２ａの長さとの比によっ
て求められる。この剛性は、トレッド混合体、及び設計
の関数であるため、この剛性が振動数の関数となり、こ
の関数は、当該出願人が設計した「擦りモデル」に考慮
されている。

【００８４】接触領域２ａの測定は、乗物に取り付けら
れたタイヤの通過をガラス板を通じて写真撮影する公知
の方法で行われ、これは、タイヤの接触領域が前進速度
と共に変化することを考慮に入れるためである（静止型
タイヤが得られる測定値は、動いているときの測定値よ
りも多少、小さい）。特に、路面の下方に掘った穴にテ
レビカメラを配置し、この穴をガラス板で覆い、読み取
りシステムによりタイヤの接触面積を直接、パーソナル
コンピュータに表示することが可能となる。対象とする
タイヤを有する乗物が異なる前進速度にて穴のガラス板
の上を通る間に写真撮影が為される（ガラス板とタイヤ
との間には造影液が配置される）。

【図面の簡単な説明】

【図１】乗物の乗心地特性に好適なものとした構造上の
特徴を有する、本発明に従って製造されたタイヤの部分
斜視図である。

【図２】乗物の車輪のタイヤの制御方法に使用される剛
性なリングタイヤモデルの図である。

【図３】上記の制御方法のフロー図である。

【図４】上記の制御方法により求められた、車輪の前進
速度に対する、実験及び計算による固有振動数及び制振
率の曲線図である。

【図５】図４と同様の曲線図である。

【図６】ハブを固定した車輪を障害物の上を通す試験の
試験装置の概略図である。

【図７】上記の制御方法における車輪の下部構造体の捩
れ剛性Ｃｂｔの測定に使用される捩れ振動機の図であ
る。

【図８】図７と同様の捩れ振動機の図である。

【図９】図７の振動機で励起させた車輪のリム及びタイ
ヤの角加速度下における伝達関数のグラフ図である。

【図１０】図８の振動機で励起させた車輪のリム及びタ
イヤの角加速度下における伝達関数のグラフ図である。

【図１１】タイヤの慣性モーメントｌｂを測定する捩れ
振子の図である。

【図１２】車輪のブレーキ試験用の動力測定用キャリッ
ジの概略図である。

【図１３】図１２の動力測定用キャリッジでブレーキ試
験を行った車輪で観察された、振動数に対する長手方向
への力及び滑り速度間の伝達関数の曲線図である。

【図１４】図１２の動力測定用キャリッジの一つの代替
例として使用することのできるブレーキ試験装置の概略
図である。

【符号の説明】 １ 動的タイヤモデル ２ リング ３ ディスク ４、５ 半径方向ば
ね ６ 接線方向ばね ７、８ 半径方向制
振装置 ９ 接線方向制振装置 １０ 垂直ばね １１ 長手方向ばね １２ 接線方向ばね １３ 垂直制振装置 １４ 接線方向制振
装置 １５ 長手方向ばね １６ 長手方向制振
装置 ３０ 動力測定用ハブ ３１ 路面輪 ３２ 突起 ３３、３４ 信号 ３５ 磁気記録器 ３６ 入力処理装置 ４１ 直流電気モータ ４５ ロータ ４７ 誘導巻線 ４８ シャフト ５０ ヘリカルばね ５１ 鋼製ビーム ５２ キャリッジ ５３ 乗物 ５４ 軌道 ５５ 荷重セル ５６ トランスデューサ ５７ ペィゼラー車 ５８ ブレーキ力の検出器 ７０ タイヤ ７１ トレッドストリップ ７２ ショルダ ７３ サイドウォール ７４ ビード ７５ 摩耗防止ストリップ ７６ ビードワイヤ
ー ７７ ビードフィラー ７８ 強化縁部 ７９、８１、８３ ゴム織地 ８０ カーカス ８２ 内側ライナー １０１ 乗物の車輪 １０２ 車輪のタイヤ １０３ リム １０５ ハブ １１２ タイヤのト
レッド

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 フェデリコ・マンコス イタリア共和国 20135 ミラノ，ヴィ ア・アントニオ・ドッシ ６ (72)発明者 ジュゼッペ・マトラッシャ イタリア共和国ミラノ，20038 セレーニ ョ，ヴィア・ヴァラッシーナ 14

Claims (3)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 トレッドストリップ（７１）と、ショル
   ダ（７２）と、サイドウォール（７３）と、コア（７
   ６）及びビードフィラー（７７）が設けられたビード
   （７４）と、カーカス（８０）と、ベルトプライ（８
   １）を有するベルト構造体とから成る、乗物の車輪用タ
   イヤ（７０）であって、集中的パラメータを有する動的
   に剛性なリングタイヤモデル（１）で表現されるタイヤ
   （７０）にして、２００ｋｇ乃至６５０ｋｇの範囲に亙
   る垂直荷重で測定したとき、その構造上の特性が、次に
   示す予め選択した乗心地の指標に対応する範囲に含まれ
   る、集中的パラメータに略等しいことを特徴とするタイ
   ヤ。 ｒｂ＝１００−３００（Ｎｓ／ｍ） ｒｂｔ＝２−４０（Ｎｍｓ／ｒａｄ） ｒｃｚ＝１００−３５０（Ｎｓ／ｍ） ｒｃｔ＝１０−９０（Ｎｍｓ／ｒａｄ） Ｃｋｘ＝１８，０００−７０，０００（Ｎ） ここで、ｒｂは、前記動的タイヤモデル（１）の半径方
   向への下部構造体の制振量、ｒｂｔは、前記動的タイヤ
   モデル（１）の下部構造体の捩れ振動の制振量、ｒｃｚ
   は、前記動的タイヤモデル（１）の残留振動の半径方向
   制振量、ｒｃｔは、前記動的タイヤモデル（１）の残留
   捩れ振動の制振量、Ｃｋｘは、前記トレッド（７１）の
   擦りモデルの滑り剛性である。
2. 【請求項２】 請求項１に記載のタイヤ（７０）にし
   て、前記集中的パラメータが、次の値であることを特徴
   とするタイヤ。 ｒｂ＝２００−３００（Ｎｓ／ｍ） ｒｂｔ＝２０−３５（Ｎｍｓ／ｒａｄ） ｒｃｚ＝１００−２００（Ｎｓ／ｍ） ｒｃｔ＝２０−８０（Ｎｍｓ／ｒａｄ） Ｃｋｘ＝２０，０００−７０，０００（Ｎ）
3. 【請求項３】 請求項１に記載のタイヤ（７０）にし
   て、前記集中的パラメータが次の値であることを特徴と
   するタイヤ。 ｒｂ＝２３０−２７０（Ｎｓ／ｍ） ｒｂｔ＝２８−３２（Ｎｍｓ／ｒａｄ） ｒｃｚ＝１５０−１６０（Ｎｓ／ｍ） ｒｃｔ＝３３−７２（Ｎｍｓ／ｒａｄ） Ｃｋｘ＝２３，０００−７０，０００（Ｎ）