JPH09158186A - 切土のり面の崩壊形態の判別方法と切土のり面の深層崩壊限界雨量の予測方法 - Google Patents
切土のり面の崩壊形態の判別方法と切土のり面の深層崩壊限界雨量の予測方法Info
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- JPH09158186A JPH09158186A JP32539995A JP32539995A JPH09158186A JP H09158186 A JPH09158186 A JP H09158186A JP 32539995 A JP32539995 A JP 32539995A JP 32539995 A JP32539995 A JP 32539995A JP H09158186 A JPH09158186 A JP H09158186A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 本発明の切土のり面の崩壊形態の判別方法
は、降雨によって崩壊のおそれのある切土のり面の崩壊
形態をあらかじめ判別できる切土のり面の崩壊形態の判
別方法を提供する。 【解決手段】 本発明の切土のり面の崩壊形態の判別方
法は、構造条件, 土質・地質条件, 集水条件を判別式に
代入して崩壊形態判別得点を求めてその崩壊形態判別得
点から深層崩壊, 表層崩壊または深層崩壊, 表層崩壊の
いずれが発生するかを判別することを特徴とする。 【効果】本発明の切土のり面の崩壊形態の判別方法によ
れば、降雨によって崩壊のおそれのある切土のり面を深
層崩壊が発生するか表層崩壊が発生するかを定量的に判
別できる。
は、降雨によって崩壊のおそれのある切土のり面の崩壊
形態をあらかじめ判別できる切土のり面の崩壊形態の判
別方法を提供する。 【解決手段】 本発明の切土のり面の崩壊形態の判別方
法は、構造条件, 土質・地質条件, 集水条件を判別式に
代入して崩壊形態判別得点を求めてその崩壊形態判別得
点から深層崩壊, 表層崩壊または深層崩壊, 表層崩壊の
いずれが発生するかを判別することを特徴とする。 【効果】本発明の切土のり面の崩壊形態の判別方法によ
れば、降雨によって崩壊のおそれのある切土のり面を深
層崩壊が発生するか表層崩壊が発生するかを定量的に判
別できる。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は降雨によって崩壊の
おそれのある切土のり面の崩壊形態を判別する方法と深
層崩壊が発生する場合の限界雨量を予測する方法に関す
るものである。
おそれのある切土のり面の崩壊形態を判別する方法と深
層崩壊が発生する場合の限界雨量を予測する方法に関す
るものである。
【０００２】
【従来の技術】鉄道沿線の切土のり面は降雨によって崩
壊することがあり、これが列車の安定・安全輸送を阻害
する。このような災害を防止するためには危険個所の抽
出と危険個所の防災対策を適切に実施することが必要で
あり、これとともに鉄道沿線の崩壊の実態に見合った適
切な運転規制が必要となる。このため、鉄道の構造物を
保守する技術者にとっては降雨による切土のり面の崩壊
の危険性を精度よく予知でき、現場の技術者でも容易に
崩壊形態と、これに見合った危険度評価ができる予測方
法が必要である。従来より、鉄道における切土のり面の
崩壊に関する危険度評価は判別解析によって得た結果で
その耐雨量を２４時間雨量で示すようになっている。す
なわち、危険個所の切土のり面の評価はのり面の採点表
を用いて、表層土の土質, 高さ,勾配, 集水条件により
採点を行い、これを耐雨量として日雨量（２４時間雨
量）でもって評価するようにしている。一方、降雨時の
列車の徐行や停止を行う運転規制では、過去の降雨災害
を受けた雨量から１時間当たりの雨量と降り始めからの
総雨量を経験的に決める方法が使用されている。
壊することがあり、これが列車の安定・安全輸送を阻害
する。このような災害を防止するためには危険個所の抽
出と危険個所の防災対策を適切に実施することが必要で
あり、これとともに鉄道沿線の崩壊の実態に見合った適
切な運転規制が必要となる。このため、鉄道の構造物を
保守する技術者にとっては降雨による切土のり面の崩壊
の危険性を精度よく予知でき、現場の技術者でも容易に
崩壊形態と、これに見合った危険度評価ができる予測方
法が必要である。従来より、鉄道における切土のり面の
崩壊に関する危険度評価は判別解析によって得た結果で
その耐雨量を２４時間雨量で示すようになっている。す
なわち、危険個所の切土のり面の評価はのり面の採点表
を用いて、表層土の土質, 高さ,勾配, 集水条件により
採点を行い、これを耐雨量として日雨量（２４時間雨
量）でもって評価するようにしている。一方、降雨時の
列車の徐行や停止を行う運転規制では、過去の降雨災害
を受けた雨量から１時間当たりの雨量と降り始めからの
総雨量を経験的に決める方法が使用されている。
【０００３】しかしながら、前記した従来の鉄道におけ
る切土のり面の崩壊に関する危険度評価方法では、崩壊
形態に見合った危険度評価ができないこと、外観的な素
因で決定されること、地域の特性を考慮しない全国一律
な基準であることから評価精度に問題があった。また、
危険度評価の雨量と運転規制の雨量とが直接関連つけら
れていないため、危険度評価の雨量と運転規制の雨量と
が別の指標となっているといった欠点があった。このよ
うな状況に鑑みて、降雨によって崩壊のおそれのある切
土のり面の崩壊形態を判別する方法と崩壊形態別に崩壊
限界雨量を高い精度で予測する方法の開発が要請されて
いる。
る切土のり面の崩壊に関する危険度評価方法では、崩壊
形態に見合った危険度評価ができないこと、外観的な素
因で決定されること、地域の特性を考慮しない全国一律
な基準であることから評価精度に問題があった。また、
危険度評価の雨量と運転規制の雨量とが直接関連つけら
れていないため、危険度評価の雨量と運転規制の雨量と
が別の指標となっているといった欠点があった。このよ
うな状況に鑑みて、降雨によって崩壊のおそれのある切
土のり面の崩壊形態を判別する方法と崩壊形態別に崩壊
限界雨量を高い精度で予測する方法の開発が要請されて
いる。
【０００４】以前、盛土の崩壊限界雨量を求める方法に
ついては特開平５−３２３０４３号に示されているよう
な盛土の崩壊限界雨量の予測方法が開発されている。し
かし、盛土の崩壊限界雨量は予測の対象となる盛土が存
在する地域における２４時間以内の単位時間当たりの最
大降雨量である時間雨量と降雨開始から累積された降雨
量である連続雨量とが同じ重みを持つ指標の積で求めら
れるが、切土のり面の崩壊限界雨量は深層崩壊する場合
には連続雨量に大きく左右され，表層崩壊する場合には
時間雨量に大きく左右される。したがって、切土のり面
の崩壊限界雨量を求めるには、盛土の崩壊限界雨量を求
める方法とは異なり崩壊形態別に崩壊限界雨量を求める
方法が必要である。
ついては特開平５−３２３０４３号に示されているよう
な盛土の崩壊限界雨量の予測方法が開発されている。し
かし、盛土の崩壊限界雨量は予測の対象となる盛土が存
在する地域における２４時間以内の単位時間当たりの最
大降雨量である時間雨量と降雨開始から累積された降雨
量である連続雨量とが同じ重みを持つ指標の積で求めら
れるが、切土のり面の崩壊限界雨量は深層崩壊する場合
には連続雨量に大きく左右され，表層崩壊する場合には
時間雨量に大きく左右される。したがって、切土のり面
の崩壊限界雨量を求めるには、盛土の崩壊限界雨量を求
める方法とは異なり崩壊形態別に崩壊限界雨量を求める
方法が必要である。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】従来の技術によれば、
降雨によって崩壊のおそれのある切土のり面の崩壊形態
が判別できないという問題点があった。また、切土のり
面の崩壊限界雨量を精度よく予測できないという問題点
があった。本発明は前記のような問題点を解決するため
になされた発明で、降雨によって崩壊のおそれのある切
土のり面の崩壊形態をあらかじめ判別できる切土のり面
の崩壊形態の判別方法を提供する。また、切土のり面の
崩壊形態別に崩壊限界雨量を精度よく予測できる切土の
り面の深層崩壊限界雨量の予測方法を提供する。
降雨によって崩壊のおそれのある切土のり面の崩壊形態
が判別できないという問題点があった。また、切土のり
面の崩壊限界雨量を精度よく予測できないという問題点
があった。本発明は前記のような問題点を解決するため
になされた発明で、降雨によって崩壊のおそれのある切
土のり面の崩壊形態をあらかじめ判別できる切土のり面
の崩壊形態の判別方法を提供する。また、切土のり面の
崩壊形態別に崩壊限界雨量を精度よく予測できる切土の
り面の深層崩壊限界雨量の予測方法を提供する。
【０００６】
【課題を解決するための手段】本発明の請求項１におけ
る切土のり面の崩壊形態の判別方法は、構造条件, 土質
・地質条件, 集水条件を判別式に代入して崩壊形態判別
得点を求めてその崩壊形態判別得点から深層崩壊, 表層
崩壊または深層崩壊, 表層崩壊のいずれが発生するかを
判別することを特徴とする。本発明の請求項２における
切土のり面の崩壊形態の判別方法は、請求項１におい
て、構造条件として切土高さを用いて, 土質・地質条件
として表層土厚さを用いて, 集水条件として切土のり面
上部の地形を用いたことを特徴とする。本発明の請求項
３における切土のり面の崩壊形態の判別方法は、請求項
１または請求項２において、判別式が（崩壊形態判別得
点）＝（切土高さに対する係数）×（切土高さ）＋（表
層土厚さに対する係数）×（表層土厚さ）＋（切土のり
面上部の地形に対する係数）×（切土のり面上部の地
形）＋（定数項）であることを特徴とする。本発明の請
求項４における切土のり面の崩壊形態の判別方法は、請
求項１または請求項２または請求項３において、崩壊形
態判別得点が−１未満のときは深層崩壊が発生すると判
別し、崩壊形態判別得点が−１以上１以下のときは深層
崩壊または表層崩壊が発生すると判別し、崩壊形態判別
得点が１を超えるときは表層崩壊が発生すると判別する
ことを特徴とする。
る切土のり面の崩壊形態の判別方法は、構造条件, 土質
・地質条件, 集水条件を判別式に代入して崩壊形態判別
得点を求めてその崩壊形態判別得点から深層崩壊, 表層
崩壊または深層崩壊, 表層崩壊のいずれが発生するかを
判別することを特徴とする。本発明の請求項２における
切土のり面の崩壊形態の判別方法は、請求項１におい
て、構造条件として切土高さを用いて, 土質・地質条件
として表層土厚さを用いて, 集水条件として切土のり面
上部の地形を用いたことを特徴とする。本発明の請求項
３における切土のり面の崩壊形態の判別方法は、請求項
１または請求項２において、判別式が（崩壊形態判別得
点）＝（切土高さに対する係数）×（切土高さ）＋（表
層土厚さに対する係数）×（表層土厚さ）＋（切土のり
面上部の地形に対する係数）×（切土のり面上部の地
形）＋（定数項）であることを特徴とする。本発明の請
求項４における切土のり面の崩壊形態の判別方法は、請
求項１または請求項２または請求項３において、崩壊形
態判別得点が−１未満のときは深層崩壊が発生すると判
別し、崩壊形態判別得点が−１以上１以下のときは深層
崩壊または表層崩壊が発生すると判別し、崩壊形態判別
得点が１を超えるときは表層崩壊が発生すると判別する
ことを特徴とする。
【０００７】本発明の請求項５における切土のり面の深
層崩壊限界雨量の予測方法は、切土のり面の深層崩壊に
対する基本点と切土のり面勾配の評価点, 切土高さの評
価点と表層土厚さの評価点, 切土のり面の貫入強度の評
価点, 基盤硬度の評価点と切土のり面上部の地形の評価
点と年平均雨量の評価点とを加算して総合評価点を求め
て、その総合評価点から予測の対象となる切土のり面が
存在する地域における１２時間以内の単位時間当たりの
最大降雨量である時間雨量と降雨開始から累積された降
雨量である連続雨量とを求めて、その時間雨量とその連
続雨量とから切土のり面の深層崩壊限界雨量を予測する
ことを特徴とする。
層崩壊限界雨量の予測方法は、切土のり面の深層崩壊に
対する基本点と切土のり面勾配の評価点, 切土高さの評
価点と表層土厚さの評価点, 切土のり面の貫入強度の評
価点, 基盤硬度の評価点と切土のり面上部の地形の評価
点と年平均雨量の評価点とを加算して総合評価点を求め
て、その総合評価点から予測の対象となる切土のり面が
存在する地域における１２時間以内の単位時間当たりの
最大降雨量である時間雨量と降雨開始から累積された降
雨量である連続雨量とを求めて、その時間雨量とその連
続雨量とから切土のり面の深層崩壊限界雨量を予測する
ことを特徴とする。
【０００８】本発明の切土のり面の崩壊形態の判別方法
によれば、降雨によって崩壊のおそれのある切土のり面
について、その切土のり面の構造条件, 土質・地質条
件, 集水条件を用いて崩壊形態判別得点を求めてその崩
壊形態判別得点から崩壊形態を判別しているので、深層
崩壊が発生するか表層崩壊が発生するかを定量的に判別
できる。本発明の切土のり面の深層崩壊限界雨量の予測
方法によれば、切土のり面の崩壊形態を判別したうえで
崩壊限界雨量を予測しているので、崩壊形態に見合った
崩壊限界雨量を高い精度で予測できる。また、崩壊形態
に見合った崩壊限界雨量を精度よく予測できるので、崩
壊限界雨量を運転規制の雨量の指標として適用できる。
によれば、降雨によって崩壊のおそれのある切土のり面
について、その切土のり面の構造条件, 土質・地質条
件, 集水条件を用いて崩壊形態判別得点を求めてその崩
壊形態判別得点から崩壊形態を判別しているので、深層
崩壊が発生するか表層崩壊が発生するかを定量的に判別
できる。本発明の切土のり面の深層崩壊限界雨量の予測
方法によれば、切土のり面の崩壊形態を判別したうえで
崩壊限界雨量を予測しているので、崩壊形態に見合った
崩壊限界雨量を高い精度で予測できる。また、崩壊形態
に見合った崩壊限界雨量を精度よく予測できるので、崩
壊限界雨量を運転規制の雨量の指標として適用できる。
【０００９】
【発明の実施の形態】本発明における切土のり面の崩壊
形態の判別方法について説明する。降雨によって崩壊の
おそれのある切土のり面において、構造条件として用い
る切土高さをＨ, 土質・地質条件として用いる表層土厚
さをＤS , 集水条件として用いる切土のり面上部の地形
をＷG , 判別の基準となる崩壊形態判別得点をＺとする
と、判別式は式（１）になる。ただし、切土高さと表層
土厚さはメートル単位とし、切土のり面上部の地形は図
１のように集水地形を１, 等価流入地形を２, 平坦地形
を３, 非集水地形を４とする。 Ｚ＝−０．１１５Ｈ−２．９９２ＤS ＋０．６６６ＷG ＋４．００１…（１） この結果から、Ｚ＜−１の範囲のときは深層崩壊, −１
≦Ｚ≦１の範囲のときは深層崩壊または表層崩壊, １＜
Ｚの範囲のときは表層崩壊が発生すると判別する。
形態の判別方法について説明する。降雨によって崩壊の
おそれのある切土のり面において、構造条件として用い
る切土高さをＨ, 土質・地質条件として用いる表層土厚
さをＤS , 集水条件として用いる切土のり面上部の地形
をＷG , 判別の基準となる崩壊形態判別得点をＺとする
と、判別式は式（１）になる。ただし、切土高さと表層
土厚さはメートル単位とし、切土のり面上部の地形は図
１のように集水地形を１, 等価流入地形を２, 平坦地形
を３, 非集水地形を４とする。 Ｚ＝−０．１１５Ｈ−２．９９２ＤS ＋０．６６６ＷG ＋４．００１…（１） この結果から、Ｚ＜−１の範囲のときは深層崩壊, −１
≦Ｚ≦１の範囲のときは深層崩壊または表層崩壊, １＜
Ｚの範囲のときは表層崩壊が発生すると判別する。
【００１０】本発明における切土のり面の深層崩壊限界
雨量の予測方法について説明する。深層崩壊が発生する
と判別された切土のり面において、表１により切土のり
面の深層崩壊に対する基本点と切土のり面勾配の評価
点, 切土高さの評価点と表層土厚さの評価点, 切土のり
面の貫入強度の評価点, 基盤硬度の評価点と切土のり面
上部の地形の評価点と年平均雨量の評価点とを加算して
総合評価点を求める。切土のり面が存在する地域におけ
る１２時間以内の単位時間当たりの最大降雨量である時
間雨量をｒ, 降雨開始から累積された降雨量である連続
雨量をＲ, 総合評価点をＳとすると、ｒn ・Ｒm ＝Ｓに
なる。ここで、切土のり面の深層崩壊限界雨量はｎ＝
０．２, ｍ＝０．４として、式（２）で求められる。 ｒ0.2 ・Ｒ0.4 ＝Ｓ …（２） このとき、図２のように時間雨量を縦軸，連続雨量を横
軸としてグラフを描くと、深層崩壊限界雨量は非線型の
曲線（深層崩壊限界雨量曲線）で示される。降雨が観測
された場合には、このグラフ上に、連続雨量に対応する
時間雨量をプロットする。その結果から、このプロット
した点の軌跡が深層崩壊限界雨量曲線に達する場合には
切土のり面の深層崩壊が発生すると予測できる。そし
て、降雨によって崩壊のおそれのある切土のり面が崩壊
すると予測された場合には、該当する区間の列車の運転
規制を行う。
雨量の予測方法について説明する。深層崩壊が発生する
と判別された切土のり面において、表１により切土のり
面の深層崩壊に対する基本点と切土のり面勾配の評価
点, 切土高さの評価点と表層土厚さの評価点, 切土のり
面の貫入強度の評価点, 基盤硬度の評価点と切土のり面
上部の地形の評価点と年平均雨量の評価点とを加算して
総合評価点を求める。切土のり面が存在する地域におけ
る１２時間以内の単位時間当たりの最大降雨量である時
間雨量をｒ, 降雨開始から累積された降雨量である連続
雨量をＲ, 総合評価点をＳとすると、ｒn ・Ｒm ＝Ｓに
なる。ここで、切土のり面の深層崩壊限界雨量はｎ＝
０．２, ｍ＝０．４として、式（２）で求められる。 ｒ0.2 ・Ｒ0.4 ＝Ｓ …（２） このとき、図２のように時間雨量を縦軸，連続雨量を横
軸としてグラフを描くと、深層崩壊限界雨量は非線型の
曲線（深層崩壊限界雨量曲線）で示される。降雨が観測
された場合には、このグラフ上に、連続雨量に対応する
時間雨量をプロットする。その結果から、このプロット
した点の軌跡が深層崩壊限界雨量曲線に達する場合には
切土のり面の深層崩壊が発生すると予測できる。そし
て、降雨によって崩壊のおそれのある切土のり面が崩壊
すると予測された場合には、該当する区間の列車の運転
規制を行う。
【００１１】
【表１】
【００１２】同様に、切土のり面の表層崩壊限界雨量の
予測方法について説明する。表層崩壊が発生すると判別
された切土のり面において、表２により切土のり面の表
層崩壊に対する基本点と切土のり面勾配の評価点と表層
土の土質の評価点,切土のり面の貫入強度の評価点, 基
盤の岩種の評価点と切土のり面上部の地形の評価点と年
平均雨量の評価点とを加算して総合評価点を求める。切
土のり面が存在する地域における１２時間以内の単位時
間当たりの最大降雨量である時間雨量をｒ, 降雨開始か
ら累積された降雨量である連続雨量をＲ, 総合評価点を
Ｓとすると、ｒn ・Ｒm ＝Ｓになる。ここで、切土のり
面の表層崩壊限界雨量はｎ＝０．９, ｍ＝０．２とし
て、式（３）で求められる。 ｒ0.9 ・Ｒ0.2 ＝Ｓ …（３） このとき、図３のように時間雨量を縦軸，連続雨量を横
軸としてグラフを描くと、表層崩壊限界雨量は非線型の
曲線（表層崩壊限界雨量曲線）で示される。降雨が観測
された場合には、このグラフ上に、連続雨量に対応する
時間雨量をプロットする。その結果から、このプロット
した点の軌跡が表層崩壊限界雨量曲線に達する場合には
切土のり面の表層崩壊が発生すると予測できる。そし
て、降雨によって崩壊のおそれのある切土のり面が崩壊
すると予測された場合には、該当する区間の列車の運転
規制を行う。
予測方法について説明する。表層崩壊が発生すると判別
された切土のり面において、表２により切土のり面の表
層崩壊に対する基本点と切土のり面勾配の評価点と表層
土の土質の評価点,切土のり面の貫入強度の評価点, 基
盤の岩種の評価点と切土のり面上部の地形の評価点と年
平均雨量の評価点とを加算して総合評価点を求める。切
土のり面が存在する地域における１２時間以内の単位時
間当たりの最大降雨量である時間雨量をｒ, 降雨開始か
ら累積された降雨量である連続雨量をＲ, 総合評価点を
Ｓとすると、ｒn ・Ｒm ＝Ｓになる。ここで、切土のり
面の表層崩壊限界雨量はｎ＝０．９, ｍ＝０．２とし
て、式（３）で求められる。 ｒ0.9 ・Ｒ0.2 ＝Ｓ …（３） このとき、図３のように時間雨量を縦軸，連続雨量を横
軸としてグラフを描くと、表層崩壊限界雨量は非線型の
曲線（表層崩壊限界雨量曲線）で示される。降雨が観測
された場合には、このグラフ上に、連続雨量に対応する
時間雨量をプロットする。その結果から、このプロット
した点の軌跡が表層崩壊限界雨量曲線に達する場合には
切土のり面の表層崩壊が発生すると予測できる。そし
て、降雨によって崩壊のおそれのある切土のり面が崩壊
すると予測された場合には、該当する区間の列車の運転
規制を行う。
【００１３】
【表２】
【００１４】次に、切土のり面の崩壊形態の予測方法と
切土のり面深層崩壊の崩壊限界雨量の予測方法について
具体的に説明する。 （Ａ）崩壊形態に関する要因の抽出 崩壊形態の判別には、地盤工学的な要因と降雨パターン
が関係する。しかし、切土のり面のリアルタイムの限界
雨量を予測するためには、降雨のパターンをあらかじめ
予測することは不可能であるので、切土のり面の地盤工
学的な側面から崩壊形態の判別を行う。切土のり面の構
造条件として切土勾配βと切土高さＨを採用する。土質
条件としては、斜面安定に関連するパラメータとして粘
着力ｃ、内部摩擦角φ、単位体積重量γ、間隙水圧ｕW
が関連する。したがって、崩壊形態判別得点Ｚは、降雨
パターンに関連する雨量条件を除き、εをその他の要因
とすれば、Ｚ＝ｆ（β，Ｈ，ｃ，φ，γ，ｕW ，ε）
…（４） で表される。前記の式（４）に示す土質条件のうち、
ｃ，φ，γは、粘性土、砂質土、礫質土の土質分類ＳE
と切土のり面の貫入強度ＮC によって代表させる。間隙
水圧ｕ W の上昇については、間隙水圧上昇に土の粒度特
性が関連するものとして細粒分含有率Ｇと雨水の集中度
合いを表す切土のり面上部の地形条件ＷG と表層土厚さ
ＤS で代表させる。したがって、前記の式（４）は、 Ｚ＝ｆ（β，Ｈ，ＳE ，ＮC ，Ｇ，ＷG ，ＤS ） …（５） で表されることになる。したがって、解析では前記の式
（５）の右辺に示す７個の変数で解析を実行することに
した。
切土のり面深層崩壊の崩壊限界雨量の予測方法について
具体的に説明する。 （Ａ）崩壊形態に関する要因の抽出 崩壊形態の判別には、地盤工学的な要因と降雨パターン
が関係する。しかし、切土のり面のリアルタイムの限界
雨量を予測するためには、降雨のパターンをあらかじめ
予測することは不可能であるので、切土のり面の地盤工
学的な側面から崩壊形態の判別を行う。切土のり面の構
造条件として切土勾配βと切土高さＨを採用する。土質
条件としては、斜面安定に関連するパラメータとして粘
着力ｃ、内部摩擦角φ、単位体積重量γ、間隙水圧ｕW
が関連する。したがって、崩壊形態判別得点Ｚは、降雨
パターンに関連する雨量条件を除き、εをその他の要因
とすれば、Ｚ＝ｆ（β，Ｈ，ｃ，φ，γ，ｕW ，ε）
…（４） で表される。前記の式（４）に示す土質条件のうち、
ｃ，φ，γは、粘性土、砂質土、礫質土の土質分類ＳE
と切土のり面の貫入強度ＮC によって代表させる。間隙
水圧ｕ W の上昇については、間隙水圧上昇に土の粒度特
性が関連するものとして細粒分含有率Ｇと雨水の集中度
合いを表す切土のり面上部の地形条件ＷG と表層土厚さ
ＤS で代表させる。したがって、前記の式（４）は、 Ｚ＝ｆ（β，Ｈ，ＳE ，ＮC ，Ｇ，ＷG ，ＤS ） …（５） で表されることになる。したがって、解析では前記の式
（５）の右辺に示す７個の変数で解析を実行することに
した。
【００１５】（Ｂ）崩壊形態に関する判別解析の実行 降雨による切土のり面の崩壊形態を判別するために、前
記の式（５）に基づいて線形判別解析を実行した。判別
解析により得られた各要因の係数とＦ0 値は表３のよう
になる。
記の式（５）に基づいて線形判別解析を実行した。判別
解析により得られた各要因の係数とＦ0 値は表３のよう
になる。
【００１６】
【表３】
【００１７】この結果についてＦ値検定を行い、解析で
有意でない要因を削除することによって、有意な線形判
別関数として、式（６）が得られる。 Ｚ＝−０．１１５Ｈ−２．９９２ＤS ＋０．６６６ＷG ＋４．００１…（６） この崩壊形態判別得点Ｚが、Ｚ＜０なら深層崩壊、０＜
Ｚなら表層崩壊に分類されることになる。このときの崩
壊形態判別得点Ｚの分布は図４のようになり、切土のり
面の崩壊形態判別における正答率は表４のようになる。
有意でない要因を削除することによって、有意な線形判
別関数として、式（６）が得られる。 Ｚ＝−０．１１５Ｈ−２．９９２ＤS ＋０．６６６ＷG ＋４．００１…（６） この崩壊形態判別得点Ｚが、Ｚ＜０なら深層崩壊、０＜
Ｚなら表層崩壊に分類されることになる。このときの崩
壊形態判別得点Ｚの分布は図４のようになり、切土のり
面の崩壊形態判別における正答率は表４のようになる。
【００１８】
【表４】 しかし、切土のり面の崩壊形態を実務とし実施する場合
には、Ｚ＜−１なら深層崩壊、−１≦Ｚ≦１なら深層崩
壊または表層崩壊、１＜Ｚなら表層崩壊が発生するとす
る区分のほうが、崩壊限界雨量を予測するためには煩雑
になるが、誤判別の確率は低くなる。したがって、判別
得点Ｚの範囲は前記の範囲とする崩壊形態判別方法を提
案する。
には、Ｚ＜−１なら深層崩壊、−１≦Ｚ≦１なら深層崩
壊または表層崩壊、１＜Ｚなら表層崩壊が発生するとす
る区分のほうが、崩壊限界雨量を予測するためには煩雑
になるが、誤判別の確率は低くなる。したがって、判別
得点Ｚの範囲は前記の範囲とする崩壊形態判別方法を提
案する。
【００１９】（Ｃ）切土のり面の崩壊限界雨量を予測す
るための要因の抽出 切土のり面の崩壊限界雨量を予測するための要因を抽出
するにあたり、降雨時の斜面安定に関する地盤工学的な
理論を背景にして、鉄道沿線で発生する切土のり面の崩
壊の実態と現場技術者が容易に判定できる要因とするこ
とを考慮して、降雨時の切土のり面の安定性に関するポ
テンシャルＳは、式（７）に示すように９要因で示され
るものとした。 Ｓ＝ｆ（β，Ｈ，ＤS ，ＮC ，ＳE ，Ｒh ，ＲC ，ＷG ，ＲE ） …（７） ここに、切土のり面の構造条件として、βは切土のり面
勾配、Ｈは切土高さ、また土質・地質条件として、ＤS
は表層土厚さ、ＮC は切土のり面の貫入強度、ＳE は土
質、Ｒh は基盤硬度、ＲC は基盤の岩種であり、また、
集水条件として、ＷG は切土のり面上部の地形であり、
経験雨量条件として、ＲE は一年間の平均雨量である。
切土のり面の土質・地質条件のうち、基盤の硬度Ｒ
h は、硬岩、軟岩、脆弱岩・土砂の３つに分類にし、基
盤の岩種ＲC は、堆積岩、火成岩、変成岩の３つに分類
した。また、集水条件である切土のり面上部の地形は、
図１に示すように、集水地形をタイプ１、等価流入地形
をタイプ２、平坦地形をタイプ３、非集水地形をタイプ
４とする４つに分類する。
るための要因の抽出 切土のり面の崩壊限界雨量を予測するための要因を抽出
するにあたり、降雨時の斜面安定に関する地盤工学的な
理論を背景にして、鉄道沿線で発生する切土のり面の崩
壊の実態と現場技術者が容易に判定できる要因とするこ
とを考慮して、降雨時の切土のり面の安定性に関するポ
テンシャルＳは、式（７）に示すように９要因で示され
るものとした。 Ｓ＝ｆ（β，Ｈ，ＤS ，ＮC ，ＳE ，Ｒh ，ＲC ，ＷG ，ＲE ） …（７） ここに、切土のり面の構造条件として、βは切土のり面
勾配、Ｈは切土高さ、また土質・地質条件として、ＤS
は表層土厚さ、ＮC は切土のり面の貫入強度、ＳE は土
質、Ｒh は基盤硬度、ＲC は基盤の岩種であり、また、
集水条件として、ＷG は切土のり面上部の地形であり、
経験雨量条件として、ＲE は一年間の平均雨量である。
切土のり面の土質・地質条件のうち、基盤の硬度Ｒ
h は、硬岩、軟岩、脆弱岩・土砂の３つに分類にし、基
盤の岩種ＲC は、堆積岩、火成岩、変成岩の３つに分類
した。また、集水条件である切土のり面上部の地形は、
図１に示すように、集水地形をタイプ１、等価流入地形
をタイプ２、平坦地形をタイプ３、非集水地形をタイプ
４とする４つに分類する。
【００２０】（Ｄ）切土のり面崩壊に関与する外的基準
の抽出 切土のり面崩壊に関与する外的基準として降雨量を考え
るが、本解析では従来から鉄道の運転規制に用いられて
きた経緯を考慮して、連続雨量Ｒと時間雨量ｒの積値よ
るものとするが、それぞれの雨量のべき数（定数ｍ，
ｎ）の積とし、切土のり面の耐降雨ポテンシャルとし
て、 Ｓ＝Ｒm ・ｒn …（８） で表されるものとした。従って、前記の式（７）と式
（８）から Ｒm ・ｒn ＝ｆ（β，Ｈ，ＤS ，ＮC ，ＳE ，Ｒh ，ＲC ，ＷG ，ＲE ）（９） となる。なお、時間雨量は災害発生時のものとせず、発
生からさかのぼること１２時間以内の最大値とした。こ
れは、深層崩壊に影響する間隙水圧の上昇を考えた場
合、最大時間雨量を記録してからしばらくして間隙水圧
のピークとなる事例を考慮したものである。
の抽出 切土のり面崩壊に関与する外的基準として降雨量を考え
るが、本解析では従来から鉄道の運転規制に用いられて
きた経緯を考慮して、連続雨量Ｒと時間雨量ｒの積値よ
るものとするが、それぞれの雨量のべき数（定数ｍ，
ｎ）の積とし、切土のり面の耐降雨ポテンシャルとし
て、 Ｓ＝Ｒm ・ｒn …（８） で表されるものとした。従って、前記の式（７）と式
（８）から Ｒm ・ｒn ＝ｆ（β，Ｈ，ＤS ，ＮC ，ＳE ，Ｒh ，ＲC ，ＷG ，ＲE ）（９） となる。なお、時間雨量は災害発生時のものとせず、発
生からさかのぼること１２時間以内の最大値とした。こ
れは、深層崩壊に影響する間隙水圧の上昇を考えた場
合、最大時間雨量を記録してからしばらくして間隙水圧
のピークとなる事例を考慮したものである。
【００２１】（Ｅ）数量化Ι類による限界雨量の予測 （ａ）一次解析の実行 降雨による切土のり面の深層崩壊限界雨量を求めるにあ
たり、前記の式（９）の右辺を一次展開した形で、前記
９要因を考慮し、数量化Ι類による多変量解析を実行し
た。この際、前記の式（９）の左辺に示すべき数ｍ、ｎ
を一次近似としてそれぞれ１．０として多変量解析を行
った。その結果、前記の式（９）の右辺の９要因のう
ち、土質分類ＳE の寄与率は低く、偏相関係数は０．２
５であった。また、基盤の岩種ＲC は堆積岩のデータが
８０％を占めていたとともに、その偏相関係数も０．２
９と比較的小さかった。したがって、これらの変数を削
除して解析を新ためて実行した。 （ｂ）二次解析の実行 前記の式（９）の右辺に示す９要因のうち、土質分類Ｓ
E と基盤の岩種ＲC を除いた７要因について、改めて数
量化Ι類による多変量解析を実行した。その時、前記の
式（９）の左辺に示すべき数ｍ、ｎを０．１のピッチで
１．０まで順次変えて解析を行い、得られた重相関係数
ｒ0 の等高線を描くと図５のようになる。図５によれば
ｍ＝０．４，ｎ＝０．２で等高線のピークとなり、この
ときの重相関係数はｒ0 ＝０．８３である。解析によっ
て得た切土のり面の深層崩壊限界雨量Ｒm ・ｒn （ｍ＝
０．４，ｎ＝０．２）に対する予測値と実測値の関係は
図６のようであり、的中率は高い。
たり、前記の式（９）の右辺を一次展開した形で、前記
９要因を考慮し、数量化Ι類による多変量解析を実行し
た。この際、前記の式（９）の左辺に示すべき数ｍ、ｎ
を一次近似としてそれぞれ１．０として多変量解析を行
った。その結果、前記の式（９）の右辺の９要因のう
ち、土質分類ＳE の寄与率は低く、偏相関係数は０．２
５であった。また、基盤の岩種ＲC は堆積岩のデータが
８０％を占めていたとともに、その偏相関係数も０．２
９と比較的小さかった。したがって、これらの変数を削
除して解析を新ためて実行した。 （ｂ）二次解析の実行 前記の式（９）の右辺に示す９要因のうち、土質分類Ｓ
E と基盤の岩種ＲC を除いた７要因について、改めて数
量化Ι類による多変量解析を実行した。その時、前記の
式（９）の左辺に示すべき数ｍ、ｎを０．１のピッチで
１．０まで順次変えて解析を行い、得られた重相関係数
ｒ0 の等高線を描くと図５のようになる。図５によれば
ｍ＝０．４，ｎ＝０．２で等高線のピークとなり、この
ときの重相関係数はｒ0 ＝０．８３である。解析によっ
て得た切土のり面の深層崩壊限界雨量Ｒm ・ｒn （ｍ＝
０．４，ｎ＝０．２）に対する予測値と実測値の関係は
図６のようであり、的中率は高い。
【００２２】（Ｆ）切土のり面の深層崩壊に対する危険
度評価基準 数量化Ι類による解析の実行で得た要因のウェイトに対
して、鉄道の切土のり面の崩壊の実態に即した経験的、
工学的な配慮を行い表１に示す切土のり面の深層崩壊危
険度評価基準を提案する。この評価基準は、基本点であ
る１５．５６に切取の構造条件、土質・地質条件、集水
条件、経験雨量条件の該当する評価点の合計を加えて、
連続雨量と時間雨量の積Ｒm ・ｒn （ただしｍ＝０．
４、ｎ＝０．２）を求めるものである。個々の切土のり
面については前記の式（７）の右辺は定数となるので、
Ｒとｒを軸としたグラフでは非線形の曲線で示される。
ただし、切取の条件によっては限界雨量が非常に小さく
なる場合があるが、この場合は、解析に使用した崩壊事
例の最低値であるＲ0.4 ・ｒ0.2 ＝７．２７を下限値と
する。
度評価基準 数量化Ι類による解析の実行で得た要因のウェイトに対
して、鉄道の切土のり面の崩壊の実態に即した経験的、
工学的な配慮を行い表１に示す切土のり面の深層崩壊危
険度評価基準を提案する。この評価基準は、基本点であ
る１５．５６に切取の構造条件、土質・地質条件、集水
条件、経験雨量条件の該当する評価点の合計を加えて、
連続雨量と時間雨量の積Ｒm ・ｒn （ただしｍ＝０．
４、ｎ＝０．２）を求めるものである。個々の切土のり
面については前記の式（７）の右辺は定数となるので、
Ｒとｒを軸としたグラフでは非線形の曲線で示される。
ただし、切取の条件によっては限界雨量が非常に小さく
なる場合があるが、この場合は、解析に使用した崩壊事
例の最低値であるＲ0.4 ・ｒ0.2 ＝７．２７を下限値と
する。
【００２３】（Ｇ）典型的な崩壊事例に対する検証 前項で示した崩壊形態の判別方法と切土のり面の深層崩
壊評価基準を鉄道で発生した切土のり面の崩壊事例に適
用し、その精度の検証を試みた。 （ａ）崩壊事例１ １９８９年７月２９日の東海地方を襲った集中豪雨は、
時間雨量５０ｍｍ／ｈを記録したため、運転中止基準に
より、列車の運転を中止した。その約４０分後、連続雨
量は１６０ｍｍ、時間雨量６５ｍｍ／ｈに達したとき、
線路右側の高さＨ＝１４ｍの切土斜面が図７のように延
長４０ｍに渡って崩壊し、線路の上下線を支障した。当
崩壊地付近は、火山噴出物からなる丘陵地の末端部に位
置し、線路の両側が切土構造となっている。斜面は軽微
な沢地形となっており、これに沿って縦下水および斜面
に平行した排水工が施工されてい。崩壊箇所の簡易動的
コーン貫入試験によるサウンディングによれば、表面か
ら２〜３．５ｍはＮC ＝１０以下のロームが堆積し、そ
の下にはＮC ＝１０〜２０の風化層が３０〜８０ｃｍあ
り、それ以深ではＮC ＞２０の基盤層が確認された。前
記の式（４）によって、当該切土のり面が表層崩壊パタ
ーンか深層崩壊パターンかの判別を行う。切土高さはＨ
＝１４ｍ、表層土厚さはＤS ＝２〜３．５ｍであり、降
雨の集中の度合いを示す図１の地形条件はＷG ＝１であ
るので、判別得点はＺ＝−２．９〜−７．４となる。こ
の値はＺ＜−１であるから、当該切土のり面は深層崩壊
のパターンであると判別される。当該切土のり面は深層
崩壊パターンであると判定されたので、限界雨量Ｒ0.4
・ｒ0.2 は、表１の深層崩壊の危険度評価基準によって
崩壊限界雨量を算定することができる。その結果、Ｒ
0.4 ・ｒ0.2 ＝１６．９９が得られた。この限界雨量を
連続雨量Ｒと時間雨量ｒの関係として描くと図８の実線
のようになる。この崩壊は連続雨量Ｒが約１６５ｍｍ，
時間雨量ｒが約６５ｍｍの時に発生していることから、
予測値はこの災害時の雨量観測値と良く一致している。
また、図８には過去に比較的多い降雨量を記録した降雨
履歴１１例についても示したが、これらは崩壊を起こさ
なかったものであるが、ほぼ限界雨量曲線の下の領域に
ある。したがって、推定値は実測値を十分満足する。 （ｂ）崩壊事例２ 瀬戸内海地方では、１９９３年７月２６日夜から降り始
めた梅雨末期の豪雨が２８日１８時まで降り続き、最大
時雨量３４ｍｍ／ｈ，連続雨量２８７ｍｍに達した。２
９日早朝の６時３０分、図９に示す切土のり面上部に巡
回中の保線区員が滑落崖高さ約０．５ｍの亀裂を発見し
た。同日１７時より、犬走り下の土塊が移動し始め、崩
壊土量１０ｍ3 は線路まで及んだ。当崩壊地の線路は尾
根状の斜面を切り取って建設され、左側の切土高さは約
３〜５ｍであるのに対して、崩壊した右側切土のり面の
それは１５〜２０ｍと高い。基盤の地質は花崗閃緑岩で
あるが、基盤は非常に深く、崩壊部は斜面末端の風化花
崗岩の二次堆積物（崖錐，まさ土）となっている。簡易
動的コーン貫入試験機によるサウンディング結果によれ
ば、表土層の厚さは約２．１ｍ，ＮC 値の平均は９．６
であった。当該のり面の切取高さはＨ＝１８．５ｍ，表
層厚さはＤS ＝２．１ｍ，地形条件はＷG ＝４であるの
で、前記の式（６）から判別値はＺ＝−１．７５とな
り、当該斜面の崩壊は深層崩壊と判別される。深層崩壊
パターンの限界雨量を表１にしたがって算定すると、Ｒ
0.4 ・ｒ0.2＝１７．２０となる。これを連続雨量Ｒと
時間雨量ｒの関係として描くと図１０の実線の曲線のよ
うになる。一方、崩壊時の降雨の履歴を描けば実線のジ
グザク線のようになり、明らかに限界雨量曲線を越えた
ところで崩壊が発生したことを示している。図１０に
は、崩壊以前の主要な降雨すなわち斜面崩壊を起こさな
かった降雨を破線のジグザク線で示しているが、ほとん
どの降雨履歴は限界雨量曲線の下領域にある。これらか
ら、推定値である限界雨量はほぼ実測値を満足する。こ
のように、切土のり面の降雨による崩壊事例をもとに、
判別解析による崩壊形態の判別方法を提案したものであ
る。また、切土のり面の深層崩壊事例を基に数量化Ι類
によって深層崩壊に至る限界雨量を、連続雨量Ｒの０．
４乗と時間雨量ｒの０．２乗の積によって予測する手法
を提案したものである。この深層崩壊の危険度評価手法
を、最近発生した典型的な鉄道切土のり面の崩壊事例に
適用したところ、予測値と実測値とは良く一致した。こ
こで提案した手法は統計的に求めたものではあるが、崩
壊を事前に予測する一つの手法として適用でき、この予
測に基づいた降雨時の列車の運転規制を行うことによ
り、安全運行を確保することができる。
壊評価基準を鉄道で発生した切土のり面の崩壊事例に適
用し、その精度の検証を試みた。 （ａ）崩壊事例１ １９８９年７月２９日の東海地方を襲った集中豪雨は、
時間雨量５０ｍｍ／ｈを記録したため、運転中止基準に
より、列車の運転を中止した。その約４０分後、連続雨
量は１６０ｍｍ、時間雨量６５ｍｍ／ｈに達したとき、
線路右側の高さＨ＝１４ｍの切土斜面が図７のように延
長４０ｍに渡って崩壊し、線路の上下線を支障した。当
崩壊地付近は、火山噴出物からなる丘陵地の末端部に位
置し、線路の両側が切土構造となっている。斜面は軽微
な沢地形となっており、これに沿って縦下水および斜面
に平行した排水工が施工されてい。崩壊箇所の簡易動的
コーン貫入試験によるサウンディングによれば、表面か
ら２〜３．５ｍはＮC ＝１０以下のロームが堆積し、そ
の下にはＮC ＝１０〜２０の風化層が３０〜８０ｃｍあ
り、それ以深ではＮC ＞２０の基盤層が確認された。前
記の式（４）によって、当該切土のり面が表層崩壊パタ
ーンか深層崩壊パターンかの判別を行う。切土高さはＨ
＝１４ｍ、表層土厚さはＤS ＝２〜３．５ｍであり、降
雨の集中の度合いを示す図１の地形条件はＷG ＝１であ
るので、判別得点はＺ＝−２．９〜−７．４となる。こ
の値はＺ＜−１であるから、当該切土のり面は深層崩壊
のパターンであると判別される。当該切土のり面は深層
崩壊パターンであると判定されたので、限界雨量Ｒ0.4
・ｒ0.2 は、表１の深層崩壊の危険度評価基準によって
崩壊限界雨量を算定することができる。その結果、Ｒ
0.4 ・ｒ0.2 ＝１６．９９が得られた。この限界雨量を
連続雨量Ｒと時間雨量ｒの関係として描くと図８の実線
のようになる。この崩壊は連続雨量Ｒが約１６５ｍｍ，
時間雨量ｒが約６５ｍｍの時に発生していることから、
予測値はこの災害時の雨量観測値と良く一致している。
また、図８には過去に比較的多い降雨量を記録した降雨
履歴１１例についても示したが、これらは崩壊を起こさ
なかったものであるが、ほぼ限界雨量曲線の下の領域に
ある。したがって、推定値は実測値を十分満足する。 （ｂ）崩壊事例２ 瀬戸内海地方では、１９９３年７月２６日夜から降り始
めた梅雨末期の豪雨が２８日１８時まで降り続き、最大
時雨量３４ｍｍ／ｈ，連続雨量２８７ｍｍに達した。２
９日早朝の６時３０分、図９に示す切土のり面上部に巡
回中の保線区員が滑落崖高さ約０．５ｍの亀裂を発見し
た。同日１７時より、犬走り下の土塊が移動し始め、崩
壊土量１０ｍ3 は線路まで及んだ。当崩壊地の線路は尾
根状の斜面を切り取って建設され、左側の切土高さは約
３〜５ｍであるのに対して、崩壊した右側切土のり面の
それは１５〜２０ｍと高い。基盤の地質は花崗閃緑岩で
あるが、基盤は非常に深く、崩壊部は斜面末端の風化花
崗岩の二次堆積物（崖錐，まさ土）となっている。簡易
動的コーン貫入試験機によるサウンディング結果によれ
ば、表土層の厚さは約２．１ｍ，ＮC 値の平均は９．６
であった。当該のり面の切取高さはＨ＝１８．５ｍ，表
層厚さはＤS ＝２．１ｍ，地形条件はＷG ＝４であるの
で、前記の式（６）から判別値はＺ＝−１．７５とな
り、当該斜面の崩壊は深層崩壊と判別される。深層崩壊
パターンの限界雨量を表１にしたがって算定すると、Ｒ
0.4 ・ｒ0.2＝１７．２０となる。これを連続雨量Ｒと
時間雨量ｒの関係として描くと図１０の実線の曲線のよ
うになる。一方、崩壊時の降雨の履歴を描けば実線のジ
グザク線のようになり、明らかに限界雨量曲線を越えた
ところで崩壊が発生したことを示している。図１０に
は、崩壊以前の主要な降雨すなわち斜面崩壊を起こさな
かった降雨を破線のジグザク線で示しているが、ほとん
どの降雨履歴は限界雨量曲線の下領域にある。これらか
ら、推定値である限界雨量はほぼ実測値を満足する。こ
のように、切土のり面の降雨による崩壊事例をもとに、
判別解析による崩壊形態の判別方法を提案したものであ
る。また、切土のり面の深層崩壊事例を基に数量化Ι類
によって深層崩壊に至る限界雨量を、連続雨量Ｒの０．
４乗と時間雨量ｒの０．２乗の積によって予測する手法
を提案したものである。この深層崩壊の危険度評価手法
を、最近発生した典型的な鉄道切土のり面の崩壊事例に
適用したところ、予測値と実測値とは良く一致した。こ
こで提案した手法は統計的に求めたものではあるが、崩
壊を事前に予測する一つの手法として適用でき、この予
測に基づいた降雨時の列車の運転規制を行うことによ
り、安全運行を確保することができる。
【００２４】
【発明の効果】詳細に説明したように、本発明の切土の
り面の崩壊形態の判別方法によれば、降雨によって崩壊
のおそれのある切土のり面について、崩壊形態判別得点
を求めて崩壊形態を判別しているので、深層崩壊が発生
するか表層崩壊が発生するかを定量的に判別できる。ま
た、判別した切土のり面の崩壊形態を切土のり面の深層
崩壊限界雨量の予測方法および切土のり面の表層崩壊限
界雨量の予測方法に利用できる。本発明の切土のり面の
深層崩壊限界雨量の予測方法によれば、崩壊形態に見合
った崩壊限界雨量を高い精度で予測できる。また、崩壊
限界雨量を運転規制の雨量の指標として適用でき、高い
精度で列車の運行管理を行うことができる。本発明によ
り、現場調査で得られた切土のり面の条件を得ることに
よって、切土のり面の崩壊形態を判別し、時間雨量と連
続雨量のそれぞれのべき乗で得られる切土のり面深層崩
壊の限界雨量を求め、降雨時の列車の運転規制を確実に
行い、安全運行と安全対策を迅速かつ的確に講じること
ができ、その実用的効果は著大である。
り面の崩壊形態の判別方法によれば、降雨によって崩壊
のおそれのある切土のり面について、崩壊形態判別得点
を求めて崩壊形態を判別しているので、深層崩壊が発生
するか表層崩壊が発生するかを定量的に判別できる。ま
た、判別した切土のり面の崩壊形態を切土のり面の深層
崩壊限界雨量の予測方法および切土のり面の表層崩壊限
界雨量の予測方法に利用できる。本発明の切土のり面の
深層崩壊限界雨量の予測方法によれば、崩壊形態に見合
った崩壊限界雨量を高い精度で予測できる。また、崩壊
限界雨量を運転規制の雨量の指標として適用でき、高い
精度で列車の運行管理を行うことができる。本発明によ
り、現場調査で得られた切土のり面の条件を得ることに
よって、切土のり面の崩壊形態を判別し、時間雨量と連
続雨量のそれぞれのべき乗で得られる切土のり面深層崩
壊の限界雨量を求め、降雨時の列車の運転規制を確実に
行い、安全運行と安全対策を迅速かつ的確に講じること
ができ、その実用的効果は著大である。
【図１】切土のり面上部の地形を示す図である。
【図２】切土のり面の深層崩壊限界雨量曲線を示す図で
ある。
ある。
【図３】切土のり面の表層崩壊限界雨量曲線を示す図で
ある。
ある。
【図４】崩壊形態判別得点の分布を示す図である。
【図５】式（９）における重相関係数の等高線を示す図
である。
である。
【図６】切土のり面の深層崩壊限界雨量の予測値と実測
値の相関を示す図である。
値の相関を示す図である。
【図７】崩壊事例１の切土のり面断面図である。
【図８】崩壊事例１の限界雨量曲線を示す図である。
【図９】崩壊事例２の切土のり面断面図である。
【図１０】崩壊事例２の限界雨量曲線を示す図である。
フロントページの続き (72)発明者 村石 尚 東京都国分寺市光町二丁目８番地38 財団 法人鉄道総合技術研究所内 (72)発明者 佐溝 昌彦 東京都国分寺市光町二丁目８番地38 財団 法人鉄道総合技術研究所内
Claims (5)
- 【請求項１】 切土のり面が崩壊する場合の崩壊形態を
判別する方法であって、 構造条件, 土質・地質条件, 集水条件を判別式に代入し
て崩壊形態判別得点を求め、 該崩壊形態判別得点から深層崩壊, 表層崩壊または深層
崩壊, 表層崩壊のいずれが発生するかを判別することを
特徴とする切土のり面の崩壊形態の判別方法。 - 【請求項２】 請求項１において、 前記構造条件として切土高さを用いて, 前記土質・地質
条件として表層土厚さを用いて, 前記集水条件として切
土のり面上部の地形を用いたことを特徴とする請求項１
記載の切土のり面の崩壊形態の判別方法。 - 【請求項３】 請求項１または請求項２において、 前記判別式が （崩壊形態判別得点）＝（切土高さに対する係数）×
（切土高さ）＋（表層土厚さに対する係数）×（表層土
厚さ）＋（切土のり面上部の地形に対する係数）×（切
土のり面上部の地形）＋（定数項） であることを特徴とする請求項１または請求項２記載の
切土のり面の崩壊形態の判別方法。 - 【請求項４】 請求項１または請求項２または請求項３
において、 前記崩壊形態判別得点が−１未満のときは深層崩壊が発
生すると判別し、前記崩壊形態判別得点が−１以上１以
下のときは深層崩壊または表層崩壊が発生すると判別
し、前記崩壊形態判別得点が１を超えるときは表層崩壊
が発生すると判別することを特徴とする請求項１または
請求項２または請求項３記載の切土のり面の崩壊形態の
判別方法。 - 【請求項５】 切土のり面の崩壊形態の判別方法の結果
により深層崩壊が発生する場合の限界雨量を予測する方
法であって、 切土のり面の深層崩壊に対する基本点と、切土のり面勾
配の評価点, 切土高さの評価点と、表層土厚さの評価
点, 切土のり面の貫入強度の評価点, 基盤硬度の評価点
と、切土のり面上部の地形の評価点と、年平均雨量の評
価点とを加算して総合評価点を求め、 該総合評価点から予測の対象となる切土のり面が存在す
る地域における１２時間以内の単位時間当たりの最大降
雨量である時間雨量と降雨開始から累積された降雨量で
ある連続雨量とを求め、 該時間雨量と該連続雨量とから切土のり面の深層崩壊限
界雨量を予測することを特徴とする切土のり面の深層崩
壊限界雨量の予測方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP32539995A JP2999702B2 (ja) | 1995-12-14 | 1995-12-14 | 切土のり面の崩壊形態の判別方法と切土のり面の深層崩壊限界雨量の予測方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP32539995A JP2999702B2 (ja) | 1995-12-14 | 1995-12-14 | 切土のり面の崩壊形態の判別方法と切土のり面の深層崩壊限界雨量の予測方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH09158186A true JPH09158186A (ja) | 1997-06-17 |
| JP2999702B2 JP2999702B2 (ja) | 2000-01-17 |
Family
ID=18176417
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP32539995A Expired - Lifetime JP2999702B2 (ja) | 1995-12-14 | 1995-12-14 | 切土のり面の崩壊形態の判別方法と切土のり面の深層崩壊限界雨量の予測方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2999702B2 (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2005200972A (ja) * | 2004-01-16 | 2005-07-28 | Kokusai Kogyo Co Ltd | 災害情報サービスシステム |
| JP2005231392A (ja) * | 2004-02-17 | 2005-09-02 | East Japan Railway Co | 運行規制判定方法 |
| JP2009080852A (ja) * | 2002-09-17 | 2009-04-16 | Toshiba Corp | 水防支援装置及びプログラム並びに水防支援方法 |
| JP2013032624A (ja) * | 2011-08-01 | 2013-02-14 | Railway Technical Research Institute | 地盤変位の予測方法および予測装置 |
| JP2023003518A (ja) * | 2021-06-24 | 2023-01-17 | 九州電力送配電株式会社 | 表層崩壊リスク評価装置、表層崩壊リスク評価方法及びプログラム |
-
1995
- 1995-12-14 JP JP32539995A patent/JP2999702B2/ja not_active Expired - Lifetime
Cited By (5)
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