JPH0875110A - Burner for petroleum hot-water supplier - Google Patents
Burner for petroleum hot-water supplierInfo
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- JPH0875110A JPH0875110A JP20864594A JP20864594A JPH0875110A JP H0875110 A JPH0875110 A JP H0875110A JP 20864594 A JP20864594 A JP 20864594A JP 20864594 A JP20864594 A JP 20864594A JP H0875110 A JPH0875110 A JP H0875110A
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Abstract
Description
【0001】[0001]
【産業上の利用分野】本発明は、石油給湯機用バーナに
係り、特に家庭用等のように小型なものに好適に利用で
きる。BACKGROUND OF THE INVENTION 1. Field of the Invention The present invention relates to a burner for a petroleum water heater, and can be suitably used for a small-sized burner, particularly for household use.
【0002】[0002]
【背景技術】近年、環境負荷低減のため、石油給湯機用
バーナの低NOx 化が重要な課題となっている。しかしな
がら、現時点において、石油給湯機はNOx 規制対象外で
あることもあり、石油給湯機用低NOx バーナは見当たら
ない。すなわち、現状の石油給湯機用バーナとしては、
1)ガンタイプバーナ、2)ガス化ロータリーバーナ、
3)気化式バーナ等が用いられている。 1)ガンタイプは、灯油を油ポンプで昇圧(約7kg/c
m2)し、空気を混合することなく灯油のみをノズルから
燃焼室に、約60度の拡がり角度、かつ、約40μmの
粒径で噴霧して燃焼させる方式であり、燃焼用空気は送
風機によって燃焼室内に強制送風し、噴霧した灯油と混
合して燃焼させるバーナである。2)ガス化ロータリー
タイプは、灯油をロータリーカップに滴下し、このロー
タリーカップの遠心力によって燃料を霧化するととも
に、気化室の熱により気化させて約10μmの粒径と
し、空気と予混合させて燃焼させるバーナである。3)
気化式は、灯油を電気ヒータ内蔵の気化室で、約10μ
mの粒径で蒸発させた後、燃焼室において燃焼させる方
式で、ガス(LPG、都市ガス)仕様のバーナと、ほぼ
同様の燃焼ができるバーナである。BACKGROUND ART In recent years, reduction of NOx in a burner for an oil water heater has become an important issue to reduce the environmental load. However, at this time, there is no low NOx burner for oil water heaters because oil water heaters are not subject to NOx regulation. That is, as the current burner for oil water heater,
1) Gun type burner, 2) Gasification rotary burner,
3) Evaporative burners are used. 1) The gun type boosts kerosene with an oil pump (about 7 kg / c
m 2 ), only kerosene is sprayed from the nozzle into the combustion chamber with a spread angle of about 60 degrees and a particle size of about 40 μm to burn without mixing air, and the combustion air is blown by a blower. It is a burner that compulsorily blows air into the combustion chamber, mixes it with the sprayed kerosene, and burns it. 2) In the gasification rotary type, kerosene is dripped into a rotary cup, the fuel is atomized by the centrifugal force of this rotary cup, and it is vaporized by the heat of the vaporization chamber to a particle size of about 10 μm and premixed with air. It is a burner that burns. 3)
The vaporization type is a vaporization chamber with a built-in electric heater for kerosene.
The burner is capable of performing almost the same combustion as a gas (LPG, city gas) specification burner by a method of evaporating with a particle size of m and then burning in a combustion chamber.
【0003】[0003]
【発明が解決しようとする課題】前述の1)〜3)のタ
イプのバーナは、特に低NOx 化の対策がなされていない
ため、NOx 値は100ppm(O2 0%換算値)前後と高く、
低NOx 性に劣るという問題点がある。しかも、3)の気
化式では、電気ヒータを用いているため、約1kWの消費
電力が必要であり、より、環境負荷を増大させている。
ところで、石油給湯機より大きい業務用小型ボイラにお
いては、水噴射や排ガス再循環(EGR)あるいはこれ
らの組合せにより、東京都のNOx 規制値80ppm (O2
0%換算値)をクリアーするバーナが数機種開発されて
いる。しかし、これらのバーナを石油給湯機用にスケー
ルダウンすることは困難であり、経済的にも高価なもの
となる。すなわち、水噴射式は、水供給装置・水噴射ノ
ズルが必要でコスト高となり、かつ水噴射による効率低
下の問題があり、家庭用にスケールダウンすることは困
難である。一方、EGR式は、高温の燃焼排ガスをバー
ナ側に再循環させるための耐熱性の良いファン・ダクト
設備が必要となり、コスト高・大型化する問題があるた
め、これもスケールダウンすることは困難である。The burners of the above types 1) to 3) have no NOx reduction measures, so the NOx value is as high as around 100 ppm (O 2 0% conversion value).
There is a problem that it is inferior in low NOx property. Moreover, in the vaporization method of 3), since an electric heater is used, power consumption of about 1 kW is required, which further increases the environmental load.
By the way, in a small-sized commercial boiler that is larger than an oil water heater, the NOx regulation value of 80 ppm (O 2 in the Tokyo Metropolitan Government) due to water injection, exhaust gas recirculation (EGR), or a combination thereof.
Several burners have been developed that clear the 0% conversion value. However, it is difficult to scale down these burners for an oil water heater, and it is economically expensive. In other words, the water jet type requires a water supply device and a water jet nozzle, which results in high cost, and has a problem of efficiency reduction due to water jet, and it is difficult to scale down for home use. On the other hand, the EGR type requires a fan and duct equipment with good heat resistance for recirculating high temperature combustion exhaust gas to the burner side, and there is a problem of high cost and large size, which is also difficult to scale down. Is.
【0004】本発明の目的は、家庭用等の小型なものに
も適用でき、かつ、低NOx の石油給湯機用バーナを提供
することにある。An object of the present invention is to provide a burner for a petroleum water heater, which can be applied to a small-sized one for home use and has a low NOx.
【0005】[0005]
【課題を解決するための手段】本発明は、液体燃料に噴
霧用一次空気を混合して噴霧するバーナノズルを用いる
とともに、このバーナノズルの少なくとも噴霧口近傍外
周を、燃焼用二次空気供給用の空気チャンバで囲繞し、
この空気チャンバ内に前記バーナノズルの噴霧口近傍へ
の燃焼用二次空気の直接の流入を防止する筒状の整流部
材を設け、この整流部材の内方に所定間隔をおいて、前
記バーナノズルの噴霧口に形成される炎の基端部を覆う
筒状の保炎部材を配置し、この保炎部材よりも炎先端側
に、炎先端側に向かって拡開するテーパ部を有するバー
ナタイルを設けた石油給湯機用バーナである。SUMMARY OF THE INVENTION The present invention uses a burner nozzle that mixes and sprays primary air for atomization with a liquid fuel, and at least the outer periphery of the burner nozzle near the atomization port is used for supplying secondary air for combustion. Surrounded by a chamber,
A cylindrical rectifying member for preventing the secondary air for combustion from directly flowing into the vicinity of the spray port of the burner nozzle is provided in the air chamber, and the spray of the burner nozzle is provided inside the rectifying member at a predetermined interval. A cylindrical flame holding member is arranged to cover the base end portion of the flame formed in the mouth, and a burner tile having a tapered portion that expands toward the flame tip side is provided on the flame tip side of the flame holding member. It is a burner for oil water heaters.
【0006】本発明において、噴霧用一次空気に対する
燃焼用二次空気の空気量の比は、4〜7にすることが好
ましい。空気量の比が4未満では、燃焼時の騒音が非常
に大きくなり、一方、7を越えると、噴霧空気量の減少
により液体燃料の微粒化が損なわれ、燃焼の悪化を来た
す。In the present invention, the ratio of the air amount of the secondary air for combustion to the primary air for atomization is preferably 4-7. If the ratio of the amount of air is less than 4, the noise during combustion becomes very large, while if it exceeds 7, the atomization of the liquid fuel is impaired due to the decrease in the amount of atomized air, which causes deterioration of combustion.
【0007】本発明において、バーナノズルの液体燃料
噴霧角度は、20〜50度が好ましく、35〜45度が
より好ましい。噴霧角度が20度未満では、火炎が長く
なって小型の給湯機には適用が困難となり、かつ、火炎
の単位断面積当りの燃焼負荷が大きくなりすぎ、良好な
燃焼が困難となる。一方、噴霧角度が50度を越える
と、炎が拡がりすぎ、同じく良好な燃焼が困難となる。In the present invention, the liquid fuel spray angle of the burner nozzle is preferably 20 to 50 degrees, more preferably 35 to 45 degrees. If the spray angle is less than 20 degrees, the flame becomes long and it is difficult to apply it to a small-sized water heater, and the combustion load per unit cross-sectional area of the flame becomes too large, so that good combustion becomes difficult. On the other hand, if the spray angle exceeds 50 degrees, the flame spreads too much, and similarly good combustion becomes difficult.
【0008】本発明において、バーナタイルの形状は、
保炎部材とは反対側の先端(開口)直径が90〜110
mm、テーパ部の軸線に対する開き角度(傾斜角度)が2
0〜55度、長さが50〜90mmの中間部拡径円筒状と
されるのが好ましい。先端直径が90mm未満及び110
mmを越えるとバーナタイルと炎の間隔が不適切となり、
燃料噴霧と二次空気の混合が悪く燃焼が不充分となる。
また、テーパ部の開き角度が20度未満及び55度を越
えると、共に燃焼が不十分となって一酸化炭素(CO)
の発生が増大する。更に、長さが50mm未満では保炎性
が悪く、失火の可能性があり、一方、90mmを越える
と、NOx が増大する。In the present invention, the shape of the burner tile is
The tip (opening) diameter on the side opposite to the flame holding member is 90 to 110.
mm, the opening angle (tilt angle) with respect to the axis of the taper part is 2
It is preferable that the diameter of the intermediate portion is 0 to 55 degrees and the length is 50 to 90 mm. Tip diameter less than 90mm and 110
If it exceeds mm, the interval between the burner tile and the flame becomes incorrect,
Mixing of fuel spray and secondary air is poor and combustion is insufficient.
Further, when the opening angle of the taper portion is less than 20 degrees and more than 55 degrees, the combustion becomes insufficient and carbon monoxide (CO) occurs.
The occurrence of is increased. Further, if the length is less than 50 mm, flame holding property is poor and there is a possibility of misfire, while if it exceeds 90 mm, NOx increases.
【0009】[0009]
【作用】本発明のバーナにおいては、従来のガンタイプ
と異なり、空気を混合された液体燃料がバーナノズルか
ら噴霧される。この噴霧された液体燃料は、適宜な着火
装置により点火され、炎となって燃焼する。この炎の周
囲には、空気チャンバの二次空気が整流部材により整流
された後、供給される。この二次空気は、整流部材と保
炎部材との間隔内を流れる流れ(外流)と、保炎部材内
を流れる流れ(内流)とに分れて流れ、液体燃料を完全
燃焼させる。In the burner of the present invention, unlike the conventional gun type, liquid fuel mixed with air is sprayed from the burner nozzle. The sprayed liquid fuel is ignited by an appropriate ignition device and burns as a flame. The secondary air in the air chamber is supplied to the periphery of the flame after being rectified by the rectifying member. The secondary air is divided into a flow (external flow) flowing in the space between the flow regulating member and the flame holding member and a flow (internal flow) flowing in the flame holding member to completely burn the liquid fuel.
【0010】一方、保炎部材よりも炎の先端側に設けら
れたバーナタイルにより炎が覆われることにより、バー
ナタイルからの輻射熱でバーナノズルから噴霧された液
体燃料粒子の気化が促進され、燃焼性がより向上され
る。On the other hand, since the flame is covered by the burner tile provided on the tip side of the flame with respect to the flame holding member, the vaporization of the liquid fuel particles sprayed from the burner nozzle is promoted by the radiant heat from the burner tile, and the combustibility is increased. Will be improved.
【0011】また、バーナノズルから噴出される一次空
気ひいては一次空気混合液体燃料と二次空気との噴流速
度差、並びに、バーナノズルの拡開するテーパ部による
コアンダ効果によって、燃焼排ガスの一部が燃焼部位に
還流していわゆる排ガスの自己循環(自己EGR)がな
される。これにより、最高火炎温度の抑制がなされると
ともに、酸素濃度が制御され、低NOx 化が図られる。Further, due to the difference in jet velocity between the primary air ejected from the burner nozzle, that is, the primary air-mixed liquid fuel and the secondary air, and the Coanda effect due to the expanding tapered portion of the burner nozzle, a part of the combustion exhaust gas is burned. After that, so-called exhaust gas self-circulation (self-EGR) is performed. As a result, the maximum flame temperature is suppressed, the oxygen concentration is controlled, and NOx is reduced.
【0012】[0012]
【実施例】以下、本発明の実施例を図面に基づいて説明
する。図1の全体構成を示す断面図において、本発明に
係る石油給湯機用バーナ10は、バーナノズル11を備
え、このノズル11には液体燃料供給部12及び噴霧用
一次空気供給部13が設けられ、これらの液体燃料と一
次空気とは噴霧口14で混合され、所定の噴霧角度θで
噴霧される。この際、液体燃料としては、灯油のみなら
ず、A重油、その他の石油系燃料を用いることができ
る。また、一次空気の噴霧空気圧は、0.05〜0.4kg/cm2
とされ、ノズル11の噴霧角度θは20〜50度、好ま
しくは35〜45度、後に説明する本実施例の各部の寸
法に対するより好ましい値は約40度である。噴霧空気
圧が0.05kg/cm2より低いと、燃料の十分な霧化、換言す
ると燃焼性に優れた微粒化が不可能となり、一方、0.4k
g/cm2 を越えると大型のコンプレッサーが必要となり、
小型の石油給湯機への適用は困難となる。Embodiments of the present invention will be described below with reference to the drawings. 1, a burner 10 for an oil water heater according to the present invention includes a burner nozzle 11, and the nozzle 11 is provided with a liquid fuel supply unit 12 and a spraying primary air supply unit 13. These liquid fuel and primary air are mixed at the spray port 14 and sprayed at a predetermined spray angle θ. At this time, as the liquid fuel, not only kerosene but also A heavy oil and other petroleum-based fuels can be used. Also, the atomizing air pressure of the primary air is 0.05 to 0.4 kg / cm 2
The spray angle θ of the nozzle 11 is 20 to 50 degrees, preferably 35 to 45 degrees, and a more preferable value for the size of each part of this embodiment described later is about 40 degrees. If the atomizing air pressure is lower than 0.05 kg / cm 2, it is impossible to atomize the fuel sufficiently, in other words, to atomize it with excellent flammability.
If it exceeds g / cm 2 , a large compressor is required,
It is difficult to apply it to a small oil water heater.
【0013】本実施例における燃焼性に優れた微粒化と
は、液体燃料、例えば灯油の粒子の平均粒径がザウター
平均粒径で15〜20μmであり、従来のガンタイプバ
ーナに用いられる油圧ノズルにおける40μm前後に比
べて十分微粒化されている。また、噴霧角度θが20度
未満では、炎が長くなりすぎて小型給湯機への適用が困
難となり、かつ、狭い範囲に高密度に燃料粒子が存在す
ることから、炎の単位断面積当りの燃焼負荷が大きくな
りすぎ、燃焼不良を生ずる。一方、噴霧角度が50度を
越えると、炎が拡がりすぎて良好な燃焼が困難となり、
かつ、噴霧流速が低下することから、後述する燃焼用二
次空気との流速差が小さくなって排ガスの自己(内部)
循環も十分に行えず、低NOx 化を図れない。バーナ10
の石油給湯機用バーナとしての燃料の燃焼量は、毎時0.
5 〜5リットルで使用するのが好ましい。In the present embodiment, atomization with excellent combustibility means that the average particle diameter of liquid fuel, for example, kerosene, is a Sauter average particle diameter of 15 to 20 μm, and is a hydraulic nozzle used in a conventional gun type burner. The particle size is sufficiently atomized compared to around 40 μm. Further, if the spray angle θ is less than 20 degrees, the flame becomes too long, which makes it difficult to apply it to a small-sized water heater, and since the fuel particles are present in a high density in a narrow range, the unit cross-sectional area of the flame is The combustion load becomes too large, resulting in poor combustion. On the other hand, if the spray angle exceeds 50 degrees, the flame spreads too much and good combustion becomes difficult.
Moreover, since the spray flow velocity decreases, the flow velocity difference with the secondary air for combustion, which will be described later, becomes small, and the exhaust gas self (internal)
It cannot circulate well and cannot reduce NOx. Burner 10
The combustion amount of fuel used as a burner for the oil water heater is 0 per hour.
It is preferable to use 5 to 5 liters.
【0014】バーナノズル11は、バーナノズル11の
噴霧口14の近傍外周およびその噴射前方を囲繞する燃
焼用二次空気供給用の空気チャンバ(風箱)15の一方
の端板16に、筒状の支持部材17を介して取付け(固
定)、支持されている。また、端板16には、覗き窓1
8及び着火装置としての点火プラグ19も設けられてい
る。この点火プラグ19により、ノズル11から噴霧さ
れる液体燃料に点火すると、炎20が形成される。The burner nozzle 11 is cylindrically supported on one end plate 16 of an air chamber (wind box) 15 for supplying secondary air for combustion, which surrounds the outer periphery in the vicinity of the spray port 14 of the burner nozzle 11 and its injection front. It is attached (fixed) and supported via the member 17. Further, the end plate 16 has a viewing window 1
8 and a spark plug 19 as an ignition device are also provided. When the spark plug 19 ignites the liquid fuel sprayed from the nozzle 11, a flame 20 is formed.
【0015】空気チャンバ15には、液体燃料の完全燃
焼をさせるための燃焼用二次空気が供給される燃焼用二
次空気供給口21が設けられ、一次空気に比べ数倍の空
気量の二次空気が空気チャンバ15内に供給される。す
なわち、バーナノズル11から噴出する一次空気量と空
気チャンバ15から供給される二次空気量の比が低NOx
効果に大きな影響を与えるため、一次空気量に対する二
次空気量の比を4〜7の範囲にすれば、正常燃焼で低NO
x 化ができる。The air chamber 15 is provided with a combustion secondary air supply port 21 to which the combustion secondary air for complete combustion of the liquid fuel is supplied. Secondary air is supplied into the air chamber 15. That is, the ratio of the amount of primary air ejected from the burner nozzle 11 to the amount of secondary air supplied from the air chamber 15 is low NOx.
Since it greatly affects the effect, if the ratio of the secondary air amount to the primary air amount is in the range of 4 to 7, normal combustion and low NO
Can be converted to x.
【0016】空気チャンバ15内には、空気チャンバ1
5のもう一方(他方)の端板22に溶接等により一体に
固定された円筒等の筒状の整流部材(邪魔板)23が設
けられている。この整流部材23は、バーナノズル11
の噴霧口14近傍への燃焼用二次空気の直接の流入と、
偏流とを防止するものである。整流部材23の一方の端
板16側の開口縁には、整流性の改善等の必要に応じて
つば部24が一体に形成される。従って、つば部24は
必ずしも設けなくてもよい。In the air chamber 15, the air chamber 1
A tubular straightening member (baffle plate) 23 such as a cylinder integrally fixed by welding or the like is provided on the other (the other) end plate 22 of 5. This straightening member 23 is used for the burner nozzle 11
Direct inflow of combustion secondary air into the vicinity of the spray port 14 of
It is intended to prevent uneven flow. A brim portion 24 is integrally formed at the opening edge of the rectifying member 23 on the side of the one end plate 16 as needed for improving rectifying properties. Therefore, the brim portion 24 does not necessarily have to be provided.
【0017】整流部材23の内方には、所定間隔、例え
ば数mm、好ましくは2〜4mmの間隔をおいて円筒状の保
炎部材(ホッパー)25が、炎20の基端部を覆うよう
に設けられている。この保炎部材25は、図2,3にも
示されるように、その一端縁に溶接等により外端を固定
された複数本、本実施例では3本のステー26、及び、
このステー26の内端に溶接等により固定された取付け
リング27を介してノズル11の噴霧口14側外周に取
付けられ(固定され)ている。この際、保炎部材25の
取付けは、必ずしもノズル11に行う必要はなく、空気
チャンバ15の一方の端板16、整流部材23等の他の
固定部であってもよい。A cylindrical flame holding member (hopper) 25 covers the base end portion of the flame 20 at a predetermined interval, for example, a few mm, preferably 2 to 4 mm, inside the rectifying member 23. It is provided in. As shown in FIGS. 2 and 3, the flame holding member 25 has a plurality of stays 26 having three outer ends fixed to one end edge by welding or the like, and three stays 26 in this embodiment, and
The stay 26 is attached (fixed) to the outer periphery of the nozzle 11 on the spray port 14 side via an attachment ring 27 fixed to the inner end of the stay 26 by welding or the like. At this time, the flame holding member 25 does not necessarily have to be attached to the nozzle 11, but may be attached to the other end of the air chamber 15 such as the one end plate 16 or the rectifying member 23.
【0018】保炎部材25の内周の途中位置には、中心
孔28を有する円筒状の邪魔板29が溶接等により固定
されている。この邪魔板29には、点火プラグ19の挿
通孔31が形成されている。邪魔板29の中心孔28
は、取付けリング27よりやや大径に形成されるととも
に、ノズル11の先端のテーパ部11Aと所定の間隔を
有して対向するように形成されている。これにより、邪
魔板29は、ノズル11との間に所定の開口面積を持た
せ、二次空気のノズル11の周囲に流れる二次空気すな
わち内流FI の流量を規定している。一方、保炎部材2
5と整流部材23との間の前述の間隔をながれる二次空
気すなわち外流FO の流量は、この間隔の広さ及び邪魔
板29の中心孔28の大きさ等により規定される。この
内流FI と外流FO との流量比は特に制限はないが、バ
ーナ10を使用する給湯機の排ガス性状によって適宜設
計される。A cylindrical baffle plate 29 having a central hole 28 is fixed at a midway position on the inner circumference of the flame holding member 25 by welding or the like. An insertion hole 31 for the spark plug 19 is formed in the baffle plate 29. Central hole 28 of baffle plate 29
Is formed to have a diameter slightly larger than that of the attachment ring 27, and is formed so as to face the tapered portion 11A at the tip of the nozzle 11 with a predetermined gap. As a result, the baffle plate 29 has a predetermined opening area between the baffle plate 29 and the nozzle 11, and regulates the flow rate of the secondary air flowing around the nozzle 11, that is, the internal flow F I. On the other hand, the flame holding member 2
The flow rate of the secondary air, that is, the external flow F O , which flows through the above-described space between the No. 5 and the rectifying member 23 is defined by the width of this space and the size of the central hole 28 of the baffle plate 29. The flow rate ratio between the internal flow F I and the external flow F O is not particularly limited, but is appropriately designed depending on the exhaust gas properties of the water heater using the burner 10.
【0019】なお、保炎部材25の全長H1 及び邪魔板
29が取付けられる保炎部材25の反ステー側端部から
の寸法H2 もバーナ10の仕様に応じて適宜設定される
が、全長H1 は、好ましくは45〜65mm、具体的一例
を挙げれば54mmとされ、寸法H2 は好ましくは30〜
50mm、具体的一例は41mmである。また、保炎部材2
5の外径の一例は、61mmである。The total length H 1 of the flame holding member 25 and the dimension H 2 from the end opposite the stay side of the flame holding member 25 to which the baffle plate 29 is attached are also appropriately set according to the specifications of the burner 10. H 1 is preferably 45 to 65 mm, 54 mm in a specific example, and the dimension H 2 is preferably 30 to
It is 50 mm, and a specific example is 41 mm. Further, the flame holding member 2
An example of the outer diameter of 5 is 61 mm.
【0020】保炎部材25の炎20の先端側には、整流
部材23の内径と等しい内径寸法(開口直径)D1 を有
するバーナタイル(フレームコーン)35が設けられて
いる。この際、バーナタイル35の開口直径D1 は、空
気チャンバ15からの燃焼用二次空気と液体燃料との混
合性を考慮し、開口部での内流FI 及び外流FO の合計
値の平均風速で2〜5m/sec になるように設定されるの
が好ましい。A burner tile (frame cone) 35 having an inner diameter dimension (opening diameter) D 1 equal to the inner diameter of the rectifying member 23 is provided on the tip side of the flame 20 of the flame holding member 25. At this time, the opening diameter D 1 of the burner tile 35 is a total value of the internal flow F I and the external flow F O at the opening in consideration of the mixing property of the secondary fuel for combustion from the air chamber 15 and the liquid fuel. The average wind speed is preferably set to 2 to 5 m / sec.
【0021】バーナタイル35は、開口直径D1 側を小
径部36とされ、この小径部36に連続して形成され炎
20の先端側に向かって拡開するテーパ部37を途中に
有し、更に、先端側に大径部38を有し、全体として中
間部拡径円筒状とされている。バーナタイル35のテー
パ部37の、中心軸線と平行な方向(単に軸線ともい
う)に対する開き角度(傾斜角度)αは、炎20の安定
性と燃焼性に影響を与えるため、好ましくは20〜55
度とされる。この範囲にあれば、一酸化炭素(CO)の
発生も問題なく、完全燃焼ができる。また、バーナタイ
ル35のテーパ部37の傾斜角度は、後述するコアンダ
効果によるNOx 量の低減を図るためには、炎20の軸線
に対する傾斜角度、正確には液体燃料の噴霧角度より大
きくされていることが好ましい。すなわち、炎20の先
端側に至るに従い、テーパ部37の壁面が炎20外縁、
換言すると燃料の噴霧外縁から遠ざかるように拡開して
傾斜されることが好ましく、これによりテーパ部37の
壁面と炎20の外縁との間の空間に生じる負圧で排ガス
の一部が逆流(還流)していわゆる自己(内部)EGR
が効果的になされるようにするのが良い。The burner tile 35 has a small-diameter portion 36 on the side of the opening diameter D 1, and has a taper portion 37 which is formed continuously with the small-diameter portion 36 and which widens toward the tip side of the flame 20. Further, it has a large-diameter portion 38 on the tip side, and has an intermediate-diameter expanded cylindrical shape as a whole. The opening angle (inclination angle) α of the tapered portion 37 of the burner tile 35 with respect to the direction parallel to the central axis (also simply referred to as the axis) affects the stability and combustibility of the flame 20, and is preferably 20 to 55.
It is regarded as a degree. Within this range, complete combustion can be achieved without any problem of carbon monoxide (CO) generation. Further, the inclination angle of the taper portion 37 of the burner tile 35 is set larger than the inclination angle of the flame 20 with respect to the axis of the flame 20, more precisely, the spray angle of the liquid fuel, in order to reduce the NOx amount due to the Coanda effect described later. It is preferable. That is, the wall surface of the taper portion 37 becomes the outer edge of the flame 20 as it reaches the tip side of the flame 20,
In other words, it is preferable that the fuel be spread and inclined so as to move away from the outer edge of the fuel spray, whereby a part of the exhaust gas flows backward ( Recirculation) and so-called self (internal) EGR
Should be done effectively.
【0022】バーナタイル35の大径部38の内径寸法
(先端直径)はD2 とされ、かつ、バーナタイル35の
長さ寸法はLとされる。ここにおいて、開口直径D1 は
55〜75mm、具体的一例としては66mm、先端直径D
2 は液体燃料の噴霧パターン(角度、長さ)を考慮し、
90〜110mm、具体的一例は100mmとされ、長さ寸
法Lは、炎20の安定性と排ガスの自己循環量に影響を
与えることから、50〜90mmとされ、具体的一例とし
ては60mmとされている。この長さ寸法Lが50〜90
mmとされていれば、炎20の安定性も良く、排ガスの自
己循環も充分発生し、低NOx 化できる。The inner diameter dimension (tip diameter) of the large-diameter portion 38 of the burner tile 35 is D 2 , and the length dimension of the burner tile 35 is L. Here, the opening diameter D 1 is 55 to 75 mm, and as a specific example, 66 mm, the tip diameter D
2 considers the spray pattern (angle, length) of liquid fuel,
90 to 110 mm, a specific example is 100 mm, and the length dimension L is 50 to 90 mm, as a specific example, is 60 mm because it affects the stability of the flame 20 and the self-circulation amount of exhaust gas. ing. This length dimension L is 50 to 90
If it is set to mm, the stability of the flame 20 is good, sufficient self-circulation of exhaust gas is generated, and NOx can be reduced.
【0023】なお、バーナタイル35の小径部36に
は、フランジ部39が一体に形成され、このフランジ部
39は、空気チャンバ15の他方の端板22にボルト止
め等により固定されている。これらのフランジ部39と
端板32とは、共に所定の石油給湯機40にボルト止め
により固定されている。また、バーナタイル35の材質
は、耐火性を有する材質であれば何でもよく、例えば、
ステンレス薄板、セラミック耐火壁、鋼板等があるが、
放熱性が大きいことに基づく低NOx 性、耐熱性(耐久
性)と価格の面からステンレス薄板が好ましい。A flange portion 39 is integrally formed on the small diameter portion 36 of the burner tile 35, and the flange portion 39 is fixed to the other end plate 22 of the air chamber 15 by bolting or the like. Both the flange portion 39 and the end plate 32 are fixed to a predetermined oil water heater 40 by bolting. The burner tile 35 may be made of any material having fire resistance, for example,
There are stainless steel thin plate, ceramic fire wall, steel plate, etc.,
A stainless thin plate is preferable from the viewpoint of low NOx property, heat resistance (durability) and price due to its high heat dissipation.
【0024】次に、本実施例の作用について説明する。
バーナノズル11に供給された噴霧用一次空気と灯油等
の液体燃料は、ノズル11の噴霧口14で混合され、従
来のガンタイプバーナの粒径(約40μm)より数段小
径の粒径(10〜20μm)となって所定角度θで噴霧
され、点火プラグ19による点火で炎20となって燃焼
する。この噴霧された燃料の周囲には、ノズル11の噴
霧口14近傍においては、空気チャンバ15内に供給さ
れた燃焼用二次空気のうち、保炎部材25内及び保炎部
材25に設けられた邪魔板29の中心孔28内を通る二
次空気の内流FI が供給されて燃焼が促進され、完全燃
焼がなされることとなる。この際、保炎部材25の内流
FI の流量は、邪魔板29により適宜に制御されるた
め、炎20が二次空気により吹き消されるようなことが
なく、十分な保炎がなされる。また、加熱された保炎部
材25の輻射熱によっても保炎が促進される。Next, the operation of this embodiment will be described.
The atomizing primary air supplied to the burner nozzle 11 and the liquid fuel such as kerosene are mixed at the atomizing port 14 of the nozzle 11, and the particle size (10 to 10 μm) is several steps smaller than the particle size (about 40 μm) of the conventional gun type burner. 20 .mu.m) and is sprayed at a predetermined angle .theta. Around the sprayed fuel, in the vicinity of the spray port 14 of the nozzle 11, among the secondary air for combustion supplied into the air chamber 15, the flame holding member 25 and the flame holding member 25 were provided. The internal flow F I of the secondary air that passes through the center hole 28 of the baffle plate 29 is supplied to promote combustion and complete combustion is achieved. At this time, since the flow rate of the inflow F I of the flame holding member 25 is appropriately controlled by the baffle plate 29, the flame 20 is not blown out by the secondary air, and sufficient flame holding is performed. . Flame holding is also promoted by the radiant heat of the heated flame holding member 25.
【0025】更に、炎20はバーナタイル35により覆
われているため、バーナタイル35の輻射熱によってノ
ズル11から噴霧された液体(灯油)粒子の気化が促進
され、燃焼性が向上され、この点によっても完全燃焼が
行われる。Further, since the flame 20 is covered with the burner tile 35, the radiant heat of the burner tile 35 promotes the vaporization of the liquid (kerosene) particles sprayed from the nozzle 11 to improve the combustibility. Is also completely burned.
【0026】一方、本実施例によって生じる自己EGR
の挙動については、高温のバーナ内の挙動であるため、
必ずしも十分には解明されていないが、およそ、次のよ
うな動作と考えられる。すなわち、ノズル11の燃料噴
霧角度θが従来のガンタイプより小さくなったことによ
り、噴霧速度が上がって二次空気との流速差が大きくな
り、この両者の速度差によって燃焼排ガスの巻き込みが
発生し、自己EGRとなる。On the other hand, the self EGR produced by this embodiment
Regarding the behavior of, since it is the behavior inside the high temperature burner,
Although not fully clarified, it is considered that the operation is as follows. That is, since the fuel spray angle θ of the nozzle 11 is smaller than that of the conventional gun type, the spray speed is increased and the flow velocity difference with the secondary air is increased, and the combustion exhaust gas is entrained due to the speed difference between the two. , Self EGR.
【0027】また、二次空気のうち整流部材23と保炎
部材25との間を流れる外流FO は、狭い間隔の作用に
より比較的高速となって整流部材23の内壁からバーナ
タイル35の内壁に沿って流れる。このバーナタイル3
5側に移動した流れは、バーナタイル35のテーパ部3
7に至ると、いわゆるコアンダ効果により、そのまま直
進することなくテーパ部37の内壁に沿って曲がった流
れとなる。このため、この外流FO による流れは、炎2
0の外縁から離れる方向に移動するため、外流FO と炎
20との間の空間に負圧が生じ、この位置で排ガスの巻
き込みが生じる。この排ガスは、その巻き込みが生じた
位置で一部が炎20の内に入り、EGR効果を生じると
ともに、他の一部は、保炎部材25の邪魔板29の部分
に生じる滞留(逆流)部へも流れ込み、前述の噴霧速度
と二次空気との速度差に伴う排ガスの自己循環とも相俟
って、より十分なEGR作用をなすものと考えられる。
また、炎20をとりまく雰囲気ガス中の不活性ガス成分
の濃度が、給湯機により異なる場合は、外流FO と内流
FI の流量比(流速比)を変えることにより、その給湯
機の不活性ガス成分の濃度に合ったEGR量に制御する
ことができる。Further, the external flow F O of the secondary air flowing between the rectifying member 23 and the flame holding member 25 becomes relatively high in speed due to the action of the narrow gap, and the inner wall of the rectifying member 23 to the inner wall of the burner tile 35. Flowing along. This burner tile 3
The flow moved to the 5 side is the tapered portion 3 of the burner tile 35.
When reaching 7, the flow becomes a curved flow along the inner wall of the tapered portion 37 without going straight as it is due to the so-called Coanda effect. Therefore, the flow due to this external flow F O is the flame 2
Since it moves away from the outer edge of 0, a negative pressure is generated in the space between the external flow F O and the flame 20, and the exhaust gas is entrained at this position. A part of this exhaust gas enters the flame 20 at the position where the entanglement occurs to generate the EGR effect, and the other part of the exhaust gas remains in the baffle plate 29 of the flame holding member 25 (reverse flow) part. It is also considered that a more sufficient EGR action is achieved by flowing into the exhaust gas, and in combination with the self-circulation of the exhaust gas due to the speed difference between the spray speed and the secondary air.
Further, when the concentration of the inert gas component in the atmosphere gas surrounding the flame 20 differs depending on the water heater, by changing the flow rate ratio (flow rate ratio) of the external flow F O and the internal flow F I , It is possible to control the EGR amount according to the concentration of the active gas component.
【0028】実験例 次に、前述の実施例の効果を確認するため行った具体的
な実験例と、その比較例とについて、表1に基づいて説
明する。表1において、実験例1〜10及び比較例1〜
8は、共に図1〜3に示されたと同様なバーナを用い、
いずれも液体燃料の燃焼量を3.4 リットル/h、ノズル噴
霧角度θを40度、バーナタイルの先端直径D2 を10
0mmと一定にされる。一方、一次、二次空気の空気量m3
/h、バーナタイルテーパ部の開き角度α、バーナタイル
長さ寸法L及びバーナタイル材質を変化させ、その時の
排ガス性状、すなわち、酸素濃度:O2 (%)、一酸化
炭素濃度:CO(ppm )、窒素酸化物濃度:NOx (O2
0%換算ppm )を測定し、燃焼状態の総合判定を行っ
て、その結果を示した。O2 %は磁気式酸素メータ
〔(株)島津製作所製、POT−101型〕、COppm
は非分散赤外式COメータ〔(株)島津製作所製、CG
T−10−1A型〕、NOx ppm はケミルミ式NOx メータ
〔(株)島津製作所製、NOA−7000型〕をそれぞれ用
いて測定した。表中、総合判定の〇印は各測定値及び燃
焼状態が良好なことを示し、×印は不良なことを示す。 Experimental Examples Next, concrete experimental examples conducted to confirm the effects of the above-mentioned examples and comparative examples thereof will be described based on Table 1. In Table 1, Experimental Examples 1 to 10 and Comparative Examples 1 to
8 uses a burner similar to that shown in FIGS.
In both cases, the combustion amount of liquid fuel is 3.4 liters / h, the nozzle spray angle θ is 40 degrees, and the tip diameter D 2 of the burner tile is 10
It is fixed at 0 mm. On the other hand, the amount of primary and secondary air m 3
/ h, the opening angle α of the burner tile taper portion, the burner tile length dimension L and the burner tile material are changed, and the exhaust gas properties at that time, that is, oxygen concentration: O 2 (%), carbon monoxide concentration: CO (ppm ), Nitrogen oxide concentration: NOx (O 2
0% conversion (ppm) was measured, and the comprehensive judgment of the combustion state was performed, and the result was shown. O 2 % is a magnetic oxygen meter [Shimadzu Corporation's POT-101 type], COppm
Is a non-dispersive infrared CO meter [CG manufactured by Shimadzu Corporation
T-10-1A type] and NOx ppm were measured using a Chemilumi type NOx meter [NOA-7000 type, manufactured by Shimadzu Corporation]. In the table, ∘ mark of comprehensive judgment indicates that each measured value and combustion state are good, and X mark indicates that it is bad.
【0029】[0029]
【表1】 [Table 1]
【0030】表1によれば、実験例1〜10は、一次、
二次空気の空気量比を4〜7の範囲内で、バーナタイル
テーパ部開き角度αを20〜55度の範囲内で、バーナ
タイル長さ寸法Lを50〜90mmの範囲内で、およびバ
ーナタイル材質をステンレス薄板とセラミック耐火壁と
に変化させたが、いずれも各測定値、燃焼状態共に良好
であった。一方、比較例1は、テーパ部開き角度αが小
さすぎたため、COppm が極めて高く、燃焼が不完全で
あることが判る。比較例2は、比較例1とは逆に開き角
度αが大きすぎるため、比較例1と同様にCOppm が極
めて高く、燃焼不完全となった。比較例3は、バーナタ
イルの長さ寸法Lが短すぎるため、保炎性が悪く、一
方、比較例4〜7は長さ寸法Lが長すぎるため、NOx pp
m が東京都の規制値80ppm を越えたことが判る。比較
例8は、一次空気量と二次空気量との比が小さすぎる
(4未満の)ため、燃焼時に騒音が非常の大きくなり、
実用上問題があることが判る。According to Table 1, Experimental Examples 1 to 10 are
The air ratio of the secondary air is in the range of 4 to 7, the burner tile taper opening angle α is in the range of 20 to 55 degrees, the burner tile length dimension L is in the range of 50 to 90 mm, and the burner The tile material was changed to a stainless steel thin plate and a ceramic refractory wall, and both measured values and combustion conditions were good. On the other hand, in Comparative Example 1, since the opening angle α of the tapered portion was too small, it was found that COppm was extremely high and combustion was incomplete. Contrary to Comparative Example 1, in Comparative Example 2, the opening angle α was too large, so that COppm was very high and combustion was incomplete as in Comparative Example 1. In Comparative Example 3, since the length dimension L of the burner tile is too short, the flame holding property is poor, while in Comparative Examples 4 to 7, since the length dimension L is too long, NOx pp
It can be seen that m exceeded the Tokyo regulation value of 80 ppm. In Comparative Example 8, the ratio of the amount of primary air to the amount of secondary air is too small (less than 4), so that the noise during combustion becomes extremely large,
It turns out that there are practical problems.
【0031】前述のような本実施例によれば、次のよう
な効果がある。すなわち、液体燃料を噴霧用一次空気と
混合して噴霧するバーナノズル11を用いるとともに、
このノズル11の噴霧口14の周囲に、燃焼用二次空気
を空気チャンバ15から整流部材23及び保炎部材25
を介して供給したから、燃料の微粒化と十分な空気の供
給とを行うことができ、燃焼を完全に行える。また、一
次空気と二次空気との流速の差、並びに、整流部材23
と保炎部材25との間隙を流れる二次空気外流FO や保
炎部材25内を流れる二次空気内流FI およびテーパ部
37を有するバーナタイル35の相互作用によるコアン
ダ効果によって生ずる排ガスの自己循環作用により、E
GRを生じ、低NOx 化を図ることができる。According to this embodiment as described above, the following effects can be obtained. That is, while using the burner nozzle 11 that mixes the liquid fuel with the primary air for spraying and sprays it,
Around the spray port 14 of the nozzle 11, secondary air for combustion is supplied from the air chamber 15 to the rectifying member 23 and the flame holding member 25.
Since the fuel is supplied through the fuel cell, atomization of fuel and sufficient supply of air can be performed, and combustion can be completed completely. In addition, the flow velocity difference between the primary air and the secondary air, and the rectifying member 23
Of the exhaust gas generated by the Coanda effect due to the interaction between the secondary air external flow F O flowing in the gap between the flame holding member 25 and the secondary air internal flow F I flowing in the flame holding member 25 and the burner tile 35 having the tapered portion 37. Due to self-circulation, E
GR can be generated and NOx can be reduced.
【0032】更に、バーナ10の構造は、従来の業務用
バーナのように、水噴射や外部配管による排ガス循環を
行うものでなく、整流部材23、保炎部材25及びバー
ナタイル35を設けるだけでよいから、簡易かつ小型な
構造で完全燃焼と低NOx 化を図れる。この際、保炎部材
25と整流部材23との間隔寸法、保炎部材25の邪魔
板29の形状、バーナタイル35のテーパ部37の開き
角度α、小径部36及び大径部38の直径D1 ,D2 、
長さ寸法L等を適宜に設定することにより、所要の石油
給湯機40の仕様に対応したバーナ10を容易、かつ、
安価に提供できる。Further, the structure of the burner 10 does not perform water injection or exhaust gas circulation by an external pipe unlike the conventional commercial burner, but only by providing the flow regulating member 23, the flame holding member 25 and the burner tile 35. Since it is good, it is possible to achieve complete combustion and low NOx with a simple and compact structure. At this time, the distance between the flame holding member 25 and the rectifying member 23, the shape of the baffle plate 29 of the flame holding member 25, the opening angle α of the tapered portion 37 of the burner tile 35, the diameter D of the small diameter portion 36 and the large diameter portion 38. 1 , D 2 ,
By appropriately setting the length dimension L and the like, the burner 10 corresponding to the required specifications of the oil water heater 40 can be easily and
It can be provided at low cost.
【0033】なお、本発明は前記実施例に限定されるも
のではなく、本発明の目的を達成できる範囲での改良、
変形等は、本発明に含まれるものである。例えば、保炎
部材25において、邪魔板29は、排ガスの、ノズル1
1の噴霧口14より上流側への回り込みを防止し、失火
を防止する役目と、炎20の真円状態を保持して失火を
防止する役目とを有するものであるが、二次空気量、整
流部材23と保炎部材25との間隙量、保炎部材25及
びバーナタイル35の形状等によって変化する排ガスの
循環状態によっては、ステー26と兼用し、ステー26
間の隙間を二次空気の流入路としてもよい。また、邪魔
板29の中心孔28により、炎20の真円状態が十分に
は保持できない場合には、邪魔板29に適宜な孔を追加
し、この孔から流入する二次空気の作用により、炎20
の真円状態を保持するようにしてもよい。The present invention is not limited to the above-mentioned embodiment, but is improved within a range in which the object of the present invention can be achieved.
Modifications and the like are included in the present invention. For example, in the flame holding member 25, the baffle plate 29 is used for the nozzle 1 of the exhaust gas.
1 has the role of preventing wraparound from the spray port 14 to the upstream side and preventing misfire, and the role of preventing the misfire by maintaining the perfect circular state of the flame 20, but the secondary air amount, Depending on the gap amount between the flow regulating member 23 and the flame holding member 25, the circulation state of the exhaust gas that changes depending on the shapes of the flame holding member 25 and the burner tile 35, etc., it may also serve as the stay 26.
A gap between them may be used as an inflow path for the secondary air. Further, when the perfect circular state of the flame 20 cannot be sufficiently maintained by the central hole 28 of the baffle plate 29, an appropriate hole is added to the baffle plate 29, and by the action of the secondary air flowing from this hole, Flame 20
You may make it hold | maintain the perfect circle state.
【0034】更に、噴霧された燃料への点火は、図示の
点火プラグ19によるものに限らず、他の一般の着火装
置によってもよい。また、本発明は、家庭用等の小型の
石油給湯機に適用するのに好適であるが、必ずしもこれ
に限定されるものではなく、家庭用よりは大きい業務用
等にも適用できることは勿論である。更に、前記実施例
で示した各部の寸法は、必ずしもこれらの数値に限定さ
れるものではなく、適用する給湯機の仕様により変更さ
れるものである。要するに本発明は、特許請求の範囲の
請求項1において記載した構成によって本発明の目的を
達成しうるものである。Further, the ignition of the sprayed fuel is not limited to the ignition plug 19 shown in the figure, and other general ignition devices may be used. Further, the present invention is suitable for being applied to a small-sized petroleum water heater for home use, but is not necessarily limited to this, and it is needless to say that it can be applied to a commercial use that is larger than a home use. is there. Further, the dimensions of the respective parts shown in the above embodiment are not necessarily limited to these numerical values, but may be changed according to the specifications of the hot water heater to be applied. In short, the present invention can achieve the object of the present invention by the constitution described in claim 1 of the claims.
【0035】[0035]
【発明の効果】本発明によれば、家庭用等の小型の石油
給湯機用バーナとしても適用できるとともに、簡易な構
造で低NOx 化を図ることができるという効果がある。Industrial Applicability According to the present invention, there is an effect that it can be applied as a burner for a small-sized petroleum water heater for household use and the NOx can be reduced with a simple structure.
【図1】本発明に係る石油給湯機用バーナの一実施例の
概略構成を示す断面図である。FIG. 1 is a cross-sectional view showing a schematic configuration of an embodiment of a burner for an oil water heater according to the present invention.
【図2】本実施例に用いられる保炎部材の図3中II−II
線に沿う矢視断面図である。FIG. 2 is a II-II in FIG. 3 of the flame holding member used in this embodiment.
It is arrow sectional drawing which follows the line.
【図3】図2の断面しない状態の左側面図である。FIG. 3 is a left side view of FIG. 2 without a cross section.
10 石油給湯機用バーナ 11 バーナノズル 12 液体燃料供給部 13 噴霧用一次空気供給部 14 噴霧口 15 空気チャンバ 20 炎 21 燃焼用二次空気供給口 23 整流部材 25 保炎部材 35 バーナタイル 37 テーパ部 40 石油給湯機 θ 噴霧角度 α 開き角度 D1 開口直径 L 長さ寸法10 Burner for Petroleum Water Heater 11 Burner Nozzle 12 Liquid Fuel Supply Section 13 Primary Air Supply Section for Spraying 14 Spray Port 15 Air Chamber 20 Flame 21 Secondary Air Supply Port for Combustion 23 Straightening Member 25 Flame Retaining Member 35 Burner Tile 37 Taper Section 40 Oil water heater θ Spray angle α Opening angle D 1 Opening diameter L Length dimension
Claims (5)
噴霧するバーナノズルと、このバーナノズルの少なくと
も噴霧口近傍外周を囲繞するとともに燃焼用二次空気を
供給する空気チャンバと、この空気チャンバ内に設けら
れ前記バーナノズルの噴霧口近傍への燃焼用二次空気の
直接の流入を防止する筒状の整流部材と、この整流部材
の内方に所定間隔をおいて配置されるとともに前記バー
ナノズルの噴霧口に形成される炎の基端部を覆う筒状の
保炎部材と、この保炎部材よりも炎先端側に設けられる
とともに炎先端側に向かって拡開するテーパ部を有する
バーナタイルとを備えたことを特徴とする石油給湯機用
バーナ。1. A burner nozzle for mixing and spraying primary air for spraying and liquid fuel, an air chamber surrounding at least the outer periphery of the burner nozzle in the vicinity of the spray port, and supplying secondary air for combustion, and an inside of this air chamber. And a cylindrical rectifying member that prevents the secondary air for combustion from directly flowing into the vicinity of the spray port of the burner nozzle, and a spray of the burner nozzle that is arranged inside the rectifying member at a predetermined interval. A cylindrical flame holding member that covers the base end portion of the flame formed in the mouth, and a burner tile having a tapered portion that is provided closer to the flame tip side than the flame holding member and that expands toward the flame tip side. A burner for an oil water heater characterized by being equipped.
おいて、前記一次空気に対する前記二次空気の空気量の
比を4〜7にしたことを特徴とする石油給湯機用バー
ナ。2. The burner for an oil water heater according to claim 1, wherein the ratio of the air amount of the secondary air to the primary air is 4 to 7.
バーナにおいて、前記バーナノズルにおける前記液体燃
料の噴霧角度が20〜50度とされたことを特徴とする
石油給湯機用バーナ。3. The burner for an oil water heater according to claim 1, wherein the spray angle of the liquid fuel in the burner nozzle is 20 to 50 degrees.
機用バーナにおいて、前記バーナタイルは、保炎部材と
は反対側の先端直径が90〜110mm、テーパ部の軸線
に対する開き角度が20〜55度、長さ寸法が50〜9
0mmとされた中間拡径円筒状とされたことを特徴とする
石油給湯機用バーナ。4. The burner for a petroleum water heater according to claim 1, 2, or 3, wherein the burner tile has a tip diameter on the side opposite to the flame holding member of 90 to 110 mm, and an opening angle with respect to the axis of the tapered portion. 20-55 degrees, length dimension is 50-9
A burner for an oil water heater, which has a cylindrical shape with an intermediate diameter of 0 mm.
給湯機用バーナにおいて、前記バーナタイルの材質がス
テンレスの薄板であることを特徴とする石油給湯機用バ
ーナ。5. The burner for an oil water heater according to claim 1, 2, 3 or 4, wherein the burner tile is made of a stainless steel thin plate.
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Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP06208645A JP3107713B2 (en) | 1994-09-01 | 1994-09-01 | Burner for oil water heater |
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JPH0875110A true JPH0875110A (en) | 1996-03-19 |
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