JPH0854319A - Eccentricity detection controller and eccentricity correction controller - Google Patents
Eccentricity detection controller and eccentricity correction controllerInfo
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- JPH0854319A JPH0854319A JP6188011A JP18801194A JPH0854319A JP H0854319 A JPH0854319 A JP H0854319A JP 6188011 A JP6188011 A JP 6188011A JP 18801194 A JP18801194 A JP 18801194A JP H0854319 A JPH0854319 A JP H0854319A
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- Optical Fibers, Optical Fiber Cores, And Optical Fiber Bundles (AREA)
- Surface Treatment Of Glass Fibres Or Filaments (AREA)
- Testing Of Optical Devices Or Fibers (AREA)
Abstract
Description
【０００１】[0001]
【産業上の利用分野】本発明は、たとえば、光ファイバ
素線を樹脂被覆した光ファイバのように、高い剛性を有
する芯体を低い剛性を有する外被で被覆した帯状連続体
における芯体の偏心を、非破壊状態で、連続的に、イン
ラインで検出する偏心検出制御装置に関する。本発明は
さらに、検出した偏心を用いて芯体の偏心がなくなるよ
うに帯状連続体を製造する偏心修正制御装置に関する。BACKGROUND OF THE INVENTION 1. Field of the Invention The present invention relates to a core body in a belt-like continuous body in which a core body having a high rigidity is covered with a jacket having a low rigidity such as an optical fiber in which an optical fiber element is coated with a resin. The present invention relates to an eccentricity detection control device that continuously and in-line detects eccentricity in a non-destructive state. The present invention further relates to an eccentricity correction control device for manufacturing a strip-shaped continuous body so as to eliminate the eccentricity of the core body by using the detected eccentricity.
【０００２】[0002]
【従来の技術】帯状連続体として、光ファイバを例示す
る。複数の光ファイバ素線が一列または多列に配置さ
れ、これらの光ファイバ素線の外側に外被として樹脂製
のコート材が被覆されたリボン型光ファイバが知られて
いる。このようなリボン型光ファイバを製造する方法を
述べる。複数のサプライドラムから、それぞれコアとク
ラッドとからなる複数の光ファイバ素線を整列状態で引
き出し、これらの整列状態の光ファイバ素線をコートダ
イに導く。コートダイの内部のキャビティに溶融樹脂を
供給し、この溶融樹脂をコート材として整列状態の光フ
ァイバ素線の外側に被覆し、たとえば、紫外線硬化させ
て樹脂外被を形成する。2. Description of the Related Art An optical fiber is exemplified as a belt-shaped continuous body. A ribbon type optical fiber is known in which a plurality of optical fiber element wires are arranged in a single row or multiple rows, and a resin coating material is coated as an outer cover on the outside of these optical fiber element wires. A method of manufacturing such a ribbon type optical fiber will be described. From a plurality of supply drums, a plurality of optical fiber element wires each consisting of a core and a clad are drawn out in an aligned state, and these optical fiber element wires in the aligned state are guided to a coat die. A molten resin is supplied to the cavity inside the coat die, and the molten resin is used as a coating material to coat the outside of the optical fiber element wires in an aligned state and, for example, UV-cured to form a resin jacket.
【０００３】図６（ａ）、（ｂ）はこのようにして形成
されたリボン型光ファイバの構成を示す断面図である。
図６（ａ）は光ファイバ素線が偏心していない断面図で
あり、図６（ｂ）は光ファイバ素線が下方に偏心してい
る断面図である。光ファイバ素線２は高屈折率のコア２
ａと、このコアの外周に設けられた低屈折率のクラッド
２ｂとで構成されている。この光ファイバ素線２の外側
が、外被５によって被覆され、光ファイバ素線２が、リ
ボン型光ファイバの厚さ方向の中心に位置するように製
造される。このリボン型光ファイバは、幅ｗ及び厚さｔ
が所定の値を有すること、および、光ファイバ素線２の
中心位置とリボン型光ファイバの厚さ方向の中心位置と
の偏心量が所定の許容値内になければならない。このた
め、リボン型光ファイバの品質管理として、幅ｗおよび
厚さｔの測定に加えて、その偏心量αを測定する必要が
ある。6 (a) and 6 (b) are sectional views showing the structure of the ribbon type optical fiber thus formed.
FIG. 6A is a sectional view in which the optical fiber element wire is not eccentric, and FIG. 6B is a sectional view in which the optical fiber element wire is eccentric downward. The optical fiber wire 2 is a core 2 having a high refractive index.
a and a clad 2b having a low refractive index provided on the outer periphery of this core. The outer side of the optical fiber element wire 2 is covered with the jacket 5, and the optical fiber element wire 2 is manufactured so as to be located at the center of the ribbon type optical fiber in the thickness direction. This ribbon type optical fiber has a width w and a thickness t.
Must have a predetermined value, and the eccentricity between the center position of the optical fiber element 2 and the center position of the ribbon type optical fiber in the thickness direction must be within a predetermined allowable value. Therefore, in order to control the quality of the ribbon type optical fiber, it is necessary to measure the eccentricity amount α in addition to measuring the width w and the thickness t.
【０００４】従来、リボン型光ファイバの幅ｗおよび厚
さｔの測定はレーザ外径測定器を使用して、リボン型光
ファイバの製造過程においてインラインで、連続的に行
っている。また、光ファイバ素線２の偏心量αの測定
は、従来、リボン型光ファイバを製造後、その端部を切
断し、その断面を顕微鏡で観察して行っている。つま
り、偏心量αの測定はオフライン測定である。その結
果、下記に述べる問題がある。 （１）リボン型光ファイバの両端部についての局部的な
破壊検査であるから、かりに両端の偏心量αが許容値内
にあっても、リボン型光ファイバのその他の部分におい
て、偏心量αが常に許容値内にあるとの保証はない。
逆、リボン型光ファイバの端部が偏心していてもリボン
型光ファイバの全てが偏心しているわけではない。 （２）すでに製造されたリボン型光ファイバについて単
なる品質検査として行う抜き取り偏心量測定であるが、
偏心量αが許容値内に入っていない場合には、ロット生
産されたリボン型光ファイバの全てが不良と判断して、
すでに製造されたリボン型光ファイバをロットごと廃棄
しなくてはならない場合もあった。 （３）顕微鏡を用いる手間のかかる測定である。Conventionally, the width w and the thickness t of a ribbon type optical fiber are continuously measured in-line in the process of manufacturing the ribbon type optical fiber by using a laser outer diameter measuring device. Further, conventionally, the eccentricity amount α of the optical fiber element wire 2 is measured by manufacturing a ribbon type optical fiber, cutting its end, and observing its cross section with a microscope. That is, the measurement of the eccentricity α is offline measurement. As a result, there are the following problems. (1) Since the local destructive inspection is performed on both ends of the ribbon type optical fiber, even if the eccentricity amount α of both ends is within the allowable value, the eccentricity amount α of the other part of the ribbon type optical fiber is There is no guarantee that it will always be within tolerance.
On the contrary, even if the end of the ribbon type optical fiber is eccentric, not all the ribbon type optical fibers are eccentric. (2) It is a sampling eccentricity measurement performed as a mere quality inspection for the ribbon type optical fiber already manufactured,
If the eccentricity α is not within the allowable value, it is determined that all the ribbon-type optical fibers produced in a lot are defective,
In some cases, already manufactured ribbon-type optical fibers had to be scrapped for each lot. (3) It is a laborious measurement using a microscope.
【０００５】かかる問題を解決するため、本願の発明者
は、非破壊で、迅速に、インラインで、偏心量を測定可
能な方法および装置を提案した（たとえば、特願平５−
５８１１号を参照されたい。）その概要を下記に述べ
る。帯状連続体としてリボン型光ファイバを例示する。
この偏心寸法制御装置は、帯状連続体としての光ファイ
バを２回、屈曲させて、芯体としての光ファイバ素線の
偏心を測定する。つまり、光ファイバ素線に樹脂外被を
被覆して形成した光ファイバの巻取り時などの搬送過程
において、光ファイバの両面に２つの回転ローラを対接
させて光ファイバを異なる方向に所定の曲率で屈曲さ
せ、２つの回転ローラの回転速度を計測して間接的に光
ファイバの屈曲部位における光ファイバの両面の速度を
測定すると同時に、光ファイバの厚さも測定し、屈曲曲
率を示す回転ローラの半径、光ファイバの厚さ、およ
び、回転ローラの回転速度から光ファイバ素線の偏心量
の計算する。そして、好適には、求めた偏心量を製造過
程に負帰還して、これから製造されるリボン型光ファイ
バにおける光ファイバ素線の位置の修正制御を行なう。
偏心量算出の原理を図７を参照して述べる。In order to solve such a problem, the inventor of the present application has proposed a method and an apparatus capable of nondestructively, quickly, and in-line measuring the amount of eccentricity (for example, Japanese Patent Application No.
See 5811. ) The outline is described below. A ribbon type optical fiber is exemplified as the strip-shaped continuous body.
This eccentricity dimension control device bends an optical fiber as a strip-shaped continuous body twice, and measures the eccentricity of an optical fiber element wire as a core. That is, in a conveying process such as winding of an optical fiber formed by coating an optical fiber element wire with a resin jacket, two rotating rollers are brought into contact with both surfaces of the optical fiber so that the optical fiber is moved in different directions in predetermined directions. A rotary roller that bends with a curvature and measures the rotational speeds of two rotating rollers to indirectly measure the speeds of both surfaces of the optical fiber at the bent portion of the optical fiber, and at the same time measures the thickness of the optical fiber to show the bending curvature. The radius of eccentricity of the optical fiber is calculated from the radius, the thickness of the optical fiber, and the rotation speed of the rotating roller. Then, preferably, the obtained eccentricity amount is negatively fed back to the manufacturing process, and the position of the optical fiber element wire in the ribbon type optical fiber to be manufactured is corrected and controlled.
The principle of eccentricity calculation will be described with reference to FIG.
【０００６】速度Ｖで走行する平坦状の帯状連続体（光
ファイバ）Ｃの一方の面に接触する第１のローラＡの回
転速度ωa と、帯状連続体Ｃの他方の面に接触する第２
のローラＢの回転速度ωb とをインラインで計測する。
同時に、帯状連続体Ｃの厚さｔをインラインで計測す
る。ローラＡおよびローラＢの半径は同じであり、その
半径値をＲとする。これらローラは、帯状連続体を屈曲
させる屈曲手段、帯状連続体の屈曲部における速度検出
手段、および、帯状連続体の搬送補助手段として機能す
る。芯体としての光ファイバ素線は石英ガラスであるか
ら、樹脂の外被よりも剛性が高い。第１のローラおよび
第２のローラの間で帯状連続体Ｃを屈曲させながら搬送
させる場合の荷重中心が、樹脂外被より高い剛性を有す
る芯体（光ファイバ素線）の中心になることに留意され
たい。２つのローラＡ，Ｂの接触面での帯状連続体Ｃの
速度が等しいという条件から、偏心量αは下記式１で表
される。ただし、屈曲手段、つまり、ロールＡおよびロ
ールＢの接触面での帯状連続体Ｃの速度をロールＡ，Ｂ
の回転速度ωa 、ωbとして測定し、同時に帯状連続体
Ｃの厚さｔを測定し、屈曲曲率をロールの半径Ｒに等し
いとする。The rotation speed ωa of the first roller A which contacts one surface of the flat belt-shaped continuous body (optical fiber) C traveling at the speed V, and the second speed which contacts the other surface of the belt-shaped continuous body C.
The in-line measurement of the rotation speed ωb of the roller B is performed.
At the same time, the thickness t of the continuous strip C is measured inline. Rollers A and B have the same radius, and the radius value is R. These rollers function as a bending unit that bends the belt-shaped continuous body, a speed detection unit at the bent portion of the belt-shaped continuous body, and a conveyance assisting unit for the belt-shaped continuous body. Since the optical fiber element wire as the core is made of quartz glass, it has higher rigidity than the resin jacket. The load center when the strip-shaped continuous body C is bent and conveyed between the first roller and the second roller is the center of the core body (optical fiber element wire) having higher rigidity than the resin jacket. Please note. The eccentricity α is expressed by the following equation 1 under the condition that the speeds of the strip-shaped continuous body C on the contact surfaces of the two rollers A and B are equal. However, the bending means, that is, the speed of the strip-shaped continuous body C at the contact surfaces of the rolls A and B is set to the rolls A and B.
The rotational speeds ωa and ωb are measured, and at the same time, the thickness t of the strip-shaped continuous body C is measured, and the bending curvature is equal to the radius R of the roll.
【０００７】 α＝（ωb −ωa ）・（Ｒ＋ｔ／２）／（ωa ＋ωb ） ・・・（１）Α = (ωb−ωa) · (R + t / 2) / (ωa + ωb) (1)
【０００８】上述した偏心寸法制御装置では、まず、式
１に基づいて偏心量αを演算する。さらに、好適には、
得られた偏心量に基づいて、たとえば、リボン型光ファ
イバの製造過程において、樹脂外被に対する光ファイバ
素線の位置の修正制御をインラインで行なう。In the above-described eccentricity dimension control device, first, the eccentricity amount α is calculated based on the equation (1). Further, preferably,
Based on the obtained amount of eccentricity, for example, in the manufacturing process of the ribbon type optical fiber, correction control of the position of the optical fiber element wire with respect to the resin jacket is performed inline.
【０００９】[0009]
【発明が解決しようとする課題】上述した偏心寸法制御
装置においては、屈曲手段として２個のローラを使用し
ているから、装置構成が複雑化し、大型化する。さら
に、帯状連続体を隣接した２つのローラで小さな曲率で
強制的に２回屈曲させているから、硬いリボン型光ファ
イバなどの帯状連続体の品質低下が問題になる。これを
改善するため、屈曲曲率を大きくするにはロールの直径
を大きくするか、２つのローラの間隔を広げることにな
るから、装置が大型化する。本発明は上述した偏心寸法
制御装置を改善することを意図している。In the above-described eccentricity dimension control device, since two rollers are used as the bending means, the device configuration becomes complicated and the size becomes large. Furthermore, since the strip-shaped continuous body is forcibly bent twice with a small curvature by two adjacent rollers, the quality deterioration of the strip-shaped continuous body such as a hard ribbon type optical fiber becomes a problem. In order to improve this, in order to increase the bending curvature, the diameter of the roll must be increased or the distance between the two rollers must be increased, so that the size of the device must be increased. The present invention is intended to improve the eccentricity dimension control device described above.
【００１０】本発明の目的は、装置構成を簡略化し、イ
ンラインで、連続的に、芯体の偏心を測定できる偏心検
出制御装置を提供することにある。また本発明の目的
は、大きな曲率で１回の屈曲のみで芯体の偏心が測定可
能な偏心検出制御装置を提供することにある。さらに本
発明の目的は、上記偏心検出制御装置において算出した
偏心を製造過程に負帰還して、偏心のない正常な帯状連
続体を製造可能な偏心修正制御装置を提供することにあ
る。It is an object of the present invention to provide an eccentricity detection control device which simplifies the device construction and can continuously measure the eccentricity of the core body in-line. Another object of the present invention is to provide an eccentricity detection control device capable of measuring the eccentricity of a core body with a large curvature only once. A further object of the present invention is to provide an eccentricity correction control device capable of manufacturing a normal strip-shaped continuous body without eccentricity by negatively feeding back the eccentricity calculated by the eccentricity detection control device to the manufacturing process.
【００１１】[0011]
【課題を解決するための手段】本発明の発明者は、高い
剛性を有する芯体を低い剛性を有する外被で被覆した帯
状連続体における芯体の偏心を簡便に検出するには、上
記条件の帯状連続体を屈曲させるという基本原理を用い
つつ、下記条件が満足されれば、偏心を検出できること
を見出した。 （１）帯状連続体の搬送過程において、１回だけ、帯状
連続体を屈曲させる。 （２）偏心量を算出する信号として下記のいずれかの組
を用いる。 （ａ）帯状連続体の搬送速度 帯状連続体の屈曲内面側表面速度または屈曲外面側表面
速度 帯状連続体の厚さ 帯状連続体の内側の屈曲曲率半径 （ｂ）帯状連続体の搬送速度 帯状連続体の屈曲内面側表面速度 帯状連続体の屈曲外面側表面速度 帯状連続体の内側の屈曲曲率半径 なお、偏心率を算出する場合は、帯状連続体の内側の屈
曲曲率半径は不要である。逆に、偏心率を算出して、そ
れに曲率を乗じて偏心量を算出することもできる。The inventor of the present invention can easily detect the eccentricity of the core body in the strip-shaped continuous body in which the core body having high rigidity is covered with the jacket having low rigidity. It was found that the eccentricity can be detected if the following conditions are satisfied while using the basic principle of bending the belt-shaped continuous body of. (1) In the process of conveying the strip-shaped continuous body, the strip-shaped continuous body is bent only once. (2) One of the following sets is used as a signal for calculating the amount of eccentricity. (A) Conveyance speed of strip continuum Bending inner surface velocity or outer bending surface velocity of strip continuum Thickness of strip continuum Bending radius of curvature inside strip continuum (b) Conveyance velocity of strip continu Bending inner surface side velocity of the body Bending outer surface side velocity of the strip continuum Bending radius of curvature inside the strip continuum When calculating the eccentricity, the inner bending radius of the strip continuum is not necessary. Conversely, it is also possible to calculate the eccentricity and multiply it by the curvature to calculate the amount of eccentricity.
【００１２】したがって、本発明の第１の観点によれ
ば、帯状連続体を搬送させる手段と、帯状連続体の搬送
行程の所定の屈曲位置に設けられ、帯状連続体を１回、
所定の曲率で屈曲させる屈曲手段と、帯状連続体の搬送
速度を検出する第１の速度検出手段と、前記屈曲位置に
おける帯状連続体の屈曲内面側表面速度または屈曲外面
側表面速度を検出する第２の速度検出手段と、前記帯状
連続体の厚さを測定する厚さ測定手段と、前記第１の検
出速度信号、前記第２の検出速度信号、前記厚さ測定信
号を入力し、これら入力信号と前記所定の曲率を用いて
前記芯体の偏心を算出する演算制御手段とを有する偏心
検出制御装置が提供される。Therefore, according to the first aspect of the present invention, means for conveying the belt-like continuous body and the belt-like continuous body provided once at a predetermined bending position in the conveying process of the belt-like continuous body are provided.
A bending means for bending the belt-shaped continuous body at a predetermined curvature; a first speed detecting means for detecting a conveying speed of the belt-like continuous body; and a first inner surface speed or a outer surface speed of the belt-shaped continuous body for detecting the belt-like continuous body at the bending position. 2 speed detection means, thickness measurement means for measuring the thickness of the strip-shaped continuous body, the first detection speed signal, the second detection speed signal, and the thickness measurement signal, and these inputs There is provided an eccentricity detection control device including a signal and an arithmetic control unit that calculates an eccentricity of the core body using the predetermined curvature.
【００１３】好適には、演算制御手段は下記式に基づい
て偏心量αを算出する。 α＝（Ｖ・Ｒ）／Ｖis−（Ｒ＋ｔ／２） ・・・（２） ただし、Ｖは第１の検出手段で検出した帯状連続体の搬
送速度信号であり、Ｒは帯状連続体の内側の屈曲曲率半
径であり、Ｖisは第２の検出手段で検出した前記帯状連
続体の屈曲内面側表面速度信号であり、ｔは厚さ測定手
段で測定した帯状連続体の厚さ測定信号である。Preferably, the arithmetic control means calculates the eccentricity amount α based on the following equation. α = (VR) / Vis− (R + t / 2) (2) where V is the carrier velocity signal of the strip continuous body detected by the first detecting means, and R is the inside of the strip continuous body. Is the bending radius of curvature of the strip, Vis is the surface velocity signal on the inner side of the strip of the strip-shaped continuum detected by the second detection means, and t is the thickness measurement signal of the strip-shaped continuum measured by the thickness measurement means. .
【００１４】特定的には、前記屈曲手段は、帯状連続体
を当接させて前記帯状連続体の搬送方向を偏向させるよ
うに配設された、前記屈曲曲率半径を規定する半径を有
する回転部材を具備する。また、第２の速度検出手段は
該回転部材の回転速度を検出する速度検出器を具備し、
速度検出器で検出した回転速度に回転部材の半径を乗じ
て前記帯状連続体の屈曲内面側表面速度を算出する。Specifically, the bending means is arranged so as to bring the strip-shaped continuous body into contact with the strip-shaped continuous body and to deflect the transport direction of the strip-shaped continuous body. The rotary member has a radius that defines the bending radius of curvature. It is equipped with. The second speed detecting means includes a speed detector for detecting the rotation speed of the rotating member,
By multiplying the rotational speed detected by the speed detector by the radius of the rotating member, the inner surface side surface speed of the belt-like continuous body at the bending side is calculated.
【００１５】また好適には、演算制御手段は下記式に基
づいて偏心量αを算出する。 α＝Ｖ（Ｒ＋ｔ）／Ｖos−（Ｒ＋ｔ／２） ・・・（３） ただし、Ｖは第１の検出手段で検出した帯状連続体の搬
送速度信号であり、Ｒは帯状連続体の内側の屈曲曲率半
径であり、Ｖosは第２の検出手段で検出した前記帯状連
続体の屈曲外面側表面速度信号であり、ｔは厚さ測定手
段で測定した帯状連続体の厚さ測定信号である。Also preferably, the arithmetic control means calculates the eccentricity amount α based on the following equation. α = V (R + t) / Vos− (R + t / 2) (3) However, V is the carrier speed signal of the strip-shaped continuous body detected by the first detection means, and R is the inside of the strip-shaped continuous body. The bending radius of curvature, Vos is the surface velocity signal on the outer bending side of the strip-shaped continuum detected by the second detection means, and t is the thickness measurement signal of the strip-shaped continuum measured by the thickness measurement means.
【００１６】特定的には、前記屈曲手段は、帯状連続体
を当接させて前記帯状連続体の搬送方向を偏向させるよ
うに配設された、前記屈曲曲率を規定する半径を有する
回転部材を具備する。また、第２の速度検出手段は該回
転部材において屈曲された前記帯状連続体の屈曲外面側
表面速度を検出する速度検出器を具備する。Specifically, the bending means is a rotating member having a radius for defining the bending curvature, which is arranged so as to bring the strip-shaped continuous body into contact with the strip-shaped continuous body to deflect the conveying direction of the strip-shaped continuous body. To have. The second speed detecting means includes a speed detector that detects a surface speed of the belt-shaped continuous body bent on the rotating member on the outer side of the bent outer surface.
【００１７】本発明の第２の観点によれば、帯状連続体
を搬送させる手段と、帯状連続体の搬送行程の所定の屈
曲位置に設けられ、帯状連続体を１回、所定の曲率で屈
曲させる屈曲手段と、帯状連続体の搬送速度を検出する
第１の速度検出手段と、前記屈曲位置における帯状連続
体の屈曲内面側表面速度を検出する第２の速度検出手段
と、前記屈曲位置における帯状連続体の屈曲外面側表面
速度を検出する第３の速度検出手段と前記第１の検出速
度信号、前記第２の検出速度信号、前記第３の検出速度
信号を入力し、これら入力信号と前記曲率を用いて前記
芯体の偏心を算出する演算制御手段とを有する偏心検出
制御装置が提供される。According to a second aspect of the present invention, means for conveying the belt-like continuous body and a predetermined bending position in the conveying process of the belt-like continuous body are provided, and the belt-like continuous body is bent once with a predetermined curvature. Bending means, a first speed detecting means for detecting a conveying speed of the belt-like continuous body, a second speed detecting means for detecting a surface speed on the inner side of the belt-like continuous body at the bending position, and a second speed detecting means for the bending position. Third speed detecting means for detecting the surface speed of the belt-like continuous body on the bending outer surface side, the first detected speed signal, the second detected speed signal, and the third detected speed signal are input, and these input signals are input. There is provided an eccentricity detection control device having an arithmetic control unit that calculates the eccentricity of the core body using the curvature.
【００１８】前記演算制御手段は下記演算式に基づいて
偏心量αを算出する。 α＝（Ｒ／２）×（２Ｖ−Ｖos−Ｖis）／Ｖis ・・・（４） ただし、Ｖは第１の検出手段で検出した帯状連続体の搬
送速度信号であり、Ｒは帯状連続体の内側の屈曲曲率半
径であり、Ｖisは第２の検出手段で検出した前記帯状連
続体の屈曲内面側表面速度信号であり、Ｖosは第３の検
出手段で検出した前記帯状連続体の屈曲外面側表面速度
信号である。The calculation control means calculates the amount of eccentricity α based on the following calculation formula. α = (R / 2) × (2V−Vos−Vis) / Vis (4) where V is a carrier velocity signal of the strip continuum detected by the first detecting means, and R is a strip continuum. Is the inner bending radius of curvature, Vis is the inner surface side velocity signal of the belt-shaped continuum detected by the second detecting means, and Vos is the outer surface of the belt-shaped continuous body detected by the third detecting means. It is a side surface velocity signal.
【００１９】特定的には、前記屈曲手段は、帯状連続体
を当接させて帯状連続体の搬送方向を偏向させるように
配設された、屈曲曲率半径を規定する半径を有する回転
部材を具備する。前記第２の速度検出手段は該回転部材
の回転速度を検出する速度検出器を具備し、速度検出器
で検出した回転速度に回転部材の半径を乗じて帯状連続
体の屈曲内面側表面速度を算出する。前記第３の速度検
出手段は前記回転部材において屈曲された帯状連続体の
屈曲外面側表面速度を検出する速度検出器を具備する。Specifically, the bending means includes a rotating member having a radius defining a bending radius of curvature, which is arranged so as to abut the strip-shaped continuous body to deflect the conveying direction of the strip-shaped continuous body. To do. The second speed detecting means is provided with a speed detector for detecting the rotation speed of the rotating member, and the rotation speed detected by the speed detector is multiplied by the radius of the rotating member to determine the surface speed on the inner surface side of the bent continuous body. calculate. The third speed detecting means includes a speed detector that detects the surface speed of the belt-shaped continuous body that is bent in the rotating member on the outer side of bending.
【００２０】さらに本発明の第３の観点によれば、帯状
連続体を搬送させる手段と、帯状連続体の搬送行程の所
定の屈曲位置に設けられ、帯状連続体を１回、所定の曲
率で屈曲させる屈曲手段と、帯状連続体の搬送速度を検
出する第１の速度検出手段と、前記屈曲位置における帯
状連続体の屈曲内面側表面速度を検出する第２の速度検
出手段と、前記屈曲位置における帯状連続体の屈曲外面
側表面速度を検出する第３の速度検出手段と、前記第１
の検出速度信号、前記第２の検出速度信号、前記第３の
検出速度信号を入力し、これら入力信号を用いて前記芯
体の偏心率を算出する演算制御手段とを有する偏心検出
制御装置が提供される。Further, according to a third aspect of the present invention, means for transporting the strip-shaped continuous body and a predetermined bending position in the transport process of the strip-shaped continuous body are provided, and the strip-shaped continuous body is provided once with a predetermined curvature. Bending means for bending, first speed detecting means for detecting a conveying speed of the belt-like continuous body, second speed detecting means for detecting a surface speed on the inner side of the belt-like continuous body at the bending position, and the bending position. A third speed detecting means for detecting a surface speed of the belt-shaped continuous body on the outer side of bending, and the first speed detecting means.
An eccentricity detection control device including: the detected speed signal, the second detected speed signal, and the third detected speed signal, and an arithmetic control unit that calculates the eccentricity of the core using these input signals. Provided.
【００２１】好適には、前記演算制御手段は下記演算式
に基づいて偏心率α／Ｒを算出する。 α／Ｒ＝（１／２）×（２Ｖ−Ｖos−Ｖis）／Ｖis ・・・（５） ただし、Ｖは第１の検出手段で検出した帯状連続体の搬
送速度信号であり、Ｖisは第２の検出手段で検出した帯
状連続体の屈曲内面側表面速度信号であり、Ｖosは第３
の検出手段で検出した帯状連続体の屈曲外面側表面速度
信号である。Preferably, the arithmetic control means calculates the eccentricity α / R based on the following arithmetic expression. α / R = (1/2) × (2V-Vos-Vis) / Vis (5) where V is the carrier velocity signal of the strip-shaped continuum detected by the first detection means, and Vis is the 2 is a surface velocity signal on the inner surface side of the bending of the belt-shaped continuum detected by the second detection means, and Vos is the third
Is a surface velocity signal on the bent outer surface side of the continuous strip detected by the detection means.
【００２２】さらに本発明によれば、上述した偏心検出
制御装置で算出した偏心量または偏心率を用いて、偏心
を制御する偏心修正制御装置が提供される。第１の形態
の偏心修正制御装置は、前記搬送手段の一方の端部に設
けられ、前記芯体を連続的に供給する芯体供給手段と、
該供給された前記芯体に前記外被を形成する外被形成手
段と、前記演算制御装置で算出された偏心の大きさに応
じて、該偏心が無くなるように、該外被形成手段の外被
形成条件を調整する第１の調整手段とを有する。なお、
前記厚さ測定手段は前記外被形成手段の後段に設けら
れ、前記屈曲手段は前記外被形成手段の後段に設けられ
ている。Further, according to the present invention, there is provided an eccentricity correction control device for controlling the eccentricity by using the eccentricity amount or the eccentricity calculated by the above-mentioned eccentricity detection control device. An eccentricity correction control device according to a first aspect is provided at one end of the transporting means, and has a core body supply means for continuously supplying the core body,
The outer cover forming means for forming the outer cover on the supplied core body and the outer cover forming means for eliminating the eccentricity according to the magnitude of the eccentricity calculated by the arithmetic and control unit. A first adjusting means for adjusting the formation conditions. In addition,
The thickness measuring means is provided after the outer jacket forming means, and the bending means is provided after the outer jacket forming means.
【００２３】好適には、前記測定された厚さが所定値か
ら逸脱しているとき、前記外被形成手段における外被形
成材料を調整する第２の調整手段を有する。[0023] Preferably, there is provided a second adjusting means for adjusting the envelope forming material in the envelope forming means when the measured thickness deviates from a predetermined value.
【００２４】また好適には、前記外被が形成された前記
帯状連続体の幅を測定する幅測定手段と、前記検出され
た幅が所定値から逸脱しているとき、前記外被形成手段
における外被形成材料を調整する第３の調整手段を有す
る。Preferably, the width measuring means for measuring the width of the strip-shaped continuous body on which the outer cover is formed, and the outer cover forming means when the detected width deviates from a predetermined value. It has a third adjusting means for adjusting the material forming the envelope.
【００２５】第２の形態の偏心修正制御装置は、前記搬
送手段の一方の端部に設けられ、前記芯体を連続的に供
給する芯体供給手段と、該供給された前記芯体に前記外
被を形成する外被形成手段と、前記演算制御装置で算出
された偏心の大きさに応じて、該偏心が無くなるよう
に、該外被形成手段の外被形成条件を調整する第１の調
整手段とを有する。なお、前記屈曲手段は前記外被形成
手段の後段に設けられている。The eccentricity correction control device of the second embodiment is provided at one end of the conveying means, and continuously supplies the core body to the core body supply means and the core body supplied to the core body. A first outer cover forming means for forming an outer cover, and a first outer cover forming condition for adjusting the outer cover forming means so as to eliminate the eccentricity according to the magnitude of the eccentricity calculated by the arithmetic and control unit. And adjusting means. The bending means is provided at a stage subsequent to the outer jacket forming means.
【００２６】好適には、前記外被が形成された帯状連続
体の厚さを測定する手段と、前記測定された厚さが所定
値から逸脱しているとき、前記外被形成手段における外
被形成材料を調整する第２の調整手段とを有する。Preferably, the means for measuring the thickness of the strip-shaped continuous body on which the jacket is formed, and the jacket in the jacket forming means when the measured thickness deviates from a predetermined value. Second adjusting means for adjusting the forming material.
【００２７】また好適には、前記外被が形成された前記
帯状連続体の幅を測定する幅測定手段と、前記検出され
た幅が所定値から逸脱しているとき、前記外被形成手段
における外被形成材料を調整する第３の調整手段とを有
する。Further preferably, width measuring means for measuring the width of the strip-shaped continuous body on which the outer cover is formed, and the outer cover forming means when the detected width deviates from a predetermined value. And a third adjusting means for adjusting the material for forming the outer cover.
【００２８】[0028]
【作用】偏心検出制御装置において、１回だけ、帯状連
続体を屈曲させて、この屈曲における上述した状態量を
検出し、式２〜式５のいずれかに基づいて偏心量および
偏心率を算出する。In the eccentricity detection control device, the belt-like continuum is bent only once, the above-mentioned state amount in the bending is detected, and the eccentricity amount and the eccentricity are calculated based on any one of formulas 2 to 5. To do.
【００２９】偏心修正制御装置は、算出された偏心量ま
たは偏心率を用いて、偏心の制御を行う。さらに好適に
は、厚さの制御、幅の制御を行う。The eccentricity correction control device controls the eccentricity by using the calculated eccentricity amount or eccentricity. More preferably, thickness control and width control are performed.
【００３０】[0030]
第１実施例 本発明の偏心修正制御装置および偏心修正制御装置（以
下、偏心寸法制御装置と略す）の第１実施例を図１およ
び図２を参照して述べる。図１は本発明の偏心修正制御
装置の第１実施例の構成を示す図である。図２はその部
分拡大図である。First Embodiment A first embodiment of the eccentricity correction control device and the eccentricity correction control device (hereinafter abbreviated as eccentricity size control device) of the present invention will be described with reference to FIGS. 1 and 2. FIG. 1 is a diagram showing a configuration of a first embodiment of an eccentricity correction control device of the present invention. FIG. 2 is a partially enlarged view thereof.
【００３１】本実施例においては、帯状連続体として光
ファイバを例示する。１つのサプライドラム１から１本
の光ファイバ素線２が引き出される。サプライドラム１
は複数個が並設されており、これら複数のサプライドラ
ム１から複数の光ファイバ素線２が所定の間隔で１列に
配置された状態で引き出されて、コートダイ３のキャビ
ティに導かれる。コートダイ３のキャビティの内部に樹
脂供給器４から溶融樹脂材が供給され、複数の光ファイ
バ素線２が１列に配置されたその外側に溶融樹脂材が被
覆される。このようにして形成された帯状体５がコート
ダイ３から引取器６によって引き出され、巻取ドラム７
に巻き取られる。サプライドラム１とコートダイ３との
相対位置を微調整する調整器８がサプライドラム１とコ
ートダイ３とに結合されている。コートダイ３の出口に
は、コートダイ３から引き出される帯状連続体５の厚さ
ｔと幅ｗとをインライン測定する外径測定器９が配置し
てある。なお、この図解においては、外径測定器９は帯
状連続体５の厚さｔと幅ｗとを同時に測定するように図
解されているが、もちろん、外径測定器９は、厚さｔを
測定する装置と幅を測定する装置とを含んでいる。外径
測定器９と引取器６との間に帯状体５の屈曲手段として
回転体（ローラ）１０が設けられている。外径測定器９
と引き取り器６とは回転体１０を介して偏向している。
つまり、その偏向部分に回転体１０が位置して、外径測
定器９から引き取り器６に向かう帯状連続体５を屈曲さ
せている。ここで、回転体１０によって屈曲される帯状
連続体５が回転体１０に接する面を内面と呼び、その対
向する面を外面と呼ぶ。本実施例においては、回転体１
０を１つ設けるだけでよいから、構成が簡単である。ま
た、本実施例では、帯状連続体５が１回だけ屈曲されて
いることに留意されたい。さらに、本実施例において
は、回転体１０に当接する帯状連続体５の一部が回転体
１０の半径Ｒに規定される曲率半径で部分的に屈曲され
るにすぎないことに留意されたい。つまり、本実施例で
は、屈曲の程度が、図７に図解したほど屈曲していない
ことに留意されたい。これらは、帯状連続体５の品質低
下を回避する上で利益がある。In this embodiment, an optical fiber is exemplified as the strip-shaped continuous body. One optical fiber strand 2 is pulled out from one supply drum 1. Supply drum 1
Are arranged side by side, and a plurality of optical fiber element wires 2 are drawn out from the plurality of supply drums 1 in a state of being arranged in a row at a predetermined interval and guided to the cavity of the coat die 3. The molten resin material is supplied from the resin supplier 4 into the cavity of the coat die 3, and the molten resin material is coated on the outer side of the plurality of optical fiber element wires 2 arranged in one row. The belt-shaped body 5 thus formed is pulled out from the coat die 3 by the take-up device 6, and the winding drum 7
To be wound up. An adjuster 8 for finely adjusting the relative position between the supply drum 1 and the coat die 3 is connected to the supply drum 1 and the coat die 3. At the outlet of the coat die 3, an outer diameter measuring instrument 9 for in-line measurement of the thickness t and the width w of the strip-shaped continuous body 5 pulled out from the coat die 3 is arranged. In this illustration, the outer diameter measuring instrument 9 is illustrated so as to measure the thickness t and the width w of the strip-shaped continuous body 5 at the same time, but of course, the outer diameter measuring instrument 9 measures the thickness t. It includes a measuring device and a width measuring device. A rotating body (roller) 10 is provided between the outer diameter measuring device 9 and the take-up device 6 as a bending means of the belt-shaped body 5. Outer diameter measuring instrument 9
The take-up device 6 is deflected via the rotating body 10.
That is, the rotating body 10 is located at the deflected portion, and the strip-shaped continuous body 5 that goes from the outer diameter measuring device 9 toward the take-up device 6 is bent. Here, the surface of the strip-shaped continuous body 5 bent by the rotating body 10 in contact with the rotating body 10 is referred to as an inner surface, and the opposing surface is referred to as an outer surface. In this embodiment, the rotating body 1
The configuration is simple because only one 0 needs to be provided. It should be noted that, in this example, the strip-shaped continuous body 5 is bent only once. Further, in the present embodiment, it should be noted that the part of the strip-shaped continuous body 5 that abuts the rotating body 10 is only partially bent with the radius of curvature defined by the radius R of the rotating body 10. That is, it should be noted that in the present embodiment, the degree of bending is not as great as that illustrated in FIG. These are advantageous in avoiding the deterioration of the quality of the strip-shaped continuous body 5.
【００３２】回転体１０の回転速度を検出するための検
出器１１が回転体１０に接続されている。この検出器１
１は直接的には回転体１０の回転速度を検出するが、実
質的に、あるいは、間接的に、回転体１０において偏向
させられる（屈曲させられる）帯状連続体５の内面速度
を検出することになるから、帯状連続体５の屈曲内面速
度検出器として機能する。回転体１０の後段であって引
き取り器６の前に、帯状連続体５の引取速度（搬送速
度）を検出する引取速度検出器１２が配置してある。引
き取り器６の後段に帯状体５を巻き取る巻取ドラム７が
設けられている。さらに演算制御手段１３が設けられて
いる。この演算制御手段１３は、外径測定器９、内面速
度検出器１１、引取速度検出器１２からの検出信号を入
力し、偏心量の演算を行う。さらに、演算制御手段１３
は、演算された偏心量に基づいて、調整器８と樹脂供給
器４とに制御信号を供給して、偏心修正の制御と樹脂供
給量の制御とを行なう。なお、演算制御手段１３には、
上記検出信号に加えて、偏心量の演算に必要な回転体１
０の半径Ｒのデータが入力されている。回転体１０の半
径Ｒは回転体１０を交換したときなど、その回転体１０
の直径の大きさに応じて設定されるが、回転体１０の半
径が固定の場合は、半径Ｒを入力するまでもなく、演算
制御装置１３に固定の値として設定しておいてもよい。A detector 11 for detecting the rotation speed of the rotating body 10 is connected to the rotating body 10. This detector 1
1 directly detects the rotational speed of the rotating body 10, but substantially or indirectly detects the inner surface speed of the strip-shaped continuous body 5 that is deflected (bent) in the rotating body 10. Therefore, it functions as a bending inner surface velocity detector of the strip-shaped continuous body 5. A take-up speed detector 12 for detecting the take-up speed (conveyance speed) of the strip-shaped continuous body 5 is arranged in front of the take-up device 6 after the rotary body 10. A take-up drum 7 for taking up the belt-like body 5 is provided at the subsequent stage of the take-up device 6. Further, arithmetic control means 13 is provided. The calculation control means 13 inputs the detection signals from the outer diameter measuring device 9, the inner surface speed detector 11, and the take-up speed detector 12, and calculates the amount of eccentricity. Further, the arithmetic control means 13
Supplies a control signal to the adjuster 8 and the resin supply device 4 based on the calculated eccentricity amount to control the eccentricity correction and the resin supply amount. The arithmetic control unit 13 has
In addition to the above detection signal, the rotating body 1 necessary for calculating the eccentricity amount
Data of radius R of 0 is input. The radius R of the rotating body 10 is such that when the rotating body 10 is replaced,
However, if the radius of the rotating body 10 is fixed, the radius R may be set as a fixed value in the arithmetic and control unit 13 without inputting the radius R.
【００３３】第１実施例の偏心検出制御装置の動作を図
１および図２を参照して述べる。図２は図１に図解した
部分拡大図であり、光ファイバの樹脂被覆に対する偏心
量検出の原理を図解する図である。帯状連続体５、つま
り、光ファイバは、光ファイバ素線２と、その外被とし
ての樹脂被覆（外被）５ａとを有する。図２において
は、帯状連続体５の側断面を示すが、回転体１０に接す
る面は、図６に図解したように、平坦である。帯状連続
体５の平坦面が回転体１０の部分で屈曲される。コート
ダイ３で光ファイバとして形成された帯状連続体５を巻
取ドラム７に張力Ｔで巻き取るものとする。光ファイバ
素線２のヤング率をＥｆ、断面積をＳｆ、歪をεｆとす
ると下記式６が成立する。The operation of the eccentricity detection control device of the first embodiment will be described with reference to FIGS. 1 and 2. FIG. 2 is a partially enlarged view illustrated in FIG. 1, and is a view illustrating the principle of eccentricity detection with respect to the resin coating of the optical fiber. The strip-shaped continuous body 5, that is, the optical fiber has the optical fiber element wire 2 and a resin coating (outer jacket) 5a as an outer jacket thereof. In FIG. 2, a side cross-section of the strip-shaped continuous body 5 is shown, but the surface in contact with the rotating body 10 is flat as illustrated in FIG. The flat surface of the strip-shaped continuous body 5 is bent at the portion of the rotating body 10. The belt-shaped continuous body 5 formed as an optical fiber by the coat die 3 is wound around the winding drum 7 with a tension T. When the Young's modulus of the optical fiber strand 2 is Ef, the cross-sectional area is Sf, and the strain is εf, the following equation 6 is established.
【００３４】 Ｔ＝Ｓｆ・Ｅｆ・εｆ ・・・ （６）T = Sf · Ef · εf (6)
【００３５】同様にして、樹脂被覆５ａのヤング率をＥ
ｃ、断面積をＳｃ、歪をεｃとすると、下記式７が成立
する。Similarly, the Young's modulus of the resin coating 5a is E
When the cross section is c, the cross-sectional area is Sc, and the strain is εc, the following equation 7 is established.
【００３６】 Ｔ＝Ｓｃ・Ｅｃ・εｃ ・・・ （７）T = Sc · Ec · εc (7)
【００３７】ここで、光ファイバ素線２のヤング率Ｅｆ
は２１０００Ｋｇ／ｃｍ2 程度であるが、樹脂被覆５ａ
のヤング率Ｅｃは１００Ｋｇ／ｃｍ2 程度に過ぎない。
つまり、樹脂被覆５ａの断面積Ｓｃは光ファイバ素線２
の断面積をＳｆより大きいが、樹脂被覆５ａの断面積Ｓ
ｃが光ファイバ素線２の断面積Ｓｆより多少大きくて
も、ヤング率の大幅な相違から、（Ｓｆ・Ｅｆ）＞（Ｓ
ｃ・Ｅｃ）となる。たとえば、図６に示す形状の６本の
光ファイバ素線２を１列に配置した帯状体５について、
実際に計算すると、Ｓｆ・Ｅｆ＝１０３０ｋｇであり、
Ｓｃ・Ｅｃ＝５５５Ｋｇである。つまり、約２倍異な
る。従って、同一の張力Ｔで帯状連続体５を搬送する場
合、式６および式７から明らかなように、剛性の低い樹
脂被覆５ａの歪εｃは、剛性の高い光ファイバ素線２の
歪εｆの２倍近くになる。このような状態で帯状連続体
５を屈曲させた場合の曲げ中心は、ほぼ光ファイバ素線
２の中心にあることは明らかである。Here, the Young's modulus Ef of the optical fiber strand 2 is
Is about 21000 Kg / cm 2 , but the resin coating 5a
Has a Young's modulus Ec of only about 100 Kg / cm 2 .
That is, the cross-sectional area Sc of the resin coating 5a is equal to the optical fiber strand 2
Is larger than Sf, but the cross-sectional area S of the resin coating 5a is
Even if c is slightly larger than the cross-sectional area Sf of the optical fiber strand 2, (Sf · Ef)> (S
c · Ec). For example, regarding the strip-shaped body 5 in which six optical fiber strands 2 having the shape shown in FIG. 6 are arranged in one row,
When actually calculated, Sf · Ef = 1030 kg,
Sc · Ec = 555 Kg. That is, it is about twice as different. Therefore, when the strip-shaped continuous body 5 is conveyed with the same tension T, as is clear from the equations 6 and 7, the strain εc of the resin coating 5a having low rigidity is equal to the strain εf of the optical fiber strand 2 having high rigidity. It will almost double. It is clear that the bending center when the strip-shaped continuous body 5 is bent in such a state is approximately at the center of the optical fiber element wire 2.
【００３８】厳密には、荷重中心は、紫外線硬化樹脂被
覆５ａを除いた裸の光ファイバ素線（ガラス成分のみ）
２の中心にある。従って、ヤング率は、裸の光ファイバ
と被覆とに分けて考えるのが正確である。たとえば、４
心テープの場合を例示する。ガラスのヤング率Ｅｇ＝７
０００Ｋｇ／ｍｍ2 、断面積Ｓｇ＝（０．１２５／２）
2 π×４＝０．０４９ｍｍ2 の場合、Ｅｇ・Ｓｇ＝３４
３Ｋｇとなる。一方、被覆のヤング率Ｅｃ＝８０Ｋｇ／
ｍｍ2 、断面積Ｓｃ＝０．３５７ｍｍ2 の場合、Ｅｃ・
Ｓｃ＝２９Ｋｇとなる。この例では、Ｅｇ・ＳｇとＥｃ
・Ｓｃとは１０倍以上違う。本発明においては、この大
きな違いを用いて、偏心を測定する。Strictly speaking, the center of the load is a bare optical fiber element wire (only the glass component) excluding the ultraviolet curable resin coating 5a.
At the center of 2. Therefore, it is accurate to consider the Young's modulus separately for the bare optical fiber and the coating. For example, 4
A case of a core tape will be exemplified. Young's modulus of glass Eg = 7
000 Kg / mm 2 , cross-sectional area Sg = (0.125 / 2)
When 2 π × 4 = 0.049 mm 2 , Eg · Sg = 34
It will be 3 kg. On the other hand, the Young's modulus of the coating Ec = 80 Kg /
mm 2, if the cross-sectional area Sc = 0.357mm 2, Ec ·
Sc = 29 Kg. In this example, Eg · Sg and Ec
・ It is more than 10 times different from Sc. In the present invention, this large difference is used to measure the eccentricity.
【００３９】図２に示すように、検出器１１で検出した
回転体１０の回転速度をωo 、検出器１２で検出した引
取速度をＶ、帯状連続体５の回転体１０に接する表面の
内面速度をＶｉｓ、外面速度をＶｏｓとし、回転体１０
の半径、つまり、帯状連続体５の内側の屈曲曲率半径を
Ｒ、帯状連続体５の厚さをｔとし、芯体としての光ファ
イバ素線２の偏心量をαとすると、式８〜式１０が成立
する。As shown in FIG. 2, the rotational speed of the rotating body 10 detected by the detector 11 is ω o, the take-up speed detected by the detector 12 is V, and the inner surface speed of the surface of the strip-shaped continuous body 5 in contact with the rotating body 10 is shown. Is Vis and the external velocity is Vos, and the rotating body 10
Where R is the radius of curvature of bending inside the strip-shaped continuous body 5, t is the thickness of the strip-shaped continuous body 5, and α is the eccentricity of the optical fiber element wire 2 as the core body. 10 is established.
【００４０】 Ｖ＝ωo （Ｒ＋ｔ／２＋α） ・・・ （８） Ｖｏｓ＝ωo （Ｒ＋ｔ） ・・・ （９） Ｖｉｓ＝ωo Ｒ ・・・ （１０）V = ω o (R + t / 2 + α) (8) Vos = ω o (R + t) (9) Vis = ω o R (10)
【００４１】式８、式１０から回転速度ωo を消去して
整理すると、式１１が得られる。When the rotational speed ω o is deleted from the equations 8 and 10 and rearranged, the equation 11 is obtained.
【００４２】 Ｖｉｓ＝Ｖ・Ｒ／（Ｒ＋ｔ／２＋α） ・・・ （１１）Vis = V · R / (R + t / 2 + α) (11)
【００４３】式１１から偏心量αを示す式１２が得られ
る。 α＝Ｖ・Ｒ／Ｖｉｓ−（Ｒ＋ｔ／２） ・・・ （１２）From Expression 11, Expression 12 indicating the amount of eccentricity α is obtained. α = V · R / Vis− (R + t / 2) (12)
【００４４】式１２から明らかなように、帯状連続体５
の光ファイバ素線２の偏心量αは、帯状連続体５の引取
速度Ｖ、屈曲内面速度Ｖｉｓ、回転体１０の半径Ｒおよ
び帯状連続体５の厚さｔを用いて求めることができる。As is clear from the equation 12, the strip-shaped continuous body 5
The eccentricity amount α of the optical fiber element 2 can be obtained by using the take-up speed V of the strip-shaped continuous body 5, the bending inner surface velocity Vis, the radius R of the rotating body 10 and the thickness t of the strip-shaped continuous body 5.
【００４５】演算制御手段１３は、内面速度検出器１１
で検出した回転体１０の回転速度ωo を用いて式１０に
よつて帯状連続体５の内面速度Ｖｉｓを算出し、引取速
度検出器１２で検出した帯状連続体５の引取速度Ｖ、外
径測定器９で検出した帯状連続体５の厚さｔ、回転体１
０の半径Ｒのデータを用いて、式１２の演算を行い帯状
連続体５の光ファイバ素線２の偏心量αを算出する。The arithmetic and control means 13 includes the inner surface velocity detector 11
The inner surface speed Vis of the strip-shaped continuous body 5 is calculated by the equation 10 using the rotation speed ω o of the rotary body 10 detected in step 1, and the take-up speed V of the strip-shaped continuous body 5 detected by the take-up speed detector 12 and the outer diameter measurement The thickness t of the strip-shaped continuous body 5 detected by the container 9 and the rotating body 1
Using the data of the radius R of 0, the calculation of Expression 12 is performed to calculate the eccentricity amount α of the optical fiber element wire 2 of the strip-shaped continuous body 5.
【００４６】このようにして得られた帯状連続体５の光
ファイバ素線２の偏心量αは、演算制御手段１３の図示
せぬメモリに格納されている許容偏心量αo と比較さ
れ、α≧αo であると、演算制御手段１３からは、許容
偏心量αo に対する偏心量αの偏差に応じて偏心を調整
する制御信号を調整器８に出力する。調整器８は演算制
御手段１３からの制御信号に応じて、サプライドラム１
とコートダイ３との相互位置が、α＜αo となるように
調整を行う。その結果、光ファイバ素線２の偏心量αが
許容偏心量αo 以内になる。その結果、偏心のない光フ
ァイバが製造できる。The amount of eccentricity α of the optical fiber strand 2 of the strip-shaped continuous body 5 thus obtained is compared with the allowable amount of eccentricity α o stored in the memory (not shown) of the arithmetic control means 13, and α ≧ If it is α o, the arithmetic and control unit 13 outputs to the adjuster 8 a control signal for adjusting the eccentricity according to the deviation of the eccentricity α from the allowable eccentricity α o. The adjuster 8 responds to the control signal from the arithmetic control unit 13 to supply the drum 1
Adjustment is performed so that the mutual position of the coating die 3 and the coating die 3 is α <α o. As a result, the eccentricity amount α of the optical fiber element wire 2 becomes within the allowable eccentricity amount αo. As a result, an optical fiber without eccentricity can be manufactured.
【００４７】また、演算制御手段１３は、外径測定器９
からの帯状体５の厚さｔと幅ｗのデータを、演算制御装
置１３内のメモリに格納されている規格値と比較し、樹
脂量調整の必要ありと判定すると、樹脂供給器４に樹脂
量制御信号を印加する。そこで、樹脂供給器４では、演
算制御手段１３からの樹脂量制御信号に基づいて、コー
トダイ３のキャビティに供給する樹脂量の調整を行な
う。その結果、厚さｔと幅ｗが規定条件を満足する帯状
連続体５が製造される。なお、引取器６の速度を調整し
て厚さｔ、および／または、幅ｗを規定条件を満足する
ように制御することもできる。Further, the arithmetic control means 13 includes the outer diameter measuring device 9
The data of the thickness t and the width w of the strip 5 are compared with the standard values stored in the memory in the arithmetic and control unit 13, and when it is determined that the resin amount needs to be adjusted, the resin is supplied to the resin feeder 4. Apply a quantity control signal. Therefore, in the resin supplier 4, the amount of resin supplied to the cavity of the coat die 3 is adjusted based on the resin amount control signal from the arithmetic control unit 13. As a result, the strip-shaped continuous body 5 whose thickness t and width w satisfy the specified conditions is manufactured. The speed of the take-off device 6 can be adjusted to control the thickness t and / or the width w so as to satisfy the specified condition.
【００４８】このように本実施例によれば、屈曲手段と
して１個の回転体１０を使用するだけであるから、装置
の構成が簡単になる。加えて、本実施例においては、偏
心量の計算に必要なセンシングデバイスとして、帯状連
続体５の引取速度Ｖを検出する検出器１２、帯状連続体
５の内面速度Ｖｉｓを検出するための検出器１１、およ
び、帯状連続体５の厚さｔを測定する外径測定器９を設
けるだけでよく、測定系も簡単である。さらに、演算制
御手段１３で演算する内容も、上述したように、簡単な
演算でよいから迅速に演算でき、偏心量をインライン
（リアルタイム）で測定することに適している。このよ
うにしてリアルタイムで算出した偏心量を製造ラインに
負帰還して実時間でサプライドラム１とコートダイ３の
相互位置を調整できる。その結果、無駄なく、高品質の
帯状連続体５を製造することが可能になる。また、上記
偏心制御に加えて、帯状体５の厚さｔ自体、および、幅
ｗ自体の制御も可能である。As described above, according to this embodiment, since only one rotating body 10 is used as the bending means, the structure of the device is simplified. In addition, in the present embodiment, as the sensing device necessary for calculating the eccentricity amount, the detector 12 for detecting the take-up speed V of the strip-shaped continuous body 5 and the detector for detecting the inner surface speed Vis of the strip-shaped continuous body 5. 11 and the outer diameter measuring device 9 for measuring the thickness t of the strip-shaped continuous body 5 may be provided, and the measuring system is simple. Furthermore, as described above, the contents calculated by the calculation control means 13 can be calculated quickly by simple calculation, and are suitable for in-line (real-time) measurement of the amount of eccentricity. In this way, the eccentricity amount calculated in real time is negatively fed back to the manufacturing line, and the mutual position of the supply drum 1 and the coat die 3 can be adjusted in real time. As a result, it is possible to produce a high-quality strip-shaped continuous body 5 without waste. Further, in addition to the eccentricity control, the thickness t itself and the width w of the strip 5 can be controlled.
【００４９】上述した実施例においては、帯状連続体５
の屈曲手段として、回転体１０を用いる例を示したが、
本実施例においては、所定の屈曲曲率で偏心させ、その
時の帯状連続体５の屈曲内面速度Ｖｉｓ、帯状連続体５
の引取速度Ｖ、帯状連続体５の厚さｔを測定すればよい
ことは上述した内容から明瞭である。つまり、屈曲手段
として、回転体１０を用いずに、単なる棒状の部材など
の偏向部材を回転体１０の設置部分に設けて、帯状連続
体５を所定の屈曲曲率で屈曲させることもできる。この
場合、その屈曲部位における帯状連続体５の内面速度Ｖ
ｉｓを測定する。もちろん、そのような偏向部材として
は、回転体１０と同様に、帯状連続体５の外被を磨耗さ
せず、帯状連続体５の搬送の妨げにならないようにする
ものが望ましい。In the above-mentioned embodiment, the strip-shaped continuous body 5
An example of using the rotating body 10 as the bending means of
In this embodiment, the eccentricity is made to have a predetermined bending curvature, the bending inner surface velocity Vis of the belt-shaped continuum 5 at that time, and the belt-shaped continuum 5
It is clear from the above description that the take-up speed V and the thickness t of the strip-shaped continuous body 5 may be measured. That is, as the bending means, a deflecting member such as a simple rod-shaped member may be provided at the installation portion of the rotating body 10 without using the rotating body 10 to bend the belt-shaped continuous body 5 with a predetermined bending curvature. In this case, the inner surface velocity V of the strip continuum 5 at the bent portion
measure is. As a matter of course, such a deflecting member is preferably one that does not abrade the outer cover of the strip-shaped continuous body 5 and does not hinder the conveyance of the strip-shaped continuous body 5, like the rotating body 10.
【００５０】第２の実施例 本発明の第２実施例を図３を参照して述べる。図３は本
実施例の偏心寸法制御装置および偏心修正制御装置の構
成図である。Second Embodiment A second embodiment of the present invention will be described with reference to FIG. FIG. 3 is a block diagram of the eccentricity dimension control device and the eccentricity correction control device of this embodiment.
【００５１】第３実施例においては、図１を参照して述
べた第１実施例の帯状連続体の偏心修正制御装置に設け
られてある内面速度検出器１１を取り除き、帯状連続体
５の屈曲部位の外面速度Ｖｏｓを直接検出する外面速度
検出器１４を設けている。本実施例のその他の部分の構
成は、図１を参照して述べた第１実施例と同一である。In the third embodiment, the inner surface velocity detector 11 provided in the eccentricity correction controller for the belt-shaped continuous body of the first embodiment described with reference to FIG. 1 is removed, and the belt-shaped continuous body 5 is bent. An outer surface velocity detector 14 that directly detects the outer surface velocity Vos of the part is provided. The configuration of the other parts of this embodiment is the same as that of the first embodiment described with reference to FIG.
【００５２】第２実施例の装置の動作を述べる。上記式
８、式９から速度ωo を消去すると、式１３が得られ
る。The operation of the apparatus of the second embodiment will be described. If the speed ω o is eliminated from the above equations 8 and 9, equation 13 is obtained.
【００５３】 Ｖｏｓ＝Ｖ（Ｒ＋ｔ）／（Ｒ＋ｔ／２＋α） ・・・ （１３）Vos = V (R + t) / (R + t / 2 + α) (13)
【００５４】式１３式から偏心量αを示す式１４が得ら
れる。From Equation 13, Equation 14 indicating the eccentricity α can be obtained.
【００５５】 α＝Ｖ（Ｒ＋ｔ）／Ｖｏｓ−（Ｒ＋ｔ／２） ・・・ （１４）Α = V (R + t) / Vos− (R + t / 2) (14)
【００５６】式１４から明らかなように、帯状連続体５
における光ファイバ素線２の偏心量αは、帯状連続体５
の引取速度Ｖ、外面速度Ｖｏｓ、回転体１０の半径Ｒお
よび帯状連続体５の厚さｔを用いて演算できる。As is clear from the equation 14, the belt-shaped continuous body 5
The eccentricity α of the optical fiber strand 2 at
Can be calculated by using the take-up speed V, the outer surface speed Vos, the radius R of the rotating body 10 and the thickness t of the strip-shaped continuous body 5.
【００５７】第２実施例における演算制御手段１３は、
式１４に基づいて、帯状連続体５における光ファイバ素
線２の偏心量αを算出する。このようにして得られた帯
状連続体５における光ファイバ素線２の偏心量αは、第
１実施例において述べたように、演算制御手段１３内の
メモリに格納されている許容偏心量αo と比較され、α
≧αo であると、演算制御手段１３からは、許容偏心量
αo に対する偏心量αの偏差に応じた制御信号が調整器
８に出力されて、調整器８において偏心がないように調
整される。The arithmetic control means 13 in the second embodiment is
The eccentricity amount α of the optical fiber element wire 2 in the strip-shaped continuous body 5 is calculated based on Expression 14. The eccentricity amount α of the optical fiber strand 2 in the strip-shaped continuous body 5 thus obtained is equal to the allowable eccentricity amount α o stored in the memory of the arithmetic and control unit 13 as described in the first embodiment. Compared and α
If ≧ α o, the arithmetic control unit 13 outputs a control signal corresponding to the deviation of the eccentricity α to the allowable eccentricity α o to the adjuster 8, and the adjuster 8 is adjusted so that there is no eccentricity.
【００５８】また、第１実施例と同様に、第２実施例に
おいても、帯状連続体５の厚さｔと幅ｗの調整も樹脂供
給器４を介して行なわれる。Further, similarly to the first embodiment, also in the second embodiment, the thickness t and the width w of the strip-shaped continuous body 5 are adjusted through the resin feeder 4.
【００５９】第２実施例の装置は、第１実施例の装置に
おける回転体１０の回転数を検出する検出器１１に代え
て外面速度検出器１４を設けたものであり、その効果は
実質的に第１実施例と同じである。第２実施例において
は、第１実施例のように、式１０を用いて直接検出が困
難な内面速度を間接的に算出しないで、直接、外面速度
を検出しているので、原理的には、偏心の検出精度を高
くなる。また、式１０の演算をしないですむので、第１
実施例に比較すると、演算は簡単である。その一方で、
第２実施例においては、回転体１０における屈曲部にお
いて、帯状連続体５の外面速度を測定するため、帯状連
続体５の外面に測定に都合のよい印をつける必要があ
る。たとえば、外面速度検出器１４として光学的な速度
検出器を用いた場合は、帯状連続体５の外面に等間隔に
光学的に視認可能なマークを付しておく。外面速度検出
器１４として磁気的な速度検出器を用いた場合は、帯状
連続体５の外面に等間隔に磁気的なマークを付してお
く。もっとも、外面速度検出器１４としてドップラー効
果を用いる速度検出器を用いる場合は、帯状連続体５に
特別のマークを付する必要はない。The apparatus of the second embodiment is provided with an outer surface speed detector 14 in place of the detector 11 for detecting the number of rotations of the rotating body 10 in the apparatus of the first embodiment, and the effect thereof is substantial. The same as in the first embodiment. In the second embodiment, as in the first embodiment, the outer surface speed is directly detected without indirectly calculating the inner surface speed, which is difficult to be directly detected by using the expression 10, and therefore, in principle, , Eccentricity detection accuracy is increased. In addition, since it is not necessary to calculate Equation 10,
Computation is simple compared to the embodiment. On the other hand,
In the second embodiment, since the outer surface velocity of the strip-shaped continuous body 5 is measured at the bent portion of the rotating body 10, it is necessary to mark the outer surface of the strip-shaped continuous body 5 for convenience of measurement. For example, when an optical speed detector is used as the outer surface speed detector 14, optically visible marks are provided on the outer surface of the strip-shaped continuous body 5 at equal intervals. When a magnetic speed detector is used as the outer surface speed detector 14, magnetic marks are provided on the outer surface of the strip-shaped continuous body 5 at equal intervals. However, when a speed detector using the Doppler effect is used as the outer surface speed detector 14, it is not necessary to attach a special mark to the strip-shaped continuous body 5.
【００６０】第３実施例 本発明の第３実施例の偏心検出制御装置および偏心修正
制御装置を、図４を参照して述べる。図４は第３実施例
の装置構成を示す図である。Third Embodiment An eccentricity detection control device and an eccentricity correction control device according to a third embodiment of the present invention will be described with reference to FIG. FIG. 4 is a diagram showing the device configuration of the third embodiment.
【００６１】第３実施例の装置は、図１を参照して述べ
た第１実施例の装置構成に加えて、第２実施例で述べた
帯状連続体５の外面速度Ｖｏｓを検出する外面速度検出
器１４を設けている。一方、第３実施例においては、偏
心量の算出に、外径測定器９を設ける必要はない。ただ
し、コートダイ３の出口の近傍に樹脂供給量制御器１６
を設け、樹脂供給量制御器１６の出力端子を樹脂供給器
４に接続してある。第３実施例の偏心検出制御装置のそ
の他の部分の構成は、図１を参照して述べた第１実施例
と同一である。The apparatus of the third embodiment has an outer surface speed for detecting the outer surface speed Vos of the strip-shaped continuous body 5 described in the second embodiment, in addition to the apparatus structure of the first embodiment described with reference to FIG. A detector 14 is provided. On the other hand, in the third embodiment, it is not necessary to provide the outer diameter measuring device 9 for calculating the amount of eccentricity. However, the resin supply amount controller 16 is provided near the exit of the coat die 3.
Is provided, and the output terminal of the resin supply amount controller 16 is connected to the resin supplier 4. The configuration of the other parts of the eccentricity detection control device of the third embodiment is the same as that of the first embodiment described with reference to FIG.
【００６２】第３実施例の装置の動作を述べる。式１２
と式１４から厚さｔを消去すると、偏心量αを求める式
１５が得られる。The operation of the apparatus of the third embodiment will be described. Equation 12
When the thickness t is deleted from the equation 14, the equation 15 for obtaining the eccentricity α can be obtained.
【００６３】 α＝（Ｒ／２）（２Ｖ−Ｖｏｓ−Ｖｉｓ）／Ｖｉｓ ・・（１５）Α = (R / 2) (2V-Vos-Vis) / Vis (15)
【００６４】式１５から明らかなように、帯状連続体５
における光ファイバ素線２の偏心量αは、帯状連続体５
の引取速度Ｖ、内面速度Ｖｉｓ、外面速度Ｖｏｓ、及び
回転体１０の半径Ｒを用いて演算できる。ここで、厚さ
ｔが含まれていないことに留意されたい。したがって、
第３実施例における偏心量の算出には、外径測定器９を
設ける必要がない。As is clear from the equation 15, the strip continuum 5
The eccentricity α of the optical fiber strand 2 at
Can be calculated using the take-up speed V, the inner surface speed Vis, the outer surface speed Vos, and the radius R of the rotating body 10. Note that the thickness t is not included here. Therefore,
It is not necessary to provide the outer diameter measuring device 9 for calculating the amount of eccentricity in the third embodiment.
【００６５】演算制御手段１３は、回転体１０の回転速
度ωo を用いて式１０によつて帯状連続体５の内面速度
Ｖｉｓを算出し、さらに式１５の演算を行い帯状連続体
５における光ファイバ素線２の偏心量αを算出する。こ
のようにして得られた帯状連続体５の光ファイバ素線２
の偏心量αを用いて、調整器８を介した偏心制御は第１
実施例および第２実施例と同様である。The arithmetic control means 13 calculates the inner surface speed Vis of the strip-shaped continuous body 5 according to the equation 10 using the rotation speed ω o of the rotating body 10, and further performs the calculation of the equation 15 to calculate the optical fiber in the strip-shaped continuous body 5. The eccentricity amount α of the wire 2 is calculated. The optical fiber element wire 2 of the strip-shaped continuous body 5 thus obtained
The eccentricity control via the regulator 8 using the eccentricity amount α of
This is similar to the embodiment and the second embodiment.
【００６６】さらに、第３実施例において、樹脂供給量
制御器１６が帯状連続体５の厚さｔと幅ｗとを検出し、
これらの検出値が規格値と比較され、樹脂供給器４の制
御の必要性が判定され、樹脂供給器４の樹脂供給量が樹
脂供給制御器１６によって、厚さの制御と、幅の制御が
上記偏心の制御とは独立に制御できる。Furthermore, in the third embodiment, the resin supply amount controller 16 detects the thickness t and the width w of the strip-shaped continuous body 5,
These detected values are compared with the standard values, the necessity of control of the resin supplier 4 is determined, and the resin supply amount of the resin supplier 4 is controlled by the resin supply controller 16 to control the thickness and the width. It can be controlled independently of the above eccentricity control.
【００６７】なお、第３実施例では、帯状体５の屈曲外
面速度Ｖｏｓを検出する外面速度検出器１４を使用する
場合を説明したが、これに限定されない。たとえば、内
面速度検出器１１からの内面速度Ｖｉｓのデータに基づ
いて、式９および式１０から、Ｖｏｓ＝（Ｖｉｓ）（Ｒ
＋ｔ）／Ｒによつて外面速度Ｖｏｓを算出すれば、外面
速度検出器１４を設ける必要がない。これとは逆に、外
面速度検出器１４を用いて、外面速度を用いて内面速度
を算出することもできるから、その場合は、内面速度検
出器１１を削除できる。要するに、偏心の算出には、基
本的には、外面速度検出器１４または内面速度検出器１
１のいずれかを設ければよい。In the third embodiment, the case of using the outer surface velocity detector 14 for detecting the bending outer surface velocity Vos of the strip 5 has been described, but the present invention is not limited to this. For example, based on the data of the inner surface speed Vis from the inner surface speed detector 11, from Expression 9 and Expression 10, Vos = (Vis) (R
If the outer surface speed Vos is calculated by + t) / R, it is not necessary to provide the outer surface speed detector 14. On the contrary, since the inner surface speed can be calculated using the outer surface speed by using the outer surface speed detector 14, the inner surface speed detector 11 can be deleted in that case. In short, the eccentricity is calculated basically by the outer surface speed detector 14 or the inner surface speed detector 1.
Any one of 1 may be provided.
【００６８】第４実施例 本発明の第４実施例の偏心検出制御装置および偏心修正
制御装置を図５を参照して述べる。図５は第４実施例の
装置構成図である。Fourth Embodiment An eccentricity detection control device and an eccentricity correction control device according to a fourth embodiment of the present invention will be described with reference to FIG. FIG. 5 is a device configuration diagram of the fourth embodiment.
【００６９】光ファイバの外径寸法も、通常は一定であ
る。あるいは、少なくとも、あるロットでは一定であ
る。その場合、同じ回転体１０を用いるから、その半径
Ｒを固定である。したがって、第４実施例は、演算制御
手段１３への回転体１０の半径Ｒのデータの入力がな
い。第４実施例の装置のその他の部分の構成は、図４を
参照して説明した第３実施例の装置構成と同一である。The outer diameter of the optical fiber is also usually constant. Alternatively, at least for some lots it is constant. In that case, since the same rotating body 10 is used, its radius R is fixed. Therefore, in the fourth embodiment, the data of the radius R of the rotating body 10 is not input to the arithmetic control means 13. The configuration of the other parts of the device of the fourth embodiment is the same as the device configuration of the third embodiment described with reference to FIG.
【００７０】第４本実施例の動作を述べる。式１５か
ら、偏心量αの回転体１０の半径Ｒに対する比、つま
り、偏心率＝α／Ｒは式１６で示される。The operation of the fourth embodiment will be described. From Expression 15, the ratio of the eccentricity α to the radius R of the rotating body 10, that is, the eccentricity = α / R is expressed by Expression 16.
【００７１】 α／Ｒ＝（１／２）（２Ｖ−Ｖｏｓ−Ｖｉｓ）／Ｖｉｓ・・（１６）Α / R = (1/2) (2V−Vos−Vis) / Vis ·· (16)
【００７２】式１６から明らかなように、帯状連続体５
における光ファイバ素線２の偏心量αの回転体１０の半
径Ｒに対する比（偏心率）は、帯状連続体５の引取速度
Ｖ、帯状連続体５の内面速度Ｖｉｓ、及び帯状連続体５
の外面速度Ｖｏｓを用いて演算できる。通常、回転体１
０は一定の半径Ｒのものが使用されるので、この偏心率
を把握することにより、帯状連続体５の光ファイバ素線
２の偏心量αは容易に演算することができる。As is clear from the equation 16, the strip-shaped continuous body 5
The ratio (eccentricity) of the amount of eccentricity α of the optical fiber element 2 to the radius R of the rotating body 10 at the take-up speed V of the strip continuous body 5, the inner surface velocity Vis of the strip continuous body 5, and the strip continuous body 5
It can be calculated using the outer surface speed Vos of. Normally, the rotating body 1
Since 0 has a constant radius R, the eccentricity α of the optical fiber element wire 2 of the strip-shaped continuous body 5 can be easily calculated by grasping this eccentricity.
【００７３】第４実施例における演算制御手段１３は回
転体１０の回転速度ωo を用いて式１０によつて帯状連
続体５の内面速度Ｖｉｓを算出し、式１６の演算を行
い、帯状連続体５における光ファイバ素線２の偏心量α
の回転体１０の半径Ｒに対する比である偏心率α／Ｒを
得る。勿論、偏心率に半径Ｒを乗ずれば、偏心量αが容
易に算出できる。このようにして得られた帯状連続体５
の光ファイバ素線２の偏心率α／Ｒは、演算制御手段１
３内のメモリに格納されている許容偏心率（α／Ｒ）o
と比較され、α／Ｒ≧（α／Ｒ）o であると、演算制御
手段１３からは、偏心率α／Ｒの許容偏心量（α／Ｒ）
o からの偏差に応じた制御信号が、調整器８に出力され
る。The arithmetic control means 13 in the fourth embodiment calculates the inner surface velocity Vis of the strip-shaped continuum 5 according to the equation 10 using the rotation speed ω o of the rotor 10 and performs the calculation of the equation 16 to calculate the strip-shaped continuum. Eccentricity α of the optical fiber strand 2 in 5
An eccentricity ratio α / R, which is a ratio of R to the radius R of the rotating body 10, is obtained. Of course, if the eccentricity is multiplied by the radius R, the eccentricity α can be easily calculated. The belt-shaped continuous body 5 thus obtained
The eccentricity α / R of the optical fiber strand 2 of
Allowable eccentricity (α / R) o stored in the memory of 3
When α / R ≧ (α / R) o is satisfied, the arithmetic control unit 13 allows the eccentricity α / R to have an allowable eccentricity amount (α / R).
A control signal corresponding to the deviation from o is output to the adjuster 8.
【００７４】調整器８は、サプライドラム１とコートダ
イ３との相互位置が、α／Ｒ＜（α／Ｒ）o となるよう
に調整する。その結果、光ファイバ素線２の偏心率α／
Ｒが許容偏心率（α／Ｒ）o 以内の高品質の帯状連続体
５が製造される。また、第４実施例では、第３実施例と
同様に、樹脂供給量制御器１６は、帯状連続体５の厚さ
ｔと幅ｗを検出し、これらの検出値が規格値と比較さ
れ、樹脂供給器４の制御の必要性が判定され、樹脂供給
器４の樹脂供給量が樹脂供給制御器１６によって、厚さ
ｔおよび幅ｗの制御が、偏心制御とは独立に制御され
る。The adjuster 8 adjusts the mutual position of the supply drum 1 and the coat die 3 so that α / R <(α / R) o. As a result, the eccentricity α / of the optical fiber strand 2
A high quality strip-shaped continuous body 5 in which R is within the allowable eccentricity (α / R) o is manufactured. Further, in the fourth embodiment, similarly to the third embodiment, the resin supply amount controller 16 detects the thickness t and the width w of the strip-shaped continuous body 5, and these detected values are compared with the standard value, The necessity of controlling the resin supplier 4 is determined, and the resin supply amount of the resin supplier 4 is controlled by the resin supply controller 16 to control the thickness t and the width w independently of the eccentricity control.
【００７５】なお、第４実施例では、帯状連続体５の外
面速度Ｖｏｓを検出する外面速度検出器１４を使用する
場合を説明したが、内面速度検出器１１からの内面速度
Ｖｉｓに基づいて、式９および式１０から、Ｖｏｓ＝
（Ｖｉｓ）（Ｒ＋ｔ）／Ｒによつて外面速度Ｖｏｓを算
出して、外面速度検出器１４を省くことも可能である。
また、第３実施例において詳述したように、この逆も可
能である。In the fourth embodiment, the case where the outer surface velocity detector 14 for detecting the outer surface velocity Vos of the strip-shaped continuous body 5 is used has been described. However, based on the inner surface velocity Vis from the inner surface velocity detector 11, From Equation 9 and Equation 10, Vos =
It is also possible to calculate the outer surface speed Vos by (Vis) (R + t) / R and omit the outer surface speed detector 14.
The reverse is also possible, as described in detail in the third embodiment.
【００７６】第１実施例〜第３実施例は、光ファイバ素
線の偏心量αを測定する場合について述べたが、第４実
施例と同様、偏心率を求めて、この偏心率から偏心量を
算出してもよい。Although the first to third embodiments have been described for measuring the eccentricity α of the optical fiber, the eccentricity is obtained and the eccentricity is calculated from this eccentricity as in the case of the fourth embodiment. May be calculated.
【００７７】[0077]
【発明の効果】本発明によれば、帯状連続体を屈曲させ
る屈曲部材が１つでよい。その結果として、帯状連続体
の偏心検出制御装置または帯状連続体の偏心修正制御装
置の装置構成が簡単になる。特に、本発明においては、
屈曲部材の大きさおよび屈曲部材の配置に依存しない
で、希望の曲率で屈曲させることができる。According to the present invention, only one bending member is required to bend the strip-shaped continuous body. As a result, the device configuration of the eccentricity detection control device for the strip continuous body or the eccentricity correction control device for the strip continuous body is simplified. In particular, in the present invention,
The bending can be performed with a desired curvature without depending on the size of the bending member and the arrangement of the bending member.
【００７８】また本発明によれば、帯状連続体を１回だ
け屈曲させればよいので、偏心を測定するために屈曲さ
せたことによる帯状連続体の品質低下が発生する確率が
低下する。Further, according to the present invention, since it is necessary to bend the strip-shaped continuous body only once, the probability that the quality of the strip-shaped continuous body deteriorates due to the bending for measuring the eccentricity decreases.
【００７９】本発明によれば、偏心を算出するための検
出手段の数が少なくてよいから、装置構成を簡単にし、
価格を低下させることができる。According to the present invention, since the number of detecting means for calculating the eccentricity can be small, the device structure can be simplified,
The price can be reduced.
【００８０】さらに本発明によれば、比較的簡単に検出
対象が検出できる。その結果として、装置価格が低減す
る。Further, according to the present invention, the detection target can be detected relatively easily. As a result, the device price is reduced.
【図１】本発明の第１実施例の装置構成を示す図であ
る。FIG. 1 is a diagram showing a device configuration of a first embodiment of the present invention.
【図２】図１における光ファイバの樹脂被覆に対する偏
心量検出の原理説明図である。FIG. 2 is a diagram illustrating the principle of detecting the amount of eccentricity with respect to the resin coating of the optical fiber in FIG.
【図３】本発明の第２実施例の装置構成を示す図であ
る。FIG. 3 is a diagram showing a device configuration of a second embodiment of the present invention.
【図４】本発明の第３実施例の装置構成を示す図であ
る。FIG. 4 is a diagram showing a device configuration of a third embodiment of the present invention.
【図５】本発明の第４実施例の装置構成を示す図であ
る。FIG. 5 is a diagram showing a device configuration of a fourth embodiment of the present invention.
【図６】リボン型光ファイバリボンの構成を示す断面図
であって、図６（ａ）は偏心がない場合の断面図であ
り、図６（ｂ）は偏心がある場合の断面図である。6A and 6B are cross-sectional views showing a configuration of a ribbon type optical fiber ribbon, wherein FIG. 6A is a cross-sectional view when there is no eccentricity, and FIG. 6B is a cross-sectional view when there is eccentricity. .
【図７】先行技術としての帯状連続体の偏心修正制御装
置および偏心修正制御装置の構成図である。FIG. 7 is a configuration diagram of an eccentricity correction control device for a belt-shaped continuous body and an eccentricity correction control device as a prior art.
１ サプライドラム ２ 光ファイバ素線 ３ コートダイ ４ 樹脂供給器 ５ 帯状体 ６ 引取器 ８ 調整器 ９ 外径測定器 １０ 回転体 １１ 内面速度検出器 １２ 引取速度検出器 １３ 演算制御手段 １４ 外面速度検出器 1 Supply Drum 2 Optical Fiber Element 3 Coat Die 4 Resin Feeder 5 Strip 6 Taker 8 Adjuster 9 Outer Diameter Measuring Device 10 Rotating Body 11 Inner Surface Speed Detector 12 Pulling Speed Detector 13 Calculation Control Means 14 Outer Surface Speed Detector
Claims (8)
外被で被覆した帯状連続体における芯体の偏心を検出す
る偏心検出制御装置であって、 前記帯状連続体を搬送させる手段と、 前記帯状連続体の搬送行程の所定の屈曲位置に設けら
れ、前記帯状連続体を１回、所定の曲率で屈曲させる屈
曲手段と、 前記帯状連続体の搬送速度を検出する第１の速度検出手
段と、 前記屈曲位置における前記帯状連続体の屈曲内面側表面
速度または屈曲外面側表面速度を検出する第２の速度検
出手段と、 前記帯状連続体の厚さを測定する厚さ測定手段と、 前記第１の検出速度信号、前記第２の検出速度信号、前
記厚さ測定信号を入力し、これら入力信号と前記所定の
曲率を用いて前記芯体の偏心を算出する演算制御手段と
を有する偏心検出制御装置。1. An eccentricity detection control device for detecting eccentricity of a core body in a belt-shaped continuous body in which a core body having a high rigidity is covered with an outer cover having a low rigidity, and means for conveying the belt-shaped continuous body, Bending means which is provided at a predetermined bending position in the conveying process of the strip-shaped continuous body and bends the strip-shaped continuous body once with a predetermined curvature, and a first speed detecting means for detecting a conveying speed of the strip-shaped continuous body. A second speed detecting means for detecting a bending inner surface side surface speed or a bending outer surface side surface speed of the strip-shaped continuous body at the bending position; a thickness measuring means for measuring a thickness of the strip-shaped continuous body; Eccentricity having a first detection speed signal, the second detection speed signal, and the thickness measurement signal, and an arithmetic control unit for calculating the eccentricity of the core body using these input signals and the predetermined curvature. Detection control device.
偏心量αを算出する α＝（Ｖ・Ｒ）／Ｖis−（Ｒ＋ｔ／２） ただし、Ｖは前記第１の検出手段で検出した帯状連続体
の搬送速度信号であり、 Ｒは前記帯状連続体の内側の屈曲曲率半径であり、 Ｖisは前記第２の検出手段で検出した前記帯状連続体の
屈曲内面側表面速度信号であり、 ｔは前記厚さ測定手段で測定した帯状連続体の厚さ測定
信号である請求項１記載の偏心検出制御装置。2. The calculation control means calculates an eccentricity amount α based on the following calculation formula α = (VR) / Vis− (R + t / 2) where V is detected by the first detection means. Is a transport velocity signal of the strip continuous body, R is a bending radius of curvature inside the strip continuous body, Vis is a surface velocity signal on the inner bend side of the strip continuous body detected by the second detecting means, The eccentricity detection control device according to claim 1, wherein t is a thickness measurement signal of the strip-shaped continuous body measured by the thickness measuring means.
量αを算出する α＝Ｖ（Ｒ＋ｔ）／Ｖos−（Ｒ＋ｔ／２） ただし、Ｖは前記第１の検出手段で検出した帯状連続体
の搬送速度信号であり、 Ｒは前記帯状連続体の内側の屈曲曲率半径であり、 Ｖosは前記第２の検出手段で検出した前記帯状連続体の
屈曲外面側表面速度信号であり、 ｔは前記厚さ測定手段で測定した帯状連続体の厚さ測定
信号である請求項１記載の偏心検出制御装置。3. The arithmetic control means calculates the eccentricity amount .alpha. Based on the following arithmetic expression.alpha. = V (R + t) / Vos- (R + t / 2) where V is the continuous strip detected by the first detecting means. Is a transport speed signal of the body, R is a bending radius of curvature inside the strip continuum, Vos is a bending outer surface side velocity signal of the strip continuum detected by the second detecting means, and t is The eccentricity detection control device according to claim 1, wherein the eccentricity detection control device is a thickness measurement signal of the strip-shaped continuous body measured by the thickness measurement means.
外被で被覆した帯状連続体における芯体の偏心を検出す
る偏心検出制御装置であって、 前記帯状連続体を搬送させる手段と、 前記帯状連続体の搬送行程の所定の屈曲位置に設けら
れ、前記帯状連続体を１回、所定の曲率で屈曲させる屈
曲手段と、 前記帯状連続体の搬送速度を検出する第１の速度検出手
段と、 前記屈曲位置における前記帯状連続体の屈曲内面側表面
速度を検出する第２の速度検出手段と、 前記屈曲位置における前記帯状連続体の屈曲外面側表面
速度を検出する第３の速度検出手段と前記第１の検出速
度信号、前記第２の検出速度信号、前記第３の検出速度
信号を入力し、これら入力信号と前記曲率を用いて前記
芯体の偏心を算出する演算制御手段とを有する偏心検出
制御装置。4. An eccentricity detection control device for detecting eccentricity of a core body in a belt-shaped continuous body, which is obtained by coating a core body having high rigidity with an outer cover having low rigidity, and means for conveying the belt-shaped continuous body, Bending means which is provided at a predetermined bending position in the conveying process of the strip-shaped continuous body and bends the strip-shaped continuous body once with a predetermined curvature, and a first speed detecting means for detecting a conveying speed of the strip-shaped continuous body. A second speed detecting means for detecting a bending inner surface side surface speed of the strip continuum at the bending position, and a third speed detecting means for detecting a bending outer surface side surface speed of the strip continuous body at the bending position. And an arithmetic control unit that inputs the first detected speed signal, the second detected speed signal, and the third detected speed signal, and calculates the eccentricity of the core body by using these input signals and the curvature. Eccentricity detection Control device.
偏心量αを算出する α＝（Ｒ／２）×（２Ｖ−Ｖos−Ｖis）／Ｖis ただし、Ｖは前記第１の検出手段で検出した帯状連続体
の搬送速度信号であり、 Ｒは前記帯状連続体の内側の屈曲曲率半径であり、 Ｖisは前記第２の検出手段で検出した前記帯状連続体の
屈曲内面側表面速度信号であり、 Ｖosは前記第３の検出手段で検出した前記帯状連続体の
屈曲外面側表面速度信号である請求項４記載の偏心検出
制御装置。5. The calculation control means calculates an eccentricity amount .alpha. Based on the following calculation formula: .alpha. = (R / 2) .times. (2V-Vos-Vis) / Vis, where V is the first detection means. Is a transport speed signal of the strip-shaped continuum detected, R is a bending radius of curvature inside the strip-shaped continuum, and Vis is a surface velocity signal of the bending inner surface of the strip-shaped continuum detected by the second detecting means. The eccentricity detection control device according to claim 4, wherein Vos is a bending outer surface side surface velocity signal of the strip-shaped continuum detected by the third detecting means.
外被で被覆した帯状連続体における芯体の偏心を検出す
る偏心検出制御装置であって、 前記帯状連続体を搬送させる手段と、 前記帯状連続体の搬送行程の所定の屈曲位置に設けら
れ、前記帯状連続体を１回、所定の曲率で屈曲させる屈
曲手段と、 前記帯状連続体の搬送速度を検出する第１の速度検出手
段と、 前記屈曲位置における前記帯状連続体の屈曲内面側表面
速度を検出する第２の速度検出手段と、 前記屈曲位置における前記帯状連続体の屈曲外面側表面
速度を検出する第３の速度検出手段と前記第１の検出速
度信号、前記第２の検出速度信号、前記第３の検出速度
信号を入力し、これら入力信号を用いて前記芯体の偏心
を算出する演算制御手段とを有する偏心検出制御装置。6. An eccentricity detection control device for detecting the eccentricity of a core body in a belt-shaped continuous body in which a core body having a high rigidity is covered with an outer cover having a low rigidity, and means for conveying the belt-shaped continuous body, Bending means which is provided at a predetermined bending position in the conveying process of the strip-shaped continuous body and bends the strip-shaped continuous body once with a predetermined curvature, and a first speed detecting means for detecting a conveying speed of the strip-shaped continuous body. A second speed detecting means for detecting a bending inner surface side surface speed of the strip continuum at the bending position, and a third speed detecting means for detecting a bending outer surface side surface speed of the strip continuous body at the bending position. And eccentricity detection including the first detection speed signal, the second detection speed signal, and the third detection speed signal, and arithmetic and control means for calculating the eccentricity of the core body using these input signals. Control device.
偏心率α／Ｒを算出する α／Ｒ＝（１／２）×（２Ｖ−Ｖos−Ｖis）／Ｖis ただし、Ｖは前記第１の検出手段で検出した帯状連続体
の搬送速度信号であり、 Ｖisは前記第２の検出手段で検出した前記帯状連続体の
屈曲内面側表面速度信号であり、 Ｖosは前記第３の検出手段で検出した前記帯状連続体の
屈曲外面側表面速度信号である請求項６記載の偏心率検
出制御装置。7. The calculation control means calculates an eccentricity ratio α / R based on the following calculation formula: α / R = (1/2) × (2V-Vos-Vis) / Vis where V is the first Is a conveyance speed signal of the belt-like continuum detected by the detection means, Vis is a bending inner surface side surface velocity signal of the belt-like continuum detected by the second detection means, and Vos is a third detection means. 7. The eccentricity detection control device according to claim 6, wherein the detected eccentricity is a surface velocity signal on the outer curved surface side of the belt-shaped continuous body detected.
記芯体を連続的に供給する芯体供給手段と、 該供給された前記芯体に前記外被を形成する外被形成手
段と、 前記演算制御装置で算出された偏心の大きさに応じて、
該偏心が無くなるように、該外被形成手段の外被形成条
件を調整する第１の調整手段とを有し、 前記厚さ測定手段は前記外被形成手段の後段に設けら
れ、 前記屈曲手段は前記外被形成手段の後段に設けられてい
る請求項１〜７いずれか記載の偏心修正制御装置。8. A core body supplying means which is provided at one end of the conveying means and continuously supplies the core body, and an outer jacket forming means for forming the outer jacket on the supplied core body. According to the size of the eccentricity calculated by the arithmetic and control unit,
A first adjusting means for adjusting a condition for forming a jacket of the jacket forming means so as to eliminate the eccentricity, the thickness measuring means is provided at a stage subsequent to the jacket forming means, and the bending means. The eccentricity correction control device according to any one of claims 1 to 7, wherein the eccentricity correction control device is provided at a stage subsequent to the outer jacket forming means.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6188011A JPH0854319A (en) | 1994-08-10 | 1994-08-10 | Eccentricity detection controller and eccentricity correction controller |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6188011A JPH0854319A (en) | 1994-08-10 | 1994-08-10 | Eccentricity detection controller and eccentricity correction controller |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0854319A true JPH0854319A (en) | 1996-02-27 |
Family
ID=16216094
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP6188011A Pending JPH0854319A (en) | 1994-08-10 | 1994-08-10 | Eccentricity detection controller and eccentricity correction controller |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0854319A (en) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2011150183A (en) * | 2010-01-22 | 2011-08-04 | Fujikura Ltd | Device and method for manufacturing optical fiber tape core |
| JP2011185992A (en) * | 2010-03-04 | 2011-09-22 | Fujikura Ltd | Method and apparatus for manufacturing of optical fiber ribbon |
| CN110658430A (en) * | 2019-11-03 | 2020-01-07 | 西南交通大学 | XLPE cable equivalent insulation thickness estimation method for selecting PD amplitude based on standard deviation |
| CN111189616A (en) * | 2020-01-15 | 2020-05-22 | 苏州众为光电有限公司 | Test method and test equipment for simulating stress state of photonic crystal fiber |
| CN114813041A (en) * | 2022-04-01 | 2022-07-29 | 江苏经贸职业技术学院 | Optical fiber detection equipment for network security |
-
1994
- 1994-08-10 JP JP6188011A patent/JPH0854319A/en active Pending
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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| CN110658430B (en) * | 2019-11-03 | 2020-09-01 | 西南交通大学 | XLPE cable equivalent insulation thickness estimation method for selecting PD amplitude based on standard deviation |
| CN111189616A (en) * | 2020-01-15 | 2020-05-22 | 苏州众为光电有限公司 | Test method and test equipment for simulating stress state of photonic crystal fiber |
| CN111189616B (en) * | 2020-01-15 | 2022-01-25 | 苏州众为光电有限公司 | Test method and test equipment for simulating stress state of photonic crystal fiber |
| CN114813041A (en) * | 2022-04-01 | 2022-07-29 | 江苏经贸职业技术学院 | Optical fiber detection equipment for network security |
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