JPH083795Y2 - solenoid valve - Google Patents
solenoid valveInfo
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- JPH083795Y2 JPH083795Y2 JP6090789U JP6090789U JPH083795Y2 JP H083795 Y2 JPH083795 Y2 JP H083795Y2 JP 6090789 U JP6090789 U JP 6090789U JP 6090789 U JP6090789 U JP 6090789U JP H083795 Y2 JPH083795 Y2 JP H083795Y2
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Description
【考案の詳細な説明】 〔産業上の利用分野〕 この考案は電磁弁に関し、例えば電子制御内燃機関に
おけるアイドルスピード制御弁（ISC弁）に使用するこ
とができる。DETAILED DESCRIPTION OF THE INVENTION [Industrial field of application] The present invention relates to a solenoid valve, and can be used, for example, as an idle speed control valve (ISC valve) in an electronically controlled internal combustion engine.
電子制御内燃機関においてアイドルスピードを制御す
るための制御弁として、所謂ISC弁と称される電磁弁が
使用される。この電磁弁は電磁駆動機構と、対抗して設
置されたストッパ部材と弁座との間に配置される可動体
と、可動体を通常位置に付勢するコイル状リターンスプ
リングとを具備する。実開昭62-2877号参照。電磁機構
を通電していない状態ではリターンスプリングの付勢力
によって可動体はストッパ部材と弁座の一方、例えば弁
座に着座し、電磁機構を通電すると、可動部材はリター
ンスプリングの力に抗して弁座から離間する方向に移動
しストッパ部材、例えば電磁機構の固定鉄心に当たる。As a control valve for controlling idle speed in an electronically controlled internal combustion engine, a solenoid valve called a so-called ISC valve is used. This electromagnetic valve includes an electromagnetic drive mechanism, a movable body disposed between a stopper member and a valve seat that are installed opposite to each other, and a coiled return spring that urges the movable body to a normal position. See No. Sho 62-2877. When the electromagnetic mechanism is not energized, the movable body is seated on one of the stopper member and the valve seat, for example, the valve seat, by the biasing force of the return spring, and when the electromagnetic mechanism is energized, the movable member resists the force of the return spring. It moves in a direction away from the valve seat and hits a stopper member, for example, a fixed iron core of an electromagnetic mechanism.
〔考案が解決しようとする課題〕 電磁駆動機構をON,OFFすることによって、可動部材は
弁座とストッパ部材との間を往復し、弁座の開閉が行な
われる。そのため、可動部材が弁座やストッパ部材を打
撃する音が大きくなる。特に、ISC弁の場合はパルス制
御であるため、極く短い周期でON,OFFを繰り返してお
り、作動騒音が強調される結果となる。[Problems to be Solved by the Invention] By turning on and off the electromagnetic drive mechanism, the movable member reciprocates between the valve seat and the stopper member, and the valve seat is opened and closed. Therefore, the sound of the movable member striking the valve seat or the stopper member becomes loud. In particular, in the case of the ISC valve, since it is pulse control, ON / OFF is repeated at an extremely short cycle, resulting in an emphasis on operating noise.
この考案の目的は前記のような型の電磁弁において可
動部材が弁座等を叩くときの打撃音を減少することがで
きる新規な構造を提供することにある。An object of the present invention is to provide a novel structure of the electromagnetic valve of the type described above, which can reduce the impact sound when the movable member strikes the valve seat or the like.
この考案によれば、電磁駆動機構と、対抗して設置さ
れたストッパ部材と弁座との間に配置される可動体と、
電磁弁の固定側と可動体側との間に配設され、可動体を
通常位置に付勢するコイル状リターンスプリングとを具
備し、電磁機構に通電することで可動体をリターンスプ
リングに抗して通常位置から離間する方向に駆動する電
磁弁において、前記コイル状リターンスプリングのスプ
リング力に寄与する有効巻部の巻数は１であり、電磁弁
の固定部に当接する前記有効巻部の一端と可動体側に当
接する前記有効巻部の他端とは上下方向に同一の位置に
あることを特徴とする電磁弁が提供される。According to this invention, the electromagnetic drive mechanism, the movable member arranged between the stopper member and the valve seat, which are installed opposite to each other,
It is provided between the fixed side of the solenoid valve and the movable body side, and is provided with a coiled return spring for urging the movable body to the normal position. By energizing the electromagnetic mechanism, the movable body is resisted against the return spring. In the solenoid valve driven in the direction away from the normal position, the number of turns of the effective winding portion that contributes to the spring force of the coiled return spring is 1, and it is movable with one end of the effective winding portion that contacts the fixed portion of the solenoid valve. There is provided a solenoid valve, which is at the same position in the vertical direction as the other end of the effective winding portion that abuts on the body side.
電磁機構が非通電のときはスプリングの付勢力によっ
て可動体はストッパ部材若しくは弁座に押付られ、電磁
機構が通電されるとスプリングに抗して可動体は弁座若
しくはストッパ部材に押付られる。スプリングの有効巻
数の巻数が１であるため可動体には最大の偏荷重がかか
り、可動体の弁座若しくはストッパ部材に対する２段当
たりが促進され、衝突時のエネルギが弱められる。When the electromagnetic mechanism is de-energized, the movable body is pressed against the stopper member or the valve seat by the biasing force of the spring, and when the electromagnetic mechanism is energized, the movable body is pressed against the valve seat or the stopper member against the spring. Since the effective number of turns of the spring is 1, the movable body is subjected to the maximum unbalanced load, which promotes the two-step contact of the movable body with respect to the valve seat or the stopper member, thereby weakening the energy at the time of collision.
第１図においてこの考案の電磁弁10はソレノイド本体
12を有し、ソレノイド本体12内には筒状のソレノイド14
が配置され、筒状のソレノイドホルダ16によって保持さ
れる。ソレノイドホルダ16内にストッパとしても機能す
る固定鉄心18が挿入固定される。ソレノイド本体12の一
端にスペーサ17を介して弁座本体20が固定され、弁座本
体20内に第１の通路22、第２の通路24が形成される。第
１の通路22の内側端は弁座26を形成し、鉄心18の端部と
対抗してかつ間隔をおいて配置される。可動体としての
可動鉄心30は固定鉄心18と弁座26との間に可動に配置さ
れる。環状のダイヤフラム32はその外周が本体12とスペ
ーサ17との間に固定され、内周に可動鉄心30が固定され
る。リターンスプリング34はダイヤフラム32と本体との
間に配置され、ソレノイド14が非通電のときはリターン
スプリング34はダイヤフラム32を介して可動鉄心30を図
の右方に付勢し可動鉄心30は弁座26に着座し、これは電
磁弁10の閉鎖位置に相当する。ソレノイド14が通電を受
けると可動鉄心30はリターンスプリング34の弾性力にに
抗して図の左方に駆動され固定鉄心18に接触するに至
る。この状態は電磁弁10の開放位置に相当する。このよ
うに、可動鉄心30はソレノイド14のオン、オフに応じて
弁座26と固定鉄心18との間を左右に移動し、電磁弁10の
開閉が行われる。In FIG. 1, the solenoid valve 10 of the present invention is a solenoid body.
12 has a cylindrical solenoid 14 inside the solenoid body 12.
Are arranged and held by a cylindrical solenoid holder 16. A fixed iron core 18, which also functions as a stopper, is inserted and fixed in the solenoid holder 16. The valve seat body 20 is fixed to one end of the solenoid body 12 via the spacer 17, and the first passage 22 and the second passage 24 are formed in the valve seat body 20. The inner end of the first passage 22 forms a valve seat 26, which is located opposite and spaced from the end of the core 18. A movable iron core 30 as a movable body is movably arranged between the fixed iron core 18 and the valve seat 26. The outer circumference of the annular diaphragm 32 is fixed between the main body 12 and the spacer 17, and the movable iron core 30 is fixed to the inner circumference. The return spring 34 is arranged between the diaphragm 32 and the main body, and when the solenoid 14 is not energized, the return spring 34 urges the movable iron core 30 to the right side in the figure through the diaphragm 32 and the movable iron core 30 moves to the valve seat. Seated at 26, which corresponds to the closed position of solenoid valve 10. When the solenoid 14 is energized, the movable iron core 30 is driven leftward in the figure against the elastic force of the return spring 34 and comes into contact with the fixed iron core 18. This state corresponds to the open position of the solenoid valve 10. In this way, the movable iron core 30 moves left and right between the valve seat 26 and the fixed iron core 18 according to the on / off of the solenoid 14, and the solenoid valve 10 is opened and closed.
コイルスプリング34はその有効巻部の巻数が１であ
る。ここに有効巻部というのは両端のシート部を除いた
スプリング力に寄与するスプリングの部分という意味で
ある。有効巻部の巻数を１とすることによりスペースを
節約することができる。また、巻数を１とすることによ
り、可動鉄心が30が対抗する弁座を叩くときの打撃音を
小さくすることができる。すなわち、第１図（イ）はこ
の考案における弁座26と固定鉄心18との間での可動鉄心
30の位置関係を模式的に示す。有効巻数が１であるため
スプリング34は両端の巻き始め位置34-1,34-2が上下の
同一位置にある。そのため、第１図（イ）においてスプ
リング34の右側にはスプリングの２巻分の力が加わって
いるし、スプリング34の左側の部分には１巻分の力しか
加わっていない。そのため、可動鉄心は偏荷重を受け誇
張して表すと、（イ）の二点鎖線のように傾斜してなが
ら動くことになる。その結果、可動鉄心30が弁座26また
は固定鉄心18に“２段”で衝突することになる。即ち、
可動鉄心の高い方の側が衝突し、次いで低い方の側の衝
突が起こる。その結果、衝突エネルギが分散され、騒音
を抑制することができる。The coil spring 34 has one effective winding. Here, the effective winding portion means the portion of the spring that contributes to the spring force excluding the seat portions at both ends. A space can be saved by setting the number of turns of the effective winding portion to one. Further, by setting the number of turns to 1, it is possible to reduce the impact sound when the movable core 30 strikes the valve seat against which 30 is opposed. That is, FIG. 1 (a) shows the movable iron core between the valve seat 26 and the fixed iron core 18 in this invention.
The positional relationship of 30 is schematically shown. Since the number of effective windings is 1, the winding start positions 34-1 and 34-2 at both ends of the spring 34 are at the same vertical position. Therefore, in FIG. 1A, the force of two turns of the spring is applied to the right side of the spring 34, and the force of one turn is applied to the left side portion of the spring 34. Therefore, if the movable iron core receives an unbalanced load and is exaggeratedly expressed, the movable iron core moves while inclining like the two-dot chain line in (a). As a result, the movable iron core 30 collides with the valve seat 26 or the fixed iron core 18 in "two steps". That is,
The higher side of the moveable core collides, followed by the lower side. As a result, collision energy is dispersed and noise can be suppressed.
これに対して、スプリングの有効巻部が１回と半分で
あるとすると、スプリングの巻き始めの側でもそれと直
径対立した位置にある側でもスプリングは２回巻きとな
っている。第１図（ロ）参照。その結果、スプリングに
加わるスプリング力は両側でバランスしており、可動鉄
心30は傾斜することなく真っ直ぐな状態で弁座若しくは
固定鉄心に衝突する。即ち、衝突は１回で起こり、エネ
ルギが集中するため騒音が高くなるのである。On the other hand, if the effective winding portion of the spring is one and half, the spring has two turns on both the winding start side and the side opposite in diameter. See FIG. 1 (b). As a result, the spring force applied to the spring is balanced on both sides, and the movable iron core 30 collides with the valve seat or the fixed iron core in a straight state without tilting. That is, the collision occurs once, and the energy is concentrated, so that the noise is increased.
第３図は電磁弁の作動周波数に対する騒音レベルを有
効巻数が1.0の場合（この考案）と、1.5の場合とを比較
して示す。10kHzより高い高周波数領域で音圧レベルを
破線の分減少できるという著しい効果がある。この第３
図の実験は消音室内で電磁弁を設置し、電磁弁に12Vで
デューティ比が50％で10Hzの電圧を印加し、市販のNOIS
E LEVEL METER（Ｂ＆Ｋ社製）を電磁弁から100mm離間し
た位置に設置し、NOISE LEVEL METERにより騒音レベル
を読み取ることにより行った。FIG. 3 shows the noise level with respect to the operating frequency of the solenoid valve in comparison between the case where the effective number of turns is 1.0 (this device) and the case where the number is 1.5. There is a remarkable effect that the sound pressure level can be reduced by the broken line in the high frequency region higher than 10 kHz. This third
In the experiment shown in the figure, a solenoid valve was installed in a muffling room, and a voltage of 10Hz with a duty ratio of 50% was applied to the solenoid valve.
E LEVEL METER (manufactured by B & K) was installed at a position 100 mm away from the solenoid valve, and the noise level was read by NOISE LEVEL METER.
スプリングの有効巻部が1.5だけでなくN 1/2（N:整
数）の巻数のときは偏荷重は生ぜず、逆に、スプリング
の巻数がN 1/2でないときは偏荷重は発生するが、巻数
が多くなると偏荷重が小さくなるが本考案のように巻数
を１とすることで最大の偏荷重が発生するため、可動鉄
心の２段当たりを確実に行い、効率的な消音の実現を図
ることができる。When the effective winding part of the spring is not only 1.5 but also N 1/2 (N: integer), the eccentric load does not occur. Conversely, when the number of spring turns is not N 1/2, the eccentric load is generated. However, as the number of turns increases, the eccentric load decreases, but the maximum eccentric load occurs by setting the number of turns to 1 as in the present invention. Therefore, the movable iron core can be reliably contacted in two stages to realize efficient noise reduction. Can be planned.
第４図はこの考案の電磁弁10をアイドルスピード制御
弁（ISC弁）として応用した電子制御内燃機関を示す。
図において、50はエアクリーナ、52はスロットル弁、54
はサージタンク、56は各気筒の燃料インジェクタ、58は
エンジン本体を示す。スロットル弁52を迂回してバイパ
ス通路60が形成され、バイパス通路60にアイドルスピー
ド制御用のサージタンク62が形成される。ISC弁として
の電磁弁10はこのバイパス通路60に設置される。制御回
路70はインジェクタ56の制御を行うと共に、電磁弁10の
デューティ制御を行う。インジェクタ56の制御自体はこ
の考案と直接関連しないので説明を省略する。デューテ
ィ制御回路72はプリセッタブルダウンカウンタ72とフリ
ップフロップ回路74とを具備し、電磁弁10へのデューテ
ィ信号を形成する。76はアイドルスイッチ、77は水温セ
ンサ、78はエンジン回転数センサである。FIG. 4 shows an electronically controlled internal combustion engine in which the solenoid valve 10 of the present invention is applied as an idle speed control valve (ISC valve).
In the figure, 50 is an air cleaner, 52 is a throttle valve, and 54
Is a surge tank, 56 is a fuel injector for each cylinder, and 58 is an engine body. A bypass passage 60 is formed to bypass the throttle valve 52, and a surge tank 62 for idle speed control is formed in the bypass passage 60. The solenoid valve 10 as an ISC valve is installed in this bypass passage 60. The control circuit 70 controls the injector 56 and duty control of the solenoid valve 10. The control of the injector 56 itself is not directly related to the present invention, so its explanation is omitted. The duty control circuit 72 includes a presettable down counter 72 and a flip-flop circuit 74, and forms a duty signal to the solenoid valve 10. 76 is an idle switch, 77 is a water temperature sensor, and 78 is an engine speed sensor.
第５図は電磁弁10の制御作動のフローチャートを示
す。このルーチンは一定時間間隔δ（第６図（イ））毎
に実行されるものとする。このδが電磁弁10の作動信号
の周波数を決定することはいうまでもない。ステップ80
ではアイドル条件か否かが判別される。アイドル条件は
アイドルスイッチ76のON、及びエンジン回転数が所定値
以下によって判別される。アイドル条件であるときはス
テップ82に進み、エンジンが暖機中か否かの判別を行
う。その判別は水温や、吸入空気温により行われる。暖
機中のときはステップ84に進み、暖機時のバイパス通路
60の通過空気量の設定が行われる。暖機時は通常のアイ
ドル時の回転数より相当高い回転数が得られるようにバ
イパス空気量を水温に応じて制御する。ステップ84は水
温に応じた流量VXの算出を示す。即ち、水温THWの増大
に応じて減少するバイパス流量VXのマップが設けられ、
センサ77により検出される水温THWに応じたバイパス流
量VX（即ち設定アイドルアップ回転数）の算出が補間に
より行われる。ステップ86では流量VXを電磁弁86のデュ
ーティ比に変換する演算が行われる。ここで算出される
DUTYはカウンタ72にセットされる値である。即ち、カウ
ンタ72は即座にそのセット値のカウントダウンを開始し
（ロ）、同時にフリップフロップ74がセットされる。そ
のため、電磁弁10は開弁される。カウントダウンが完了
するとフリップフロップ74はリセットされる。かくし
て、電磁弁の駆動信号の１周期δの間における電磁弁の
駆動時間ｔ（第６図（ハ））、即ちデューティ比はカウ
ンタにセットされる値DUTYに応じて変化する。そのた
め、水温に応じて変化する流量＝アイドル回転数が得ら
れるのである。FIG. 5 shows a flow chart of the control operation of the solenoid valve 10. It is assumed that this routine is executed at regular time intervals δ (Fig. 6 (A)). It goes without saying that this δ determines the frequency of the operation signal of the solenoid valve 10. Step 80
Then, it is determined whether or not it is an idle condition. The idle condition is determined by turning on the idle switch 76 and the engine speed below a predetermined value. When the engine is in the idle condition, the routine proceeds to step 82, where it is judged whether or not the engine is warming up. The determination is made based on the water temperature and the intake air temperature. If it is warming up, proceed to step 84 to warm up the bypass passage.
The passing air volume of 60 is set. During warm-up, the bypass air amount is controlled according to the water temperature so that a rotational speed considerably higher than the rotational speed during normal idle is obtained. Step 84 shows the calculation of the flow rate VX according to the water temperature. That is, a map of the bypass flow rate VX that decreases as the water temperature THW increases is provided,
Calculation of the bypass flow rate VX (that is, the set idle-up rotation speed) according to the water temperature THW detected by the sensor 77 is performed by interpolation. In step 86, a calculation for converting the flow rate VX into the duty ratio of the solenoid valve 86 is performed. Calculated here
DUTY is a value set in the counter 72. That is, the counter 72 immediately starts counting down the set value (B), and at the same time, the flip-flop 74 is set. Therefore, the solenoid valve 10 is opened. The flip-flop 74 is reset when the countdown is completed. Thus, the drive time t (FIG. 6 (c)) of the solenoid valve during one cycle δ of the drive signal of the solenoid valve, that is, the duty ratio changes according to the value DUTY set in the counter. Therefore, the flow rate that changes according to the water temperature = idle speed can be obtained.
暖機中でない場合はステップ82よりステップ90に進
み、エンジン回転数が設定アイドル回転数NE0（例えば7
00RPM）に等しいか否か判別される。NE＝NE0でないとき
はステップ92に進み、NE＞NE0か否か判別され、NE＞NE0
のときはステップ94に進み、DUTYがデクリメントされア
イドル回転数は設定アイドル回転数まで降下され、NE＜
NE0のときはステップ96に進み、DUTYがインクリメント
され、アイドル回転数は設定アイドル回転数まで増大さ
れる。このような制御によってアイドル回転数は設定ア
イドル回転数に制御される。If the engine is not warming up, the routine proceeds from step 82 to step 90, where the engine speed is set to the set idle speed NE 0 (for example, 7
00 RPM). If NE = NE 0 is not satisfied, the routine proceeds to step 92, where it is judged if NE> NE 0 or not, and NE> NE 0.
If so, the process proceeds to step 94, DUTY is decremented, the idle speed is lowered to the set idle speed, and NE <
When it is NE 0 , the routine proceeds to step 96, DUTY is incremented, and the idle speed is increased to the set idle speed. By such control, the idle speed is controlled to the set idle speed.
第７図はこの考案における電磁弁10によるアイドルス
ピード制御時の流量変化を模式的に示す。即ち、電磁弁
10の駆動信号は第６図のデューティ信号（ハ）であり、
周期的な変動を持っている。電磁弁10のリターンスプリ
ング34の巻数をこの考案にしたがって１とすることで、
大きな偏荷重が可動鉄心にかかっていることで、電磁弁
10の開閉にいわば制動が付与され、その作動における急
峻な部分がけずられ、流量変化の幅が小さくなる。その
に付随して音響的な共鳴に原因する騒音（放射音）を抑
制することができる。破線は偏荷重が生じていない場合
であり、電磁弁10は急激に開閉するため流量変化の幅が
大きくなる。また、脈動が大きいことから放射音も高く
なる問題点がある。FIG. 7 schematically shows the flow rate change during idle speed control by the solenoid valve 10 in this invention. That is, the solenoid valve
The drive signal of 10 is the duty signal (C) of FIG.
Has periodic fluctuations. By setting the number of turns of the return spring 34 of the solenoid valve 10 to 1 according to the present invention,
Since a large unbalanced load is applied to the movable iron core, the solenoid valve
Braking is applied to the opening and closing of 10, so that the steep portion in the operation is displaced, and the width of the flow rate change becomes small. Along with that, noise (radiated sound) caused by acoustic resonance can be suppressed. The broken line shows the case where an unbalanced load is not generated, and the solenoid valve 10 opens and closes abruptly, so that the range of flow rate change becomes large. Further, since the pulsation is large, there is a problem that the radiated sound becomes high.
この考案によれば、電磁弁においてリターンスプリン
グの有効巻部の巻数を１とすることで、最大の偏荷重が
可動体に発生し、可動体が弁座を叩くときの２段当たり
を効率的に行わせ、衝突エネルギの分散を効率的に行
い、騒音を抑制することができる効果がある。According to this invention, by setting the number of turns of the effective winding portion of the return spring in the solenoid valve to be 1, the maximum unbalanced load is generated in the movable body, and the two stages when the movable body strikes the valve seat is efficiently performed. Therefore, the collision energy can be efficiently dispersed and noise can be suppressed.
第１図はこの考案の電磁弁におけるスプリングの作動を
本考案の対策がない場合との比較で示す図。 第２図はこの考案の電磁弁の断面図。 第３図はこの考案の電磁弁の周波数に対する音圧特性
図。 第４図はこの考案の電磁弁をアイドルスピード制御弁と
して応用した電子制御内燃機関に概略図。 第５図は第４図におけるアイドルスピード制御弁の制御
ルーチンを示すフローチャート。 第６図は第４図の制御回路によるデューティ比制御作動
を説明するタイミング図。 第７図はこの考案の実施例としてのアイドルスピード制
御弁における流量の時間変化特性を模式的に説明する
図。 10……電磁弁、14……ソレノイド、18……固定鉄心、26
……弁座、30……可動鉄心、32……ダイヤフラム、34…
…リターンスプリング、50……エアクリーナ、52……ス
ロットル弁、54……サージタンク、56……燃料インジェ
クタ、70……制御回路、72……カウンタ、74……フリッ
プフロップ回路、76……アイドルスイッチ、77……水温
センサ、78……回転数センサ、FIG. 1 is a diagram showing the operation of the spring in the solenoid valve of the present invention in comparison with the case without the measures of the present invention. FIG. 2 is a sectional view of the solenoid valve of the present invention. FIG. 3 is a sound pressure characteristic diagram with respect to frequency of the solenoid valve of the present invention. FIG. 4 is a schematic diagram of an electronically controlled internal combustion engine in which the solenoid valve of the present invention is applied as an idle speed control valve. FIG. 5 is a flowchart showing a control routine of the idle speed control valve in FIG. FIG. 6 is a timing chart for explaining the duty ratio control operation by the control circuit of FIG. FIG. 7 is a diagram for schematically explaining the time change characteristic of the flow rate in the idle speed control valve as the embodiment of the present invention. 10 …… solenoid valve, 14 …… solenoid, 18 …… fixed iron core, 26
...... Valent seat, 30 ...... Movable iron core, 32 ...... Diaphragm, 34 ...
… Return spring, 50… Air cleaner, 52… Throttle valve, 54… Surge tank, 56… Fuel injector, 70… Control circuit, 72… Counter, 74… Flip-flop circuit, 76… Idle switch , 77 …… water temperature sensor, 78 …… rotation speed sensor,
フロントページの続き (72)考案者 吉山 茂 愛知県刈谷市昭和町１丁目１番地 日本電 装株式会社内 (56)参考文献 実開 昭64−53682（ＪＰ，Ｕ) 実開 昭62−2877（ＪＰ，Ｕ)Front Page Continuation (72) Inventor Shigeru Yoshiyama 1-1-1, Showa-cho, Kariya City, Aichi Nihon Denso Co., Ltd. (56) References: SHO 64-53682 (JP, U) SHO 62-2877 ( JP, U)
Claims (1)
ッパ部材と弁座との間に配置される可動体と、電磁弁の
固定側と可動体側との間に配設され、可動体を通常位置
に付勢するコイル状リターンスプリングとを具備し、電
磁機構に通電することで可動体をリターンスプリングに
抗して通常位置から離間する方向に駆動する電磁弁にお
いて、前記コイル状リターンスプリングのスプリング力
に寄与する有効巻部の巻数は１であり、電磁弁の固定部
に当接する前記有効巻部の一端と可動体側に当接する前
記有効巻部の他端とは上下方向に同一の位置にあること
を特徴とする電磁弁。1. An electromagnetic drive mechanism, a movable body disposed between a stopper member and a valve seat, which are installed opposite to each other, and a movable body disposed between a fixed side and a movable body side of the electromagnetic valve. And a coil-shaped return spring for urging the movable body against the return spring by energizing the electromagnetic mechanism to drive the movable body in a direction away from the normal position. The number of turns of the effective winding portion that contributes to the spring force is 1, and one end of the effective winding portion that contacts the fixed portion of the solenoid valve and the other end of the effective winding portion that contacts the movable body side are the same in the vertical direction. Solenoid valve characterized by being in the position.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6090789U JPH083795Y2 (en) | 1989-05-29 | 1989-05-29 | solenoid valve |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6090789U JPH083795Y2 (en) | 1989-05-29 | 1989-05-29 | solenoid valve |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH031380U JPH031380U (en) | 1991-01-09 |
| JPH083795Y2 true JPH083795Y2 (en) | 1996-01-31 |
Family
ID=31588684
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP6090789U Expired - Lifetime JPH083795Y2 (en) | 1989-05-29 | 1989-05-29 | solenoid valve |
Country Status (1)
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|---|---|
| JP (1) | JPH083795Y2 (en) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US20220112932A1 (en) * | 2020-10-14 | 2022-04-14 | Scott C. Agostini | Energy absorption through mass redistribution and magnetic manipulation |
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP5195740B2 (en) * | 2009-12-25 | 2013-05-15 | トヨタ自動車株式会社 | solenoid valve |
-
1989
- 1989-05-29 JP JP6090789U patent/JPH083795Y2/en not_active Expired - Lifetime
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US20220112932A1 (en) * | 2020-10-14 | 2022-04-14 | Scott C. Agostini | Energy absorption through mass redistribution and magnetic manipulation |
| US11788596B2 (en) * | 2020-10-14 | 2023-10-17 | Scott C. Agostini | Energy absorption through mass redistribution and magnetic manipulation |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH031380U (en) | 1991-01-09 |
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