JPH08317638A - Power conversion apparatus - Google Patents
Power conversion apparatusInfo
- Publication number
- JPH08317638A JPH08317638A JP7122128A JP12212895A JPH08317638A JP H08317638 A JPH08317638 A JP H08317638A JP 7122128 A JP7122128 A JP 7122128A JP 12212895 A JP12212895 A JP 12212895A JP H08317638 A JPH08317638 A JP H08317638A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- capacitor
- current
- converted
- switching element
- switching
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Landscapes
- Inverter Devices (AREA)
- Rectifiers (AREA)
- Dc-Dc Converters (AREA)
Abstract
Description
【0001】[0001]
【産業上の利用分野】本発明は無停電電源装置や電気車
用のバッテリ充電装置において、有効な電力変換装置に
関する。BACKGROUND OF THE INVENTION 1. Field of the Invention The present invention relates to an effective power converter in a battery charger for an uninterruptible power supply and an electric vehicle.
【0002】[0002]
【従来の技術】特開平6−78535号公報に示すように、ま
ずダイオードで構成された整流回路に入力し、直流源に
電力変換させる。その電力をスイッチング素子を使って
高周波疑似交流電源に変換し、小型化した高周波用変圧
器に入力する。この変圧器により、巻数比に応じた任意
に設定した電圧に変換させ、商用電源と電気的絶縁を図
ることで安全性を向上させた。そして、この変圧器の出
力はダイオードやチョークコイル,スイッチング素子を
使って出力電力量を制御し再度直流変換させるといった
回路であった。2. Description of the Related Art As shown in Japanese Unexamined Patent Publication No. 6-78535, first, a rectifier circuit composed of diodes is input to convert power to a DC source. The power is converted to a high-frequency pseudo AC power source using a switching element and input to a downsized high-frequency transformer. By using this transformer, the voltage can be converted to a voltage set arbitrarily according to the turns ratio, and electrical insulation from the commercial power source can be achieved to improve safety. The output of this transformer is a circuit that controls the amount of output power by using a diode, a choke coil, and a switching element, and performs DC conversion again.
【0003】図1に、フルブリッジ型DC−DCコンバ
ータ回路102の一例を示し、2アーム構成で4石スイ
ッチング素子の出力を、絶縁目的と電圧調整目的の変圧
器の1次巻線に接続する。この4石分のスイッチングを
たすきがけの原理で交互にオンオフさせることで、矩形
波状の交流電圧に変換し変圧器に入力させ、この時スイ
ッチング周波数を一定としオン時間幅を変えることで出
力電圧を制御していた。FIG. 1 shows an example of a full-bridge type DC-DC converter circuit 102. In the two-arm configuration, the outputs of four stone switching elements are connected to the primary winding of a transformer for the purpose of insulation and voltage adjustment. . By alternately turning on and off the switching of these four stones by the principle of plowing, it is converted into a rectangular wave AC voltage and input to the transformer. At this time, the switching frequency is made constant and the output voltage is changed by changing the ON time width. Had control.
【0004】[0004]
【発明が解決しようとする課題】しかし、スイッチング
素子の出力電圧波形はオン時間オフ時間がはっきりした
矩形波であるため、出力電流波形は急峻な変化を伴い、
スイッチング損失増大と素子の信頼性が低下する問題が
生じていた。However, since the output voltage waveform of the switching element is a rectangular wave whose on-time and off-time are clear, the output current waveform is accompanied by a sharp change,
There has been a problem that the switching loss increases and the reliability of the device decreases.
【0005】スイッチング動作によりラジオノイズ(電
波障害)が発生する。スイッチング素子をオンオフ制御
することで、電圧もしくは電流波形は急峻な変化を伴
う。そのため、スイッチング周波数成分のノイズ成分が
多く存在する。そのため、受信装置等外部に悪影響を及
ぼす。これを防ぐには通常、ダイオード1素子分にコン
デンサと抵抗を直列に接続するのが一般的である。しか
し、損失が大きいため冷却装置の大型化を招き、発生す
るノイズも大きいためフィルタ回路の大型化を招いた。Radio noise (radio interference) occurs due to the switching operation. By controlling ON / OFF of the switching element, the voltage or current waveform is accompanied by a sharp change. Therefore, there are many noise components of the switching frequency component. Therefore, the receiving device or the like is adversely affected. To prevent this, it is general to connect a capacitor and a resistor in series for one diode element. However, since the loss is large, the cooling device becomes large, and the generated noise is large, which causes the filter circuit to become large.
【0006】また、出力を安定化させる方法には、スイ
ッチングのオン時間幅は一定としてスイッチング周波数
を変えることが必要である。また、特開平6−78535号公
報のように出力前段にスイッチング素子とリアクトルを
用いて出力電圧が一定となるよう制御する方法がある。
しかし、負荷に流れる電流は脈動し、またその電流の高
周波リップルを除去させるフィルタが大きくなり、リア
クトルが大きいといった問題が生じていた。Further, in the method of stabilizing the output, it is necessary to change the switching frequency while keeping the on-time width of switching constant. Further, as in Japanese Patent Laid-Open No. 6-78535, there is a method of controlling the output voltage to be constant by using a switching element and a reactor in the output front stage.
However, the current flowing through the load pulsates, and the filter for removing the high frequency ripple of the current becomes large, which causes a problem that the reactor is large.
【0007】一般に使われている商用電源入力回路は、
ダイオードで構成されているため力率は悪く、電源利用
率が悪いものであった。力率が悪いと、限られた電源設
備では十分な電力が送れない。そのため、ブレーカの遮
断やヒューズの溶断、十分な電力が負荷に送れないとい
った問題が生じる。また、入力源が交流電圧のため安定
した直流源に変換しにくい。商用電源入力電流が正弦波
であり入力電圧波形との位相差が少ない場合、入力電力
はV・Isin2ωt となり脈動する。よって電解コンデ
ンサ間の電圧が変動し、負荷へ流れ込む電流が脈動す
る。この脈動を低減させるには多くの電解コンデンサの
容量が必要となる。そのため、容積が増大するといった
問題が生じる。The commonly used commercial power input circuit is
Since it is composed of diodes, the power factor is poor and the power supply utilization rate is poor. If the power factor is bad, sufficient power cannot be sent with the limited power supply equipment. Therefore, there are problems that the breaker is cut off, the fuse is blown, and sufficient electric power cannot be sent to the load. Also, since the input source is an AC voltage, it is difficult to convert it to a stable DC source. When the commercial power supply input current is a sine wave and the phase difference with the input voltage waveform is small, the input power becomes V · Isin2ωt and pulsates. Therefore, the voltage across the electrolytic capacitor fluctuates, and the current flowing into the load pulsates. To reduce this pulsation, a large amount of electrolytic capacitor capacity is required. Therefore, there arises a problem that the volume increases.
【0008】[0008]
【課題を解決するための手段】フルブリッジ型DC−D
Cコンバータ回路のスイッチング素子や整流用ダイオー
ドから生じる損失やノイズの発生を抑えるため、整流用
ダイオードの出力は、一旦、高周波成分フィルタ用コン
デンサを介すことで、スイッチング素子より流れる電流
波形を共振させ、前記コンデンサの容量を変えることで
共振周波数がかわり急峻な変化を伴わない滑らかな電流
波形とさせたものである。Means for Solving the Problems Full Bridge DC-D
In order to suppress the loss and noise generated from the switching element and the rectifying diode of the C converter circuit, the output of the rectifying diode is temporarily passed through a high frequency component filter capacitor to resonate the current waveform flowing from the switching element. By changing the capacitance of the capacitor, the resonance frequency changes and a smooth current waveform is produced without abrupt changes.
【0009】フルブリッジ型DC−DCコンバータ回路
の出力する負荷電力の大きさを制御させるには、商用電
源の入力電流を正弦波となるよう力率制御部でスイッチ
ング制御するとき、その正弦波波形の実効値の大きさを
制御させたものである。In order to control the magnitude of the load power output from the full-bridge type DC-DC converter circuit, when the power factor control unit performs switching control so that the input current of the commercial power source becomes a sine wave, the sine wave waveform It controls the magnitude of the effective value of.
【0010】出力を安定させるためには電解コンデンサ
の容量を増せば良い。電解コンデンサを多く用いること
で容積が大きくなるが、それが問題となれば、商用電源
の入力電流を基本波成分の正弦波や基本波に対しての第
3調波を加算させれば入力電力の変動が多少抑えられる
ことになり、電解コンデンサの容量を小さくさせられ
る。In order to stabilize the output, the capacity of the electrolytic capacitor may be increased. The volume increases with the use of many electrolytic capacitors, but if that becomes a problem, input power of the commercial power supply can be obtained by adding the sine wave of the fundamental wave component or the third harmonic of the fundamental wave. Will be suppressed to some extent, and the capacitance of the electrolytic capacitor can be reduced.
【0011】ノイズによる他機器への影響を減らすた
め、ある周波数成分で突出しているノイズレベルを減ら
したほうがよい。その周波数成分は、スイッチング周波
数成分であり、その周波数を固定しない方がよい。しか
も、出力電圧制御をしないため、固定する必要もない。
そのため、スイッチング周波数を通常の周波数の±2Hz
の範囲でランダムに変化させたものである。In order to reduce the influence of noise on other devices, it is better to reduce the noise level protruding at a certain frequency component. The frequency component is a switching frequency component, and it is better not to fix the frequency. Moreover, since the output voltage is not controlled, it is not necessary to fix it.
Therefore, the switching frequency is ± 2Hz of the normal frequency.
The values are randomly changed within the range.
【0012】[0012]
【作用】これにより、フルブリッジ型DC−DCコンバ
ータ回路のスイッチング素子は電流零点でオンスイッチ
ングや電流値の低い部分でオフスイッチングさせること
が可能となり、スイッチング時の電圧と電流の重なり部
分を減らすことで、損失の低減が図れ、発生するノイズ
も低減できる。しかも、スイッチング素子の出力電圧波
形は、サージ電圧がある程度抑えられるため、スイッチ
ング素子間に通常挿入するサージ吸収用回路は、抵抗を
挿入しなくて済む損失の少ない回路構成となる。また、
部品点数が少ない。フルブリッジ型DC−DCコンバー
タ部は、特別な制御を必要としないので小型で安価な回
路構成となる。As a result, the switching element of the full-bridge type DC-DC converter circuit can be turned on at the current zero point or turned off at the portion where the current value is low, thereby reducing the overlapping portion of the voltage and the current during switching. Thus, the loss can be reduced and the generated noise can be reduced. Moreover, since the surge voltage is suppressed to some extent in the output voltage waveform of the switching element, the surge absorbing circuit that is normally inserted between the switching elements has a circuit configuration that does not require the insertion of a resistor and has a small loss. Also,
The number of parts is small. The full-bridge DC-DC converter section does not require special control, and thus has a small and inexpensive circuit configuration.
【0013】フルブリッジ型DC−DCコンバータ回路
のスイッチング素子のスイッチングさせる周波数を固定
とせず、ランダムに変えることにより高調波成分の最大
ノイズレベルを低くすることができる。ノイズの発生す
る周波数帯域を分散させることでノイズの最大値を押さ
えることができ、このためノイズ対策用フィルタ回路の
定数を小さくできる。The maximum noise level of the harmonic component can be lowered by changing the switching frequency of the switching element of the full-bridge type DC-DC converter circuit at random, instead of fixing it. By dispersing the frequency band in which noise is generated, the maximum value of noise can be suppressed, and thus the constant of the noise countermeasure filter circuit can be reduced.
【0014】[0014]
【実施例】図1に本発明の実施例を示す。単相の商用電
源を入力源11とし、ダイオード18,19とフライホ
イールダイオード27,28,スイッチング素子21,
22で構成される回路は、電源電流が商用電源電圧波形
と同期するように平均値比較方式の電流制御させる機能
をもつ。今回、2ヶの直列で構成されたダイオード1
8,19と2ヶの直列で構成されたスイッチング素子2
1,22の昇圧型2石直列方式を採用し、損失低減とコ
スト低減が図られた。大容量タイプでは、図4に示す通
りフルブリッジ方式を採用すると良い。スイッチングは
PWM方式であり、図1の回路ではスイッチング素子2
2をターンオンすることでリアクトル12→ダイオード
19→商用電源11の経路で短絡電流が流れる。そし
て、商用電源電圧とリアクトル12の発生する起電力の
電圧値が電解コンデンサ13の端子電圧よりも高くなる
ことで負荷側にエネルギが流れる。負荷17に関係なく
電解コンデンサ間の電圧を一定とすれば良いのである
が、力率1とした場合コンデンサに供給されるエネルギ
は、電圧:V・sinωtと電流:I・sinωtを掛けた値
なので大きく脈動している。電解コンデンサ13に流れ
込む電流を図4のIACDCに示す。この電流IACDCの脈動
により、負荷17に流れ込む図4の出力電流Ibが変動
を起こす。これを防ぐため、電解コンデンサ13の静電
容量を増してエネルギ蓄積容量を増し、負荷17に流れ
込む電力を一定に近づける。しかし、電解コンデンサの
容量を増すことで装置の容積が増加する。なるべく容積
を増さないようにするため、対策として正弦波の最大値
付近を抑えるような商用電源入力の指令値にすると効果
がある。それは、正弦波形VACに第3調波を加えた値を
加算させることである。この場合、当然ながら図2に示
す入力電流波形IACは高調波成分(第3調波)が増加す
る。法的規制値に引っかからない程度の入力電流にした
ほうがよい。入力電流IACとなるように制御する方法
は、力率制御コントローラ30で検出電流と指令値との
演算(引き算と積分)をした後に三角波と比較してPW
M信号を生成する。入力電流IACいわゆる出力電流Ib
の大きさを変えるには、指令値の実効値の大きさを制御
する。より、この指令値の実効値の大きさを変えること
で、負荷17に流れるエネルギを制御できる。EXAMPLE FIG. 1 shows an example of the present invention. A single-phase commercial power source is used as an input source 11, and diodes 18, 19 and flywheel diodes 27, 28, a switching element 21,
The circuit constituted by 22 has the function of controlling the current by the average value comparison method so that the power supply current is synchronized with the commercial power supply voltage waveform. This time, diode 1 composed of two in series
Switching element 2 composed of 8 and 19 in series
By adopting the step-up type two-stone series system of 1 and 22, loss reduction and cost reduction were achieved. For the large capacity type, it is advisable to adopt the full bridge method as shown in FIG. Switching is a PWM method, and in the circuit of FIG.
When 2 is turned on, a short-circuit current flows in the path of reactor 12 → diode 19 → commercial power supply 11. Then, the commercial power supply voltage and the voltage value of the electromotive force generated by the reactor 12 become higher than the terminal voltage of the electrolytic capacitor 13, so that energy flows to the load side. It suffices to keep the voltage between the electrolytic capacitors constant regardless of the load 17, but when the power factor is 1, the energy supplied to the capacitors is the value obtained by multiplying the voltage: V · sinωt and the current: I · sinωt. It is pulsating greatly. The current flowing into the electrolytic capacitor 13 is shown as I ACDC in FIG. Due to the pulsation of the current I ACDC , the output current Ib of FIG. 4 flowing into the load 17 fluctuates. In order to prevent this, the electrostatic capacity of the electrolytic capacitor 13 is increased to increase the energy storage capacity, and the electric power flowing into the load 17 is brought close to a constant value. However, increasing the capacity of the electrolytic capacitor increases the volume of the device. In order to prevent the volume from increasing as much as possible, it is effective to use a command value for commercial power input that suppresses the vicinity of the maximum value of the sine wave as a countermeasure. That is, the value obtained by adding the third harmonic to the sine waveform V AC is added. In this case, as a matter of course, the harmonic component (third harmonic) increases in the input current waveform I AC shown in FIG. It is better to set the input current so that the legally regulated value is not exceeded. The method of controlling to the input current I AC is as follows. The power factor controller 30 calculates (subtracts and integrates) the detected current and the command value, and then compares the triangular wave with PW.
Generate an M signal. Input current I AC So-called output current Ib
To change the magnitude of, the magnitude of the effective value of the command value is controlled. Therefore, the energy flowing to the load 17 can be controlled by changing the magnitude of the effective value of this command value.
【0015】電解コンデンサ13で電力変換した直流源
は、フルブリッジ構成させた4ヶのスイッチング素子2
3〜26で、電圧を図3に示す模擬交流波VBRに変換す
る。交流変換して変圧器15を介すことで、巻数比を変
えて任意の電圧にできるのと負荷側と商用電源とは電気
的絶縁が図れる。次に、この変圧器の出力を整流用ダイ
オード20に入力させ、直流電圧に変換する。このとき
のダイオード1素子間の電圧波形は、平均印加電圧より
も高いサージ電圧がかかり、その素子の許容電圧値を越
える可能性がある。また、整流用ダイオード20の出力
電圧・電流波形が急峻なため電波障害等のノイズの発生
源となる。そこで、整流用ダイオード20の出力にフィ
ルムコンデンサ16を並列に接続し、サージ電圧を抑制
した。回路は簡易的で、しかも抵抗器を設けないので損
失が少なく発熱の問題が生じない。しかも、その影響で
コンデンサ16の静電容量と配線インダクタンスや変圧
器15の漏れインダクタンスにより、図3に示す電流波
形IBRのような共振現象が生じる。この共振現象を利用
し、フルブリッジ構成のスイッチング素子23〜26の
スイッチング損失が低減できる。スイッチング素子のオ
ンスイッチング時は零電流スイッチングであり、オフス
イッチング時は零電流までとはいかないが、平均電流値
よりも低い値となる。The direct current source converted into electric power by the electrolytic capacitor 13 is composed of four switching elements 2 in a full bridge configuration.
At 3 to 26, the voltage is converted into the simulated AC wave V BR shown in FIG. By performing AC conversion and passing through the transformer 15, the winding ratio can be changed to an arbitrary voltage, and the load side and the commercial power source can be electrically insulated. Next, the output of this transformer is input to the rectifying diode 20 and converted into a DC voltage. At this time, the voltage waveform between the diode 1 element is applied with a surge voltage higher than the average applied voltage and may exceed the allowable voltage value of the element. Further, since the output voltage / current waveform of the rectifying diode 20 is steep, it becomes a source of noise such as radio interference. Therefore, the film capacitor 16 is connected in parallel to the output of the rectifying diode 20 to suppress the surge voltage. The circuit is simple, and since no resistor is provided, the loss is small and the problem of heat generation does not occur. Moreover, due to the influence thereof, a resonance phenomenon like the current waveform I BR shown in FIG. 3 occurs due to the capacitance of the capacitor 16, the wiring inductance and the leakage inductance of the transformer 15. By utilizing this resonance phenomenon, the switching loss of the switching elements 23 to 26 having the full bridge structure can be reduced. When the switching element is on-switched, the current is zero current switching, and when the switching element is off-switched, the current does not reach zero current, but the value is lower than the average current value.
【0016】このコンデンサ16の出力は直流リアクト
ル14を介し、負荷17に接続する。この直流リアクト
ル14のインダクタンスの容量が大きければ、負荷17
に流れ込む図4の電流Ibの脈動は低減できる。The output of the capacitor 16 is connected to the load 17 via the DC reactor 14. If the capacitance of the inductance of the DC reactor 14 is large, the load 17
The pulsation of the current Ib shown in FIG.
【0017】フルブリッジ型DC−DCコンバータ部1
02のスイッチング素子23〜26は、スイッチングに
よる電波障害等のノイズ発生する。ノイズを極力抑える
ために、DC/DCコンバータコントローラ31でスイ
ッチング周波数をランダムに変化させる方法がある。イ
ンテグレーテッドタイマーユニットを内蔵するマイコン
を用いると容易にできる。このマイコンは図5に示すP
WM信号を発生させるのに必要な三角波状の数値を発生
できる。この数値を発生させるには、まず積和演算さ
せ、その数値がある上限値を超えるようであれば、今度
はその値から引き算をする。引き算からの値がある下限
数値を下回るようであれば、先程の積和演算を再び行
う。図5のように上限値及び下限値をランダムに変化さ
せることで三角波Carの周波数いわゆるスイッチング周
波数を変化させることができる。周波数を変化させる範
囲は基準値の±2Hz程度とする。このシステムであると
周波数制御による通流率制御を行っても通流量つまり出
力電力は変化しない。力率制御スイッチング回路101
は力率1の制御であり、力率1の出力電圧(電解コンデ
ンサ電圧)は負荷供給電力が一定であれば一定にする働
きをする。負荷側への電力を通流率を低くして抑えよう
とするとその分電解コンデンサにエネルギが蓄積しその
端子電圧が上昇する。スイッチング素子のオン時間に流
れる電流はその分上昇し周波数を変化させても負荷への
供給電力は変化しにくい。よって、この周波数ランダム
変化方式は使うことができる。Full-bridge type DC-DC converter unit 1
The switching elements 23 to 26 of No. 02 generate noise such as radio interference due to switching. In order to suppress noise as much as possible, there is a method of randomly changing the switching frequency in the DC / DC converter controller 31. This can be easily done by using a microcomputer with an integrated timer unit. This microcomputer is P shown in FIG.
It is possible to generate the triangular wave-shaped numerical values necessary for generating the WM signal. In order to generate this numerical value, first the sum of products operation is performed, and if the numerical value exceeds a certain upper limit value, then this value is subtracted. If the value from the subtraction falls below a certain lower limit value, the product-sum operation described above is performed again. By changing the upper limit value and the lower limit value at random as shown in FIG. 5, it is possible to change the frequency of the triangular wave Car, that is, the switching frequency. The range of changing the frequency shall be within ± 2Hz of the reference value. In this system, the flow rate, that is, the output power, does not change even if the flow rate control by frequency control is performed. Power factor control switching circuit 101
Is a control of a power factor of 1, and serves to make the output voltage (electrolytic capacitor voltage) of a power factor of 1 constant if the load supply power is constant. If an attempt is made to reduce the flow rate of electric power to the load side to suppress it, energy will be accumulated in the electrolytic capacitor and the terminal voltage will rise. The current that flows during the on-time of the switching element rises accordingly, and even if the frequency is changed, the power supplied to the load is unlikely to change. Therefore, this frequency random change method can be used.
【0018】[0018]
【発明の効果】これにより、損失・発熱が少なく信頼性
の向上及び高効率化をもたらし、また更にスイッチング
周波数を上げることが可能で変圧器や高周波ノイズ除去
用フィルタの小型化が図れる。装置は簡単な回路構成で
あり、安価で軽量なバッテリ充電器として利用できる。As a result, the loss and heat generation are small, the reliability is improved and the efficiency is improved, the switching frequency can be further increased, and the transformer and the filter for removing high frequency noise can be downsized. The device has a simple circuit configuration and can be used as an inexpensive and lightweight battery charger.
【図1】主回路図。FIG. 1 is a main circuit diagram.
【図2】商用電源電圧と第3調波成分を加えた電流波形
図。FIG. 2 is a current waveform diagram in which a commercial power supply voltage and a third harmonic component are added.
【図3】模擬交流電圧波形と共振した電流波形図。FIG. 3 is a current waveform diagram that resonates with a simulated AC voltage waveform.
【図4】電解コンデンサ入力電流波形と出力電流波形
図。FIG. 4 is an input current waveform and an output current waveform diagram of an electrolytic capacitor.
【図5】可変スイッチング周波数発生原理の説明図。FIG. 5 is an explanatory diagram of a variable switching frequency generation principle.
11…商用電源、12…交流リアクトル、13…電解コ
ンデンサ、14…直流リアクトル、15…変圧器、16
…フィルムコンデンサ、17…負荷、18,19…入力
ダイオード、20…整流用ダイオード、21,22…力
率改善用スイッチング素子、23〜26…DC/DCコ
ンバータ用スイッチング素子、27,28…フライホイ
ールダイオード、30…力率制御コントローラ、31…
DC/DCコンバータコントローラ、101…力率制御
スイッチング回路、102…DC/DCコンバータ回
路、103…直流変換回路。11 ... Commercial power supply, 12 ... AC reactor, 13 ... Electrolytic capacitor, 14 ... DC reactor, 15 ... Transformer, 16
... film capacitor, 17 ... load, 18, 19 ... input diode, 20 ... rectifying diode, 21, 22 ... power factor improving switching element, 23-26 ... DC / DC converter switching element, 27, 28 ... flywheel Diode, 30 ... Power factor controller, 31 ...
DC / DC converter controller, 101 ... Power factor control switching circuit, 102 ... DC / DC converter circuit, 103 ... DC conversion circuit.
Claims (4)
換され、この交流源は変圧器を介し、そして整流用ダイ
オードやコンデンサ,インダクタで構成される回路に通
電させ再び直流変換させることの可能な回路において、
前記交流変換させるスイッチング素子は、一定スイッチ
ング周波数及び一定オン時間幅とさせ、前記整流用ダイ
オードの出力端と並列にコンデンサを設けたことを特徴
とする電力変換装置。1. A direct current source is converted into alternating current by using a switching element, and this alternating current source can be converted to direct current again by passing a current through a transformer and through a circuit composed of a rectifying diode, a capacitor and an inductor. In the circuit
The power conversion device, wherein the switching element for AC conversion has a constant switching frequency and a constant ON time width, and a capacitor is provided in parallel with the output end of the rectifying diode.
高調波成分を加算させた波形となるようスイッチング素
子を用いて商用電源電流を入力し、電解コンデンサを用
い直流源に変換し、得られた直流源はスイッチング素子
を用いて矩形波状の電圧に交流変換して変圧器を介し、
整流用ダイオードとコンデンサやインダクタで構成され
る回路を使って再び直流変換することを特徴とする電力
変換装置。2. A third component for the fundamental wave component of the commercial power frequency.
The commercial power supply current is input using a switching element so as to form a waveform with harmonic components added, and is converted to a DC source using an electrolytic capacitor.The obtained DC source is converted into a rectangular wave voltage using a switching element. Convert it through a transformer,
A power conversion device characterized by performing DC conversion again using a circuit composed of a rectifying diode, a capacitor, and an inductor.
調波の正弦波を加算させた波形となるようスイッチング
素子を用いて商用電源電流を入力し、電解コンデンサを
用い直流源に変換し、得られた直流源はスイッチング素
子を用いて矩形波状の電圧に交流変換して変圧器を介
し、整流用ダイオードとコンデンサやインダクタで構成
される回路を使って再び直流変換する回路において、矩
形波状の電圧となるように交流変換させるスイッチング
素子は、一定スイッチング周波数及び一定オン時間幅と
させ、前記整流用ダイオードの回路の出力端と並列にコ
ンデンサを設けたことを特徴とする電力変換装置。3. A third component for the fundamental wave component of the commercial power frequency.
A commercial power supply current is input using a switching element so that the waveform will be the sum of harmonic sine waves, and it is converted to a DC source using an electrolytic capacitor.The obtained DC source is a rectangular wave voltage using a switching element. In the circuit that performs AC to AC conversion and then DC conversion again using a circuit composed of a rectifying diode, a capacitor and an inductor via a transformer, the switching element that performs AC conversion to obtain a rectangular wave voltage has a constant switching frequency. And a constant on-time width, and a capacitor is provided in parallel with the output end of the circuit of the rectifying diode.
換され、この交流源は変圧器を介し、整流用ダイオード
やコンデンサ,インダクタで構成される回路に通電させ
再び直流変換させることの可能な回路において、前記交
流変換させるスイッチング素子は、周期的にスイッチン
グ周波数を変化させてしかもオン時間とオフ時間の比を
一定とさせ、前記整流用ダイオードの出力端と並列にコ
ンデンサを設けたことを特徴とする電力変換装置。4. A circuit in which a direct current source is converted into alternating current by using a switching element, and this alternating current source can be converted to direct current again by energizing a circuit composed of a rectifying diode, a capacitor and an inductor through a transformer. In the switching element for AC conversion, the switching frequency is periodically changed and the ratio of ON time to OFF time is made constant, and a capacitor is provided in parallel with the output end of the rectifying diode. Power conversion device.
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP7122128A JPH08317638A (en) | 1995-05-22 | 1995-05-22 | Power conversion apparatus |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP7122128A JPH08317638A (en) | 1995-05-22 | 1995-05-22 | Power conversion apparatus |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH08317638A true JPH08317638A (en) | 1996-11-29 |
Family
ID=14828316
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP7122128A Pending JPH08317638A (en) | 1995-05-22 | 1995-05-22 | Power conversion apparatus |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPH08317638A (en) |
Cited By (8)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN100446397C (en) * | 2005-10-24 | 2008-12-24 | 安徽工业大学 | High-frequency single switch-linear active filtering inverter |
JP2012196076A (en) * | 2011-03-17 | 2012-10-11 | Mitsubishi Electric Corp | Vehicle charger |
JP2014011820A (en) * | 2012-06-27 | 2014-01-20 | Mitsubishi Electric Corp | Ac/dc power conversion device, dc/ac power conversion device, and uninterruptible power supply device comprising both power conversion devices |
JP2014054174A (en) * | 2012-09-05 | 2014-03-20 | Lsis Co Ltd | Regenerative inverter device and inverter device using unit power cell |
CN105223899A (en) * | 2015-09-28 | 2016-01-06 | 成都贝发信息技术有限公司 | The workshop supervisory system that anti lightning interference performance is strong |
JP2018520632A (en) * | 2015-07-21 | 2018-07-26 | ダイソン・テクノロジー・リミテッド | Battery charger |
JP2018520633A (en) * | 2015-07-21 | 2018-07-26 | ダイソン・テクノロジー・リミテッド | Battery charger |
WO2024007688A1 (en) * | 2022-07-05 | 2024-01-11 | 华为数字能源技术有限公司 | Bidirectional on-board charger, on-board power system, and electric vehicle |
-
1995
- 1995-05-22 JP JP7122128A patent/JPH08317638A/en active Pending
Cited By (10)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN100446397C (en) * | 2005-10-24 | 2008-12-24 | 安徽工业大学 | High-frequency single switch-linear active filtering inverter |
JP2012196076A (en) * | 2011-03-17 | 2012-10-11 | Mitsubishi Electric Corp | Vehicle charger |
JP2014011820A (en) * | 2012-06-27 | 2014-01-20 | Mitsubishi Electric Corp | Ac/dc power conversion device, dc/ac power conversion device, and uninterruptible power supply device comprising both power conversion devices |
JP2014054174A (en) * | 2012-09-05 | 2014-03-20 | Lsis Co Ltd | Regenerative inverter device and inverter device using unit power cell |
US9013129B2 (en) | 2012-09-05 | 2015-04-21 | Lsis Co., Ltd. | Regenerative inverter device and inverter device using power cell unit |
CN103683966B (en) * | 2012-09-05 | 2016-12-07 | Ls产电株式会社 | Regeneration DC-to-AC converter and the DC-to-AC converter of use battery unit |
JP2018520632A (en) * | 2015-07-21 | 2018-07-26 | ダイソン・テクノロジー・リミテッド | Battery charger |
JP2018520633A (en) * | 2015-07-21 | 2018-07-26 | ダイソン・テクノロジー・リミテッド | Battery charger |
CN105223899A (en) * | 2015-09-28 | 2016-01-06 | 成都贝发信息技术有限公司 | The workshop supervisory system that anti lightning interference performance is strong |
WO2024007688A1 (en) * | 2022-07-05 | 2024-01-11 | 华为数字能源技术有限公司 | Bidirectional on-board charger, on-board power system, and electric vehicle |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
US6388904B2 (en) | Power supply device for electromotive railcar | |
US9124183B2 (en) | Power inverter for feeding electric energy from a DC power generator into an AC grid with two power lines | |
US5568371A (en) | Active harmonic power filter apparatus and method | |
US20150222199A1 (en) | Single-phase active front end rectifier system for use with three-phase variable frequency drives | |
JPH08509354A (en) | High frequency AC / AC converter with power factor correction | |
JP2865194B2 (en) | Single-phase input three-phase full-wave rectifier circuit and single-phase input pseudo four-phase full-wave rectifier circuit | |
JPH07177745A (en) | Switching regulator | |
WO1996008073A1 (en) | Power supply having improved power factor | |
JPH0954623A (en) | Linkage type power converting device | |
JPH08317638A (en) | Power conversion apparatus | |
JP3798095B2 (en) | Switching power supply | |
US20040079739A1 (en) | Generator for unitary power factor arc welders | |
JP4278290B2 (en) | Dust collector power supply | |
JP3588429B2 (en) | Power converter | |
EP2638627B1 (en) | Power inverter for feeding electric energy from a dc power generator into an ac grid with two power lines | |
CN210225255U (en) | Vehicle fuel cell DC-DC converter and vehicle power system | |
JP3758062B2 (en) | Active filter control method | |
JPH073801Y2 (en) | Protection circuit for active filter | |
Takaoka et al. | Novel DC to Single-Phase Isolated AC Converter Using Coupled Inductor with Power Decoupling Capability | |
JP3095570B2 (en) | Low ripple power supply | |
JP2858520B2 (en) | Power factor improving smoothing circuit | |
JPH09131055A (en) | Switching regulator | |
JP2868230B2 (en) | Switching regulator | |
JPH08168256A (en) | Ac-dc conversion circuit | |
JPH0747958Y2 (en) | Protection circuit for active filter |