JPH08279703A - 終端器 - Google Patents
終端器Info
- Publication number
- JPH08279703A JPH08279703A JP7102960A JP10296095A JPH08279703A JP H08279703 A JPH08279703 A JP H08279703A JP 7102960 A JP7102960 A JP 7102960A JP 10296095 A JP10296095 A JP 10296095A JP H08279703 A JPH08279703 A JP H08279703A
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- JP
- Japan
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- plane
- gnd
- terminator
- signal
- line
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Abstract
(57)【要約】 （修正有）
【目的】 電子計測機器であるスペクトラムアナライザ
やネットワークアナライザなどの伝送路に用いるための
終端器において、超高周波領域での周波数特性の良好な
ものを提供する。 【構成】 超高周波領域の信号が同軸ケーブル６等を伝
送路として終端器８の信号線１に入力してくると、信号
線１を中心とした信号伝播方向に平行して回路基板７の
同一平面上の両側に、接地電位を持つＧＮＤ−Ｐｌａｎ
ｅＡ３を設け、そのＧＮＤ−ＰｌａｎｅＡ３と信号線１
とを３つの面の部分で接続する抵抗体２を設け、回路基
板裏面に設けたＧＮＤ−ＰｌａｎｅＢと複数のスルーホ
ールＡ５とでグランデッドコプレーナラインを形成す
る。
やネットワークアナライザなどの伝送路に用いるための
終端器において、超高周波領域での周波数特性の良好な
ものを提供する。 【構成】 超高周波領域の信号が同軸ケーブル６等を伝
送路として終端器８の信号線１に入力してくると、信号
線１を中心とした信号伝播方向に平行して回路基板７の
同一平面上の両側に、接地電位を持つＧＮＤ−Ｐｌａｎ
ｅＡ３を設け、そのＧＮＤ−ＰｌａｎｅＡ３と信号線１
とを３つの面の部分で接続する抵抗体２を設け、回路基
板裏面に設けたＧＮＤ−ＰｌａｎｅＢと複数のスルーホ
ールＡ５とでグランデッドコプレーナラインを形成す
る。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、同軸ケーブル等の伝送
線路を、一定の抵抗値で終端する場合の終端器に関す
る。
線路を、一定の抵抗値で終端する場合の終端器に関す
る。
【０００２】
【従来の技術】本発明では、終端器の構造の中でも、平
面回路基板上に構成された伝送路を、周波数特性の良好
な抵抗素子によって終端する終端器に関する技術につい
てであるが、従来技術での最も単純な構造であるマイク
ロストリップラインを終端する場合について以下に記載
する。図６は、従来技術による終端器の構成を示す。ま
た図７は、その構成による場合の等価回路を示す。図８
には断面図を示す。電子計測機器においては、信号伝送
路を伝播して入力されてくる信号１６を終端する際に終
端器１８の抵抗素子１２の抵抗値を５０Ωとして構成し
ているのが一般的である。そして、信号伝送路の構成は
終端器１８に入力される直前まで、５０Ωの特性インピ
ーダンスを持つ同軸ケーブルであることが多い。また、
終端器の評価は反射損失（リターンロス）、反射係数及
び電圧定在波比などを測定することで行われる。
面回路基板上に構成された伝送路を、周波数特性の良好
な抵抗素子によって終端する終端器に関する技術につい
てであるが、従来技術での最も単純な構造であるマイク
ロストリップラインを終端する場合について以下に記載
する。図６は、従来技術による終端器の構成を示す。ま
た図７は、その構成による場合の等価回路を示す。図８
には断面図を示す。電子計測機器においては、信号伝送
路を伝播して入力されてくる信号１６を終端する際に終
端器１８の抵抗素子１２の抵抗値を５０Ωとして構成し
ているのが一般的である。そして、信号伝送路の構成は
終端器１８に入力される直前まで、５０Ωの特性インピ
ーダンスを持つ同軸ケーブルであることが多い。また、
終端器の評価は反射損失（リターンロス）、反射係数及
び電圧定在波比などを測定することで行われる。
【０００３】図６に示すように終端器１８では回路基板
１５の同一平面上の５０Ωに調整した抵抗素子１２の一
端に接続されたマイクロストリップライン１１に、同軸
ケーブル６からの信号１６を入力し、回路基板裏面に設
けた接地電圧を持つグランドプレーン（ＧＮＤ−Ｐｌａ
ｎｅ）に、スルーホールＢ１３と電極１４とを介して、
抵抗素子１２のもう一方の端を接続している。そのとき
の等価回路図が図７に示すようなものである。このよう
な従来技術においては、終端器１８に入力されてくる信
号１６が直流或いは周波数が比較的低い場合には、図７
に示したような等価回路になっていると考えられた。し
かし電子計測機器の技術分野の中でもスペクトラムアナ
ライザやネットワークアナライザで扱う信号１６を対象
とする場合では、実用上１ＧＨＺ〜２ＧＨＺ程度の周波
数領域までが限界であり、さらに１０ＧＨＺまでの超高
周波領域には適用できないという問題点を有していた。
１５の同一平面上の５０Ωに調整した抵抗素子１２の一
端に接続されたマイクロストリップライン１１に、同軸
ケーブル６からの信号１６を入力し、回路基板裏面に設
けた接地電圧を持つグランドプレーン（ＧＮＤ−Ｐｌａ
ｎｅ）に、スルーホールＢ１３と電極１４とを介して、
抵抗素子１２のもう一方の端を接続している。そのとき
の等価回路図が図７に示すようなものである。このよう
な従来技術においては、終端器１８に入力されてくる信
号１６が直流或いは周波数が比較的低い場合には、図７
に示したような等価回路になっていると考えられた。し
かし電子計測機器の技術分野の中でもスペクトラムアナ
ライザやネットワークアナライザで扱う信号１６を対象
とする場合では、実用上１ＧＨＺ〜２ＧＨＺ程度の周波
数領域までが限界であり、さらに１０ＧＨＺまでの超高
周波領域には適用できないという問題点を有していた。
【０００４】すなわち、従来技術による終端器１８の構
成では、 （１）抵抗素子１２が集中定数とは見なせないこと。 （２）スルーホールＢ１３部分のインピーダンスが、２
ＧＨＺ〜１０ＧＨＺの様な超高周波領域になると急激に
大きくなってしまうこと。 （３）また、スルーホールＢ１３部分のインピーダンス
を小さくするには回路基板１５の板厚を小さくする必要
があるが、すると強度が問題となってくるばかりか、終
端器１８部の伝送路を構成するマイクロストリップライ
ン１１に要求される寸法精度が厳しくなり、所望の特性
インピーダンスを実現することが困難となる。 （４）さらに、反射損失の向上のためには、信号１６の
周波数が高くなるにつれて波長が短くなるのに合わせ、
抵抗素子１２の面積を小さくすればよいが、すると抵抗
素子１２として最大定格電力が低下してしまう。 （５）また抵抗素子１２の面積を、つまり寸法を小さく
すると、その抵抗値調整を行うトリミング精度が低下し
たり、回路形成技術を厚膜や薄膜技術に依った場合、導
体や電極１４及び抵抗素子１２等各層を所定の順に重ね
ていく際の０．１ｍｍ〜０．０１ｍｍ単位で形成せねば
ならない位置精度の確保が困難である。 といった様な理由で、高周波領域までの特性が向上させ
られず、また製造技術上のカベが多く存在するといった
問題点を有していた。
成では、 （１）抵抗素子１２が集中定数とは見なせないこと。 （２）スルーホールＢ１３部分のインピーダンスが、２
ＧＨＺ〜１０ＧＨＺの様な超高周波領域になると急激に
大きくなってしまうこと。 （３）また、スルーホールＢ１３部分のインピーダンス
を小さくするには回路基板１５の板厚を小さくする必要
があるが、すると強度が問題となってくるばかりか、終
端器１８部の伝送路を構成するマイクロストリップライ
ン１１に要求される寸法精度が厳しくなり、所望の特性
インピーダンスを実現することが困難となる。 （４）さらに、反射損失の向上のためには、信号１６の
周波数が高くなるにつれて波長が短くなるのに合わせ、
抵抗素子１２の面積を小さくすればよいが、すると抵抗
素子１２として最大定格電力が低下してしまう。 （５）また抵抗素子１２の面積を、つまり寸法を小さく
すると、その抵抗値調整を行うトリミング精度が低下し
たり、回路形成技術を厚膜や薄膜技術に依った場合、導
体や電極１４及び抵抗素子１２等各層を所定の順に重ね
ていく際の０．１ｍｍ〜０．０１ｍｍ単位で形成せねば
ならない位置精度の確保が困難である。 といった様な理由で、高周波領域までの特性が向上させ
られず、また製造技術上のカベが多く存在するといった
問題点を有していた。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】本発明が解決しようと
する課題は、１ＧＨＺ〜１０ＧＨＺ又はそれ以上の超高
周波領域の信号伝送路の特性インピーダンスの例えば一
般的な５０Ωのものと、正確に容易にマッチングできる
周波数特性の良好な抵抗素子を含む終端器の構成を得る
ことである。 また、終端器の構成要素と構造とが、製
造工程中での作業が容易であるために作業効率が上が
り、加工寸法の余裕度が向上するために歩留まりも悪化
せず、総合的に高い生産性も併せて得ることである。
する課題は、１ＧＨＺ〜１０ＧＨＺ又はそれ以上の超高
周波領域の信号伝送路の特性インピーダンスの例えば一
般的な５０Ωのものと、正確に容易にマッチングできる
周波数特性の良好な抵抗素子を含む終端器の構成を得る
ことである。 また、終端器の構成要素と構造とが、製
造工程中での作業が容易であるために作業効率が上が
り、加工寸法の余裕度が向上するために歩留まりも悪化
せず、総合的に高い生産性も併せて得ることである。
【０００６】
【課題を解決するための手段】前記課題を解決するため
に、本発明における終端器の構成は以下に記載するもの
とした。すなわち、超高周波領域の信号が同軸ケーブル
等を伝送路として終端器の信号線に入力してくると、信
号線を中心とした信号伝播方向に平行して回路基板の同
一平面上の両側に接地電位を持つＧＮＤ−ＰｌａｎｅＡ
を設け、また上記ＧＮＤ−ＰｌａｎｅＡと信号線とを接
続する構造の厚膜印刷の抵抗体を設け、さらに回路基板
裏面に設けたＧＮＤ−ＰｌａｎｅＢと複数のスルーホー
ルＡとでグランデッドコプレーナラインを形成する。そ
して、上記抵抗体で受信する構成とした。
に、本発明における終端器の構成は以下に記載するもの
とした。すなわち、超高周波領域の信号が同軸ケーブル
等を伝送路として終端器の信号線に入力してくると、信
号線を中心とした信号伝播方向に平行して回路基板の同
一平面上の両側に接地電位を持つＧＮＤ−ＰｌａｎｅＡ
を設け、また上記ＧＮＤ−ＰｌａｎｅＡと信号線とを接
続する構造の厚膜印刷の抵抗体を設け、さらに回路基板
裏面に設けたＧＮＤ−ＰｌａｎｅＢと複数のスルーホー
ルＡとでグランデッドコプレーナラインを形成する。そ
して、上記抵抗体で受信する構成とした。
【０００７】
（１）本発明による終端器の構成にしたことで、抵抗素
子である抵抗体の面積を広くすることができ、その上超
高周波領域における周波数特性が良好のままであり、所
期の周波数範囲である１ＧＨＺ〜１０ＧＨＺ帯域におけ
る終端器として適用が可能となった。 （２）また、本発明によれば信号線に入力した信号の伝
播方向に平行して、信号線のある回路基板の同一平面上
に信号線と抵抗体の両側に接地電位となるＧＮＤ−Ｐｌ
ａｎｅＡを設け、かつそのＧＮＤ−ＰｌａｎｅＡと信号
線とを抵抗体によって３つの面の部分で接続する構成と
したことで、抵抗体が大きくできたばかりかＧＮＤ−Ｐ
ｌａｎｅＡの面積も大きくとることが可能となった（図
５参照）。
子である抵抗体の面積を広くすることができ、その上超
高周波領域における周波数特性が良好のままであり、所
期の周波数範囲である１ＧＨＺ〜１０ＧＨＺ帯域におけ
る終端器として適用が可能となった。 （２）また、本発明によれば信号線に入力した信号の伝
播方向に平行して、信号線のある回路基板の同一平面上
に信号線と抵抗体の両側に接地電位となるＧＮＤ−Ｐｌ
ａｎｅＡを設け、かつそのＧＮＤ−ＰｌａｎｅＡと信号
線とを抵抗体によって３つの面の部分で接続する構成と
したことで、抵抗体が大きくできたばかりかＧＮＤ−Ｐ
ｌａｎｅＡの面積も大きくとることが可能となった（図
５参照）。
【０００８】
【実施例】図１は、本発明による構成の概念を示す平面
図である。図２は、本発明による構成のグランデッドコ
プレーナラインを示す断面図とコプレーナラインの断面
図を示す。また、図３には本発明の構成の等価回路を示
す。
図である。図２は、本発明による構成のグランデッドコ
プレーナラインを示す断面図とコプレーナラインの断面
図を示す。また、図３には本発明の構成の等価回路を示
す。
【０００９】図１及び図２に示すように、本発明による
終端器８の構成は基本的にはグランデッドコプレーナラ
インを形成する。同軸ケーブル６から終端器８部に信号
が入力されてくる。終端器８部では信号線１でその信号
を先ず受信する。信号線１を中心におきその両側に平行
して接地電位を持つＧＮＤ−ＰｌａｎｅＡ３を設けた。
そしてその特性インピーダンスは、同軸ケーブル６の伝
送特性インピーダンス、例えば５０Ωに合わせる。次に
最終的に信号を受信する抵抗体２を、信号線１とそれに
平行する両側のＧＮＤ−ＰｌａｎｅＡ３との、３つの面
の部分で接続するように形成した。また、抵抗体２が形
成された先の部分のＧＮＤ−ＰｌａｎｅＡ３の両側は繋
ぎ合わせる構成とした。さらに複数のスルーホールＡ５
によって、回路基板の裏面に設けた接地電位を持つＧＮ
Ｄ−ＰｌａｎｅＢ４とＧＮＤ−ＰｌａｎｅＡ３とを接続
する構造とした。
終端器８の構成は基本的にはグランデッドコプレーナラ
インを形成する。同軸ケーブル６から終端器８部に信号
が入力されてくる。終端器８部では信号線１でその信号
を先ず受信する。信号線１を中心におきその両側に平行
して接地電位を持つＧＮＤ−ＰｌａｎｅＡ３を設けた。
そしてその特性インピーダンスは、同軸ケーブル６の伝
送特性インピーダンス、例えば５０Ωに合わせる。次に
最終的に信号を受信する抵抗体２を、信号線１とそれに
平行する両側のＧＮＤ−ＰｌａｎｅＡ３との、３つの面
の部分で接続するように形成した。また、抵抗体２が形
成された先の部分のＧＮＤ−ＰｌａｎｅＡ３の両側は繋
ぎ合わせる構成とした。さらに複数のスルーホールＡ５
によって、回路基板の裏面に設けた接地電位を持つＧＮ
Ｄ−ＰｌａｎｅＢ４とＧＮＤ−ＰｌａｎｅＡ３とを接続
する構造とした。
【００１０】また、本発明による終端器８の構造の断面
図を図２に示す。図示したことから分かるように基本的
にグランデッドコプレーナラインを形成している。そし
て、本発明による終端器８の構成としたことで、図２に
示したようなコプレーナラインとする構造に適用して
も、従来技術の終端器１８の反射損失の周波数特性に比
較して、格段に高い超高周波領域まで良好なものとする
ことができる。さらに本発明の構成による終端器８の各
構成要素の形成技術については、回路基板７上の抵抗体
２も含めた回路構成を厚膜印刷技術によるものを例にと
って説明したが、蒸着やスパッタリング等の薄膜技術に
よって形成したものによっても可能である。
図を図２に示す。図示したことから分かるように基本的
にグランデッドコプレーナラインを形成している。そし
て、本発明による終端器８の構成としたことで、図２に
示したようなコプレーナラインとする構造に適用して
も、従来技術の終端器１８の反射損失の周波数特性に比
較して、格段に高い超高周波領域まで良好なものとする
ことができる。さらに本発明の構成による終端器８の各
構成要素の形成技術については、回路基板７上の抵抗体
２も含めた回路構成を厚膜印刷技術によるものを例にと
って説明したが、蒸着やスパッタリング等の薄膜技術に
よって形成したものによっても可能である。
【００１１】図３は、本発明の構成による終端器８の等
価回路であり、終端器８の特性インピーダンスをＺＬ９
とすると、特性評価の方式は、反射係数つまり信号が反
射する振幅の割合を示すもの、反射率すなわち信号が反
射する電力の割合を示すもの、リターンロスと称される
もの、さらにはＶＳＷＲ（ＶＯＬＴＡＧＥ ＳＴＡＮＤ
ＩＮＧ ＷＡＶＥ ＲＡＴＩＯ）＝電圧定在波比といっ
たものなどがある。それぞれは次のように定義される。
但し、伝送路の特性インピーダンスをＺ０とする。 反射係数Γ＝（ＺＬ−Ｚ０）／（ＺＬ＋Ｚ０） 反射率＝｜Γ｜×｜Γ｜ リターンロス＝−２０Ｌｏｇ｜Γ｜〔db〕 ＶＳＷＲ＝電圧定在波比＝（１＋｜Γ｜）／（１−｜Γ
｜）
価回路であり、終端器８の特性インピーダンスをＺＬ９
とすると、特性評価の方式は、反射係数つまり信号が反
射する振幅の割合を示すもの、反射率すなわち信号が反
射する電力の割合を示すもの、リターンロスと称される
もの、さらにはＶＳＷＲ（ＶＯＬＴＡＧＥ ＳＴＡＮＤ
ＩＮＧ ＷＡＶＥ ＲＡＴＩＯ）＝電圧定在波比といっ
たものなどがある。それぞれは次のように定義される。
但し、伝送路の特性インピーダンスをＺ０とする。 反射係数Γ＝（ＺＬ−Ｚ０）／（ＺＬ＋Ｚ０） 反射率＝｜Γ｜×｜Γ｜ リターンロス＝−２０Ｌｏｇ｜Γ｜〔db〕 ＶＳＷＲ＝電圧定在波比＝（１＋｜Γ｜）／（１−｜Γ
｜）
【００１２】そこで、図４には、本発明の構成による実
施例の、終端器８の特性評価と、比較のために従来技術
の終端器１８の特性評価との双方の結果を示した。リタ
ーンロスの定義で８ＧＨＺ〜１０ＧＨＺの周波数範囲を
比較すれば、従来技術の結果が約１０dbであるのに対
し、本発明による結果は約３０dbであり、電力換算で１
００倍の特性改善が得られた。つまり、電力反射率は１
０％から０．１％までに減少したことになる。
施例の、終端器８の特性評価と、比較のために従来技術
の終端器１８の特性評価との双方の結果を示した。リタ
ーンロスの定義で８ＧＨＺ〜１０ＧＨＺの周波数範囲を
比較すれば、従来技術の結果が約１０dbであるのに対
し、本発明による結果は約３０dbであり、電力換算で１
００倍の特性改善が得られた。つまり、電力反射率は１
０％から０．１％までに減少したことになる。
【００１３】図５は、本発明の終端器８の特徴である信
号線１とその信号線１を中心とした両側に平行させて設
けたＧＮＤ−ＰｌａｎｅＡ３とを、抵抗体２で３つの面
の部分で接続する構成の概念図である。
号線１とその信号線１を中心とした両側に平行させて設
けたＧＮＤ−ＰｌａｎｅＡ３とを、抵抗体２で３つの面
の部分で接続する構成の概念図である。
【００１４】
【発明の効果】本発明は、以上説明したように構成され
ているので、以下に記載されるような効果を奏する。 （１）本発明の実施例によれば、平面基板上に伝送路を
平面図路で形成し、超高周波領域でも周波数特性が劣化
しない抵抗素子で終端する構成の終端器としたことで、
１ＧＨＺ〜１０ＧＨＺの周波数範囲におけるリターンロ
スのレベルで３０dbが得られ、反射率で０．１％という
極めて良好な周波数特性を持つ終端器が実現した。本発
明の反射率０．１％と、従来技術のレベル１０db、つま
り１０％の反射率とを比較すれば、１／１００であり格
段の減少が得られた。 （２）また同時に、本発明の構成が得られたことで、受
信信号の伝送路を終端する終端器に必要な抵抗素子を、
従来技術に比較して格段に大きい面積のものとしても超
高周波領域における良好な周波数特性が実現したので、
平面回路の形成作業が容易となり、加工寸法の余裕度が
向上しさらに歩留まりも向上したので、結果的に極めて
高い生産性が得られた。
ているので、以下に記載されるような効果を奏する。 （１）本発明の実施例によれば、平面基板上に伝送路を
平面図路で形成し、超高周波領域でも周波数特性が劣化
しない抵抗素子で終端する構成の終端器としたことで、
１ＧＨＺ〜１０ＧＨＺの周波数範囲におけるリターンロ
スのレベルで３０dbが得られ、反射率で０．１％という
極めて良好な周波数特性を持つ終端器が実現した。本発
明の反射率０．１％と、従来技術のレベル１０db、つま
り１０％の反射率とを比較すれば、１／１００であり格
段の減少が得られた。 （２）また同時に、本発明の構成が得られたことで、受
信信号の伝送路を終端する終端器に必要な抵抗素子を、
従来技術に比較して格段に大きい面積のものとしても超
高周波領域における良好な周波数特性が実現したので、
平面回路の形成作業が容易となり、加工寸法の余裕度が
向上しさらに歩留まりも向上したので、結果的に極めて
高い生産性が得られた。
【図１】本発明による構成の概念を示す平面図である。
【図２】本発明による構成のグランデッドコプレーナラ
イン及びコプレーナラインの断面図を示す。
イン及びコプレーナラインの断面図を示す。
【図３】本発明の構成の等価回路を示す。
【図４】本発明と従来技術との特性評価結果の１例を示
す。
す。
【図５】本発明による終端器の主要構成要素の接続ポイ
ントを示す概念図である。
ントを示す概念図である。
【図６】従来技術による終端器の構成の概念を示す平面
図である。
図である。
【図７】従来技術による構成の等価回路を示す。
【図８】従来技術による構成の断面図である。
１ 信号線 ２ 抵抗体 ３ ＧＮＤ−ＰｌａｎｅＡ ４ ＧＮＤ−ＰｌａｎｅＢ ５ スルーホールＡ ６ 同軸ケーブル １５、７ 回路基板 １８、８ 終端器 ９ ＺＬ １１ マイクロストリップライン １２ 抵抗体素子 １３ スルーホールＢ １４ 電極 １６ 信号 １７ ＧＮＤ−Ｐｌａｎｅ
Claims (3)
- 【請求項１】 信号線（１）の信号伝播方向に平行して
回路基板（７）の同一平面上の両側に設けた接地電位を
持つＧＮＤ−ＰｌａｎｅＡ（３）と、 上記ＧＮＤ−ＰｌａｎｅＡ（３）と信号線（１）とを接
続する厚膜印刷の抵抗体（２）と、 回路基板裏面に設けたＧＮＤ−ＰｌａｎｅＢ（４）とで
グランデットコプレーナラインを形成する複数のスルー
ホールＡ（５）と、 を具備することを特徴とする終端器。 - 【請求項２】 回路基板裏面のＧＮＤ−ＰｌａｎｅＢ
（４）とスルーホールＡ（５）は設けないで、コプレー
ナラインを形成したことを特徴とする請求項１記載の終
端器。 - 【請求項３】 厚膜印刷の抵抗体（２）に代えて、薄膜
の抵抗体（２）としたことを特徴とする請求項１及び請
求項２記載の終端器。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7102960A JPH08279703A (ja) | 1995-04-04 | 1995-04-04 | 終端器 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7102960A JPH08279703A (ja) | 1995-04-04 | 1995-04-04 | 終端器 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH08279703A true JPH08279703A (ja) | 1996-10-22 |
Family
ID=14341366
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP7102960A Withdrawn JPH08279703A (ja) | 1995-04-04 | 1995-04-04 | 終端器 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH08279703A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2003282758A (ja) * | 2002-03-26 | 2003-10-03 | Kyocera Corp | 半導体素子収納用パッケージおよび半導体装置 |
| JP2003282756A (ja) * | 2002-03-26 | 2003-10-03 | Kyocera Corp | 半導体素子収納用パッケージおよび半導体装置 |
| FR2861502A1 (fr) * | 2003-10-27 | 2005-04-29 | Bosch Gmbh Robert | Composant electronique a ligne coplanaire |
| CN111370830A (zh) * | 2020-03-23 | 2020-07-03 | 武汉光谷信息光电子创新中心有限公司 | 差分共面波导传输线 |
-
1995
- 1995-04-04 JP JP7102960A patent/JPH08279703A/ja not_active Withdrawn
Cited By (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2003282758A (ja) * | 2002-03-26 | 2003-10-03 | Kyocera Corp | 半導体素子収納用パッケージおよび半導体装置 |
| JP2003282756A (ja) * | 2002-03-26 | 2003-10-03 | Kyocera Corp | 半導体素子収納用パッケージおよび半導体装置 |
| FR2861502A1 (fr) * | 2003-10-27 | 2005-04-29 | Bosch Gmbh Robert | Composant electronique a ligne coplanaire |
| GB2407711A (en) * | 2003-10-27 | 2005-05-04 | Bosch Gmbh Robert | A Coplanar Line Terminator |
| GB2407711B (en) * | 2003-10-27 | 2006-03-01 | Bosch Gmbh Robert | Device comprising a coplanar transmission line |
| US7224239B2 (en) | 2003-10-27 | 2007-05-29 | Robert Bosch Gmbh | Structural element having a coplanar line |
| CN111370830A (zh) * | 2020-03-23 | 2020-07-03 | 武汉光谷信息光电子创新中心有限公司 | 差分共面波导传输线 |
| CN111370830B (zh) * | 2020-03-23 | 2021-07-16 | 武汉光谷信息光电子创新中心有限公司 | 差分共面波导传输线 |
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