JPH08257834A - Diamond wire saw - Google Patents
Diamond wire sawInfo
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- JPH08257834A JPH08257834A JP6608395A JP6608395A JPH08257834A JP H08257834 A JPH08257834 A JP H08257834A JP 6608395 A JP6608395 A JP 6608395A JP 6608395 A JP6608395 A JP 6608395A JP H08257834 A JPH08257834 A JP H08257834A
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- strand
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- core strand
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Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23D—PLANING; SLOTTING; SHEARING; BROACHING; SAWING; FILING; SCRAPING; LIKE OPERATIONS FOR WORKING METAL BY REMOVING MATERIAL, NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23D61/00—Tools for sawing machines or sawing devices; Clamping devices for these tools
- B23D61/18—Sawing tools of special type, e.g. wire saw strands, saw blades or saw wire equipped with diamonds or other abrasive particles in selected individual positions
- B23D61/185—Saw wires; Saw cables; Twisted saw strips
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Processing Of Stones Or Stones Resemblance Materials (AREA)
Abstract
Description
【0001】[0001]
【産業上の利用分野】本発明は、コンクリート建造物の
解体、石材の切断等に有用なダイヤモンドワイヤーソー
に関する。BACKGROUND OF THE INVENTION 1. Field of the Invention The present invention relates to a diamond wire saw useful for dismantling concrete structures, cutting stones and the like.
【0002】[0002]
【従来の技術】ダイヤモンドワイヤーソーは、径が 150
mm〜500mm のローラー間に巻装されて、 400〜600Kgfの
負荷を受けた状態で20〜30m/秒の高速回転をするもの
で、安全面から耐曲げ疲労性を要求される。この点、従
来のダイヤモンドワイヤーソーは、芯線であるスチール
ワイヤーが、ワイヤロープや航空索の仕様に準じた構成
の7×7G/L、7×19G/Z、7×19B/Zのもの
で、使用により比較的早期に疲労断線が発生し易い問題
がある。そして、この疲労断線は、芯ストランドおよび
側ストランドの各素線同士の擦れ合いによる、いわゆる
フレッティング断線である。2. Description of the Related Art Diamond wire saws have a diameter of 150
It is wound between rollers of mm to 500 mm and rotates at a high speed of 20 to 30 m / sec under a load of 400 to 600 Kgf. Bending fatigue resistance is required for safety. In this respect, in the conventional diamond wire saw, the steel wire that is the core wire is 7 × 7 G / L, 7 × 19 G / Z, 7 × 19 B / Z, which is configured according to the specifications of the wire rope and the aerial rope. There is a problem that fatigue disconnection is likely to occur relatively early due to use. Then, this fatigue disconnection is a so-called fretting disconnection due to rubbing between the respective strands of the core strand and the side strands.
【0003】かかるフレッティングについて、芯ストラ
ンドと側ストランドの間の外層素線同士の接触角度と、
スチールワイヤーの横断面構造に着目してみると、前記
した従来のダイヤモンドワイヤーソーにおけるスチール
ワイヤーでは、7×7G/Lの場合は後の表1に示す通
り、その切断するまでの回数を試験した繰り返し曲げ疲
労試験の結果は約1800回であった。これは素線径が7×
19タイプに比べ太く、大きな曲げ応力を受けると共に芯
ストランドの増径率が 4.3%と小さく、側ストランド間
に隙間が少ないクローズド構成であるため、側ストラン
ド間の隙間からゴムまたは樹脂の浸入性に乏しく、前記
した芯ストランドと側ストランドによる擦れ合いのみな
らず、側ストランド同士でも擦れ合い早期疲労断線の発
生に至ったものである。Regarding such fretting, the contact angle between the outer layer strands between the core strand and the side strands,
Focusing on the cross-sectional structure of the steel wire, with the steel wire in the above-mentioned conventional diamond wire saw, in the case of 7 × 7 G / L, as shown in Table 1 below, the number of times until cutting was tested. The result of the repeated bending fatigue test was about 1800 times. This has a wire diameter of 7 ×
Compared to the 19 type, it is thicker, receives a large bending stress, has a small diameter increase rate of 4.3% for the core strand, and has a closed structure with less gaps between side strands, so rubber or resin penetration from the gap between side strands This is because not only the above-mentioned rubbing by the core strand and side strands but also rubbing between side strands leads to early fatigue disconnection.
【0004】また、7×19B/Zにおける繰り返し曲げ
疲労試験の結果は、後の表1に示す通り、約 49500回で
あった。これは芯ストランドと側ストランドの間の外層
素線同士の接触角度が16〜17度と点接触状態であるた
め、外層素線同士の擦れ合いによるフレッティング断線
により早期の疲労断線に至ったものである。また、芯ス
トランドの増径率も11.3%と充分でなく、側ストランド
間の隙間からのゴムまたは樹脂の浸入性に乏しく、各側
ストランド同士の擦れ合いも一因となっているまた、芯
ストランドと側ストランドが同径で、側ストランド間に
隙間がないクローズ構成であるため、前記した芯ストラ
ンドと側ストランドによる擦れ合いのみならず、各側ス
トランド同士でも擦れ合い、早期疲労断線の発生に関係
している。The result of the repeated bending fatigue test at 7 × 19 B / Z was about 49500 times as shown in Table 1 below. This is because the contact angle between the outer layer strands between the core strand and the side strands is 16 to 17 degrees, which is a point contact state, so early fatigue disconnection was caused by fretting disconnection due to rubbing between outer layer strands. Is. In addition, the diameter increase rate of the core strands is not sufficient at 11.3%, the rubber or resin infiltrate into the gaps between the side strands is poor, and rubbing between the side strands is also a factor. And the side strands have the same diameter and there is no gap between the side strands, so not only the core strand and the side strands rub against each other, but also the side strands rub against each other, which is related to the occurrence of early fatigue disconnection. are doing.
【0005】[0005]
【発明が解決しようとする課題】解決しようとする課題
は、芯ストランドと側ストランド間および各側ストラン
ド間の耐フレッティング性を向上させて、全体として早
期疲労断線に耐えて優れた耐曲げ疲労性を有するダイヤ
モンドワイヤーソーを提供することにある。The problem to be solved is to improve the fretting resistance between the core strand and the side strands and between the side strands, and as a whole, endure early fatigue breakage and have excellent bending fatigue resistance. To provide a diamond wire saw having properties.
【0006】[0006]
【課題を解決するための手段】前記の課題を解決するた
めに、スチールワイヤーを芯線として、ダイヤ焼結リン
グとゴム又は樹脂製リング状スペーサーを交互させて一
体化してあるダイヤモンドワイヤーソーにおいて、前記
スチールワイヤーは、タイトオープンタイプで普通撚り
されていて、側ストランドに対する芯ストランドの増径
率を15〜35%(望ましくは25〜30%)にして形成してあ
る各側ストランド間の隙間に前記リング状スペーサーの
構成部材が介在し、芯ストランドの外層素線と側ストラ
ンドの外層素線との接触角度が12度以下(望ましくは7
度以下)であることを特徴とする。In order to solve the above-mentioned problems, in a diamond wire saw in which a steel sintered wire is used as a core wire and a diamond sintered ring and a ring spacer made of rubber or resin are alternately integrated, The steel wire is a tight open type and normally twisted, and the diameter increase rate of the core strand with respect to the side strand is 15 to 35% (preferably 25 to 30%). The contact angle between the outer layer strand of the core strand and the outer layer strand of the side strand is 12 degrees or less (desirably 7
Or less).
【0007】本発明における芯ストランドの構成は耐曲
げ疲労性を重視して、多層撚り構成のl+m+n(l=
1〜4本、m=6〜9本、n=12〜15本)とし、側スト
ランドは耐フレッティング性を重視して、1×12(3/
9)やw(19)等の平行撚り構成とする。芯ストランド
と側ストランドとの撚り方向はZ撚りコードの場合は、
芯ストランドはZ撚り、側ストランドはS撚りで、S撚
りコードの場合はその逆になる。また、芯線としてのス
チールワイヤーにおける素線は裸鋼線ばかりでなく、表
面が亜鉛、ニッケル、銅、ブラス等のいずれかで鍍金さ
れた鍍金鋼線でも良いし、ステンレス線を使うこともで
きる。ゴムコーティングの場合、望ましくは亜鉛鍍金、
ブラス鍍金が施されているのが良い。ブラス鍍金の場合
はCu/Zn組成はCu:60〜75%、Zn:25〜40%が良い。
尚、リング状スペーサーがゴム製である場合の鍍金鋼線
としては亜鉛、ブラス鍍金されたものが望ましい。そし
て、本発明における側ストランドに対する芯ストランド
の増径率が15%に満たない場合には、各側ストランド間
の隙間へのゴムまたは樹脂の浸入性が低下して、各側ス
トランド間の耐フレッティング性の向上を妨げ、また、
増径率が35%を越える場合には、耐曲げ疲労性が低下す
る。また、本発明における芯ストランドの外層素線と側
ストランドの外層素線との接触角度が12度を越える場合
には、芯ストランドと側ストランドとの間の耐フレッテ
ィング性が低下する。In the structure of the core strand in the present invention, the bending fatigue resistance is emphasized, and 1 + m + n (l =
1 to 4 pieces, m = 6 to 9 pieces, n = 12 to 15 pieces), and the side strand is 1 × 12 (3 /
9), w (19), etc. are parallel twisted. In the case of the Z twist cord, the twisting direction of the core strand and the side strand is
The core strand is Z twisted and the side strands are S twisted, and vice versa for S twisted cords. The bare steel wire used as the core wire is not limited to a bare steel wire, but may be a plated steel wire whose surface is plated with zinc, nickel, copper, brass or the like, or a stainless wire. In the case of rubber coating, preferably zinc plating,
It is good that it is plated with brass. In the case of brass plating, the Cu / Zn composition is preferably Cu: 60-75%, Zn: 25-40%.
When the ring-shaped spacer is made of rubber, the plated steel wire is preferably zinc or brass plated wire. And, when the diameter increase ratio of the core strand to the side strands in the present invention is less than 15%, the infiltration of rubber or resin into the gaps between the side strands is reduced, and the anti-friction between the side strands is reduced. Hinder the improvement of
If the diameter increase ratio exceeds 35%, the bending fatigue resistance decreases. Further, when the contact angle between the outer layer strand of the core strand and the outer layer strand of the side strand in the present invention exceeds 12 degrees, the fretting resistance between the core strand and the side strand is deteriorated.
【0008】[0008]
【作用】ダイヤモンドワイヤーソーにおける芯線として
のスチールワイヤーは、芯ストランドの外層素線と側ス
トランドの外層素線との接触角度が12度以下であるた
め、芯ストランドと側ストランドとの間の耐フレッティ
ング性が向上した。また、スチールワイヤーは、芯スト
ランドと側ストランドを普通撚りして、側ストランドに
対する芯ストランドの増径率を15〜35%にして形成して
ある各側ストランド間の隙間に前記リング状スペーサー
の構成部材を介在させてあるため、各側ストランド間の
耐フレッティング性が向上した。それにより、ダイヤモ
ンドワイヤーソー全体として早期疲労断線に耐えて優れ
た耐曲げ疲労性を発揮する。[Operation] The steel wire as the core wire in the diamond wire saw has a contact angle between the outer layer element wire of the core strand and the outer layer element wire of the side strand that is 12 degrees or less, so that the anti-flake property between the core strand and the side strand is Tingability is improved. Further, in the steel wire, the core strand and the side strand are normally twisted, and the diameter increase rate of the core strand with respect to the side strand is set to 15 to 35%. Since the member is interposed, the fretting resistance between the side strands is improved. As a result, the entire diamond wire saw withstands early fatigue breakage and exhibits excellent bending fatigue resistance.
【0009】[0009]
【実施例】図1には本発明のダイヤモンドワイヤーソー
の一実施例を例示しており、ダイヤモンドワイヤーソー
1は、芯線としてのスチールワイヤー2と、このスチー
ルワイヤー2に対して線方向に沿い交互に一体化されて
いるダイヤ焼結リング3と、ゴム製リング状スペーサー
4で構成してある。FIG. 1 shows an example of a diamond wire saw according to the present invention. The diamond wire saw 1 comprises a steel wire 2 as a core wire and a steel wire 2 which alternates along the line direction. The diamond sintered ring 3 and the ring spacer 4 made of rubber are integrated with each other.
【0010】そして、スチールワイヤー2は、1本の芯
ストランド2Aと6本の側ストランド2Bが普通Z撚りされ
ていて、芯ストランド2Aの外層素線2aと側ストランド2B
の外層素線2bとの接触角度が6度にしてある。In the steel wire 2, one core strand 2A and six side strands 2B are normally Z-twisted, and the outer strands 2a and side strands 2B of the core strand 2A are normally twisted.
The contact angle with the outer layer wire 2b is 6 degrees.
【0011】芯ストランド2Aは1+6+12(1×19)に
して、側ストランド2Bは平行撚りの1×12(3/9)に
してある。そして、この側ストランド2Bに対する芯スト
ランド2Aの増径率を29.5%にして、芯ストランド2Aに各
側ストランド2Bがタイトに撚り合わされて且つ各側スト
ランド2Bの間に隙間2Cが有る横断面撚り構成のタイトオ
ープン撚り構成に形成してあり、各側ストランド2Bの隙
間2Cには前記リング状スペーサー4の構成部材である樹
脂部材4aが介在している。The core strand 2A is 1 + 6 + 12 (1 × 19), and the side strand 2B is parallel twisted 1 × 12 (3/9). Then, the diameter increase rate of the core strand 2A to this side strand 2B is set to 29.5%, and each side strand 2B is tightly twisted with the core strand 2A and there is a gap 2C between each side strand 2B. The resin member 4a, which is a constituent member of the ring-shaped spacer 4, is interposed in the gap 2C between each side strand 2B.
【0012】スチールワイヤー2の詳細なデーター例を
示す。 スチールワイヤー径:4.76mm 増径率:29.5% コード撚りピッチ及び撚り方向:37.0mm、Z 接触角度:6度 芯ストランド径:2.02mm 芯ストランドの中心素線径:0.48mm 芯ストランドの内層素線径:0.40mm 芯ストランドの外層素線径:0.37mm 芯ストランドの内層撚りピッチ:7.0mm 芯ストランドの外層撚りピッチ:14.0mm 芯ストランドの内層撚り方向:Z 芯ストランドの外層撚り方向:Z 側ストランド径:1.56mm 側ストランドの内層素線径:0.40mm 側ストランドの外層素線径:0.35mm 側ストランドの内層撚りピッチ:22.5mm 側ストランドの外層撚りピッチ:22.5mm 側ストランドの内層撚り方向:S 側ストランドの外層撚り方向:SAn example of detailed data of the steel wire 2 will be shown. Steel wire diameter: 4.76mm Diameter increase rate: 29.5% Cord twist pitch and twist direction: 37.0mm, Z Contact angle: 6 degrees Core strand diameter: 2.02mm Core strand center strand diameter: 0.48mm Core strand inner layer strand Diameter: 0.40 mm Core strand outer layer strand diameter: 0.37 mm Core strand inner layer twist pitch: 7.0 mm Core strand outer layer twist pitch: 14.0 mm Core strand inner layer twist direction: Z Core strand outer layer twist direction: Z side strand Diameter: 1.56mm Side strand inner layer strand diameter: 0.40mm Side strand outer layer strand diameter: 0.35mm Side strand inner layer twist pitch: 22.5mm Side strand outer layer twist pitch: 22.5mm Side strand inner layer twist direction: S Outer layer twist direction of side strand: S
【0013】これにより、芯ストランド2Aの外層素線2a
と側ストランド2Bの外層素線2bとの接触角度が6度であ
るため、芯ストランド2Aと側ストランド2Bとの間の耐フ
レッティング性が向上した。芯ストランド2Aと側ストラ
ンド2Bを普通Z撚りして、側ストランド2Bに対する芯ス
トランド2Aの増径率を29.5%にして形成してある各
側ストランド2B間の隙間2Cにリング状スペーサー4の構
成部材4aを介在させてあるため、各側ストランド2B間の
耐フレッティング性が向上した。ダイヤモンドワイヤー
ソー1全体として早期疲労断線に耐えて優れた耐曲げ疲
労性を発揮するものである。さらに、芯ストランド2Aを
1+6+12(1×19)にしてあるため、直線状となるも
のの耐曲げ疲労性が良い。また、側ストランド2Bを平行
撚りの1×12(3/9)にしてあるため、耐フレッティ
ング性の向上に寄与している。Thereby, the outer layer wire 2a of the core strand 2A
Since the contact angle between the side strand 2B and the outer layer strand 2b is 6 degrees, the fretting resistance between the core strand 2A and the side strand 2B is improved. The core strand 2A and the side strand 2B are normally Z-twisted, and the diameter increase rate of the core strand 2A relative to the side strand 2B is set to 29.5%. Since the constituent member 4a is interposed, the fretting resistance between the side strands 2B is improved. The diamond wire saw 1 as a whole withstands early fatigue disconnection and exhibits excellent bending fatigue resistance. Furthermore, since the core strand 2A is 1 + 6 + 12 (1 × 19), it has a good straight line-shaped bending fatigue resistance. Moreover, since the side strands 2B are formed by parallel twisting of 1 × 12 (3/9), they contribute to the improvement of fretting resistance.
【0014】次の表1は、繰り返し曲げ疲労テストした
結果を示しており、数値は切断するまでの回数を示して
いる。テストした本発明の前記実施例および前記従来品
である比較例1、比較例2のスチールワイヤー径は、と
もに4.76mmで且つ表面にゴム部材を一体化させて8mmの
外径にして実施した。テストは、径が25mmのローラーに
スチールワイヤーを掛けて、同ワイヤーの一端に40kgの
重りを付け、同ワイヤーの他端を斜め下方向に繰り返し
引いて行った。The following Table 1 shows the results of repeated bending fatigue tests, and the numerical values show the number of times until cutting. The steel wire diameters of the tested example of the present invention and the conventional products of Comparative Example 1 and Comparative Example 2 were 4.76 mm, and the outer diameter was 8 mm by integrating a rubber member on the surface. The test was carried out by hanging a steel wire on a roller having a diameter of 25 mm, attaching a weight of 40 kg to one end of the wire, and repeatedly pulling the other end of the wire diagonally downward.
【0015】比較例1(7×7G/L) スチールワイヤー径:4.76mm 増径率:4.3 % コード撚りピッチ及び撚り方向:32.8mm、Z 接触角度:6.3 度 芯ストランド径:1.68mm 芯ストランドの中心素線径:0.58mm 芯ストランドの外層素線径:0.55mm 芯ストランドの外層撚りピッチ:16.5mm 芯ストランドの外層撚り方向:Z 側ストランド径:1.61mm 側ストランドの中心素線径:0.55mm 側ストランドの外層素線径:0.53mm 側ストランドの外層撚りピッチ:16.5mm 側ストランドの外層撚り方向:ZComparative Example 1 (7 × 7 G / L) Steel wire diameter: 4.76 mm Diameter increase rate: 4.3% Cord twist pitch and twist direction: 32.8 mm, Z contact angle: 6.3 degrees Core strand diameter: 1.68 mm Core strand diameter: 0.58mm Core strand outer layer strand diameter: 0.55mm Core strand outer layer twist pitch: 16.5mm Core strand outer layer twist direction: Z side strand diameter: 1.61mm Side strand center strand diameter: 0.55mm Outer layer strand diameter of side strand: 0.53mm Outer layer twist pitch of side strand: 16.5mm Outer layer twist direction of side strand: Z
【0016】比較例2(7×19B/Z) スチールワイヤー径:4.76mm 増径率:11.3% コード撚りピッチ及び撚り方向:32.3mm、Z 接触角度:16.7度 芯ストランド径:1.815mm 芯ストランドの中心素線径:0.415mm 芯ストランドの内層素線径:0.35mm 芯ストランドの外層素線径:0.35mm 芯ストランドの内層撚りピッチ:7.0mm 芯ストランドの外層撚りピッチ:14.0mm 芯ストランドの内層撚り方向:Z 芯ストランドの外層撚り方向:Z 側ストランド径:1.63mm 側ストランドの中心素線径:0.35mm 側ストランドの内層素線径:0.32mm 側ストランドの外層素線径:0.32mm 側ストランドの内層撚りピッチ:7.0mm 側ストランドの外層撚りピッチ:14.0mm 側ストランドの内層撚り方向:S 側ストランドの外層撚り方向:SComparative Example 2 (7 × 19 B / Z) Steel wire diameter: 4.76 mm Diameter increase rate: 11.3% Cord twist pitch and twist direction: 32.3 mm, Z contact angle: 16.7 degrees Core strand diameter: 1.815 mm Core strand diameter: 0.415mm Core strand inner layer strand diameter: 0.35mm Core strand outer layer strand diameter: 0.35mm Core strand inner layer twist pitch: 7.0mm Core strand outer layer twist pitch: 14.0mm Core strand inner layer twist Direction: Z-strand outer layer twist direction: Z-side strand diameter: 1.63 mm Side strand center strand diameter: 0.35 mm Side strand inner layer strand diameter: 0.32 mm Side strand outer layer strand diameter: 0.32 mm Inner layer twist pitch: 7.0mm Outer layer twist pitch of the side strand: 14.0mm Inner layer twist direction of the side strand: S Outer layer twist direction of the side strand: S
【0017】[0017]
【表1】 [Table 1]
【0018】この表1の通り、本発明によるものでは切
断するまでの回数が従来品のものよりも少なくとも約1.
5 倍以上も多く、優れた耐曲げ疲労性を有する。As shown in Table 1, the number of cuts according to the present invention is at least about 1.
Has more than 5 times more and has excellent bending fatigue resistance.
【0019】[0019]
A.請求項1により、ダイヤモンドワイヤーソーにおけ
る芯線としてのスチールワイヤーは、芯ストランドの外
層素線と側ストランドの外層素線との接触角度が12度
以下であるため、芯ストランドと側ストランドとの間の
耐フレッティング性が向上した。 B.同項により、スチールワイヤーは、芯ストランドと
側ストランドを普通撚りして、側ストランドに対する芯
ストランドの増径率を15〜35%にして形成してある
各側ストランド間の隙間に前記リング状スペーサーの構
成部材を介在させてあるため、各側ストランド間の耐フ
レッティング性が向上した。 C.同項により、ダイヤモンドワイヤーソー全体として
早期疲労断線に耐えて優れた耐曲げ疲労性を有するもの
である。A. According to claim 1, in the steel wire as the core wire in the diamond wire saw, the contact angle between the outer layer element wire of the core strand and the outer layer element wire of the side strand is 12 degrees or less, and therefore, between the core strand and the side strand. Improved fretting resistance. B. According to the above paragraph, the steel wire is formed by normally twisting the core strand and the side strands so that the diameter increase ratio of the core strand to the side strand is 15 to 35%. Since the constituent members of (1) are interposed, the fretting resistance between the side strands is improved. C. According to the above paragraph, the diamond wire saw as a whole has excellent bending fatigue resistance by withstanding early fatigue disconnection.
【図1】 本発明のダイヤモンドワイヤーソーの一実施
例を例示している正面図で一部切欠してある。FIG. 1 is a front view showing an embodiment of a diamond wire saw according to the present invention, with a part cut away.
【図2】 図1の(2)−(2)拡大断面図。FIG. 2 is an enlarged sectional view taken along line (2)-(2) of FIG.
1 ダイヤモンドワイヤーソー 2 スチールワイヤー 2A スチールワイヤーの芯ストランド 2B スチールワイヤーの側ストランド 2C 側ストランドの隙間 2a 芯ストランドの外層素線 2b 側ストランドの外層素線 3 ダイヤ焼結リング 4 スペーサー 4a スペーサーの構成部材 1 Diamond Wire Saw 2 Steel Wire 2A Steel Wire Core Strand 2B Steel Wire Side Strand 2C Side Strand Gap 2a Core Strand Outer Layer Element Wire 2b Side Strand Outer Layer Element Wire 3 Diamond Sintering Ring 4 Spacer 4a Spacer Components
─────────────────────────────────────────────────────
─────────────────────────────────────────────────── ───
【手続補正書】[Procedure amendment]
【提出日】平成7年4月6日[Submission date] April 6, 1995
【手続補正1】[Procedure Amendment 1]
【補正対象書類名】明細書[Document name to be amended] Statement
【補正対象項目名】0004[Correction target item name] 0004
【補正方法】変更[Correction method] Change
【補正内容】[Correction content]
【0004】また、7×19B/Zにおける繰り返し曲げ
疲労試験の結果は、後の表1に示す通り、約 49500回で
あった。これは芯ストランドと側ストランドの間の外層
素線同士の接触角度が16〜17度と点接触状態であるた
め、外層素線同士の擦れ合いによるフレッティング断線
により早期の疲労断線に至ったものである。また、芯ス
トランドの増径率も11.3%と充分でなく、側ストランド
間の隙間からのゴムまたは樹脂の浸入性に乏しく、各側
ストランド同士の擦れ合いも一因となっている。 The result of the repeated bending fatigue test at 7 × 19 B / Z was about 49500 times as shown in Table 1 below. This is because the contact angle between the outer layer strands between the core strand and the side strands is 16 to 17 degrees, which is a point contact state, so early fatigue disconnection was caused by fretting disconnection due to rubbing between outer layer strands. Is. In addition, the diameter increase rate of the core strands is not sufficient at 11.3%, the rubber or resin does not easily penetrate through the gaps between the side strands, and rubbing between the side strands is also a cause .
Claims (1)
焼結リングとゴム又は樹脂製リング状スペーサーを交互
させて一体化してあるダイヤモンドワイヤーソーにおい
て、前記スチールワイヤーは、芯ストランドと側ストラ
ンドが普通撚りされていて、側ストランドに対する芯ス
トランドの増径率を15〜35%にして形成してある各側ス
トランド間の隙間に前記リング状スペーサーの構成部材
が介在し、芯ストランドの外層素線と側ストランドの外
層素線との接触角度が12度以下であることを特徴とする
ダイヤモンドワイヤーソー。1. A diamond wire saw in which a diamond sintered ring and a rubber- or resin-made ring-shaped spacer are integrated alternately by using a steel wire as a core wire. In the steel wire, a core strand and side strands are normally twisted. In addition, the component of the ring-shaped spacer is interposed in the gap between the side strands formed by increasing the diameter increase ratio of the core strand relative to the side strands to 15 to 35%, and the outer strands of the core strand and the side strands A diamond wire saw having a contact angle with the outer layer element wire of 12 degrees or less.
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP6608395A JPH08257834A (en) | 1995-03-24 | 1995-03-24 | Diamond wire saw |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP6608395A JPH08257834A (en) | 1995-03-24 | 1995-03-24 | Diamond wire saw |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH08257834A true JPH08257834A (en) | 1996-10-08 |
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ID=13305616
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP6608395A Pending JPH08257834A (en) | 1995-03-24 | 1995-03-24 | Diamond wire saw |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPH08257834A (en) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
WO2009154431A3 (en) * | 2008-06-20 | 2010-03-25 | 세원테크 주식회사 | Diamond wire saw and method of manufacturing the same |
-
1995
- 1995-03-24 JP JP6608395A patent/JPH08257834A/en active Pending
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
WO2009154431A3 (en) * | 2008-06-20 | 2010-03-25 | 세원테크 주식회사 | Diamond wire saw and method of manufacturing the same |
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