JPH08201523A

JPH08201523A - 静置型ラドン・トロン弁別濃度測定器

Info

Publication number: JPH08201523A
Application number: JP18151991A
Authority: JP
Inventors: Masahiro Doi; 雅広土居
Original assignee: KAGAKU GIJUTSUCHO HOSHASEN IGA; KAGAKU GIJUTSUCHO HOSHASEN IGAKU SOGO KENKYUSHO
Current assignee: KAGAKU GIJUTSUCHO HOSHASEN IGA; KAGAKU GIJUTSUCHO HOSHASEN IGAKU SOGO KENKYUSHO
Priority date: 1991-05-16
Filing date: 1991-05-16
Publication date: 1996-08-09

Abstract

(57)【要約】【構成】上下の面でα線を検出するプラスチックフィ
ルム検出器７を固定台３の貫通孔部３２に支持し、上椀
部１と、これよりも直径の小さい下椀部４との２種の中
空半球を、固定台３の上下においてプラスチックフィル
ム検出器７を覆うように各々配設し、かつ、上椀部１中
空半球を外気と換気させ、上椀部１と下椀部４の中空半
球を換気孔を介して通気させてなることを特徴とする静
置型ラドン・トロン弁別濃度測定器。【効果】トロンの影響を排除した高精度でのラドン濃
度測定が可能となる。電気化学エッチング時間、容器形
状は測定感度向上を主眼に最適設計することにより、た
とえば６ヶ月測定でも屋外ラドン濃度（５Bqｍ^-3程度）
の計測が可能である。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【産業上の利用分野】この発明は、静置型ラドン・トロ
ン弁別濃度測定器に関するものである。さらに詳しく
は、この発明は、ラドン濃度測定におけるトロンの影響
を排除し、高精度で屋内外のラドン濃度測定を可能とす
る静置（パッシブ）型ラドン・トロン弁別濃度測定器に
関するものである。

【０００２】

【従来の技術とその課題】環境放射線の影響評価におい
て、従来より屋内外のラドン濃度測定が注目され、これ
までにも各種の方法、装置によってこの測定が試みられ
てきている。このラドン（Ｒｎ）は原子番号８６の元素
であって、また、このラドンは無色・無臭の最も重い気
体（密度；9.96kg／ｍ³）であり、地球環境においては
存在量のきわめて少ない希ガスである。ラドンの放射性
同位元素としては、ウラン系列（親核種；²³⁸Ｕ）から
²²²Ｒｎが生成され、トリウム系列（親核種；²³² Ｔ
ｈ）から²²⁰Ｒｎが生成される。ウラン系列から生成さ
れる²²²Ｒｎをラドンと呼び、トリウム系列から生成さ
れる²²⁰Ｒｎをトロンと呼んで区別している。そして、
このウランとトリウムは別々の元素であることから、屋
内外のラドン・トロン濃度を支配する土壌・水・建材等
のウランとトリウム含有量がそれぞれ異なり、ラドンと
トロンはそれぞれ弁別して独立に測定されねばならな
い。しかしながら、従来、静置（パッシブ）型測定器で
は、ラドン濃度のみが測定可能であり、トロンをラドン
と弁別して測定することは不可能であった。

【０００３】このため、従来の方法、装置、すなわち前
記の静置（パッシブ）型測定器の場合には、ラドンの濃
度測定においてトロンの影響を排除することができず、
その測定精度の向上には大きな制約があった。そこで、
この発明は、以上の通りの従来技術の欠点を解消し、ラ
ドン濃度測定におけるトロンの影響（トロン・ノイズ）
の除去を可能とし、しかもより高精度なラドン濃度の測
定が可能となる新しい静置型のラドン・トロン弁別濃度
測定装置を提供することを目的としている。

【０００４】

【課題を解決するための手段】この発明は、上記の課題
を解決するものとして、上下の面でα線を検出するプラ
スチックフィルム検出器を固定台の貫通孔部に支持し、
上椀部と、これよりも直径の小さい下椀部との２種の中
空半球を、固定台の上下においてプラスチックフィルム
検出器を覆うように各々配設し、かつ、上椀部中空半球
を外気と換気させ、上椀部と下椀部の中空半球を換気孔
を介して通気させてなることを特徴とする静置型ラドン
・トロン弁別濃度測定器を提供する。

【０００５】また、この発明は、固定台を円盤状とする
ことや、外気との換気を、固定台に設けた開口フィルタ
ー部により行うこと、さらには、検出器を２枚のポリカ
ーボネート・プラスチックフィルムによって構成するこ
とを好ましい態様としてもいる。以下、この発明の静置
型ラドン・トロン弁別濃度測定器について、その構成
と、これを用いての測定方法について実施例として説明
する。

【０００６】

【実施例】１．測定器の構造ラドン・トロン弁別測定器の構造を例示したものが図１
である。この場合、測定部容器の材質は、ステンレスと
することができる。測定器は直径１２０ミリの上椀部中
空半球（１）、上椀部固定台（２）、検出機固定台
（３）（下椀部固定台を兼ねる）および直径７５ミリの
下椀部中空半球（４）を有している。

【０００７】検出機固定台（３）（直径１４６ミリ、厚
さ３ミリ）の構造を例示したものが図２である。固定台
の中央には検出器固定用の円形溝（３１）（直径５０ミ
リ、深さ１ミリ）があり、さらにその中心に貫通穴（３
２）（直径２０ミリ）がある。検出器固定溝（３１）の
外周部には、前記の上椀部中空半球（１）と下椀部中空
半球（４）との間の換気孔（３３）（直径１ミリ）が１
個設けられている。その外周には、外部空気を上椀部中
空半球（１）内に取り込むための円形換気孔（３３）
（直径１４ミリ、塵除去用フィルタ（ドイツSchleicher
and Schuell社製Glass fiber filter No.６）装着）が
８個あけられている。

【０００８】また、上椀部固定台（２）（直径１４６ミ
リ、厚さ２ミリ）の構造を例示したものが図３である。
中央には直径１２０ミリの貫通穴（２１）があり、円形
パンチング・メタル（５）（直径１２０ミリ、厚さ２ミ
リ、ステンレス製）が嵌め込み熔接されるようになって
いる。上椀部固定台（２）と検出器固定台（３）（下椀
部固定台を兼ねる）とは、図１に示したように、短形ゴ
ムリング（６）で密着固定されるようにしている。２．α線固体飛跡検出器前記の測定器には、図１に示したように、その検出器固
定溝（３１）にα線固体飛跡検出のためのプラスチック
フィルム検出器（２）が取付けられる。

【０００９】このα線固体飛跡検出器の材質は、たとえ
ば、ポリ・カーボネート（三菱瓦斯化学（株）製、Iupi
lon S-2000型）とすることができる。形状は、円形（直
径５０ミリ、厚さ0.3 ミリ）とする。２枚のフィルム
を、背中合わせにして検出器固定台の中央に金属粘着テ
ープで固定する。直径１２０ミリ上椀部中空半球（１）
側に露出しているフィルムを（７１）をトロン・ラドン
感知フィルム、直径７５ミリ下椀部中空半球（４）側に
露出しているフィルム（７２）をラドン感知フィルムと
称する。３．ラドン・トロン濃度弁別測定３−１換気率設計による測定容器内トロン濃度制御ラドンの半減期は約3.82日（壊変定数λ＝0.00756
ｈ^-1) であり5.49ＭｅＶのα線を放出して²¹⁸Ｐｏ（Ｒ
ａＡ；固体）となる。一方、トロンの半減期は55.6秒
（壊変定数λ＝44.9ｈ^-1）であり、6.29ＭｅＶのα線を
放出して²¹⁶Ｐｏ（ＴｈＡ；固体）となる。換気孔に装
着されたフィルタにより浮遊塵（エアロゾル）の測定容
器内への侵入が防げられる。その結果、気体状態にある
ラドン・トロンのみが測定容器内に侵入する。ラドンガ
スおよびトロンガスの測定容器内への侵入率は、１）ラ
ドンおよびトロンが気体状態を維持できる時間、すなわ
ち壊変定数λの値と、２）測定容器内への侵入に要する
時間、すなわち換気率Ｊ（単位；ｈ^-1）の値によって決
定される。測定容器内外のラドン（トロン）濃度比
（Ｒ）は、壊変定数と換気率から次式（Ａ）によって計
算される（定常解）。

【００１０】Ｒ＝Ｊ／（Ｊ＋λ）（Ａ）ラドンの場合、壊変定数λがきわめて小さい値であるた
め、Ｒは換気率Ｊを如何に設定してもほとんど変化しな
い。一方、トロンの場合には、壊変定数λがきわめて大
きい値であるため、Ｒは換気率Ｊによって大きく変化す
る。これが換気率によるラドン・トロン弁別の基本的な
原理である。

【００１１】前記したこの発明の静置型ラドン・トロン
濃度測定器は、図１に示した通り、測定容器内空間を直
径１２０ミリの中空半球内空間（前室）（１０）と直径
７５ミリの中空半球内空間（後室）（４０）とに分離す
る構造になっている。前室（１０）は直径１４ミリの換
気孔８個によって測定容器外部と接続され、ラドン・ト
ロンガスを共に取り込む構造になっている。前室（１
０）と後室（４０）とは、直径１ミリの換気孔（３２）
１個を通じて相互に換気を行う構造である。この構造に
おいて、測定容器外部と前室（１０）との換気率Ｊ（ｈ
^-1）を、６フッ化硫黄（ＳＦ₆）ガスを試料ガスとして
用い、ガス・クロマトグラフ（キャリアガス；窒素）で
調べた結果を示したものが図４である。また、前室（１
０）と後室（４０）との換気率Ｊ（ｈ^-1）を同様にして
調べた結果を示したものが図５である。図４の回帰直線
の傾きから、測定容器外部と測定容器前室（１０）（直
径１２０ミリ中空半球）との換気率は15.89 ±0.087
（ｈ^-1）と見積られる。また、図５の回帰直線の傾きか
ら、前室（１０）（直径１２０ミリの中空半球）と後室
（４０）（直径７５ミリの中空半球）との間の換気率Ｊ
は0.378 ±0.005 （ｈ^-1）と見積られる。

【００１２】そして、前記の式（Ａ）から、直径１２０
ミリ中空半球（前室）（１０）へのラドンおよびトロン
の侵入率は、次のように計算される。ラドン（²²²Ｒｎ） 99.95 ％トロン（²²⁰Ｒｎ） 26.14 ％直径１２０ミリ中空半球（前室）（１０）内に侵入した
ラドンおよびトロンが、さらに直径７５ミリ中空半球
（後室）（４０）内に侵入する率は、式（Ａ）から次の
ように計算される。

【００１３】ラドン（²²²Ｒｎ） 98.04 ％トロン（²²⁰Ｒｎ） 0.835 ％２つの実験結果の積算により直径７５ミリ中空半球（後
室）（４０）へのラドンおよびトロンの侵入率は、それ
ぞれ次のように見積られる。ラドン（²²²Ｒｎ） 97.99 ％トロン（²²⁰Ｒｎ） 0.218 ％同一測定容器内でありながら、前室（１０）（直径１２
０ミリ中空半球）内トロン濃度（容器外部濃度の26.14
％）と後室（４０）（直径７５ミリの中空半球）内トロ
ン濃度（容器外部濃度の0.218 ％）には大きな差が生
じ、この差を利用することにより、ラドン濃度とトロン
濃度を弁別測定することができる。３−２ α線エネルギー差によるラドン・トロン濃度弁
別測定（ａ）α線固体飛跡（トラック）検出 α線（ヘリウム原子核）は、物質中をほぼ直進しながら
エネルギーを物質に与えて、最後には物質中で停止す
る。放出位置から停止位置までのα線の移動距離は（平
均）飛程と呼ばれ、物質入射時のα線エネルギーの関数
として表される。検出器としてポリカーボネート（固
体）を用いる場合には、その平均飛程は、セ氏１５度の
空気を基準として換算値0.86（μｍ／cm）を用いて推定
できる。これは、セ氏１５度の空気中を１cm移動する際
にα線の失うエネルギーが、ポリカーボネート中を0.86
μｍ移動する際に失うエネルギーに等しいということで
ある。

【００１４】また、固体物質中をα線が移動する経路を
「固体飛跡（solid nuclear track」ということができ
る。この固体飛跡（トラック）では、α線による電離・
励起作用のために分子重合（ポリマー）構造が破壊され
ている。α線のような重荷電粒子のエネルギー付与の特
徴は、停止直前（平均飛程が尽きる直前）に急減速し、
極く限られた短い範囲に大部分のエネルギーを与えるこ
とである。単位長さあたりの電離・励起量を比電離（Sp
ecific ionization ）というが、比電離が急激に大きく
なる位置（Bragg peak）までの距離をここでは便宜的に
「実効平均飛程」と称することとする。

【００１５】ポリカーボネートフィルムを強アルカリ溶
液（８規定水酸化カリウム溶液）とエチルアルコールの
混合液に浸すと、フィルム表面は化学作用（エッチン
グ）をうけて徐々に溶解される。α線の固体飛跡（トラ
ック）は、分子重合構造が破壊されているため溶解され
易くなっており、その結果、飛跡に沿ってすり鉢状の化
学エッチピット（直径0.1 μｍ以下）が形成される。

【００１６】エッチングによるポリカーボネートフィル
ム表面の溶解がさらに進行し、実効平均飛程に相当する
α線固体飛跡（トラック）がエッチグされると化学エッ
チピットは急激に直径２−３μｍ程度まで拡大され、光
学顕微鏡下で認識できるようになる。化学エッチピット
は、エッチングの継続に伴ってさらに拡大されるが、直
径５−６μｍ程度まで成長すると固体飛跡（トラック）
の平均飛程が尽きてしまい、成長が停滞する。以降はエ
ッチングの進行に伴って化学エッチピットの角が取れ、
丸型エッチピット（直径５−６μｍ程度）となる。丸型
エッチピットは、一度形成されてしまうと、その後化学
エッチングをどれだけ施しても変化せず、そのままの形
で保存される。

【００１７】一方、実効平均飛程に該当するα線固体飛
跡（トラック）が化学エッチング時に高電圧、高周波の
交流電気を印加される（電気化学エッチング）と、化学
エッチピットの急激な拡大に合せて絶縁破壊が引き起こ
され、化学エッチピットは物理・化学的に破壊・拡大さ
れる。その結果、α線固体飛跡は、肉眼で観察可能な電
気化学エッチピット（直径４０−３００μｍ程度）とな
る。

【００１８】電気科学エッチングを施す前に化学エッチ
ングを実施すると、実効平均飛程の短い（入射エネルギ
ーの低い）α固体飛跡は丸型エッチピットに変化する。
丸型エッチピットではα線の電離・励起による分子構造
の破壊が溶解によって除去（clean up）されているた
め、電気化学エッチングを施しても絶縁破壊は引き起こ
されず、丸型エッチピットのまま保存される。

【００１９】以上から、ポリカーボネートフィルム表面
に残されたα線固体飛跡（トラック）は、丸型エッチピ
ットまたは気化学エッチピットのいずれかの形で検出さ
れる。すなわち、Ａ）実効平均飛程に該当するα線飛跡が化学エッチング
される場合→丸型エッチピット（直径５−６μｍ程度）Ｂ）実効平均飛程に該当するα線飛跡が電気化学エッチ
ングされる場合→電気化学エッチピット（直径４０−３
００μｍ程度）（ｂ）放出α線エネルギーの違いによるラドン・トロン
弁別本測定器では、α固体飛跡（トラック）は電気化学エッ
チピットとして検出・計数される。検出可能なエッチピ
ット直径は４０μｍ以上であるため、丸型エッチピット
（直径５−６μｍ程度）は検出対象外である。

【００２０】測定器中央に固定され、ラドン・トロンか
らのα線照射を受けたポリカーボネートフィルムは、化
学エッチングを一定時間施された後、引き続いて電気化
学エッチングを施される。化学エッチングによって、実
効平均飛程の短い（入射エネルギーの低い）α固体飛跡
（トラック）は丸型エッチピットとなり、検出対象から
外れることになる。したがって、化学エッチングの長さ
（時間）により、検出可能なα線の入射時エネルギー
（垂直入射）の検出下限値が決定される。そして、化学
エッチングに引き続いて行なわれる電気化学エッチング
の長さ（時間）により、検出可能なα線の入射時エネル
ギー範囲（detectable energy region）が決定される。

【００２１】トロン・ラドン感知フィルムをエッチング
する場合には、化学エッチングを長時間行なった後に電
気化学エッチングを施すことにより、トロンおよび核種
の放出するα線（ラドンおよび娘核種の放出するα線よ
り全体的に放出時エネルギーが高い）に対する感度を高
めることができる。ラドン感知フィルムをエッチングす
る場合には、化学エッチングを短時間行なった後に電気
化学エッチングを施すことにより、ラドンおよび核種の
放出するα線（トロンおよび娘核種の放出するα線より
全体的に放出時エネルギーが低い）に対する感度を高め
ることができる。

【００２２】以上がこの発明の装置におけるα固体飛跡
のフィルム入射時エネルギーによる弁別測定法の原理的
説明である。４測定容器の形状、構造の最適設計とエッチング時間
の最適化そこで、次に、すでに前記した通りのこの発明の装置の
構成について、またエッチング時間についてのその最適
化のための方法と、その効果について説明する。４−１容器形状の設計条件検出容器内に侵入したラドンおよびトロンはα線を放出
した後、壊変して娘核種となるが、娘核種はいずれも固
体原子であるため、生成後、ただちに自己拡散によって
測定容器内面に付着する。娘核種は正電荷を帯びている
ために電場の影響を受けるが、測定容器は導電性物質
（ステンレス）製であるため容器内面に電場は生じず、
娘核種は測定容器内面に均一に付着する。測定容器は二
種類の中空半球を有する構造であるため、娘核種の沈着
位置とポリカーボネート検出器との距離は各半球容器の
半径にそれぞれ固定される。

【００２３】気体であるラドンおよびトロンは容器内空
間にほぼ均一に分布しているため、ラドンガスおよびト
ロンガスからα線が放出された位置とポリカーボネート
フィルムへの入射位置との直線距離は、各々の半球容器
の半径までに制限される。４−２エッチング時間の設計条件化学エッチングおよび電気化学エッチングには、次の溶
液を用いる。

【００２４】Ａ液）ポリカーボネートフィルム（露出面
側）エッチング溶液８規定（モル濃度）のＫＯＨ（水酸化カリウム）溶液と
エタノールの混合溶液（混合比率は体積比でＫＯＨ８０
％、エタノール２０％）Ｂ液）ポリカーボネートフィルム（裏側）電解溶液１規定（モル濃度）のＫＯＨ（水酸化カリウム）溶液エッチングＡ液の温度とポリカーボネートの表面エッチ
ング速度（垂直方向）の関係を図６に示した。直線の傾
きから、８規定ＫＯＨ混合溶液のエッチング速度（垂直
方向）は3.57( 標準偏差0.02) μｍ毎時（３０℃）であ
る。

【００２５】エッチング液に電極を挿入し、高周波（２
０００Ｈｚ）・高圧（実効電圧８００Ｖ）の交流（正弦
波）を印加することにより、化学エッチングから電気化
学エッチングに引き続いて移行することができる。エッ
チング溶液の化学的活性は連続して７時間は変化がない
ことが実験的に確かめられている。また、電気化学エッ
チングを厚さ0.3 ミリのポリカーボネートフィルムにつ
いて実施する場合、焼3.5 −４時間で貫通穿孔が発生
し、電気化学エッチングの継続が不可能になることが実
験的に確かめられている。４−３測定器性能（検出感度、弁別能力）最適設計前記４−１および４−２で示されている条件のなかで、
Ａ）ラドンおよびトロンに対する検出感度の向上、Ｂ）
ラドンとトロンの弁別能力の向上、の得失を考慮して各
半球容器直径とエッチング時間を最適設計した。設計の
ためにモンテカルロ計算プログラムを開発した。最適化
の結果得られた測定容器の形状は図１〜図３に示した通
りである。

【００２６】トロン・ラドン感知フィルムおよびラドン
感知フィルムのエッチング条件を表１に示す。各々のエ
ッチング条件におけるトロン・ラドン感知フィルムとラ
ドン感知フィルムのラドンおよびトロンに対する検出感
度（モンテカルロ計算値）設計値を表２に示す。

【００２７】

【表１】

【００２８】

【表２】

【００２９】表２および各半球容器内へのラドンおよび
トロンの侵入率から推定されるトロン・ラドン感知フィ
ルムとラドン感知フィルムの較正定数（設計値）は次の
ようになる。トロン・ラドン感知フィルムラドン（²²²Ｒｎ） 0.0190^*1 tracks cm^-2/(Bqｍ^-3 d
ay）トロン（²²⁰Ｒｎ） 0.0132^*1 tracks cm^-2/(Bqｍ^-3 d
ay）ラドン感知フィルムラドン（²²²Ｒｎ） 0.0393 tracks cm^-2/(Bqｍ^-3 d
ay）トロン（²²⁰Ｒｎ） 0.0001 tracks cm^-2/(Bqｍ^-3 d
ay）^*1 ）設計に用いたモンテカルロ計算は、入射時エネルギ
ーが2.8 ＭｅＶはでのα線について電気化学エッチピッ
トの直径とエッチング時間との関係を実験的に調べた結
果に基づいて構築されている。トロン・ラドン感知フィ
ルムの場合には、入射エネルギーの大きいα線（2.8 Ｍ
ｅＶ以上）を検出対象としているため、モンテカルロ計
算は低エネルギーデータからの直線外挿によって実施さ
れている。５標準ラドンチャンバーによる性能試験結果米国環境保護庁(U.S.Environmental Protection Agenc
y) の標準ラドン較正チャンバーを用いてこの発明の静
置（パッシブ）型ラドン・トロン弁別測定器のラドン較
正実験を実施した結果を図７に示した。回帰直線の傾き
から得られた較正定数は、トラン・ラドン感知フィルム（１２０ミリ直径半球）ラドン（²²²Ｒｎ） 0.0299±0.0017（ｒ＝0.984) tra
cks cm^-2/(Bqｍ^-3day) ラドン感知フィルム（７５ミリ直径半球）ラドン（²²²Ｒｎ） 0.0395±0.0053（ｒ＝0.919) tra
cks cm^-2/(Bqｍ^-3day)である。

【００３０】また、早稲田大学理工学研究所のラドン・
トロン混在較正チェンバーを用いてこの発明の静置（パ
ッシブ）型ラドン・トロン弁別測定器のトロン較正実験
を実施した。照射時間（７２時間）の平均ラドン濃度は
257.0 ±9.47Bq/ ｍ³、平均トロン濃度は523.6 ±80.3
Bq／ｍ³である。ラドン感知フィルム（７５ミリ直径半
球）の感度は、ラドンとトロンそれぞれに対する比が約
４００：１となるように設計されているため、電気化学
エッチピット計数値へのトロン寄与分は、この場合には
設計上、まったく無視できる。

【００３１】ラドン感知フィルム（７５ミリ直径半球）
の電気化学エッチピット全計数値をラドン濃度のみで較
正した結果を図８に示した。この図８の較正直線の傾き
から得られたラドン較正定数（0.0318±0.0021 tracks
cm^-2／（Bqｍ^-3day)）は、米国環境保護庁の標準チェン
バーによる較正定数（0.0395±0.0053 tracks cm^-2／
（Bqｍ^-3day)）と良く一致しており、電気化学エッチピ
ット全計数値にトロン寄与分が混在していない（無視で
きる）ことが実証された。

【００３２】トロン較正定数を得るためには、トロン・
ラドン感知フィルムの電気化学エッチピット全計数値か
ら、ラドン寄与分の計数値を差し引く必要がある。ラド
ン寄与分の計数値は、米国環境保護庁の標準ラドンチェ
ンバーによるラドン較正定数（0.0299±0.0017 tracks
cm^-2／（Bqｍ^-3day)）と照射時間（７２時間）から逆算
によって算定する。

【００３３】トロン・ラドン感知フィルムの電気化学エ
ッチピット全計数からラドン寄与分を差し引いた値をト
ロン濃度のみで較正した結果を図９に示した。この図９
から得られたトロン較正定数（0.0127±0.0022 tracks
cm^-2／（Bqｍ^-3day)）は、設計値(0.0132 tracks cm^-2
/(Bqｍ^-3) ）とほぼ一致している。なお、早稲田大学理
工学研究所のラドン・トロン混合チェンバーでは、トロ
ン濃度測定結果（シンチセルによる測定）が、照射期間
中に大きく変動（平均値の１５％程度）しており、チェ
ンバー内のトロン濃度の均一性に関する更に詳細な検討
が必要である。

【００３４】以上の通りの米国環境保護庁と早稲田大学
理工学研究所で行なった標準ラドン・トロン較正実験結
果をまとめると次のようになる。トロンの較正定数に
は、設計時の性能はほぼ発揮されているものと考えられ
る。トロン・ラドン感知フィルムラドン（²²²Ｒｎ） 0.0299±0.0017 tracks cm^-2／
（Bqｍ^-3day)）トロン（²²⁰Ｒｎ） 0.0127±0.0022 tracks cm^-2／
（Bqｍ^-3day)）ラドン感知フィルムラドン（²²²Ｒｎ） 0.0395±0.0053 tracks cm^-2／
（Bqｍ^-3day)）トロン（²²⁰Ｒｎ） 0.0000±0.0000 tracks cm^-2／
（Bqｍ^-3day)）

【００３５】

【発明の効果】以上、詳しく説明した通り、この発明の
測定装置により、トロンの影響を排除した高精度でのラ
ドン濃度測定が可能となる。電気化学エッチング時間、
容器形状は測定感度向上を主眼に最適設計することによ
り、たとえば６ヶ月測定でも屋外ラドン濃度（５Bqｍ^-3
程度）の計測が可能である。

【図面の簡単な説明】

【図１】この発明の装置を例示した断面図である。

【図２】この発明の装置の検出器固定台を示した平面図
および断面図である。

【図３】この発明の装置の上椀部固定台を示した平面図
および断面図である。

【図４】外部と上椀部中空半球前室との換気率を示した
ＳＦ₆の時間・容量相関図である。

【図５】前室と後室との換気率を示したＳＦ₆の時間・
容量相関図である。

【図６】ポリカーボネート表面エッチング速度を示した
時間・残存膜厚との相関図である。

【図７】（ａ）（ｂ）は、ラドン較正直線図である。

【図８】ラドン較正直線図である。

【図９】トロン較正直線図である。

【符号の説明】

１上椀部中空半球２上椀部固定台３検出器固定台４下椀部中空半球５内形パンチング・メタル６矩形ゴムリング７プラスチックフィルム検出器２１貫通穴３１検出器の固定溝３２貫通穴３３換気孔３４円形換気孔７１、７２フィルム１０中空半球内前室空間４０中空半球内後室空間

Claims

【特許請求の範囲】

【請求項１】上下の面でα線を検出するプラスチック
フィルム検出器を固定台の貫通孔部に支持し、上椀部
と、これよりも直径の小さい下椀部との２種の中空半球
を、固定台の上下においてプラスチックフィルム検出器
を覆うように各々配設し、かつ、上椀部中空半球を外気
と換気させ、上椀部と下椀部の中空半球を換気孔を介し
て通気させてなることを特徴とする静置型ラドン・トロ
ン弁別濃度測定器。
【請求項２】固定台を円盤状としてなる請求項１の静
置型ラドン・トロン弁別濃度測定器。
【請求項３】外気との換気を、固定台に設けた開口フ
ィルター部により行う請求項１または２の静置型ラドン
・トロン弁別濃度測定器。
【請求項４】検出器が２枚のポリカーボネート・プラ
スチックフィルムからなる請求項１または３の静置型ラ
ドン・トロン弁別濃度測定器。