JPH08121288A - Injection rate measuring device - Google Patents
Injection rate measuring deviceInfo
- Publication number
- JPH08121288A JPH08121288A JP26589594A JP26589594A JPH08121288A JP H08121288 A JPH08121288 A JP H08121288A JP 26589594 A JP26589594 A JP 26589594A JP 26589594 A JP26589594 A JP 26589594A JP H08121288 A JPH08121288 A JP H08121288A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- fuel
- injection
- pressure
- momentum
- injection rate
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Abstract
Description
【０００１】[0001]
【産業上の利用分野】本発明は、インジェクタから噴射
される燃料の噴射率を測定するための噴射率測定装置に
関するものである。BACKGROUND OF THE INVENTION 1. Field of the Invention The present invention relates to an injection rate measuring device for measuring the injection rate of fuel injected from an injector.
【０００２】[0002]
【従来の技術】インジェクタから噴射される燃料の噴射
率を測定する理論的方法としては、圧力−リフト法やＷ
−Ｂｏｓｃｈ法等が知られている。これらの測定方法
は、燃料を高圧（数１０ＭＰａ）で噴射するディーゼル
燃料噴射の噴射率を測定する場合には有効である。しか
し、燃料を低圧（数１００ＫＰａ）で噴射するガソリン
燃料噴射の噴射率を測定するには不向きである。そこ
で、このような低圧噴射状態においても、その噴射率を
十分に測定することができる方法として、モーメンタム
法が考案されている。このモーメンタム法によれば、イ
ンジェクタから噴射される燃料の噴射率（ｄｍ／ｄｔ）
は次の(1)式で表される。但し、Ｆは噴射モーメンタ
ム、ψはモーメンタム係数、ρは燃料密度、Ｐi はイン
ジェクタのノズル油溜り部内の圧力、Ｐ0は背圧であ
る。 ｄｍ／ｄｔ＝Ｆ・ψ-1・［２（Ｐi −Ｐ0 ）／ρ］-1/2 ・・・(1) この(1) 式を用いた噴射率測定装置においは、インジェ
クタ噴射時の未知物理量がＦとＰi であることから、こ
れらの物理量を測定する手段を設け、その測定結果を、
(1) 式に代入処理することにより、噴射率（ｄｍ／ｄ
ｔ）を求めることができる。したがって、この理論を用
いることにより、簡単な構造の噴射率測定装置を作るこ
とができる。2. Description of the Related Art As a theoretical method for measuring the injection rate of fuel injected from an injector, a pressure-lift method or W
-The Bosch method and the like are known. These measuring methods are effective when measuring the injection rate of diesel fuel injection in which fuel is injected at high pressure (tens of MPa). However, it is not suitable for measuring the injection rate of gasoline fuel injection in which fuel is injected at low pressure (several 100 KPa). Therefore, the momentum method has been devised as a method capable of sufficiently measuring the injection rate even in such a low-pressure injection state. According to this momentum method, the injection rate (dm / dt) of the fuel injected from the injector
Is expressed by the following equation (1). Where F is the injection momentum, ψ is the momentum coefficient, ρ is the fuel density, Pi is the pressure in the nozzle oil sump of the injector, and P0 is the back pressure. dm / dt = F · ψ -1 · [2 (Pi -P0) / ρ] -1/2 ··· (1) The (1) injection rate measuring apparatus odor using expressions, unknown at the time of injector injection Since the physical quantities are F and Pi, means for measuring these physical quantities are provided, and the measurement results are
By substituting in equation (1), the injection rate (dm / d
t) can be obtained. Therefore, by using this theory, an injection rate measuring device having a simple structure can be made.
【０００３】従来、この種の噴射率測定装置としては、
図６に示すようなものがあった。図６において、符号１
００がインジェクタの先端部であり、このインジェクタ
先端部１００内でニードルバルブ１０１を進退させるこ
とで、燃料Ａを噴射する構造になっている。このインジ
ェクタの噴射率測定装置は、噴射口に対向させて配置し
た圧力センサ２００の受圧面で燃料Ａを受け、その受圧
面の圧力を検出して、噴射モーメンタムＦを求めるよう
になっている。一方、インジェクタのノズル油溜り部１
０２内の圧力Ｐiは、直接検出することはできない。し
かし、ノズル油溜り部１０２内の圧力Ｐiの大きさに対
応して、インジェクタ先端部１００に歪が生じる。した
がって、従来はこの現象を利用し、ノズル油溜り部１０
２の外側に取り付けた歪ゲージ２０１でインジェクタ先
端部１００の歪を測定し、その大きさをノズル油溜り部
１０２内の圧力Ｐi として捉らえていた。そして、この
ように測定した圧力値と噴射モーメント値とを前述した
(1) 式に代入して演算処理することで、噴射率（ｄｍ／
ｄｔ）を測定していた。Conventionally, as this kind of injection rate measuring device,
There was a thing as shown in FIG. In FIG. 6, reference numeral 1
00 is the tip of the injector, and the fuel A is injected by advancing and retracting the needle valve 101 within the injector tip 100. This injector injection rate measuring device receives the fuel A on the pressure receiving surface of the pressure sensor 200 arranged facing the injection port, detects the pressure on the pressure receiving surface, and obtains the injection momentum F. On the other hand, the nozzle oil sump 1 of the injector
The pressure Pi in 02 cannot be detected directly. However, the injector tip portion 100 is distorted in accordance with the magnitude of the pressure Pi in the nozzle oil sump portion 102. Therefore, conventionally, by utilizing this phenomenon, the nozzle oil sump portion 10
The strain of the injector tip portion 100 was measured by the strain gauge 201 attached to the outside of No. 2, and the magnitude was grasped as the pressure Pi in the nozzle oil sump portion 102. Then, the pressure value and the injection moment value thus measured are described above.
The injection rate (dm /
dt) was measured.
【０００４】[0004]
【発明が解決しようとする課題】しかし、前述した従来
の噴射率測定装置では、ノズル油溜り部１０２内の圧力
Ｐi に基づいて噴射率を正確に測定することができな
い。すなわち、インジェクタ先端部１００の歪は、ノズ
ル油溜り部１０２内の圧力Ｐi だけでなく、ニードルバ
ルブ１０１の動きによっても影響を受け、しかも、ニー
ドルバルブ１０１の動きに伴って変化するので、ノズル
油溜り部１０２内の圧力Ｐi だけを正確に測定すること
ができないからである。However, the above-mentioned conventional injection rate measuring device cannot accurately measure the injection rate based on the pressure Pi in the nozzle oil sump portion 102. That is, the distortion of the injector tip 100 is affected not only by the pressure Pi in the nozzle oil sump 102 but also by the movement of the needle valve 101, and changes with the movement of the needle valve 101. This is because it is not possible to accurately measure only the pressure Pi in the reservoir 102.
【０００５】また、燃料を低圧で噴射するガソリン燃料
噴射の場合には、インジェクタ先端部１００の歪がほと
んど生じないので、ノズル油溜り部１０２内の圧力Ｐi
を歪ゲージ２０１で知ることは困難である。Further, in the case of gasoline fuel injection in which fuel is injected at a low pressure, since the injector tip portion 100 is hardly distorted, the pressure Pi in the nozzle oil sump portion 102 is
It is difficult to know the strain gauge 201.
【０００６】本発明の目的は、モーメンタム法を用いた
場合にも、インジェクタの燃料噴射率を正確に測定する
ことができる噴射率測定装置を提供することである。An object of the present invention is to provide an injection rate measuring device capable of accurately measuring the fuel injection rate of an injector even when the momentum method is used.
【０００７】[0007]
【課題を解決するための手段】前記課題を解決するため
に、請求項１の発明は、インジェクタから噴射される燃
料を受圧面で受ける第１の圧力センサを用いて前記燃料
の噴射モーメンタムを測定する噴射モーメンタム測定部
と、流速計を用いて前記燃料の燃料噴射速度を測定する
燃料噴射速度測定部と、前記噴射モーメンタム測定部と
前記燃料噴射速度測定部とで測定された噴射モーメンタ
ムと燃料噴射速度とから、式 ｄｍ／ｄｔ＝Ｆ・（ψ・
ｖ0 ）-1を用いて（但し、ｄｍ／ｄｔは噴射率、Ｆは噴
射モーメンタム、ψはモーメンタム係数、ｖ0 は燃料噴
射速度である）、燃料の噴射率を求める演算処理部と、
を備えることを特徴としている。In order to solve the above-mentioned problems, the invention of claim 1 measures the injection momentum of the fuel by using a first pressure sensor that receives fuel injected from an injector on a pressure receiving surface. An injection momentum measuring unit, a fuel injection speed measuring unit that measures a fuel injection speed of the fuel using a velocity meter, an injection momentum and a fuel injection measured by the injection momentum measuring unit and the fuel injection speed measuring unit From the speed, the equation dm / dt = F · (ψ ·
v0) -1 (where dm / dt is the injection rate, F is the injection momentum, ψ is the momentum coefficient, v0 is the fuel injection speed), and an arithmetic processing unit for obtaining the fuel injection rate,
It is characterized by having.
【０００８】請求項２の発明は、請求項１に記載の噴射
率測定装置において、前記流速計は、レーザドップラ流
速計又は熱線流速計のいずれかである、ことを特徴とし
ている。The invention according to claim 2 is the injection rate measuring device according to claim 1, characterized in that the anemometer is either a laser Doppler anemometer or a hot wire anemometer.
【０００９】請求項３の発明は、インジェクタから噴射
される燃料を受圧面で受ける第１の圧力センサを用いて
前記燃料の噴射モーメンタムを測定する噴射モーメンタ
ム測定部と、第２の圧力センサを用いて前記インジェク
タから噴射された燃料の背圧を測定する背圧測定部と、
第３の圧力センサを用いて前記インジェクタに供給され
る燃料の供給圧を測定する供給圧測定部と、前記噴射モ
ーメンタム測定部と前記背圧測定部と前記供給圧測定部
とで測定された噴射モーメンタムと背圧と供給圧とか
ら、式 ｄｍ／ｄｔ＝Ｆ・ψ-1・［２（Ｐi ’−Ｐ0 ）
／ρ］-1/2を用いて（但し、ｄｍ／ｄｔは噴射率、Ｆは
噴射モーメンタム、ψはモーメンタム係数、Ｐi ’は供
給圧、ρは燃料密度である）、燃料の噴射率を求める演
算処理部と、を備えることを特徴としている。According to a third aspect of the present invention, an injection momentum measuring section for measuring the injection momentum of the fuel by using the first pressure sensor that receives the fuel injected from the injector on the pressure receiving surface, and the second pressure sensor are used. A back pressure measuring unit for measuring the back pressure of the fuel injected from the injector,
Injection measured by the supply pressure measuring unit that measures the supply pressure of the fuel supplied to the injector using the third pressure sensor, the injection momentum measuring unit, the back pressure measuring unit, and the supply pressure measuring unit. From the momentum, back pressure, and supply pressure, the equation dm / dt = F · ψ -1 · [2 (Pi '-P0)
/ Ρ] -1/2 (where dm / dt is the injection rate, F is the injection momentum, ψ is the momentum coefficient, Pi 'is the supply pressure, ρ is the fuel density), and the fuel injection rate is calculated. And an arithmetic processing unit.
【００１０】請求項４の発明は、請求項１〜請求項３の
いずれか１項に記載の噴射率測定装置において、前記第
１の圧力センサの受圧面に、断熱材を設けた、ことを特
徴としている。According to a fourth aspect of the present invention, in the injection rate measuring device according to any one of the first to third aspects, a heat insulating material is provided on the pressure receiving surface of the first pressure sensor. It has a feature.
【００１１】請求項５の発明は、請求項１〜請求項４の
いずれか１項に記載の噴射率測定装置において、前記第
１の圧力センサの受圧面又は前記断熱材の表面に残留す
る燃料を除去する燃料溜り防止部を設けた、ことを特徴
としている。According to a fifth aspect of the present invention, in the injection rate measuring device according to any one of the first to fourth aspects, the fuel remaining on the pressure receiving surface of the first pressure sensor or the surface of the heat insulating material. It is characterized in that a fuel pool prevention portion for removing the above is provided.
【００１２】請求項６の発明は、請求項５に記載の噴射
率測定装置において、前記燃料溜り防止部は、圧縮空気
を生成するコンプレッサーと、前記コンプレッサーから
の圧縮空気を前記第１の圧力センサの受圧面又は前記断
熱材の表面に吹き付ける空気噴射器と、を備えることを
特徴としている。According to a sixth aspect of the present invention, in the injection rate measuring device according to the fifth aspect, the fuel pool prevention unit compresses compressed air from the compressor and the compressed air from the compressor to the first pressure sensor. And an air ejector which blows on the pressure receiving surface or the surface of the heat insulating material.
【００１３】請求項７の発明は、請求項１〜請求項４の
いずれか１項に記載の噴射率測定装置において、前記イ
ンジェクタと前記第１の圧力センサとを横向きに配置し
た、ことを特徴としている。According to a seventh aspect of the present invention, in the injection rate measuring device according to any one of the first to fourth aspects, the injector and the first pressure sensor are laterally arranged. I am trying.
【００１４】[0014]
【作用】請求項１の発明によれば、噴射モーメンタム測
定部において、第１の圧力センサを用いてインジェクタ
から噴射される燃料の噴射モーメンタムが測定され、燃
料噴射速度測定部において、流速計を用いて燃料の燃料
噴射速度が測定される。そして、演算処理部において、
測定された噴射モーメンタム及び燃料噴射速度と、式
ｄｍ／ｄｔ＝Ｆ・（ψ・ｖ0 ）-1とから、燃料の噴射率
が求めることができる。According to the invention of claim 1, the injection momentum measuring section measures the injection momentum of the fuel injected from the injector using the first pressure sensor, and the fuel injection speed measuring section uses the velocity meter. The fuel injection speed of the fuel is measured. Then, in the arithmetic processing unit,
Measured injection momentum and fuel injection velocity and formula
The fuel injection rate can be obtained from dm / dt = F · (ψ · v0) −1 .
【００１５】請求項２の発明によれば、レーザドップラ
流速計又は熱線流速計のいずれかの流速計を用いて、燃
料噴射速度が測定される。According to the second aspect of the invention, the fuel injection speed is measured using either a laser Doppler anemometer or a hot wire anemometer.
【００１６】請求項３の発明によれば、噴射モーメンタ
ム測定部において、噴射モーメンタムが測定され、背圧
測定部において、第２の圧力センサを用いて燃料の背圧
が測定される。さらに、供給圧測定部において、第３の
圧力センサを用いて燃料の供給圧が測定される。そし
て、演算処理部において、測定された噴射モーメンタム
と背圧と供給圧と、式 ｄｍ／ｄｔ＝Ｆ・ψ-1・［２
（Ｐi ’−Ｐ0 ）／ρ］-1/2とから、燃料の噴射率を求
めることができる。According to the third aspect of the present invention, the injection momentum measuring unit measures the injection momentum, and the back pressure measuring unit measures the back pressure of the fuel by using the second pressure sensor. Further, the supply pressure measuring unit measures the supply pressure of the fuel by using the third pressure sensor. Then, in the arithmetic processing unit, the measured injection momentum, back pressure, and supply pressure are calculated by the following equation: dm / dt = F · ψ −1 · [2
The fuel injection rate can be calculated from (Pi'-P0) / ρ] -1/2 .
【００１７】請求項４の発明によれば、インジェクタか
らの燃料は、第１の圧力センサの受圧面に設けられた断
熱材に対して噴射される。According to the invention of claim 4, the fuel from the injector is injected to the heat insulating material provided on the pressure receiving surface of the first pressure sensor.
【００１８】請求項５の発明によれば、燃料溜り防止部
によって、第１の圧力センサの受圧面又は断熱材の表面
に残留する燃料が除去される。According to the invention of claim 5, the fuel remaining on the pressure receiving surface of the first pressure sensor or the surface of the heat insulating material is removed by the fuel pool preventing portion.
【００１９】請求項６の発明によれば、コンプレッサー
で生成された圧縮空気が、空気噴射器から第１の圧力セ
ンサの受圧面又は断熱材の表面に吹き付けられる。According to the sixth aspect of the invention, the compressed air generated by the compressor is blown from the air injector onto the pressure receiving surface of the first pressure sensor or the surface of the heat insulating material.
【００２０】請求項７の発明によれば、インジェクタか
ら噴射され、第１の圧力センサの受圧面又は断熱材の表
面に残留しようとする燃料は、横向きの第１の圧力セン
サの受圧面又は断熱材の表面を伝わって、落下する。According to the seventh aspect of the invention, the fuel injected from the injector and remaining on the pressure receiving surface of the first pressure sensor or the surface of the heat insulating material is the pressure receiving surface of the first pressure sensor in a horizontal direction or the heat insulating material. It travels down the surface of the material and falls.
【００２１】[0021]
（第１実施例）以下、本発明の実施例について図面を参
照して説明する。図１は、本発明の第１実施例に係る噴
射率測定装置を示す概略図である。図１において、符号
１がインジェクタであり、このインジェクタ１の基端部
（図上端部）には、フィルタ１０を有した機械コネクタ
１１を介して、燃料供給管１２が液密に接続され、この
燃料供給管１２からインジェクタ１内に燃料Ａが供給さ
れるようになっている。(First Embodiment) An embodiment of the present invention will be described below with reference to the drawings. FIG. 1 is a schematic diagram showing an injection rate measuring device according to a first embodiment of the present invention. In FIG. 1, reference numeral 1 is an injector, and a fuel supply pipe 12 is liquid-tightly connected to a base end portion (upper end portion in the drawing) of the injector 1 via a mechanical connector 11 having a filter 10. The fuel A is supplied from the fuel supply pipe 12 into the injector 1.
【００２２】このインジェクタ１内には、スプリング１
３で付勢されたニードルバルブ１４が図の上下方向にス
ライド可能に装着されている。このニードルバルブ１４
の外側には、ソレノイドコイル１５が配設されており、
電気コネクタ１６を介して入力されたインジェクタドラ
イブ信号を、このソレノイドコイル１５に通電すること
で、ニードルバルブ１４の上下動の制御を行うようにな
っている。Inside the injector 1, a spring 1
The needle valve 14 urged by 3 is mounted so as to be slidable in the vertical direction in the figure. This needle valve 14
The solenoid coil 15 is arranged outside the
By energizing the solenoid coil 15 with an injector drive signal input via the electric connector 16, the vertical movement of the needle valve 14 is controlled.
【００２３】本実施例の噴射率測定装置は、このような
インジェクタ１から噴射される燃料Ａの噴射率を、噴射
モーメンタムＦと燃料噴射速度ｖ0 とに基づいて測定す
る構造になっている。ここで、本実施例の測定原理につ
いて述べる。前述したように、モーメンタム法によれ
ば、燃料Ａの噴射率（ｄｍ／ｄｔ）は次の(1)式で表さ
れる。 ｄｍ／ｄｔ＝Ｆ・ψ-1・［２（Ｐi −Ｐ0 ）／ρ］-1/2 ・・・(1) ところで、流体である燃料Ａはベルヌーイの定理に従う
ので、次式(2) ，(3)が成立する。但し、ｖi は噴射前
の燃料Ａの速度、ｖ0 は噴射後の燃料Ａの速度である。 ρ（ｖi ）2 ／２ ＋ ρｇｈ ＋ Ｐi ＝Ｔ（ｃｏｎｓｔ）・・・(2) ρ（ｖ0 ）2 ／２ ＋ ρｇｈ ＋ Ｐ0 ＝Ｔ（ｃｏｎｓｔ）・・・(3) したがって、(2) 式から(3) 式を差し引くと、次の(4)
式を得る。 ｖ0 ＝［２（Ｐi −Ｐ0 ）／ρ ＋（ｖi ）2 ］1/2 ・・・(4) ここで、初期条件（噴射前の速度ｖi＝０）を考慮する
と、(4)式が次の(5)式になる。 ｖ0 ＝［２（Ｐi −Ｐ0 ）／ρ］1/2 ・・・(5) したがって、この(5)式と(1)式とから次の(6)式を得
る。 ｄｍ／ｄｔ＝Ｆ・（ψ・ｖ0 ）-1 ・・・(6) すなわち、本理論によれば、(6) 式が示すように、燃料
Ａの噴射モーメンタムＦと噴射後の燃料Ａの速度ｖ0 と
を測定すれば、燃料Ａの噴射率ｄｍ／ｄｔを求めること
ができる。The injection rate measuring apparatus of this embodiment has a structure for measuring the injection rate of the fuel A injected from the injector 1 based on the injection momentum F and the fuel injection speed v0. Here, the measurement principle of the present embodiment will be described. As described above, according to the momentum method, the injection rate (dm / dt) of the fuel A is expressed by the following equation (1). dm / dt = F · ψ -1 · [2 (Pi -P0) / ρ] -1/2 ··· (1) By the way, since the fuel A is a fluid according to the Bernoulli's theorem, the following equation (2), (3) is established. However, vi is the velocity of the fuel A before injection, and v0 is the velocity of the fuel A after injection. ρ (vi) 2/2 + ρgh + Pi = T (const) ··· (2) ρ (v0) 2/2 + ρgh + P0 = T (const) ··· (3) Therefore, (2) Subtracting equation (3) from the following (4)
Get the expression. v0 = [2 (Pi-P0) /. rho. + (vi) 2 ] 1/2 ... (4) Here, considering the initial condition (speed before injection, vi = 0), the following equation (4) is obtained. Equation (5) of v0 = [2 (Pi-P0) /. rho.] 1/2 ... (5) Therefore, the following formula (6) is obtained from the formulas (5) and (1). dm / dt = F (ψv0) -1 (6) That is, according to the present theory, as shown by the equation (6), the injection momentum F of the fuel A and the velocity of the fuel A after injection are calculated. The injection rate dm / dt of the fuel A can be obtained by measuring v0.
【００２４】本実施例の噴射率測定装置は、前述した
(6) 式の理論に基づいて、燃料Ａの噴射率ｄｍ／ｄｔを
求めるもので、このため、図１に示すように、圧力容器
２と、燃料Ａの噴射モーメンタムＦ及び噴射時の燃料Ａ
の速度ｖ0 を測定するための噴射率測定部３と、噴射率
測定部３の測定を補完する燃料溜り防止部４とを備えた
構成を採っている。The injection rate measuring device of this embodiment has been described above.
The injection rate dm / dt of the fuel A is obtained based on the theory of the equation (6). Therefore, as shown in FIG. 1, the pressure vessel 2, the injection momentum F of the fuel A, and the fuel A at the time of injection are obtained.
The injection rate measuring section 3 for measuring the speed v0 of the fuel cell and the fuel pool prevention section 4 which complements the measurement of the injection rate measuring section 3 are adopted.
【００２５】圧力容器２は、光透過性を有した素材で形
成された箱体であり、インジェクタ先端部１ａに液密に
取り付けられる。The pressure vessel 2 is a box made of a light-transmissive material, and is liquid-tightly attached to the injector tip 1a.
【００２６】噴射率測定部３は、噴射モーメンタムＦを
測定するための第１の圧力センサとしての圧力センサ３
０及び圧力センサ信号変換器３１（噴射モーメンタム測
定部）と、燃料噴射速度ｖ0 を測定するためのレーザド
ップラ流速計３３及び流速計信号変換器３４（燃料噴射
速度測定部）と、これら測定結果に基づいて前述した
(6) 式を演算する演算処理部３５とでなる。圧力センサ
３０は、ピエゾ式又は半導体式の圧力センサであり、そ
の受圧面をインジェクタ先端部１ａに対向させた状態
で、圧力容器２内に配置されている。そして、この圧力
センサ３０の受圧面には、平面状のフッ素ゴム系の断熱
材３２が接着されており、これにより、燃料Ａと圧力セ
ンサ３０の受圧面との温度差によるモーメンタム信号の
ドリフトを抑えるようにしている。圧力センサ信号変換
器３１は、圧力センサ３０で検出した噴射モーメンタム
Ｆをモーメンタム信号Ｍとして演算処理部３５に送る機
器である。The injection rate measuring section 3 is a pressure sensor 3 as a first pressure sensor for measuring the injection momentum F.
0 and the pressure sensor signal converter 31 (injection momentum measuring unit), the laser Doppler velocity meter 33 and the velocity meter signal converter 34 (fuel injection velocity measuring unit) for measuring the fuel injection velocity v0, and these measurement results. Based on the above
The calculation processing unit 35 calculates the formula (6). The pressure sensor 30 is a piezo type or semiconductor type pressure sensor, and is arranged in the pressure vessel 2 with its pressure receiving surface facing the injector tip 1 a. A planar fluororubber-based heat insulating material 32 is adhered to the pressure receiving surface of the pressure sensor 30, so that the momentum signal drift due to the temperature difference between the fuel A and the pressure receiving surface of the pressure sensor 30 is prevented. I try to keep it down. The pressure sensor signal converter 31 is a device that sends the injection momentum F detected by the pressure sensor 30 to the arithmetic processing unit 35 as a momentum signal M.
【００２７】レーザドップラ流速計３３は、インジェク
タ先端部１ａから噴射される燃料Ａの流れに追従した散
乱粒子に、レーザビームＬを照射して、その散乱光のド
ップラ周波数から散乱粒子の速度を測定し、この速度を
燃料Ａの燃料噴射速度ｖ0 とするものであり、圧力容器
２の外側に取り付けられている。流速計信号変換器３
４、レーザドップラ流速計３３で検出した燃料噴射速度
ｖ0 を速度信号Ｓとして演算処理部３５に送る機器であ
る。The laser Doppler velocimeter 33 irradiates the scattered particles following the flow of the fuel A injected from the injector tip 1a with the laser beam L and measures the speed of the scattered particles from the Doppler frequency of the scattered light. However, this speed is set as the fuel injection speed v0 of the fuel A, and is attached to the outside of the pressure vessel 2. Anemometer signal converter 3
4. A device that sends the fuel injection speed v0 detected by the laser Doppler velocimeter 33 to the arithmetic processing unit 35 as a speed signal S.
【００２８】演算処理部３５は、噴射モーメンタムＦを
示す圧力センサ信号変換器３１からのモーメンタム信号
Ｍと、燃料噴射速度ｖ0 を示す流速計信号変換器３４か
らの速度信号Ｓとを入力し、前述した(6) 式にこれらの
信号が示す噴射モーメンタムＦと燃料噴射速度ｖ0 との
値を代入して噴射率（ｄｍ／ｄｔ）を演算する機能を有
するものであり、ＣＰＵ等で形成されている。The arithmetic processing unit 35 receives the momentum signal M from the pressure sensor signal converter 31 indicating the injection momentum F and the speed signal S from the anemometer signal converter 34 indicating the fuel injection speed v0, and inputs it to the above. It has a function of calculating the injection rate (dm / dt) by substituting the values of the injection momentum F and the fuel injection speed v0 indicated by these signals into the equation (6). .
【００２９】一方、燃料溜り防止部４は、コンプレッサ
ー４０と、このコンプレッサー４０からバルブ４１を介
して引き出されたノズル４２（空気噴射器）と、バルブ
４１を制御するコントローラ４３とでなっている。イン
ジェクタ１から圧力センサ３０の断熱材３２に対して燃
料Ａを噴射すると、断熱材３２の表面に燃料Ａが残留し
て、圧力センサ３０の検出能力が落ちるおそれがある。
そこで、バルブ４１を開いてコンプレッサー４０から圧
縮空気Ｂを送り、ノズル４２から断熱材３２に表面に圧
縮空気Ｂを噴射して、残留燃料Ａを吹き飛ばすようにな
っている。コントローラ４３は、バルブ４１の開閉とイ
ンジェクタ１の噴射を制御するものである。具体的に
は、バルブ４１を閉じた状態で、電気コネクタ１６にイ
ンジェクタドライブ信号を送って、インジェクタ先端部
１ａから燃料Ａを噴射させ、噴射終了後に、バルブ４１
を開いてコンプレッサー４０からノズル４２に圧縮空気
Ｂを送出させる。On the other hand, the fuel pool prevention unit 4 is composed of a compressor 40, a nozzle 42 (air injector) drawn from the compressor 40 via a valve 41, and a controller 43 for controlling the valve 41. When the fuel A is injected from the injector 1 to the heat insulating material 32 of the pressure sensor 30, the fuel A may remain on the surface of the heat insulating material 32, and the detection capability of the pressure sensor 30 may deteriorate.
Therefore, the valve 41 is opened to send the compressed air B from the compressor 40, and the compressed air B is jetted from the nozzle 42 to the heat insulating material 32 to blow off the residual fuel A. The controller 43 controls opening / closing of the valve 41 and injection of the injector 1. Specifically, with the valve 41 closed, an injector drive signal is sent to the electrical connector 16 to inject the fuel A from the injector tip 1a, and after the injection is completed, the valve 41
And the compressed air B is sent from the compressor 40 to the nozzle 42.
【００３０】次に、第１実施例の噴射率測定装置による
噴射率測定動作について説明する。図２は、噴射率測定
時の概略全体図である。噴射率測定時には、図２に示す
ように、先ず、圧力センサ３０とノズル４２とが内蔵さ
れ且つ外側上部にレーザドップラ流速計３３が配設され
た圧力容器２を、インジェクタ先端部１ａに液密に装着
する。そして、圧力センサ３０とレーザドップラ流速計
３３とに噴射率測定部３を電気的に接続すると共に、ノ
ズル４２に燃料溜り防止部４を連結する。しかる後、イ
ンジェクタ１に燃料Ａを供給する燃料供給部５をインジ
ェクタ１の燃料供給管１２に連結し、圧力容器２の燃料
排出管２１から排出される燃料Ａの背圧を設定する背圧
設定部６を燃料供給部５に連結する。Next, the injection rate measuring operation by the injection rate measuring apparatus of the first embodiment will be described. FIG. 2 is a schematic overall view at the time of measuring the injection rate. At the time of measuring the injection rate, as shown in FIG. 2, first, the pressure vessel 2 in which the pressure sensor 30 and the nozzle 42 are built-in and the laser Doppler velocity meter 33 is arranged on the upper outside is liquid-tight at the injector tip 1a. Attach to. Then, the injection rate measurement unit 3 is electrically connected to the pressure sensor 30 and the laser Doppler velocity meter 33, and the fuel accumulation prevention unit 4 is connected to the nozzle 42. After that, the fuel supply unit 5 for supplying the fuel A to the injector 1 is connected to the fuel supply pipe 12 of the injector 1 to set the back pressure of the fuel A discharged from the fuel discharge pipe 21 of the pressure vessel 2. The part 6 is connected to the fuel supply part 5.
【００３１】ここで、燃料供給部５は、加圧用エアーが
加えられる燃料タンク５０を有している。この燃料タン
ク５０には燃料Ａが充填されている。そして、レーザド
ップラ流速計３３で燃料Ａの燃料噴射速度ｖ0 を測定す
ることから、燃料Ａには前述した散乱粒子が混入されて
いる。このような燃料タンク５０は、バルブ５１，５２
を介して、インジェクタ１の燃料供給管１２，背圧設定
部６に連結されており、燃料タンク５０への燃料補給
は、噴射停止状態でフィードバックすることにより行う
ようになっている。The fuel supply section 5 has a fuel tank 50 to which pressurized air is added. The fuel A is filled in the fuel tank 50. Since the laser Doppler velocimeter 33 measures the fuel injection speed v0 of the fuel A, the above-mentioned scattering particles are mixed in the fuel A. Such a fuel tank 50 has valves 51 and 52.
Is connected to the fuel supply pipe 12 of the injector 1 and the back pressure setting unit 6 via the fuel injection system, and the fuel supply to the fuel tank 50 is performed by feedback in the injection stopped state.
【００３２】背圧設定部６は、加圧用エアーが加えられ
る燃料タンク６０を有している。この燃料タンク６０
は、圧力容器２の燃料排出管２１に連結されると共に、
バルブ６１を介して燃料供給部５のバルブ５２に連結さ
れている。また、この背圧設定部６には、実際のエンジ
ンと同じ条件を発生させるために使用される背圧可変用
ピストン６２が設けられている。このような、背圧設定
部６は、バルブの開閉により、背圧一定での噴射率測定
及び背圧変動時の噴射率測定の２通りについて、背圧を
設定することができるようになっている。The back pressure setting section 6 has a fuel tank 60 to which pressurized air is added. This fuel tank 60
Is connected to the fuel discharge pipe 21 of the pressure vessel 2 and
It is connected to the valve 52 of the fuel supply unit 5 via the valve 61. Further, the back pressure setting unit 6 is provided with a back pressure varying piston 62 used to generate the same conditions as in an actual engine. By opening and closing the valve, the back pressure setting unit 6 can set the back pressure for two types of injection rate measurement at a constant back pressure and injection rate measurement at a back pressure change. There is.
【００３３】このように、圧力容器２，噴射率測定部
３，燃料溜り防止部４，燃料供給部５，背圧設定部６が
装着されたインジェクタ１に燃料供給部５から燃料Ａを
供給し、燃料溜り防止部４のコントローラ４３の制御に
よって、一定量の燃料Ａをインジェクタ先端部１ａから
噴射した後、インジェクタ先端部１ａを閉じる。インジ
ェクタ先端部１ａから噴射された燃料Ａは、断熱材３２
を介して圧力センサ３０に衝突する。すると、この衝突
による噴射モーメンタムＦが圧力センサ３０で検出さ
れ、噴射モーメンタムＦを示すモーメンタム信号Ｍが圧
力センサ信号変換器３１から演算処理部３５に送られ
る。In this way, the fuel A is supplied from the fuel supply unit 5 to the injector 1 equipped with the pressure vessel 2, the injection rate measuring unit 3, the fuel pool prevention unit 4, the fuel supply unit 5, and the back pressure setting unit 6. By the control of the controller 43 of the fuel pool prevention unit 4, a fixed amount of fuel A is injected from the injector tip 1a, and then the injector tip 1a is closed. The fuel A injected from the injector tip 1a is heat insulating material 32.
Through the pressure sensor 30. Then, the injection momentum F due to this collision is detected by the pressure sensor 30, and the momentum signal M indicating the injection momentum F is sent from the pressure sensor signal converter 31 to the arithmetic processing unit 35.
【００３４】この動作と平行して、噴射された燃料Ａに
レーザドップラ流速計３３からレーザビームＬを照射す
る。すると、燃料Ａの燃料噴射速度ｖ0 がレーザドップ
ラ流速計３３で検出され、燃料噴射速度ｖ0 を示す速度
信号Ｓが流速計信号変換器３４から演算処理部３５に送
られる。In parallel with this operation, the injected fuel A is irradiated with the laser beam L from the laser Doppler velocimeter 33. Then, the fuel injection velocity v0 of the fuel A is detected by the laser Doppler velocity meter 33, and the velocity signal S indicating the fuel injection velocity v0 is sent from the velocity meter signal converter 34 to the arithmetic processing unit 35.
【００３５】演算処理部３５にモーメンタム信号Ｍと速
度信号Ｓとが入力されると、演算処理部３５において、
噴射モーメンタムＦを示すモーメンタム信号Ｍと燃料噴
射速度ｖ0 を示す速度信号Ｓとに基づいて、前述した
(6) 式が演算され、インジェクタ先端部１ａから噴射し
た燃料Ａの噴射率（ｄｍ／ｄｔ）が算出される。図３
は、この測定結果を示す線図であり、この測定結果が示
す通り、本実施例の噴射率測定装置によって、かなり正
確な噴射率（ｄｍ／ｄｔ）を測定することができた。When the momentum signal M and the speed signal S are input to the arithmetic processing unit 35, the arithmetic processing unit 35
Based on the momentum signal M indicating the injection momentum F and the speed signal S indicating the fuel injection speed v0, the above-mentioned operation is performed.
The equation (6) is calculated, and the injection rate (dm / dt) of the fuel A injected from the injector tip portion 1a is calculated. FIG.
Is a diagram showing this measurement result, and as the measurement result shows, it was possible to measure a fairly accurate injection rate (dm / dt) by the injection rate measuring device of this example.
【００３６】一定量の燃料Ａを噴射しきると、燃料溜り
防止部４のコントローラ４３の制御によって、インジェ
クタ１の噴射動作が停止され、バルブ４１が開放され
る。これにより、コンプレッサー４０からノズル４２に
圧縮空気Ｂが送られ、ノズル４２から吹出される圧縮空
気Ｂによって、断熱材３２の表面に残留した燃料Ａが吹
き飛ばされる。When a certain amount of fuel A is completely injected, the injection operation of the injector 1 is stopped and the valve 41 is opened under the control of the controller 43 of the fuel pool prevention unit 4. As a result, the compressed air B is sent from the compressor 40 to the nozzle 42, and the fuel A remaining on the surface of the heat insulating material 32 is blown off by the compressed air B blown out from the nozzle 42.
【００３７】以上のように、本実施例の噴射率測定装置
によれば、測定が非常に困難なノズル油溜り部の圧力を
測定することなく、燃料Ａの噴射モーメンタムＦと燃料
噴射速度ｖ0 とを測定することで、噴射率を求めること
ができるので、燃料Ａを低圧で噴射するガソリン燃料噴
射のインジェクタ１においても、正確に噴射率を測定す
ることができる。また、噴射後の噴射モーメンタムＦ，
燃料噴射速度ｖ0 を測定して、噴射率を求める構造にな
っているので、燃料供給部５による燃料供給圧等に左右
されることなく、噴射率を測定することができる。さら
に、噴射率を測定するために、インジェクタ１への燃料
供給部５の構造を変更する必要がない。したがって、噴
射率測定のために燃料供給部５の構造を変更できないよ
うな対象についても、噴射率を測定することができる。
さらにまた、多噴孔タイプのインジェクタについても、
噴孔１つ１つについて噴射率の測定が可能である。さら
に、噴射の過渡的な変化にも追従することができる。As described above, according to the injection rate measuring apparatus of the present embodiment, the injection momentum F of the fuel A and the fuel injection speed v0 are measured without measuring the pressure in the nozzle oil sump, which is very difficult to measure. Since the injection rate can be obtained by measuring, the injection rate can be accurately measured even in the gasoline fuel injector 1 that injects the fuel A at a low pressure. Also, the injection momentum F after injection,
Since the structure is such that the fuel injection speed v0 is measured to obtain the injection rate, the injection rate can be measured without being affected by the fuel supply pressure by the fuel supply unit 5 and the like. Furthermore, it is not necessary to change the structure of the fuel supply unit 5 to the injector 1 in order to measure the injection rate. Therefore, the injection rate can be measured even for an object for which the structure of the fuel supply unit 5 cannot be changed for the injection rate measurement.
Furthermore, regarding the multi-hole type injector,
It is possible to measure the injection rate for each injection hole. Furthermore, it is possible to follow transient changes in injection.
【００３８】（第２実施例）本実施例の噴射率測定装置
は、噴射モーメンタムＦと背圧Ｐ0 と燃料供給圧Ｐi ’
とに基づいて噴射率を測定する構造になっている点が、
前述した第１実施例の噴射率測定装置と異なる。前述し
たように、モーメンタム法によれば、燃料Ａの噴射率
（ｄｍ／ｄｔ）は次の(1) 式で表される。 ｄｍ／ｄｔ＝Ｆ・ψ-1・［２（Ｐi −Ｐ0 ）／ρ］-1/2 ・・・(1) ところで、このノズル油溜り部内の圧力Ｐｉの測定は、
前述のとおり煩雑であり、しかも、正確に求めることも
困難である。そこで、第２実施例は、測定しやすくかつ
高精度測定が可能なインジェクタ１の機械コネクタ１１
部分に供給される燃料Ａの供給圧Ｐｉ’に着目したもの
であって、油溜り部内の圧力Ｐｉ、供給圧Ｐｉ’のそれ
ぞれに基づき算出される噴射率について実験的に検討し
た結果、両者にはそれほどの差はなく、結局ある範囲内
の誤差が許容できる場合には、Ｐｉ’をＰｉと見なして
もよい、との知見を得て創出されたものである。すなわ
ち、先ず油溜り部内の圧力Ｐｉに基づき（１）式から算
出される噴射率については、Ｐｉが正確に求められない
ので直接算出できないが、前述のとおり第１実施例の理
論式（６）式が（１）式の圧力項をベルヌーイの定理に
基づいて速度項に置換したものであるところから、第１
実施例の実測データは、図３がこれに相当する。また、
上記測定と同時に、後述の第２実施例の噴射率測定装置
により測定された供給圧Ｐｉ’に基づき算出された実測
データは、図５に示される。両データを比較すると、か
なりよく一致していることが分かる。このように、第２
実施例は、（１）式のＰｉをＰｉ’に置換した（８）式 ｄｍ／ｄｔ＝Ｆ・φ-1・［２（Ｐｉ’−Ｐｉ）／ρ］-1/2・・・（８） に基づき、燃料ＡのモーメンタムＦ、背圧Ｐｏ、それに
供給圧Ｐｉを測定して簡易的に噴射率を求めるものであ
る。(Second Embodiment) The injection rate measuring apparatus of the present embodiment has an injection momentum F, a back pressure P0 and a fuel supply pressure Pi '.
The point is that the injection rate is measured based on
This is different from the injection rate measuring device of the first embodiment described above. As described above, according to the momentum method, the injection rate (dm / dt) of the fuel A is expressed by the following equation (1). dm / dt = F · ψ −1 · [2 (Pi −P0) / ρ] −1/2 (1) By the way, the measurement of the pressure Pi in the nozzle oil reservoir is
As described above, it is complicated, and it is difficult to obtain the exact value. Therefore, in the second embodiment, the mechanical connector 11 of the injector 1 which is easy to measure and capable of highly accurate measurement.
Focusing on the supply pressure Pi ′ of the fuel A supplied to the portion, and experimentally examining the injection rate calculated based on each of the pressure Pi and the supply pressure Pi ′ in the oil sump, and as a result, Is not so different, and it is created with the knowledge that Pi ′ may be regarded as Pi if an error within a certain range can be tolerated. That is, first, the injection rate calculated from the equation (1) based on the pressure Pi in the oil sump portion cannot be directly calculated because Pi cannot be obtained accurately, but as described above, the theoretical equation (6) of the first embodiment is used. Since the equation replaces the pressure term of equation (1) with the velocity term based on Bernoulli's theorem,
FIG. 3 corresponds to the actual measurement data of the example. Also,
Simultaneous with the above measurement, the actual measurement data calculated based on the supply pressure Pi ′ measured by the injection rate measuring device of the second embodiment described later is shown in FIG. Comparing the two data shows that they are in good agreement. Thus, the second
In the embodiment, the formula (8) in which Pi in the formula (1) is replaced by Pi ′ is expressed as follows: dm / dt = F · φ −1 · [2 (Pi′−Pi) / ρ] −1/2 ... (8 ), The momentum F of the fuel A, the back pressure Po, and the supply pressure Pi are measured to simply determine the injection rate.
【００３９】このため、本実施例の噴射率測定装置は、
図４に示すように、燃料Ａの噴射モーメンタムＦと背圧
Ｐ0 と供給圧Ｐi ’とを測定可能な噴射率測定部７を備
えた構成を採っている。なお、図１及び図２に示した部
材と同一部材については、同一符号を付して説明する。Therefore, the injection rate measuring device of this embodiment is
As shown in FIG. 4, an injection rate measuring unit 7 capable of measuring the injection momentum F of the fuel A, the back pressure P0 and the supply pressure Pi 'is adopted. The same members as those shown in FIGS. 1 and 2 will be designated by the same reference numerals.
【００４０】噴射率測定部７は、噴射モーメンタムＦを
測定するための圧力センサ３０及び圧力センサ信号変換
器３１と、背圧Ｐ0を測定するための第２の圧力センサ
としての圧力センサ７０及び圧力センサ信号変換器７１
（背圧測定部）と、供給圧Ｐi ’を測定するための第３
の圧力センサとしての圧力センサ７３及び圧力センサ信
号変換器７４（供給圧測定部）と、これら測定結果に基
づいて前述した(8) 式を演算する演算処理部７５とでな
る。The injection rate measuring unit 7 includes a pressure sensor 30 and a pressure sensor signal converter 31 for measuring the injection momentum F, and a pressure sensor 70 and a pressure as a second pressure sensor for measuring the back pressure P0. Sensor signal converter 71
(Back pressure measuring part) and third for measuring supply pressure Pi '
The pressure sensor 73 and the pressure sensor signal converter 74 (supplied pressure measuring unit) as the pressure sensor, and the arithmetic processing unit 75 that calculates the above-mentioned equation (8) based on the measurement results.
【００４１】圧力センサ７０は、圧力容器２の下側に生
じる背圧Ｐ0 を測定する圧力センサであり、その受圧面
を圧力容器２の下部に穿設された孔２ａに臨ませた状態
で、圧力容器２の外側に装着されている。圧力センサ信
号変換器７１は、圧力センサ７０で検出した背圧Ｐ0 を
背圧信号Ｅとして演算処理部７５に送る機器である。The pressure sensor 70 is a pressure sensor for measuring the back pressure P0 generated on the lower side of the pressure vessel 2, and the pressure receiving surface thereof faces the hole 2a formed in the lower portion of the pressure vessel 2, It is mounted on the outside of the pressure vessel 2. The pressure sensor signal converter 71 is a device that sends the back pressure P0 detected by the pressure sensor 70 as a back pressure signal E to the arithmetic processing unit 75.
【００４２】圧力センサ７３は、機械コネクタ１１部分
に生じる燃料Ａの供給圧Ｐi ’を測定する半導体式の圧
力センサであり、その受圧面を燃料供給管１２に穿設さ
れた孔１２ａに臨ませた状態で、燃料供給管１２の外側
に装着されている。圧力センサ信号変換器７４は、圧力
センサ７３で検出した供給圧Ｐi ’を供給圧信号Ｇとし
て演算処理部７５に送る機器である。The pressure sensor 73 is a semiconductor type pressure sensor for measuring the supply pressure Pi 'of the fuel A generated in the mechanical connector 11, and its pressure receiving surface faces the hole 12a formed in the fuel supply pipe 12. It is mounted outside the fuel supply pipe 12 in a closed state. The pressure sensor signal converter 74 is a device that sends the supply pressure Pi ′ detected by the pressure sensor 73 to the arithmetic processing unit 75 as a supply pressure signal G.
【００４３】演算処理部７５は、噴射モーメンタムＦを
示す圧力センサ信号変換器３１からのモーメンタム信号
Ｍと、背圧Ｐ0 を示す圧力センサ信号変換器７１からの
背圧信号Ｅと、供給圧Ｐi ’を示す圧力センサ信号変換
器７４からの供給圧信号Ｇとを入力し、前述した(8) 式
にこれらの信号が示す噴射モーメンタムＦと背圧Ｐ0と
供給圧Ｐi ’との値を代入して、噴射率（ｄｍ／ｄｔ）
を演算する機能を有するものであり、ＣＰＵ等で形成さ
れている。The arithmetic processing unit 75 has a momentum signal M from the pressure sensor signal converter 31 indicating the injection momentum F, a back pressure signal E from the pressure sensor signal converter 71 indicating the back pressure P0, and a supply pressure Pi '. Inputting the supply pressure signal G from the pressure sensor signal converter 74, and substituting the values of the injection momentum F, the back pressure P0 and the supply pressure Pi 'indicated by these signals into the above-mentioned equation (8). , Injection rate (dm / dt)
And has a function of calculating
【００４４】第２実施例の噴射率測定装置がこのような
構成を採ることにより、燃料供給部５からの燃料供給時
に、機械コネクタ１１部分の供給圧Ｐi ’が圧力センサ
７３によって検出され、供給圧Ｐi ’を示す供給圧信号
Ｇが圧力センサ信号変換器７４から演算処理部７５に送
られる。そして、燃料Ａがインジェクタ先端部１ａから
噴射されると、噴射モーメンタムＦが断熱材３２を介し
て圧力センサ３０で検出され、噴射モーメンタムＦを示
すモーメンタム信号Ｍが圧力センサ信号変換器３１から
演算処理部３５に送られる。また、噴射後に生じる圧力
容器２下部の背圧Ｐ0 は、圧力センサ７０によって検出
され、背圧Ｐ0 を示す背圧信号Ｅが圧力センサ信号変換
器７１から演算処理部７５に送られる。With the injection rate measuring apparatus of the second embodiment having such a configuration, when the fuel is supplied from the fuel supply section 5, the supply pressure Pi 'of the mechanical connector 11 is detected by the pressure sensor 73 and supplied. The supply pressure signal G indicating the pressure Pi 'is sent from the pressure sensor signal converter 74 to the arithmetic processing unit 75. Then, when the fuel A is injected from the injector tip portion 1a, the injection momentum F is detected by the pressure sensor 30 via the heat insulating material 32, and the momentum signal M indicating the injection momentum F is calculated from the pressure sensor signal converter 31. Sent to section 35. Further, the back pressure P0 at the lower portion of the pressure vessel 2 generated after the injection is detected by the pressure sensor 70, and the back pressure signal E indicating the back pressure P0 is sent from the pressure sensor signal converter 71 to the arithmetic processing unit 75.
【００４５】演算処理部７５にモーメンタム信号Ｍと背
圧信号Ｅと供給圧信号Ｇとが入力されると、演算処理部
７５において、噴射モーメンタムＦを示すモーメンタム
信号Ｍと背圧Ｐ0 を示す背圧信号Ｅと供給圧Ｐi ’を示
す供給圧信号Ｇとに基づいて、前述した(8) 式が演算さ
れ、インジェクタ先端部１ａから噴射した燃料Ａの噴射
率（ｄｍ／ｄｔ）が算出される。図５は、この測定結果
を示す線図であり、この測定結果が示す通り、本実施例
の噴射率測定装置によって、かなり正確な噴射率（ｄｍ
／ｄｔ）を測定することができた。When the momentum signal M, the back pressure signal E, and the supply pressure signal G are input to the arithmetic processing unit 75, the arithmetic processing unit 75 causes the momentum signal M indicating the injection momentum F and the back pressure indicating the back pressure P0. The above equation (8) is calculated based on the signal E and the supply pressure signal G indicating the supply pressure Pi ', and the injection rate (dm / dt) of the fuel A injected from the injector tip portion 1a is calculated. FIG. 5 is a diagram showing the measurement result. As shown in the measurement result, the injection rate measuring device of the present embodiment is used to measure the injection rate (dm
/ Dt) could be measured.
【００４６】以上のように、本実施例の噴射率測定装置
によれば、レーザドップラ流速計３３等のような高価な
流速計を用いることなく、燃料Ａの噴射率を測定するこ
とができ、しかも、構造が簡単なので、製造コストの低
減化と保守作業及び測定操作の容易化とを図ることがで
きる。したがって、本実施例は、簡易な噴射率測定装置
して有効に適用することができる。その他の構成，作用
効果は前述した第１実施例の噴射率測定装置と同様であ
るので、その記載は省略する。As described above, according to the injection rate measuring device of the present embodiment, the injection rate of the fuel A can be measured without using an expensive current meter such as the laser Doppler current meter 33. Moreover, since the structure is simple, it is possible to reduce the manufacturing cost and facilitate the maintenance work and the measurement operation. Therefore, the present embodiment can be effectively applied as a simple injection rate measuring device. Other configurations, functions and effects are the same as those of the injection rate measuring device of the first embodiment described above, and therefore description thereof is omitted.
【００４７】以上説明した実施例に限定されず、種々の
変形や変更が可能であって、それらも本発明に含まれ
る。例えば、前述した第１実施例では、インジェクタ先
端部１ａ側にレーザトップラ流速計３３を設け、噴射側
において噴射速度Ｖｏを測定したが、インジェクタ１の
燃料供給管１２に対してレーザドップラ流速計を設け、
供給側において噴射速度Ｖｏを測定しても良く、噴射
側、供給側でのそれぞれの流速測定値と噴射速度の関係
は、測定系の諸元、あるいは校正により求められる。ま
た、燃料Ａの燃料噴射速度ｖ0 を測定するために、レー
ザドップラ流速計３３を用いたが、これに限るものでは
ない。例えば、電熱線に電流を流すことによって電熱線
を発熱させ、その周囲の燃料Ａを流し、この燃料Ａで電
熱線が冷やされる量を測定して燃料噴射速度ｖ0 を検出
する熱線流速計を用いることもできる。また、第２実施
例では、演算処理部７５に、２つの圧力センサ信号変換
器３１と圧力センサ信号変換器７１とを設けたが、１つ
の圧力センサ信号変換器３１で圧力センサ信号変換器７
１を兼ねる構成としても良い。さらに、第１及び第２実
施例では、断熱材３２を平面状にしたが、圧力センサ３
０の受圧面を湾曲形成し、この受圧面に対応した湾曲状
の断熱材を受圧面に接着しても良い。また、第１及び第
２実施例では、燃料溜り防止部４にノズル４２を用いた
が、ノズル４２の代りにインジェクタを用いても良い。
また、第１及び第２実施例では、燃料Ａをインジェクタ
先端部１ａから気中に噴射する場合について説明した
が、液中に噴射する場合でも同様の効果を得ることがで
きる。なお、この液中噴射の場合には、噴射率測定装置
に燃料溜り防止部４を設ける必要はない。また、第１及
び第２実施例では、インジェクタ先端部１ａを下側に向
け、燃料Ａをインジェクタ先端部１ａ下側に位置する圧
力センサ３０に対して噴射するようにした。この場合に
は、断熱材３２上に燃料Ａが残留することがあるので、
残留燃料Ａを除去する燃料溜り防止部４を設けた。しか
し、インジェクタ１と圧力センサ３０とを横向きにし、
インジェクタ先端部１ａから圧力センサ３０に対して水
平に燃料Ａを噴射するようにすることができる。このよ
うにすることで、残留しようとする燃料Ａが重力によっ
て断熱材３２の表面を伝わり、落下するので、燃料溜り
防止部４を設けることなく、燃料Ａの残留を防止するこ
とができる。The present invention is not limited to the embodiments described above, and various modifications and changes are possible, which are also included in the present invention. For example, in the above-described first embodiment, the laser topler velocimeter 33 is provided on the injector tip 1a side and the injection speed Vo is measured on the injection side. However, the laser Doppler velocimeter for the fuel supply pipe 12 of the injector 1 is used. Is provided
The injection speed Vo may be measured on the supply side, and the relationship between the flow velocity measurement value on the injection side and the injection speed on the supply side and the injection speed are obtained by the specifications of the measurement system or calibration. Although the laser Doppler velocimeter 33 is used to measure the fuel injection speed v0 of the fuel A, the present invention is not limited to this. For example, a hot wire anemometer is used to generate heat by heating the heating wire by passing an electric current through the heating wire, flow the fuel A around the heating wire, measure the amount of cooling of the heating wire by the fuel A, and detect the fuel injection speed v0. You can also Further, in the second embodiment, the arithmetic processing unit 75 is provided with the two pressure sensor signal converters 31 and the pressure sensor signal converters 71, but one pressure sensor signal converter 31 is used.
The configuration that doubles as 1 may be used. Further, in the first and second embodiments, the heat insulating material 32 is made flat, but the pressure sensor 3
The pressure receiving surface of 0 may be formed in a curved shape, and a curved heat insulating material corresponding to the pressure receiving surface may be bonded to the pressure receiving surface. Further, in the first and second embodiments, the nozzle 42 is used for the fuel pool prevention unit 4, but an injector may be used instead of the nozzle 42.
Further, in the first and second embodiments, the case where the fuel A is injected from the injector tip portion 1a into the air has been described, but the same effect can be obtained even when the fuel A is injected into the liquid. In the case of this in-liquid injection, it is not necessary to provide the fuel pool prevention unit 4 in the injection rate measuring device. Further, in the first and second embodiments, the injector tip portion 1a is directed downward, and the fuel A is injected to the pressure sensor 30 located below the injector tip portion 1a. In this case, since the fuel A may remain on the heat insulating material 32,
A fuel pool prevention unit 4 for removing the residual fuel A is provided. However, when the injector 1 and the pressure sensor 30 are placed sideways,
It is possible to inject the fuel A horizontally from the injector tip portion 1a to the pressure sensor 30. By doing so, the fuel A to be left is transmitted by the gravity to the surface of the heat insulating material 32 and drops, so that it is possible to prevent the fuel A from remaining without providing the fuel pool prevention portion 4.
【００４８】[0048]
【発明の効果】以上詳しく説明したように、請求項１及
び請求項２の発明によれば、噴射モーメンタム測定部と
燃料噴射速度測定部とで測定した噴射モーメンタムと燃
料噴射速度とに基づいて、演算処理部において、燃料の
噴射率を求めることができるので、燃料を低圧で噴射す
るガソリン燃料噴射のインジェクタにおいても、正確に
噴射率を測定することができるようになった。また、噴
射後の噴射モーメンタム，燃料噴射速度を測定して、噴
射率を求めるので、インジェクタに燃料を供給する燃料
供給部の燃料供給圧等に左右されることなく、噴射率を
測定することができる。また、噴射率を測定するため
に、燃料供給部の構造を変更する必要がないので、噴射
率測定のために燃料供給部の構造を変更できないような
対象についても、噴射率を測定することができる。ま
た、多噴孔タイプのインジェクタについても、噴孔１つ
１つについて噴射率の測定を行うことができる。さら
に、噴射の過渡的な変化にも追従することができる。As described in detail above, according to the inventions of claims 1 and 2, based on the injection momentum and the fuel injection speed measured by the injection momentum measuring unit and the fuel injection speed measuring unit, Since the fuel injection rate can be obtained in the arithmetic processing unit, the injection rate can be accurately measured even in a gasoline fuel injector that injects fuel at a low pressure. Further, since the injection momentum after injection and the fuel injection speed are measured to obtain the injection rate, the injection rate can be measured without being affected by the fuel supply pressure of the fuel supply unit that supplies the fuel to the injector. it can. Further, since it is not necessary to change the structure of the fuel supply unit in order to measure the injection rate, it is possible to measure the injection ratio even for an object in which the structure of the fuel supply unit cannot be changed for measuring the injection rate. it can. Further, with respect to the multi-hole injection type injector, the injection rate can be measured for each injection hole. Furthermore, it is possible to follow transient changes in injection.
【００４９】請求項３の発明によれば、噴射モーメンタ
ム測定部と背圧測定部と供給圧測定部とで測定した噴射
モーメンタムと背圧と供給圧とに基づいて、演算処理部
において、燃料の噴射率を求めることができるので、レ
ーザドップラ流速計等のような高価な流速計を用いるこ
となく、燃料の噴射率を測定することができ、しかも、
構造が簡単なので、製造コストの低減化と保守作業及び
測定操作の容易化とを図ることができるようになった。According to the third aspect of the invention, based on the injection momentum, the back pressure and the supply pressure measured by the injection momentum measuring unit, the back pressure measuring unit and the supply pressure measuring unit, the calculation processing unit calculates the fuel Since the injection rate can be obtained, the injection rate of fuel can be measured without using an expensive current meter such as a laser Doppler anemometer, and
Since the structure is simple, it is possible to reduce the manufacturing cost and facilitate the maintenance work and the measurement operation.
【００５０】請求項４の発明によれば、第１の圧力セン
サの受圧面に断熱材を設けたので、燃料と第１の圧力セ
ンサの受圧面との温度差によるモーメンタム信号のドリ
フトを抑えることができるようになった。According to the fourth aspect of the present invention, since the heat insulating material is provided on the pressure receiving surface of the first pressure sensor, the drift of the momentum signal due to the temperature difference between the fuel and the pressure receiving surface of the first pressure sensor is suppressed. Is now possible.
【００５１】請求項５又請求項６の発明によれば、第１
の圧力センサの受圧面又は断熱材の表面に残留する燃料
を除去することができるようになった。According to the invention of claim 5 or claim 6, the first
The fuel remaining on the pressure receiving surface of the pressure sensor or the surface of the heat insulating material can be removed.
【００５２】請求項７の発明によれば、第１の圧力セン
サの受圧面又は断熱材の表面に残留しようとする燃料
は、横向きの第１の圧力センサの受圧面又は断熱材の表
面を伝わって、落下するので、特別の装置を設けること
なく、燃料の残留を防止することができるようになっ
た。According to the seventh aspect of the invention, the fuel that is about to remain on the pressure-receiving surface of the first pressure sensor or the surface of the heat insulating material is transmitted to the pressure-receiving surface of the first pressure sensor facing sideways or the surface of the heat insulating material. Then, since it falls, it is possible to prevent the fuel from remaining without providing a special device.
【図１】本発明の第１実施例に係る噴射率測定装置を示
す概略図である。FIG. 1 is a schematic view showing an injection rate measuring device according to a first embodiment of the present invention.
【図２】第１実施例の噴射率測定装置を用いた噴射率測
定時の概略全体図である。FIG. 2 is a schematic overall view at the time of measuring an injection rate using the injection rate measuring device of the first embodiment.
【図３】第１実施例の噴射率測定装置による噴射率測定
の結果を示す線図である。FIG. 3 is a diagram showing a result of injection rate measurement by the injection rate measurement device of the first embodiment.
【図４】本発明の第２実施例に係る噴射率測定装置を示
す概略図である。FIG. 4 is a schematic view showing an injection rate measuring device according to a second embodiment of the present invention.
【図５】第２実施例の噴射率測定装置による噴射率測定
の結果を示す線図である。FIG. 5 is a diagram showing a result of injection rate measurement by the injection rate measurement device of the second embodiment.
【図６】従来の噴射率測定装置を示す概略図である。FIG. 6 is a schematic view showing a conventional injection rate measuring device.
【符号の説明】 １ インジェクタ １ａ インジェクタ先端部 ２ 圧力容器 ３ 噴射率測定部 ４ 燃料溜り防止部 ３０ 圧力センサ ３１ 圧力センサ信号変換器 ３２ 断熱材 ３３ レーザドップラ流速計 ３４ 流速計信号変換器 ３５ 演算処理部[Explanation of Codes] 1 injector 1a injector tip 2 pressure vessel 3 injection rate measuring unit 4 fuel pool prevention unit 30 pressure sensor 31 pressure sensor signal converter 32 heat insulating material 33 laser Doppler anemometer 34 velocity meter signal converter 35 calculation processing Department
Claims (7)
面で受ける第１の圧力センサを用いて前記燃料の噴射モ
ーメンタムを測定する噴射モーメンタム測定部と、 流速計を用いて前記燃料の燃料噴射速度を測定する燃料
噴射速度測定部と、 前記噴射モーメンタム測定部と前記燃料噴射速度測定部
とで測定された噴射モーメンタムと燃料噴射速度とか
ら、 式 ｄｍ／ｄｔ＝Ｆ・（ψ・ｖ0 ）-1 を用いて（但し、ｄｍ／ｄｔは噴射率、Ｆは噴射モーメ
ンタム、ψはモーメンタム係数、ｖ0 は燃料噴射速度で
ある）、燃料の噴射率を求める演算処理部と、 を備えることを特徴とした噴射率測定装置。1. An injection momentum measuring unit for measuring an injection momentum of the fuel using a first pressure sensor that receives fuel injected from an injector on a pressure receiving surface, and a fuel injection speed of the fuel using an anemometer. From the fuel injection speed measurement unit to be measured, and the injection momentum and fuel injection speed measured by the injection momentum measurement unit and the fuel injection speed measurement unit, the equation dm / dt = F · (ψ · v0) −1 is obtained. (Where dm / dt is the injection rate, F is the injection momentum, ψ is the momentum coefficient, and v0 is the fuel injection speed), and an arithmetic processing unit that obtains the fuel injection rate is provided. Rate measuring device.
て、 前記流速計は、レーザドップラ流速計又は熱線流速計の
いずれかである、 ことを特徴とする噴射率測定装置。2. The injection rate measuring device according to claim 1, wherein the anemometer is either a laser Doppler anemometer or a hot wire anemometer.
面で受ける第１の圧力センサを用いて前記燃料の噴射モ
ーメンタムを測定する噴射モーメンタム測定部と、 第２の圧力センサを用いて前記インジェクタから噴射さ
れた燃料の背圧を測定する背圧測定部と、 第３の圧力センサを用いて前記インジェクタに供給され
る燃料の供給圧を測定する供給圧測定部と、 前記噴射モーメンタム測定部と前記背圧測定部と前記供
給圧測定部とで測定された噴射モーメンタムと背圧と供
給圧とから、 式 ｄｍ／ｄｔ＝Ｆ・ψ-1・［２（Ｐi ’−Ｐ0 ）／ρ］-1/2 を用いて（但し、ｄｍ／ｄｔは噴射率、Ｆは噴射モーメ
ンタム、ψはモーメンタム係数、Ｐi ’は供給圧、ρは
燃料密度である）、燃料の噴射率を求める演算処理部
と、 を備えることを特徴とする噴射率測定装置。3. An injection momentum measuring unit that measures an injection momentum of the fuel using a first pressure sensor that receives fuel injected from the injector on a pressure receiving surface, and an injector that uses a second pressure sensor to inject from the injector. Back pressure measuring unit for measuring the back pressure of the injected fuel, supply pressure measuring unit for measuring the supply pressure of the fuel supplied to the injector using a third pressure sensor, the injection momentum measuring unit and the back pressure measuring unit. From the injection momentum, the back pressure, and the supply pressure measured by the pressure measuring unit and the supply pressure measuring unit, the equation: dm / dt = F · ψ −1 · [2 (Pi′−P0) / ρ] −1 / Using 2 (where dm / dt is the injection rate, F is the injection momentum, ψ is the momentum coefficient, Pi 'is the supply pressure, and ρ is the fuel density), and a calculation processing unit for obtaining the fuel injection rate, Injection rate characterized by having measuring device.
載の噴射率測定装置において、 前記第１の圧力センサの受圧面に、断熱材を設けた、 ことを特徴とする噴射率測定装置。4. The injection rate measuring device according to claim 1, wherein a heat insulating material is provided on a pressure receiving surface of the first pressure sensor. measuring device.
載の噴射率測定装置において、 前記第１の圧力センサの受圧面又は前記断熱材の表面に
残留する燃料を除去する燃料溜り防止部を設けた、 ことを特徴とする噴射率測定装置。5. The injection rate measuring device according to claim 1, wherein the fuel pool removes fuel remaining on the pressure receiving surface of the first pressure sensor or the surface of the heat insulating material. An injection rate measuring device, characterized in that a preventing portion is provided.
て、 前記燃料溜り防止部は、 圧縮空気を生成するコンプレッサーと、 前記コンプレッサーからの圧縮空気を前記第１の圧力セ
ンサの受圧面又は前記断熱材の表面に吹き付ける空気噴
射器と、 を備えることを特徴とする噴射率測定装置。6. The injection rate measuring device according to claim 5, wherein the fuel accumulation prevention unit compresses compressed air from the compressor, and compresses compressed air from the compressor on the pressure receiving surface of the first pressure sensor or on the pressure receiving surface of the first pressure sensor. An injection rate measuring device, comprising: an air injector that blows onto the surface of the heat insulating material.
載の噴射率測定装置において、 前記インジェクタと前記第１の圧力センサとを横向きに
配置した、 ことを特徴とする噴射率測定装置。7. The injection rate measurement device according to any one of claims 1 to 4, wherein the injector and the first pressure sensor are arranged laterally. apparatus.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP26589594A JPH08121288A (en) | 1994-10-28 | 1994-10-28 | Injection rate measuring device |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP26589594A JPH08121288A (en) | 1994-10-28 | 1994-10-28 | Injection rate measuring device |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH08121288A true JPH08121288A (en) | 1996-05-14 |
Family
ID=17423598
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP26589594A Pending JPH08121288A (en) | 1994-10-28 | 1994-10-28 | Injection rate measuring device |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH08121288A (en) |
Cited By (9)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6510836B2 (en) | 2000-07-03 | 2003-01-28 | Murad M. Ismailov | Swirl injector for internal combustion engine |
| US6510842B2 (en) | 2000-07-03 | 2003-01-28 | Murad M. Ismailov | Flow meter |
| KR100425035B1 (en) * | 2001-08-14 | 2004-03-30 | 학교법인 한양학원 | Method for measuring fuel injection rate of injection nozzle for diesel engine |
| US7080550B1 (en) | 2003-08-13 | 2006-07-25 | Cummins Inc. | Rate tube measurement system |
| US7143641B2 (en) | 2004-01-09 | 2006-12-05 | Michigan Custom Machines, Inc. | Fluid test machine, methods and systems |
| FR2936974A3 (en) * | 2008-10-15 | 2010-04-16 | Renault Sas | Diesel jet injection speed measuring part forming device for indirect injection type diesel engine, has injection orifice injecting light, transparent, weather-resistant thermoplastic on face of molding box that receives nozzle |
| EP2326925A1 (en) * | 2008-05-09 | 2011-06-01 | Omar Cueto | A method and system for testing a fuel injector |
| US8746050B2 (en) | 2008-09-19 | 2014-06-10 | Omar Cueto | Fuel injection feedback system and method |
| CN105888910A (en) * | 2016-05-19 | 2016-08-24 | 中国第汽车股份有限公司无锡油泵油嘴研究所 | Pressure measurement method for pressure chamber of oil nozzle |
-
1994
- 1994-10-28 JP JP26589594A patent/JPH08121288A/en active Pending
Cited By (14)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6510836B2 (en) | 2000-07-03 | 2003-01-28 | Murad M. Ismailov | Swirl injector for internal combustion engine |
| US6510842B2 (en) | 2000-07-03 | 2003-01-28 | Murad M. Ismailov | Flow meter |
| US6823833B2 (en) * | 2000-07-03 | 2004-11-30 | Combustion Dymanics Corp. | Swirl injector for internal combustion engine |
| KR100425035B1 (en) * | 2001-08-14 | 2004-03-30 | 학교법인 한양학원 | Method for measuring fuel injection rate of injection nozzle for diesel engine |
| US7080550B1 (en) | 2003-08-13 | 2006-07-25 | Cummins Inc. | Rate tube measurement system |
| WO2005068807A3 (en) * | 2004-01-09 | 2009-02-05 | Michigan Custom Machines Inc | Fluid test machine, methods and systems |
| US7143641B2 (en) | 2004-01-09 | 2006-12-05 | Michigan Custom Machines, Inc. | Fluid test machine, methods and systems |
| EP2326925A1 (en) * | 2008-05-09 | 2011-06-01 | Omar Cueto | A method and system for testing a fuel injector |
| EP2326925A4 (en) * | 2008-05-09 | 2011-12-14 | Omar Cueto | A method and system for testing a fuel injector |
| US8205491B2 (en) | 2008-05-09 | 2012-06-26 | Omar Cueto | Method and system of testing a fuel injector |
| US8746050B2 (en) | 2008-09-19 | 2014-06-10 | Omar Cueto | Fuel injection feedback system and method |
| FR2936974A3 (en) * | 2008-10-15 | 2010-04-16 | Renault Sas | Diesel jet injection speed measuring part forming device for indirect injection type diesel engine, has injection orifice injecting light, transparent, weather-resistant thermoplastic on face of molding box that receives nozzle |
| CN105888910A (en) * | 2016-05-19 | 2016-08-24 | 中国第汽车股份有限公司无锡油泵油嘴研究所 | Pressure measurement method for pressure chamber of oil nozzle |
| CN105888910B (en) * | 2016-05-19 | 2018-05-08 | 中国第一汽车股份有限公司无锡油泵油嘴研究所 | A kind of atomizer balancing gate pit pressure measurement method |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| CN103372525B (en) | Liquid processing device and liquid processing method | |
| US4427132A (en) | Liquid storage and measurement system | |
| CN100386605C (en) | Device for measuring time-resolved volumetric throughflow processes | |
| JPH08121288A (en) | Injection rate measuring device | |
| US5351520A (en) | Fluidized powder flowrate measurement method and device | |
| EP0540172A1 (en) | Shot peening system | |
| US6494645B1 (en) | Method and device for determining a powder quantity or change in powder quantity in a container | |
| US9132442B2 (en) | Diagnosis and controls of a fluid delivery apparatus with hydraulic buffer | |
| CN107192658A (en) | Salt spray test chamber | |
| US5214964A (en) | Method of and apparatus for measuring fixed amounts of fluid in a pulsating fluid stream | |
| CN103850850B (en) | Detect the flowmeter of the oil sprayer circulating fuel injection quantity of diesel engine high-pressure co-rail system | |
| CN209858186U (en) | Performance detection device of engine fuel nozzle | |
| US20080115565A1 (en) | Device for Detecting Leakage of Liquid in Tank | |
| JP6163013B2 (en) | Injection measuring device | |
| JPS5877623A (en) | Method and device for measuring flow rate of fluid | |
| JP6335070B2 (en) | Injection measurement device and injection measurement method | |
| JP2004518077A (en) | Method, computer program, and apparatus for measuring injection amount of injection nozzle, for example, for automobiles | |
| CN113917950B (en) | Automatic liquid level glue injection detection device and automatic liquid level glue injection method | |
| CN201181232Y (en) | Novel metal measuring vessel | |
| CN111006737A (en) | Liquid volume measuring device and measuring method | |
| CN210426712U (en) | Automobile-used urea filling machine calibration device | |
| CN207570641U (en) | A kind of liquid flow standard device | |
| JP2016044662A (en) | Injection measuring device | |
| KR102239529B1 (en) | Bubble fluidized bed combustion device and method of fluidized bed monitoring of such combustion device | |
| CN206132151U (en) | Novel fuel oil consumption flowmeter |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A02 | Decision of refusal |
Effective date: 20040113 Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A02 |