JPH0769657A - Roll for producing float glass - Google Patents
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Abstract
Description
【０００１】[0001]
【産業上の利用分野】本発明は、フロートガラス製造用
ロールに関するものである。FIELD OF THE INVENTION The present invention relates to a roll for producing a float glass.
【０００２】[0002]
【従来の技術】フロートガラス製造ラインにおいて、ガ
ラス溶融炉から溶融スズ浴槽に連続的に供給される溶融
ガラスは、スズ浴表面を浮遊前進しつつ所定の厚さと巾
寸法を有する、平坦で滑らかなガラスリボンとなってス
ズ浴槽から導出され、リフトアウトロール、レアーロー
ルにより下面から支えられて徐冷ゾーンに移送される。
スズ浴槽から導出された直後のガラスリボンは約６００
〜７００℃の高温状態にあり、これを支えるリフトアウ
トロールは６００〜６５０℃の温度となり、これに続く
レアーロールも約３００℃以上の温度となっている。2. Description of the Related Art In a float glass production line, molten glass continuously supplied from a glass melting furnace to a molten tin bath has a flat and smooth surface having a predetermined thickness and width while floating and advancing on the surface of the tin bath. It becomes a glass ribbon and is led out of the tin bath. It is supported from the bottom by lift-out rolls and rare rolls and transferred to the slow cooling zone.
The glass ribbon immediately after being taken out of the tin bath is about 600
It is in a high temperature state of up to 700 ° C., the lift-out roll supporting it has a temperature of 600 to 650 ° C., and the subsequent rare roll also has a temperature of approximately 300 ° C. or higher.
【０００３】これらのロールは、回転し（周速例えば５
ｍ／分前後）、ロールの表面はこれに伴ないガラスリボ
ンとの接触と非接触が繰返され、さらにガラスリボンの
巾寸法の変化等に伴って接触領域が変化することに起因
して、ロール表面においては、周方向及び軸方向の温度
分布による熱応力が生じる。These rolls rotate (peripheral speed, for example, 5
(around m / min), the surface of the roll is repeatedly contacted and non-contacted with the glass ribbon, and the contact area is changed due to a change in the width dimension of the glass ribbon. Thermal stress is generated on the surface due to the temperature distribution in the circumferential direction and the axial direction.
【０００４】これらの問題のため上記ロールとしては、
耐熱合金鋼（ＨＫ４０材、２５Ｃｒ−２０Ｎｉ−Ｆｅ、
ＨＨ材、１３Ｃｒ−２６Ｎｉ−Ｆｅ等）が使用されてい
る。さらに最近では、耐熱衝撃性に強い溶融石英質のロ
ールも使用されている。Due to these problems, the roll is
Heat resistant alloy steel (HK40 material, 25Cr-20Ni-Fe,
HH material, 13Cr-26Ni-Fe, etc. are used. More recently, fused silica rolls that are highly resistant to thermal shock have been used.
【０００５】しかしながら、溶融スズ浴槽から導出され
る高温のガラスリボンの下面に溶融スズが付着してお
り、フロートガラス製造用ロールは、その溶融スズによ
り腐食される。溶融スズは、金属に対して極めて強い腐
食性を有する物質であり、ほとんどの金属が腐食する。However, molten tin adheres to the lower surface of the high temperature glass ribbon drawn out from the molten tin bath, and the roll for producing float glass is corroded by the molten tin. Molten tin is a substance having extremely strong corrosiveness to metals, and most metals corrode.
【０００６】また、最近耐熱合金鋼ロールに変わる溶融
石英質ロールが用いられているが、高温のガラスから生
成するアルカリ蒸気により、溶融石英質ロールが侵食さ
れるとともに、非晶質から結晶質へとロール表面が結晶
化される等の表面の脆化が起っている。[0006] Recently, fused silica rolls have been used instead of heat-resistant alloy steel rolls. Alkali vapor generated from high-temperature glass erodes the fused silica rolls, and changes from amorphous to crystalline. When the roll surface is crystallized, the surface becomes brittle.
【０００７】これらのことにより、耐熱合金鋼ロールに
おいては、溶融スズの付着と腐食反応によるロール表面
の肌あれ、凹凸化、溶融石英質ロールにおいては、アル
カリによる腐食反応と結晶化による表面脆化、凹凸化、
さらには溶融スズの凹凸部への付着等が起こる。その結
果、ロール表面状態が、ガラスリボンの下面に転写され
またロール表面の腐食反応生成物がガラスリボンを汚染
し、ガラスの品質、歩留りの低下を起こすという課題が
ある。As a result, in the heat-resistant alloy steel roll, the surface of the roll is roughened and roughened due to the adhesion of molten tin and the corrosion reaction, and in the fused silica roll, the corrosion reaction due to alkali and the surface embrittlement due to crystallization. , Unevenness,
Further, adhesion of molten tin to the irregularities occurs. As a result, the roll surface condition is transferred to the lower surface of the glass ribbon, and the corrosion reaction product on the roll surface contaminates the glass ribbon, resulting in a decrease in glass quality and yield.
【０００８】[0008]
【発明が解決しようとする課題】本発明は、上記に鑑
み、溶融スズやガラスからのアルカリ蒸気に対して腐食
が少なく、長期に亘って平滑な表面状態を維持し、ガラ
スの品質、歩留りの低下を生じないフロートガラス製造
用ロールを提供する。DISCLOSURE OF THE INVENTION In view of the above, the present invention has little corrosion to molten tin or alkali vapor from glass, maintains a smooth surface state for a long period of time, and improves glass quality and yield. Provided is a roll for producing a float glass, which does not cause deterioration.
【０００９】[0009]
【課題を解決するための手段】本発明は、冷却機能を有
する耐熱性金属ロールの外周面にアンダーコート層を介
して、セラミックススリーブを設けたフロートガラス製
造用ロールであって、スリーブを構成するセラミックス
の熱膨張係数をαとしたとき、アンダーコート層は、
（α−２×１０-6／℃）とロールを構成する金属の熱膨
張係数の間の熱膨張係数を有する金属であるフロートガ
ラス製造用ロールである。DISCLOSURE OF THE INVENTION The present invention is a roll for producing float glass, wherein a ceramics sleeve is provided on the outer peripheral surface of a heat-resistant metal roll having a cooling function, with an undercoat layer interposed between the roll and the sleeve. When the coefficient of thermal expansion of ceramics is α, the undercoat layer is
It is a roll for producing float glass which is a metal having a coefficient of thermal expansion between (α-2 × 10 −6 / ° C.) and the coefficient of thermal expansion of the metal constituting the roll.
【００１０】本発明において、耐熱性金属ロールとして
は、ガラスリボンにより実質的に変形を生じない、耐熱
性を有する金属のロールが使用される。具体的には、か
かる金属としては、ＨＫ４０、ＨＨが好ましい。かかる
耐熱性金属ロールは、通常、中空構造にし、中空部に
水、空気等を流し、冷却できる機能を有する。かかる耐
熱性金属ロールの表面には、アンダーコート層を介して
セラミックススリーブが設けられる。In the present invention, as the heat-resistant metal roll, a heat-resistant metal roll which is not substantially deformed by the glass ribbon is used. Specifically, HK40 and HH are preferable as the metal. Such a heat-resistant metal roll usually has a hollow structure, and has a function of allowing water, air, or the like to flow into the hollow portion to cool it. A ceramic sleeve is provided on the surface of the heat-resistant metal roll via an undercoat layer.
【００１１】セラミックススリーブの材質には、高温で
のガラスからのアルカリ蒸気や溶融スズによる腐食に強
いセラミックスが選ばれる。これらに用いられるセラミ
ックスとしては、Ａｌ2 Ｏ3 、安定化ＺｒＯ2 、Ａｌ2
Ｏ3 −ＴｉＯ2 （２〜１５％ＴｉＯ2 含む）、ＺｒＯ2
−Ａｌ2 Ｏ3 （例えばアルミナ／安定化ＺｒＯ2 ＝５／
９５〜５０／５０重量比）、３Ａｌ2 Ｏ3 ・２ＳｉＯ2
（ムライト）、ＺｒＯ2 ・ＳｉＯ2 （ジルコン）が好ま
しい。中でも、Ａｌ2 Ｏ3 、安定化ＺｒＯ2 （ＣａＯ、
ＭｇＯ、Ｙ2 Ｏ3 、ＣｅＯ2 の１種ないし２種以上を安
定化剤としてＺｒＯ2 に添加したもの）が特に好まし
い。The material of the ceramic sleeve is selected from ceramics resistant to corrosion by alkali vapor or molten tin from glass at high temperature. Ceramics used for these include Al 2 O 3 , stabilized ZrO 2 , Al 2
O 3 (including 2~15% TiO 2) -TiO 2, ZrO 2
-Al 2 O 3 (eg alumina / stabilized ZrO 2 = 5 /
95-50 / 50 weight ratio), 3Al 2 O 3 · 2SiO 2
(Mullite) and ZrO 2 .SiO 2 (zircon) are preferable. Among them, Al 2 O 3 , stabilized ZrO 2 (CaO,
MgO, Y 2 O 3, which was added to ZrO 2 to CeO 2 in one or absence of two or more thereof as a stabilizing agent) is particularly preferred.
【００１２】これらのセラミックススリーブは、鋳込成
形または静水圧成形等により成形し、酸化雰囲気電気炉
で焼成して内外周を研削研摩加工により仕上げ作成する
ことができる。その表面粗さは、Ｒａ０．２〜０．８μ
ｍ程度に仕上げることがガラス搬送ロールのガラスへの
異物の付着、しいてはガラスへの欠点をなくすために好
ましい。These ceramic sleeves can be formed by cast molding, hydrostatic molding or the like, and fired in an oxidizing atmosphere electric furnace to finish the inner and outer circumferences by grinding and polishing. The surface roughness is Ra 0.2 to 0.8 μ.
It is preferable to finish it to about m in order to eliminate foreign matter from adhering to the glass of the glass transport roll, and thus to avoid defects on the glass.
【００１３】本発明において、アンダーコート層は、セ
ラミックススリーブに対し、耐熱性金属ロールの熱膨張
の影響を緩和する作用をする。アンダーコート層の材質
としては、スリーブを構成するセラミックスの熱膨張係
数をαとしたとき、（α−２×１０-6／℃）とロールを
構成する金属の熱膨張係数の間の熱膨張係数を有する金
属が使用される。アンダーコートの熱膨張係数が、ロー
ルを構成する金属の熱膨張係数を超えたとき、または、
（α−２×１０-6／℃）未満のときは、上記耐熱性金属
ロールの熱膨張の影響を緩和する作用が低下し、本発明
の目的が達成されない。In the present invention, the undercoat layer acts to reduce the effect of thermal expansion of the heat resistant metal roll on the ceramic sleeve. As the material of the undercoat layer, when the coefficient of thermal expansion of the ceramics forming the sleeve is α, the coefficient of thermal expansion between (α-2 × 10 −6 / ° C.) and the coefficient of thermal expansion of the metal forming the roll is used. Is used. When the thermal expansion coefficient of the undercoat exceeds the thermal expansion coefficient of the metal forming the roll, or
When it is less than (α-2 × 10 −6 / ° C.), the effect of alleviating the effect of thermal expansion of the heat resistant metal roll is lowered, and the object of the present invention is not achieved.
【００１４】アンダーコート層は、熱膨張係数の異なる
２層で構成し、その内大きい熱膨張係数の層（以下Ａ層
という）を耐熱性金属ロールの表面に設け、小さい熱膨
張係数の層（以下Ｂ層という）をＡ層の上に形成するこ
とが好ましい。特に好ましくは、Ｂ層の熱膨張係数は、
セラミックススリーブの熱膨張係数の±２×１０-6／℃
の範囲内である。The undercoat layer is composed of two layers having different thermal expansion coefficients, of which a layer having a large thermal expansion coefficient (hereinafter referred to as A layer) is provided on the surface of the heat-resistant metal roll and a layer having a small thermal expansion coefficient ( It is preferable to form (hereinafter referred to as B layer) on the A layer. Particularly preferably, the thermal expansion coefficient of the B layer is
± 2 × 10 -6 / ℃ of thermal expansion coefficient of ceramic sleeve
Within the range of.
【００１５】アンダーコート層材質は、セラミックスス
リーブの熱膨張係数に応じて変えることが好ましい。具
体的には、ＨＫ４０、ＨＨ等またはステンレス等の熱膨
張係数が１６〜１８×１０-6／℃である耐熱性金属ロー
ルを使用し、３Ａｌ2 Ｏ3 ・２ＳｉＯ2 （ムライト）や
ＺｒＯ2 ・ＳｉＯ2 （ジルコン）のような熱膨張係数４
〜５×１０-6／℃のセラミックススリーブを使用する場
合、アンダーコートのＡ層は、熱膨張係数１２〜１５×
１０-6／℃のものが好ましい。その材質としては、Ｎ
ｉ、Ｎｉ−Ａｌ、Ｎｉ−Ｃｒ、Ｎｉ−Ｃｒ−Ａｌ、Ｎｉ
−Ｃｒ−Ａｌ−Ｙ、Ｎｉ−Ｃｏ−Ｃｒ−Ａｌ−Ｙ等があ
げられる。またアンダーコートのＢ層は、熱膨張係数５
〜７×１０-6／℃のものが好ましい。その材質として
は、Ｍｏ、Ｗ、Ｃｒ、Ｔａ、Ｎｂがあげられる。The material of the undercoat layer is preferably changed according to the coefficient of thermal expansion of the ceramic sleeve. Specifically, a heat-resistant metal roll such as HK40, HH or stainless steel having a coefficient of thermal expansion of 16 to 18 × 10 −6 / ° C. is used, and 3Al 2 O 3 · 2SiO 2 (mullite) or ZrO 2 · Thermal expansion coefficient 4 such as SiO 2 (zircon)
When using a ceramic sleeve of ˜5 × 10 −6 / ° C., the undercoat layer A has a coefficient of thermal expansion of 12 to 15 ×
It is preferably 10 −6 / ° C. The material is N
i, Ni-Al, Ni-Cr, Ni-Cr-Al, Ni
-Cr-Al-Y, Ni-Co-Cr-Al-Y, etc. may be mentioned. The B layer of the undercoat has a thermal expansion coefficient of 5
It is preferably about 7 × 10 −6 / ° C. Examples of the material include Mo, W, Cr, Ta and Nb.
【００１６】また、セラミックススリーブが、熱膨張係
数７〜８×１０-6／℃のＡｌ2 Ｏ3を主成分とする場合
は、アンダーコートのＡ層は、熱膨張係数１２〜１５×
１０-6／℃のものが好ましい。その材質としてはＮｉ、
Ｎｉ−Ａｌ、Ｎｉ−Ｃｒ、Ｎｉ−Ｃｒ−Ａｌ、Ｎｉ−Ｃ
ｒ−Ａｌ−Ｙ、Ｎｉ−Ｃｏ−Ｃｒ−Ａｌ−Ｙがあげられ
る。またアンダーコートのＢ層は、熱膨張係数７〜１０
×１０-6／℃のものが好ましい。その材質としては、Ｔ
ｉ、Ｎｂがあげられる。When the ceramic sleeve contains Al 2 O 3 having a coefficient of thermal expansion of 7 to 8 × 10 -6 / ° C. as a main component, the undercoat layer A has a coefficient of thermal expansion of 12 to 15 ×.
It is preferably 10 −6 / ° C. The material is Ni,
Ni-Al, Ni-Cr, Ni-Cr-Al, Ni-C
Examples thereof include r-Al-Y and Ni-Co-Cr-Al-Y. The B layer of the undercoat has a thermal expansion coefficient of 7 to 10
Those of × 10 -6 / ° C are preferable. As its material, T
i and Nb are included.
【００１７】また、セラミックススリーブが、熱膨張係
数１０〜１２×１０-6／℃のＺｒＯ2 を主成分とする場
合は、アンダーコートは、熱膨張係数１２〜１４×１０
-6／℃のものが好ましい。その材質としては、Ｎｉ、Ｎ
ｉ−Ａｌ、Ｎｉ−Ｃｒ、Ｎｉ−Ｃｒ−Ａｌ、Ｎｉ−Ｃｒ
−Ａｌ−Ｙ、Ｎｉ−Ｃｏ−Ｃｒ−Ａｌ−Ｙがあげられ
る。このようにセラミックススリーブと耐熱性金属ロー
ルとの熱膨張係数の差が小さい場合には、アンダーコー
トは１層でも十分である。When the ceramic sleeve contains ZrO 2 having a coefficient of thermal expansion of 10 to 12 × 10 -6 / ° C. as a main component, the undercoat has a coefficient of thermal expansion of 12 to 14 × 10.
It is preferably -6 / ° C. The material is Ni, N
i-Al, Ni-Cr, Ni-Cr-Al, Ni-Cr
-Al-Y, Ni-Co-Cr-Al-Y are mentioned. When the difference in the coefficient of thermal expansion between the ceramic sleeve and the heat resistant metal roll is small as described above, one layer of the undercoat is sufficient.
【００１８】また、セラミックススリーブと耐熱性金属
ロールとの熱膨張係数の差が大きい場合には、耐熱性金
属ロールの表面に耐熱性金属に近い熱膨張係数の材質を
使用し、セラミックススリーブ側にセラミックスに近い
熱膨張係数の材質を使用し、両者の間を熱膨張係数が連
続的に変化するアンダーコート層にすることが好まし
い。When the difference in coefficient of thermal expansion between the ceramic sleeve and the heat-resistant metal roll is large, a material having a coefficient of thermal expansion close to that of the heat-resistant metal is used on the surface of the heat-resistant metal roll, and It is preferable to use a material having a coefficient of thermal expansion close to that of ceramics, and form an undercoat layer having a coefficient of thermal expansion that continuously changes between the two.
【００１９】アンダーコート層を形成するにあたり、あ
らかじめ、耐熱性金属ロールの表面を、Ａｌ2 Ｏ3 やＳ
ｉＣの砥粒を用いてサンドブラストすることが、アンダ
ーコート層の密着性を向上させる上で好ましい。あるい
はまた、これらの金属ロールの表面をＶ溝状に加工した
後、Ａｌ2 Ｏ3 やＳｉＣ砥粒を用いてサンドブラストし
てもよい。Prior to forming the undercoat layer, the surface of the heat-resistant metal roll was previously coated with Al 2 O 3 or S.
Sandblasting using iC abrasive grains is preferable for improving the adhesion of the undercoat layer. Alternatively, the surface of these metal rolls may be processed into a V-groove shape and then sandblasted using Al 2 O 3 or SiC abrasive grains.
【００２０】セラミックススリーブを、アンダーコート
層を形成した耐熱性金属ロールへ組み込にあたっては、
セラミックススリーブが空回転しないように、耐熱性金
属ロールの１端近傍に耐熱スプリングを設け、耐熱スプ
リングによりセラミックススリーブを軸方向に圧縮し固
定する構造にすることが好ましい。これにより、セラミ
ックススリーブの熱膨張によるゆるみをなくし、平滑な
表面状態が保持され、またスリーブの取替も容易に行え
る。When incorporating the ceramic sleeve into a heat-resistant metal roll having an undercoat layer formed,
It is preferable that a heat-resistant spring be provided near one end of the heat-resistant metal roll so that the ceramic sleeve does not rotate idly, and the ceramic sleeve is axially compressed and fixed by the heat-resistant spring. As a result, loosening due to thermal expansion of the ceramic sleeve is eliminated, a smooth surface state is maintained, and the sleeve can be easily replaced.
【００２１】[0021]
【作用】本発明のフロートガラス製造用ロールは、ガラ
スからのアルカリ蒸気や溶融スズ浴槽からの溶融スズ付
着によるロール表面への腐食反応をなくした耐食性の高
いセラミックススリーブを、金属ロール外周胴部に組み
込み、また金属ロールの高温での変形クリープを少なく
するために冷却機能を設けたロールである。The roll for producing a float glass of the present invention has a highly corrosion-resistant ceramic sleeve on the outer peripheral body of a metal roll, which eliminates the corrosion reaction on the roll surface caused by the alkali vapor from the glass and the adhesion of molten tin from the molten tin bath. It is a roll that has a cooling function to reduce the deformation creep of the metal roll at high temperature.
【００２２】これらのことにより本発明のフロートガラ
ス製造用ロールは、高温での熱的機械的な衝撃にも強
く、ガラスからのアルカリ蒸気、溶融スズ等の腐食に対
して高い耐食性を保持するので、ロール表面への肌荒
れ、凹凸化もなく、しいては、ガラス表面に欠点を付与
することもなくなる。Due to these facts, the roll for producing a float glass of the present invention is resistant to thermal mechanical impact at high temperature and maintains high corrosion resistance against corrosion of alkali vapor, molten tin, etc. from the glass. In addition, the surface of the roll is not roughened, and the surface of the roll is not roughened.
【００２３】本発明のフロートガラス製造用ロールは、
フロートガラス製造ラインのリフトアウトロールやレア
ーロールとして使用でき、ガラスに欠点を与えることな
く高い生産性と歩留まりを得ることができる。The roll for producing the float glass of the present invention is
It can be used as a lift-out roll or a rare roll in a float glass production line, and high productivity and yield can be obtained without giving defects to glass.
【００２４】[0024]
【実施例】冷却機能を有した、中空円筒体である耐熱合
金鋼（材質は表１に示す）ロール（外径１００ｍｍφ、
肉厚１０ｍｍ、長さ２０００ｍｍ）の片側を９０ｍｍφ
に研削加工し、その表面をアルミナ砥粒を用いてサンド
ブラストし、その上にＮｉ−Ｃｒ（表１のＡ層の欄のカ
ッコ内に示した重量比）粉末をプラズマ溶射し、Ａ層を
形成した。次いで、その上に表１のＢ層の欄に示した材
質の粉末をプラズマ溶射して、表１の膜厚の欄に示した
厚みのアンダーコート層を形成した。このアンダーコー
ト層を研削加工し、その外周表面に各種のセラミックス
スリーブを組み込み、耐熱性スプリングにより圧縮固定
してロールを製作した。各種セラミックススリーブは外
径１００ｍｍφ、内径９１ｍｍφ、長さ１４００ｍｍに
研削加工され、表面粗さＲａ０．２〜０．８μｍに仕上
げ、８種類のロールを作成した。なお、ＺｒＯ2 を主成
分とするセラミックススリーブの場合（実施例８）は、
アンダーコート層をＡ層のみとした。EXAMPLE A heat-resistant alloy steel (material shown in Table 1), which is a hollow cylindrical body having a cooling function, having an outer diameter of 100 mmφ,
90mmφ on one side with wall thickness 10mm and length 2000mm)
Then, the surface is sandblasted with alumina abrasive grains, and Ni-Cr (weight ratio shown in parentheses in the column of A layer in Table 1) powder is plasma sprayed on the surface to form A layer. did. Then, a powder of the material shown in the column of layer B in Table 1 was plasma-sprayed thereon to form an undercoat layer having the thickness shown in the column of film thickness in Table 1. This undercoat layer was ground, various ceramic sleeves were incorporated on the outer peripheral surface thereof, and the roll was manufactured by compressing and fixing with a heat resistant spring. Various ceramic sleeves were ground to have an outer diameter of 100 mmφ, an inner diameter of 91 mmφ, and a length of 1400 mm, and were finished to have a surface roughness Ra of 0.2 to 0.8 μm to prepare eight types of rolls. In the case of a ceramic sleeve containing ZrO 2 as a main component (Example 8),
The undercoat layer was the layer A only.
【００２５】比較例として、溶融石英質ロール、及び耐
熱性金属ロールにアンダーコート層を形成しないでセラ
ミックススリーブを設けたロール、冷却機能を設けなか
ったロールをそれぞれ比較例１、２、３として表１に示
した。As comparative examples, a fused silica roll, a roll provided with a ceramic sleeve without forming an undercoat layer on a heat-resistant metal roll, and a roll not provided with a cooling function are shown as Comparative Examples 1, 2 and 3, respectively. Shown in 1.
【００２６】これらのロールを、フロートガラス製造ラ
インのリフトアウトロール、レアーロールに設置して、
試験を行った。評価は各種ロールの腐食、異物付着性、
耐熱衝撃性、ガラスへの欠点発生について観察し、その
結果を表２に示した。表中腐食について皆無は○、腐食
が発生したものを×として示し、異物の付着性について
も○は皆無ないしは極微量、×は付着しやすいことを示
している。These rolls are installed on lift-out rolls and rare rolls of a float glass production line,
The test was conducted. The evaluation is corrosion of various rolls, adhesion of foreign matter,
The thermal shock resistance and the occurrence of defects on glass were observed, and the results are shown in Table 2. In the table, no corrosion is indicated by ∘, corrosion is indicated by x, and foreign matter adhesion is indicated by ∘ no or very small amount, and x indicates easy adhesion.
【００２７】表２に示したように、溶融石英質ロール
は、腐食が激しく凹凸化が大きいので異物の付着も多
く、これらがガラスに多くの欠点を転写させていること
が観察される。また金属ロールへのアンダーコート層を
しなかった場合には、高温の使用中にセラミックススリ
ーブが破壊し、割れが生じた。さらに冷却機能を設けな
かった場合では、金属ロールが変形し、それに伴ないセ
ラミックススリーブが割れを生じていることが観察され
た。これに対し本発明のロールは腐食も認められず、表
面にも異物の付着もなく搬送されたガラスには欠点がほ
とんど認められず高品質であった。As shown in Table 2, it is observed that the fused silica roll is highly corroded and has a large unevenness, so that a large amount of foreign matter adheres to the roll, which causes many defects to be transferred to the glass. When the undercoat layer was not formed on the metal roll, the ceramic sleeve broke during use at high temperature and cracked. Further, when the cooling function was not provided, it was observed that the metal roll was deformed and the ceramic sleeve was cracked accordingly. On the other hand, the roll of the present invention was of high quality with no corrosion observed, and no defects were found in the conveyed glass with no foreign matter adhering to the surface.
【００２８】[0028]
【表１】 [Table 1]
【００２９】[0029]
【表２】 [Table 2]
【００３０】[0030]
【発明の効果】本発明のフロートガラス製造用ロール
は、高温におけるアルカリ蒸気や溶融スズに対し極めて
高い腐食抵抗性を有し、かつガラス表面への異物の付着
もなく長期に亘って平滑美麗な表面状態を保持する。そ
の耐用寿命の向上によりロールメンテナンスの大巾な軽
減、ライン生産性の向上及びガラス品質の高位安定性等
に寄与し、その効果は多大である。INDUSTRIAL APPLICABILITY The roll for producing a float glass of the present invention has extremely high corrosion resistance to alkali vapor and molten tin at high temperature, and has a smooth and beautiful appearance for a long period of time without any foreign matter adhering to the glass surface. Maintain surface condition. The improvement of its service life contributes to a great reduction of roll maintenance, the improvement of line productivity and the high stability of glass quality, and the effect is great.
Claims (4)
面にアンダーコート層を介して、セラミックススリーブ
を設けたフロートガラス製造用ロールであって、スリー
ブを構成するセラミックスの熱膨張係数をαとしたと
き、アンダーコート層は、（α−２×１０-6／℃）とロ
ールを構成する金属の熱膨張係数の間の熱膨張係数を有
する金属であるフロートガラス製造用ロール。1. A roll for producing float glass, wherein a ceramic sleeve is provided on the outer peripheral surface of a heat-resistant metal roll having a cooling function with an undercoat layer interposed therebetween, wherein the coefficient of thermal expansion of the ceramic constituting the sleeve is α. When doing, the undercoat layer is a roll for producing float glass, which is a metal having a coefficient of thermal expansion between (α−2 × 10 −6 / ° C.) and the coefficient of thermal expansion of the metal forming the roll.
安定化ＺｒＯ2 、Ａｌ2 Ｏ3 −ＴｉＯ2 、ＺｒＯ2 −Ａ
ｌ2 Ｏ3 、３Ａｌ2 Ｏ3 ・２ＳｉＯ2 、ＺｒＯ2 ・Ｓｉ
Ｏ2のうち少なくとも１種により構成されている請求項
１に記載のフロートガラス製造用ロール。2. The ceramic sleeve is Al 2 O 3 ,
Stabilized ZrO 2, Al 2 O 3 -TiO 2, ZrO 2 -A
l 2 O 3 , 3Al 2 O 3 .2SiO 2 , ZrO 2 .Si
The roll for producing float glass according to claim 1, wherein the roll is made of at least one of O 2 .
より形成されたものである請求項１〜２に記載のフロー
トガラス製造用ロール。3. The roll for producing a float glass according to claim 1, wherein the undercoat layer is formed by a plasma spraying method.
層構成とされ、セラミックススリーブ側のアンダーコー
ト層の熱膨張係数がよりセラミックススリーブの熱膨張
係数に近いものとされ、アンダーコート層の合計厚さが
５０〜５００μｍである請求項１〜３いずれか１項に記
載のフロートガラス製造用ロール。4. An undercoat layer having a different coefficient of thermal expansion 2
4. The layered structure, wherein the coefficient of thermal expansion of the ceramic sleeve-side undercoat layer is closer to that of the ceramic sleeve, and the total thickness of the undercoat layer is 50 to 500 μm. The roll for producing a float glass according to item 1.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP22153593A JPH0769657A (en) | 1993-09-07 | 1993-09-07 | Roll for producing float glass |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP22153593A JPH0769657A (en) | 1993-09-07 | 1993-09-07 | Roll for producing float glass |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0769657A true JPH0769657A (en) | 1995-03-14 |
Family
ID=16768246
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP22153593A Pending JPH0769657A (en) | 1993-09-07 | 1993-09-07 | Roll for producing float glass |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0769657A (en) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE10307588B4 (en) * | 2002-03-06 | 2005-03-24 | Schott Ag | Device for cleaning the surface of lifting-out rollers (lift-out rollers) of a floatation plant for producing a floated glass ribbon |
-
1993
- 1993-09-07 JP JP22153593A patent/JPH0769657A/en active Pending
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE10307588B4 (en) * | 2002-03-06 | 2005-03-24 | Schott Ag | Device for cleaning the surface of lifting-out rollers (lift-out rollers) of a floatation plant for producing a floated glass ribbon |
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