JPH076683A - 超電導限流器 - Google Patents
超電導限流器Info
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- JPH076683A JPH076683A JP5144004A JP14400493A JPH076683A JP H076683 A JPH076683 A JP H076683A JP 5144004 A JP5144004 A JP 5144004A JP 14400493 A JP14400493 A JP 14400493A JP H076683 A JPH076683 A JP H076683A
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- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
- Y02E40/00—Technologies for an efficient electrical power generation, transmission or distribution
- Y02E40/60—Superconducting electric elements or equipment; Power systems integrating superconducting elements or equipment
Abstract
(57)【要約】
【目的】 通常運転時にコイルの抵抗分により発生する
ジュール熱に超電導磁気遮蔽体が曝されても、クエンチ
する電流が変動したり、低下したりするのを防止でき、
しかも所定の強度を保持する。 【構成】 超電導体よりなる円筒体５は軟鉄製のコア１
の外周に配置されている。ＦＲＰよりなる断熱材６は円
筒体５の外周に配置されている。送配電線に接続された
コイル７は断熱材６の外周に巻回されている。そして、
コイル７により発生したジュール熱は断熱材６により遮
蔽されて円筒体５には伝導されない。また、コア１の外
周にコイル７が巻回され、その外周に円筒体５が配置さ
れている場合でも、コイル７と円筒体５との間に断熱材
６が介装される。
ジュール熱に超電導磁気遮蔽体が曝されても、クエンチ
する電流が変動したり、低下したりするのを防止でき、
しかも所定の強度を保持する。 【構成】 超電導体よりなる円筒体５は軟鉄製のコア１
の外周に配置されている。ＦＲＰよりなる断熱材６は円
筒体５の外周に配置されている。送配電線に接続された
コイル７は断熱材６の外周に巻回されている。そして、
コイル７により発生したジュール熱は断熱材６により遮
蔽されて円筒体５には伝導されない。また、コア１の外
周にコイル７が巻回され、その外周に円筒体５が配置さ
れている場合でも、コイル７と円筒体５との間に断熱材
６が介装される。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】この発明は、超電導磁気遮蔽体の
磁気遮蔽効果を利用した超電導限流器に関するものであ
る。
磁気遮蔽効果を利用した超電導限流器に関するものであ
る。
【０００２】
【従来の技術】近年、電力需要の増加に伴って送配電系
統の大容量化、大規模化が進み、落雷等の事故時には非
常に大きな短絡電流が流れる傾向にある。この短絡電流
から送配電機器を守るために変圧器や遮断器の大容量化
を図らなければならなかった。そこで、送配電系統に事
故が起こった際に生じる短絡電流を抑制するために限流
器を設置し、その限流器のインピーダンスにより短絡電
流を所定レベル以下に抑制する方法が提案されている。
統の大容量化、大規模化が進み、落雷等の事故時には非
常に大きな短絡電流が流れる傾向にある。この短絡電流
から送配電機器を守るために変圧器や遮断器の大容量化
を図らなければならなかった。そこで、送配電系統に事
故が起こった際に生じる短絡電流を抑制するために限流
器を設置し、その限流器のインピーダンスにより短絡電
流を所定レベル以下に抑制する方法が提案されている。
【０００３】このような超電導限流器として特開平２−
１０５４０２号公報に開示されているようなものがあ
る。この磁気遮蔽型超電導限流器の基本構造は超電導磁
気遮蔽体製の筒の外周にコイルを巻回したものである。
そして、通常運転時はコイルによって発生する磁場が超
電導磁気遮蔽体のマイスナー効果により排斥されるので
インダクタンス分は極めて小さく、送電損失は生じな
い。
１０５４０２号公報に開示されているようなものがあ
る。この磁気遮蔽型超電導限流器の基本構造は超電導磁
気遮蔽体製の筒の外周にコイルを巻回したものである。
そして、通常運転時はコイルによって発生する磁場が超
電導磁気遮蔽体のマイスナー効果により排斥されるので
インダクタンス分は極めて小さく、送電損失は生じな
い。
【０００４】しかし、一旦事故が発生し、短絡電流が流
れると超電導磁気遮蔽体が常電導体に転移（クエンチ）
し、コイルにインダクタンスが生じて、短絡電流を抑制
する。この超電磁気遮蔽体を超電導状態にするには極低
温にする必要がある。そのため、少なくとも超電導磁気
遮蔽体を液体窒素等の冷却液に浸漬している。
れると超電導磁気遮蔽体が常電導体に転移（クエンチ）
し、コイルにインダクタンスが生じて、短絡電流を抑制
する。この超電磁気遮蔽体を超電導状態にするには極低
温にする必要がある。そのため、少なくとも超電導磁気
遮蔽体を液体窒素等の冷却液に浸漬している。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】ところが、通常運転時
にコイルの抵抗分により発生するジュール熱に超電導磁
気遮蔽体が曝されて、臨界温度が変動したり、下がった
りすることによりクエンチする電流が変動したり、低下
したりしてしまうという問題があった。しかも、超電導
磁気遮蔽体はその外周にコイルが巻回されて機械的応力
が加えられているため、超電導磁気遮蔽体をその応力に
耐え得る構造にしなければないないという問題があっ
た。
にコイルの抵抗分により発生するジュール熱に超電導磁
気遮蔽体が曝されて、臨界温度が変動したり、下がった
りすることによりクエンチする電流が変動したり、低下
したりしてしまうという問題があった。しかも、超電導
磁気遮蔽体はその外周にコイルが巻回されて機械的応力
が加えられているため、超電導磁気遮蔽体をその応力に
耐え得る構造にしなければないないという問題があっ
た。
【０００６】この発明は上記従来の問題に着目してなさ
れたものであって、その目的は、通常運転時にコイルの
抵抗分により発生するジュール熱に超電導磁気遮蔽体が
曝されても、クエンチする電流が変動したり、低下した
りすることなく、しかも所定の強度を保持できる超電導
限流器を提供することにある。
れたものであって、その目的は、通常運転時にコイルの
抵抗分により発生するジュール熱に超電導磁気遮蔽体が
曝されても、クエンチする電流が変動したり、低下した
りすることなく、しかも所定の強度を保持できる超電導
限流器を提供することにある。
【０００７】
【課題を解決するための手段】上記目的を達成するため
に、請求項１に記載の発明では、超電導体よりなる筒体
と、その筒体の外周に巻回されて電力線に接続されるコ
イルとを備えた超電導限流器において、前記筒体とコイ
ルとの間に断熱材を介装したことを特徴とする。また、
請求項２に記載の発明では、超電導体よりなる筒体と、
その筒体内に巻回状態で配置されて電力線に接続される
コイルとを備えた超電導限流器において、前記筒体とコ
イルとの間に断熱材を介装したことを特徴とする。
に、請求項１に記載の発明では、超電導体よりなる筒体
と、その筒体の外周に巻回されて電力線に接続されるコ
イルとを備えた超電導限流器において、前記筒体とコイ
ルとの間に断熱材を介装したことを特徴とする。また、
請求項２に記載の発明では、超電導体よりなる筒体と、
その筒体内に巻回状態で配置されて電力線に接続される
コイルとを備えた超電導限流器において、前記筒体とコ
イルとの間に断熱材を介装したことを特徴とする。
【０００８】
【作用】この発明の超電導限流器では、超電導体よりな
る筒体とコイルとの間に断熱材が介装されていることか
ら、通常運転時にコイルに流れる電流によって発生する
ジュール熱は断熱材により遮断される。そのため、ジュ
ール熱が超電導体に伝達されるのが抑制される。従っ
て、超電導体の臨界温度の変動や低下が防止され、クエ
ンチする電流の変動や低下が防止されて、安定した限流
特性が得られる。
る筒体とコイルとの間に断熱材が介装されていることか
ら、通常運転時にコイルに流れる電流によって発生する
ジュール熱は断熱材により遮断される。そのため、ジュ
ール熱が超電導体に伝達されるのが抑制される。従っ
て、超電導体の臨界温度の変動や低下が防止され、クエ
ンチする電流の変動や低下が防止されて、安定した限流
特性が得られる。
【０００９】また、筒体の外周に断熱材を介してコイル
を巻回した場合には、コイルの巻回による圧力が断熱材
に吸収されるため、筒体に加わる応力が緩和される。加
えて、筒体内にコイルが断熱材を介して巻回状態で配置
されている場合には、最外周に位置する超電導体が外部
から効果的に冷却され、超電導限流器の性能が保持され
る。
を巻回した場合には、コイルの巻回による圧力が断熱材
に吸収されるため、筒体に加わる応力が緩和される。加
えて、筒体内にコイルが断熱材を介して巻回状態で配置
されている場合には、最外周に位置する超電導体が外部
から効果的に冷却され、超電導限流器の性能が保持され
る。
【００１０】
【実施例】（第１実施例）以下に、請求項１に記載の発
明を具体化した第１実施例について図１〜３に基づいて
説明する。
明を具体化した第１実施例について図１〜３に基づいて
説明する。
【００１１】図１，２に示すように、円柱状のコア１は
同一形状をなす円柱体２とともに、一対の小判型の支持
体３間の上下両端位置でねじ４にて締付固定されてい
る。このコア１は軟鉄や珪素鋼板などの鉄系材料により
形成され、円柱体２と両支持体３とで磁力線の閉回路が
構成されている。超電導体よりなる円筒体５はコアの外
周に配置されている。この円筒体５はビスマス（Bi）：
ストロンチウム（Sr）：カルシウム（Ca）：銅（Cu）＝
２：２：１：２の組成物などが用いられるが、所定の低
温で超電導性を有する材料であればよい。なお、超電導
体はＢi2Ｏ3 、ＣｕＯ、ＳｒＣＯ3 などの粉末を調合す
ることにより調製される。
同一形状をなす円柱体２とともに、一対の小判型の支持
体３間の上下両端位置でねじ４にて締付固定されてい
る。このコア１は軟鉄や珪素鋼板などの鉄系材料により
形成され、円柱体２と両支持体３とで磁力線の閉回路が
構成されている。超電導体よりなる円筒体５はコアの外
周に配置されている。この円筒体５はビスマス（Bi）：
ストロンチウム（Sr）：カルシウム（Ca）：銅（Cu）＝
２：２：１：２の組成物などが用いられるが、所定の低
温で超電導性を有する材料であればよい。なお、超電導
体はＢi2Ｏ3 、ＣｕＯ、ＳｒＣＯ3 などの粉末を調合す
ることにより調製される。
【００１２】円筒状の断熱材６はこの円筒体５の外周に
密着状態で配置されている。この断熱材６はＦＲＰ、塩
化ビニル樹脂、アクリル樹脂、エポキシ樹脂、ガラス繊
維などで形成されている。コイル７はエナメル線などの
被覆電線よりなり、断熱材６の外周に巻回状態で配置さ
れている。このコイル７は一定の線径で所定回数巻回さ
れて、１層又は多層に形成され、送電線や配電線などの
電力線に接続されている。そして、この超電導限流器は
液体窒素や液体ヘリウムなどの冷却液に浸漬され、所定
の極低温に冷却保持されている。
密着状態で配置されている。この断熱材６はＦＲＰ、塩
化ビニル樹脂、アクリル樹脂、エポキシ樹脂、ガラス繊
維などで形成されている。コイル７はエナメル線などの
被覆電線よりなり、断熱材６の外周に巻回状態で配置さ
れている。このコイル７は一定の線径で所定回数巻回さ
れて、１層又は多層に形成され、送電線や配電線などの
電力線に接続されている。そして、この超電導限流器は
液体窒素や液体ヘリウムなどの冷却液に浸漬され、所定
の極低温に冷却保持されている。
【００１３】さて、この実施例の超電導限流器Ｓでは、
超電導体よりなる円筒体５とコイル７との間に断熱材６
が介装されていることから、通常運転時にコイル７に流
れる電流によって発生するジュール熱は断熱材６により
遮断される。従って、超電導体よりなる円筒体５にジュ
ール熱が伝播されるのが抑制され、そのため超電導体の
臨界温度が変化したり、低下したりするのが抑制され
る。その結果、超電導体のクエンチする電流が変動した
り、低下したりすることが防止され、安定した限流特性
が得られる。
超電導体よりなる円筒体５とコイル７との間に断熱材６
が介装されていることから、通常運転時にコイル７に流
れる電流によって発生するジュール熱は断熱材６により
遮断される。従って、超電導体よりなる円筒体５にジュ
ール熱が伝播されるのが抑制され、そのため超電導体の
臨界温度が変化したり、低下したりするのが抑制され
る。その結果、超電導体のクエンチする電流が変動した
り、低下したりすることが防止され、安定した限流特性
が得られる。
【００１４】そして、通常運転時には、超電導体の磁気
遮蔽効果が発現されて、コイル７のインダクタンスは非
常に小さくなるとともに、そのインピーダンスが小さく
なり、送電系統の電力損失が防止される。一方、送電系
統に事故が起こって大きな短絡電流が流れると、コイル
７に生じる磁界が大きくなって超電導体の臨界磁場を越
え、磁気遮蔽効果が消滅する。そのため、コイル７のイ
ンピーダンスが非常に大きくなり、コイル７に流れる短
絡電流を抑制する。
遮蔽効果が発現されて、コイル７のインダクタンスは非
常に小さくなるとともに、そのインピーダンスが小さく
なり、送電系統の電力損失が防止される。一方、送電系
統に事故が起こって大きな短絡電流が流れると、コイル
７に生じる磁界が大きくなって超電導体の臨界磁場を越
え、磁気遮蔽効果が消滅する。そのため、コイル７のイ
ンピーダンスが非常に大きくなり、コイル７に流れる短
絡電流を抑制する。
【００１５】また、円筒体５の外周に断熱材６を介して
コイル７が巻回されていることから、コイル７の巻回に
よる圧力が断熱材６に吸収されるため、円筒体５に加わ
る圧力が緩和される。そのため、超電導限流器Ｓに傷が
つくのが防止され、その機械的強度を確保できるととも
に、通常運転時やクエンチしたときの衝撃による超電導
限流器Ｓの振動を防止することができる。
コイル７が巻回されていることから、コイル７の巻回に
よる圧力が断熱材６に吸収されるため、円筒体５に加わ
る圧力が緩和される。そのため、超電導限流器Ｓに傷が
つくのが防止され、その機械的強度を確保できるととも
に、通常運転時やクエンチしたときの衝撃による超電導
限流器Ｓの振動を防止することができる。
【００１６】次に、このような超電導限流器を用いて、
以下のような試験を行った。試験装置においては、コア
は軟鉄製で、外径３８mm、長さ６０mmである。円筒体５
はビスマス（Bi）：ストロンチウム（Sr）：カルシウム
（Ca）：銅（Cu）＝２：２：１：２の組成を有し、外径
５０mm、内径４０mm、長さ５０mmで、その臨界電流密度
が温度７７Ｋで１０００Ａ／cm2 である。断熱材６はＦ
ＲＰ製で、外径５５〜７０mm、内径５２mm、長さ５０mm
である。コイル７はエナメル線よりなり、直径１mmで２
００回巻回されて、１層に形成されている。なお、図示
しない液体窒素を収容する容器はステンレス製で、内径
１８０mm、外径２００mm、高さ３００mmである。
以下のような試験を行った。試験装置においては、コア
は軟鉄製で、外径３８mm、長さ６０mmである。円筒体５
はビスマス（Bi）：ストロンチウム（Sr）：カルシウム
（Ca）：銅（Cu）＝２：２：１：２の組成を有し、外径
５０mm、内径４０mm、長さ５０mmで、その臨界電流密度
が温度７７Ｋで１０００Ａ／cm2 である。断熱材６はＦ
ＲＰ製で、外径５５〜７０mm、内径５２mm、長さ５０mm
である。コイル７はエナメル線よりなり、直径１mmで２
００回巻回されて、１層に形成されている。なお、図示
しない液体窒素を収容する容器はステンレス製で、内径
１８０mm、外径２００mm、高さ３００mmである。
【００１７】そして、図３に示すように、超電導限流器
Ｓは抵抗８を介して交流電源９に接続されるとともに、
電流計１０がこの回路に直列に接続され、かつ電圧計１
１が超電導限流器Ｓに並列に接続される。そして、下記
表１に示すように、断熱材６の外径と肉厚を変えるか又
は断熱材６のない試験装置を用いて試験を行った。この
試験装置の超電導限流器Ｓに３Ａの定常電流が流れるよ
うに交流電源９の電圧を調整して１５分間その状態を保
持した後、一定速度で電圧を上昇させ、超電導体がクエ
ンチする電流を測定した。その結果を表１に示す。
Ｓは抵抗８を介して交流電源９に接続されるとともに、
電流計１０がこの回路に直列に接続され、かつ電圧計１
１が超電導限流器Ｓに並列に接続される。そして、下記
表１に示すように、断熱材６の外径と肉厚を変えるか又
は断熱材６のない試験装置を用いて試験を行った。この
試験装置の超電導限流器Ｓに３Ａの定常電流が流れるよ
うに交流電源９の電圧を調整して１５分間その状態を保
持した後、一定速度で電圧を上昇させ、超電導体がクエ
ンチする電流を測定した。その結果を表１に示す。
【００１８】
【表１】
【００１９】表１の試験装置Ｎo.１〜４に示したよう
に、超電導体よりなる円筒体５とコイル７との間に断熱
材６を介装することにより、コイル７により発生するジ
ュール熱が遮断され、超電導体がクエンチする電流を大
きくすることができる。すなわち、クエンチする電流を
断熱材６を用いない場合（試験装置Ｎo.５）に比べて、
１１７〜１４７％まで大きくすることができる。従っ
て、超電導限流器Ｓの限流特性を安定化させることがで
きる。 （第２実施例）以下に、請求項２に記載の発明を具体化
した第２実施例について図４に基づいて説明する。な
お、この実施例では、円筒体、コイル及び断熱材の配置
が、前記第１実施例と異なっている。
に、超電導体よりなる円筒体５とコイル７との間に断熱
材６を介装することにより、コイル７により発生するジ
ュール熱が遮断され、超電導体がクエンチする電流を大
きくすることができる。すなわち、クエンチする電流を
断熱材６を用いない場合（試験装置Ｎo.５）に比べて、
１１７〜１４７％まで大きくすることができる。従っ
て、超電導限流器Ｓの限流特性を安定化させることがで
きる。 （第２実施例）以下に、請求項２に記載の発明を具体化
した第２実施例について図４に基づいて説明する。な
お、この実施例では、円筒体、コイル及び断熱材の配置
が、前記第１実施例と異なっている。
【００２０】すなわち、図４に示すように、コイル７は
コア１の外周に所定回数巻回されて、１層に形成され
る。円筒状の断熱材６はこのコイル７の外周に密着状態
で配置されている。超電導体よりなる円筒体５はこの断
熱材６の外周に配置されている。
コア１の外周に所定回数巻回されて、１層に形成され
る。円筒状の断熱材６はこのコイル７の外周に密着状態
で配置されている。超電導体よりなる円筒体５はこの断
熱材６の外周に配置されている。
【００２１】さて、この実施例の超電導限流器Ｓはコイ
ル７と超電導体よりなる円筒体５との間に断熱材６が介
装されていることから、この実施例においてもコイル７
で発生するジュール熱は断熱材６により遮断される。従
って、超電導体のクエンチする電流の変動や低下が防止
され、安定した限流特性が得られる。加えて、この実施
例では、超電導体よりなる円筒体５が最外周に配置され
ていることから、円筒体５が冷却液である液体窒素に直
接接触し、円筒体５の冷却効率が向上する。
ル７と超電導体よりなる円筒体５との間に断熱材６が介
装されていることから、この実施例においてもコイル７
で発生するジュール熱は断熱材６により遮断される。従
って、超電導体のクエンチする電流の変動や低下が防止
され、安定した限流特性が得られる。加えて、この実施
例では、超電導体よりなる円筒体５が最外周に配置され
ていることから、円筒体５が冷却液である液体窒素に直
接接触し、円筒体５の冷却効率が向上する。
【００２２】次に、このような超電導限流器Ｓを用い
て、以下のような試験を行った。試験装置においては、
コア１は軟鉄製で、外径２８〜３３mm、長さ６０mmであ
る。コイル７はエナメル線よりなり、直径０．３mmで２
００回巻回されて、１層に形成した。断熱材６はＦＲＰ
製で、外径３８mm、内径３０〜３５mm、長さ５０mmであ
る。円筒体５はビスマス（Bi）：ストロンチウム（S
r）：カルシウム（Ca）：銅（Cu）＝２：２：１：２の
組成を有し、外径５０mm、内径４０mm、長さ５０mmで、
その臨界電流密度が温度７７Ｋで１０００Ａ／cm2 であ
る。
て、以下のような試験を行った。試験装置においては、
コア１は軟鉄製で、外径２８〜３３mm、長さ６０mmであ
る。コイル７はエナメル線よりなり、直径０．３mmで２
００回巻回されて、１層に形成した。断熱材６はＦＲＰ
製で、外径３８mm、内径３０〜３５mm、長さ５０mmであ
る。円筒体５はビスマス（Bi）：ストロンチウム（S
r）：カルシウム（Ca）：銅（Cu）＝２：２：１：２の
組成を有し、外径５０mm、内径４０mm、長さ５０mmで、
その臨界電流密度が温度７７Ｋで１０００Ａ／cm2 であ
る。
【００２３】そして、前記図３に示すように、超電導限
流器Ｓを交流電源９に接続した。次に、表２に示すよう
に、断熱材６の内径と肉厚を変えるか又は断熱材６のな
い試験装置を用い、第１実施例と同様にして超電導体が
クエンチする電流を測定した。その結果を表２に示す。
流器Ｓを交流電源９に接続した。次に、表２に示すよう
に、断熱材６の内径と肉厚を変えるか又は断熱材６のな
い試験装置を用い、第１実施例と同様にして超電導体が
クエンチする電流を測定した。その結果を表２に示す。
【００２４】
【表２】
【００２５】表１の試験装置Ｎo.６，７に示したよう
に、超電導体よりなる円筒体５とコイル７との間に断熱
材６を介装することにより、超電導体がクエンチする電
流を大きくすることができる。すなわち、クエンチする
電流を断熱材６がない場合（試験装置Ｎo.８）に比べ
て、１２１〜１３５％まで大きくすることができる。
に、超電導体よりなる円筒体５とコイル７との間に断熱
材６を介装することにより、超電導体がクエンチする電
流を大きくすることができる。すなわち、クエンチする
電流を断熱材６がない場合（試験装置Ｎo.８）に比べ
て、１２１〜１３５％まで大きくすることができる。
【００２６】なお、この発明は上記実施例に限定される
ものではなく、発明の趣旨を逸脱しない範囲で構成を例
えば次のように任意に変更して具体化してもよい。 （ａ）コイル７を超電導体により構成して限流器として
の性能を高めること。 （ｂ）超電導体として、イットリウム系（Ｙ系）のも
の、テルル系（Ｔｌ系）のもの、ビスマス（Bi）−スト
ロンチウム（Sr）−カルシウム（Ca）−銅（Cu）−酸素
（Ｏ）よりなるビスマス系酸化物、ニオブ（Ｎｂ）−チ
タン（Ｔｉ）、ニオブ（Ｎｂ）−スズ（Ｓｎ）よりなる
ニオブ合金化合物などを用いること。 （ｃ）断熱材６として、内部が真空のものや気泡が入っ
たものを用い、断熱効果を高めること。 （ｄ）超電導体よりなる筒体を複数のリング状薄板で構
成すること。また、筒体を楕円筒状や多角筒状などに形
成すること。 （ｅ）コイル７の外周及び内周の双方に超電導体を配置
して超電導限流器の性能を高めること。
ものではなく、発明の趣旨を逸脱しない範囲で構成を例
えば次のように任意に変更して具体化してもよい。 （ａ）コイル７を超電導体により構成して限流器として
の性能を高めること。 （ｂ）超電導体として、イットリウム系（Ｙ系）のも
の、テルル系（Ｔｌ系）のもの、ビスマス（Bi）−スト
ロンチウム（Sr）−カルシウム（Ca）−銅（Cu）−酸素
（Ｏ）よりなるビスマス系酸化物、ニオブ（Ｎｂ）−チ
タン（Ｔｉ）、ニオブ（Ｎｂ）−スズ（Ｓｎ）よりなる
ニオブ合金化合物などを用いること。 （ｃ）断熱材６として、内部が真空のものや気泡が入っ
たものを用い、断熱効果を高めること。 （ｄ）超電導体よりなる筒体を複数のリング状薄板で構
成すること。また、筒体を楕円筒状や多角筒状などに形
成すること。 （ｅ）コイル７の外周及び内周の双方に超電導体を配置
して超電導限流器の性能を高めること。
【００２７】
【発明の効果】以上詳述したようにこの発明によれば、
通常運転時にコイルの抵抗分により発生するジュール熱
に超電導磁気遮蔽体が曝されても、クエンチする電流が
変動したり、低下したりすることなく、しかも所定の強
度を保持できるという優れた効果を奏する。
通常運転時にコイルの抵抗分により発生するジュール熱
に超電導磁気遮蔽体が曝されても、クエンチする電流が
変動したり、低下したりすることなく、しかも所定の強
度を保持できるという優れた効果を奏する。
【図１】この発明を具体化した第１実施例の超電導限流
器を示す斜視図である。
器を示す斜視図である。
【図２】同じく超電導限流器の要部を示す断面図であ
る。
る。
【図３】超電導限流器を交流電源に接続した状態を示す
回路図である。
回路図である。
【図４】第２実施例の超電導限流器の要部を示す断面図
である。
である。
５…超電導体よりなる円筒体、６…断熱材、７…コイ
ル。
ル。
Claims (2)
- 【請求項１】 超電導体よりなる筒体と、その筒体の外
周に巻回されて電力線に接続されるコイルとを備えた超
電導限流器において、 前記筒体とコイルとの間に断熱材を介装したことを特徴
とする超電導限流器。 - 【請求項２】 超電導体よりなる筒体と、その筒体内に
巻回状態で配置されて電力線に接続されるコイルとを備
えた超電導限流器において、 前記筒体とコイルとの間に断熱材を介装したことを特徴
とする超電導限流器。
Priority Applications (5)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5144004A JPH076683A (ja) | 1993-06-15 | 1993-06-15 | 超電導限流器 |
| DE69401722T DE69401722T2 (de) | 1993-03-26 | 1994-03-25 | Supraleitende Anordnung zur Fehlerstrombegrenzung |
| EP94302179A EP0620630A1 (en) | 1993-03-26 | 1994-03-25 | Superconducting fault current limiter |
| EP94302178A EP0620570B1 (en) | 1993-03-26 | 1994-03-25 | Superconducting fault current limiter |
| US08/218,809 US5546261A (en) | 1993-03-26 | 1994-03-28 | Superconducting fault current limiter |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5144004A JPH076683A (ja) | 1993-06-15 | 1993-06-15 | 超電導限流器 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH076683A true JPH076683A (ja) | 1995-01-10 |
Family
ID=15352080
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP5144004A Pending JPH076683A (ja) | 1993-03-26 | 1993-06-15 | 超電導限流器 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH076683A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO1998002949A1 (de) * | 1996-07-13 | 1998-01-22 | Forschungszentrum Karlsruhe Gmbh | Supraleitender kurzschlussstrombegrenzer |
-
1993
- 1993-06-15 JP JP5144004A patent/JPH076683A/ja active Pending
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO1998002949A1 (de) * | 1996-07-13 | 1998-01-22 | Forschungszentrum Karlsruhe Gmbh | Supraleitender kurzschlussstrombegrenzer |
| US6016094A (en) * | 1996-07-13 | 2000-01-18 | Forschungszentrum Karlsruhe Gmbh | Superconducting short circuit current limiter |
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