JPH0737236B2 - Rear wheel suspension - Google Patents
Rear wheel suspensionInfo
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- JPH0737236B2 JPH0737236B2 JP60286943A JP28694385A JPH0737236B2 JP H0737236 B2 JPH0737236 B2 JP H0737236B2 JP 60286943 A JP60286943 A JP 60286943A JP 28694385 A JP28694385 A JP 28694385A JP H0737236 B2 JPH0737236 B2 JP H0737236B2
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- oil
- shock absorber
- hydraulic shock
- piston
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Description
【発明の詳細な説明】 〔産業上の利用分野〕 本発明は、自動二輪車等の車両に用いられる後輪懸架装
置に関する。TECHNICAL FIELD The present invention relates to a rear wheel suspension device used in a vehicle such as a motorcycle.
自動二輪車用の後輪懸架装置において、従来、例えば特
開昭52−95437号公報に見られるように、油圧緩衝器の
オイル室と蓄圧タンクとを結ぶ連通路に、油圧緩衝器が
圧縮方向に回動された際に、連通路内に突出するスプー
ルを設け、最圧縮付近に至る程、連通路の通路面積を減
少させて減衰力を高くするものが知られている。In a rear wheel suspension system for a motorcycle, a hydraulic shock absorber is arranged in a compression direction in a communication path connecting an oil chamber of a hydraulic shock absorber and a pressure accumulator tank, as is conventionally seen in, for example, JP-A-52-95437. It is known that a spool is provided so as to project into the communication passage when rotated, and the passage area of the communication passage is reduced to increase the damping force as it approaches the most compressed position.
しかしながら、この連通路の通路面積は、ピストンの進
入スピードによって決まるオイル流量とは無関係に減少
されるため、例えばジャンプ後の着地時のように、油圧
緩衝器に大きな圧縮方向の衝撃が加わると、オイル室の
内圧が高くなり過ぎてしまい、オイル室のシール部分が
破損したり、オイル漏れが生じる虞れがあった。However, since the passage area of this communication passage is reduced irrespective of the oil flow rate determined by the piston entry speed, when a large impact in the compression direction is applied to the hydraulic shock absorber, such as when landing after a jump, If the internal pressure of the oil chamber becomes too high, the seal part of the oil chamber may be damaged, or oil may leak.
本発明は、このような事情にもとづいてなされたもの
で、油圧緩衝器の最圧縮付近での減衰力を高めつつ、オ
イル室の内圧が異常に高くなるのを防止でき、オイル室
の破損やオイル漏れを防止できるとともに、油圧緩衝器
の回動角度に比例してバイパス通路の通路面積を精度良
く制御することができる後輪懸架装置の提供を目的とす
る。The present invention has been made based on such a circumstance. It is possible to prevent an abnormal increase in the internal pressure of the oil chamber while increasing the damping force of the hydraulic shock absorber in the vicinity of the maximum compression, and to prevent the oil chamber from being damaged or damaged. An object of the present invention is to provide a rear wheel suspension device capable of preventing oil leakage and accurately controlling the passage area of the bypass passage in proportion to the turning angle of the hydraulic shock absorber.
上記目的を達成するため、本発明は、車体に、後輪を有
するリヤアームの前端部を上下方向に回動可能に連結
し、このリヤアームと上記車体との間に、油圧緩衝器を
介在させるとともに、この油圧緩衝器の両端部を夫々上
記リヤアームおよび車体に対し回動可能に連結し、上記
リヤアームの回動時に、上記油圧緩衝器を上記車体への
連結部を支点に回動させるようにした後輪懸架装置を前
提としている。To achieve the above object, the present invention connects a front end portion of a rear arm having a rear wheel to a vehicle body so as to be rotatable in the up-and-down direction, and interposes a hydraulic shock absorber between the rear arm and the vehicle body. Both ends of this hydraulic shock absorber are rotatably connected to the rear arm and the vehicle body, respectively, and when the rear arm is rotated, the hydraulic shock absorber is rotated about a connecting portion to the vehicle body as a fulcrum. Rear wheel suspension is assumed.
そして、上記油圧緩衝器は、オイルが充填されたオイル
室と、このオイル室に収容され、上記リヤアームの回動
に追従して移動されるピストンと、このピストンが圧縮
方向に移動された時に、上記オイルが流れ込むオイル流
通孔と、上記ピストンの圧縮作動時のオイル圧に応じて
上記オイル流通孔を開いて圧縮方向の減衰力を発生させ
る弁体と、上記オイル流通孔を迂回して設けられ、上記
ピストンが圧縮方向に移動された時に上記オイルが流通
するバイパス通路と、上記油圧緩衝器の回動方向を含む
面内を往復動可能なニードル弁と、上記リヤアームを介
して上記ピストンが圧縮方向に移動された時に、上記ニ
ードル弁を上記油圧緩衝器の回動に連動してバイパス通
路内に侵入させる手段とを有し、上記ピストンが圧縮方
向に移動された時に、上記ニードル弁を介してバイパス
通路の通路面積を減少させる減衰力調整機構と、を備え
ていることを特徴としている。The hydraulic shock absorber includes an oil chamber filled with oil, a piston housed in the oil chamber, which is moved in accordance with the rotation of the rear arm, and a piston which is moved in the compression direction. An oil flow hole through which the oil flows, a valve element that opens the oil flow hole according to the oil pressure during compression operation of the piston to generate a damping force in the compression direction, and is provided bypassing the oil flow hole. , A bypass passage through which the oil flows when the piston is moved in the compression direction, a needle valve capable of reciprocating in a plane including the rotation direction of the hydraulic shock absorber, and the piston is compressed via the rear arm. Means for causing the needle valve to enter the bypass passage in conjunction with the rotation of the hydraulic shock absorber when the piston is moved in the compression direction. It is characterized in that it comprises a and a damping force adjusting mechanism to reduce the passage area of the bypass passage through the needle valve.
〔作用〕 この構成によれば、油圧緩衝器に加わる圧縮方向の衝撃
が少なく、かつ、ピストンの圧縮方向への移動速度が遅
い場合には、バイパス通路へのニードル弁の侵入速度が
遅くなるとともに、その侵入量も少ないので、バイパス
通路は大きく開かれた状態にある。そのため、オイル
は、ピストンの移動に対応して僅かながらの減衰作用を
伴ってバイパス通路を通過する。[Operation] According to this configuration, when the impact on the hydraulic shock absorber in the compression direction is small and the moving speed of the piston in the compression direction is slow, the penetration speed of the needle valve into the bypass passage becomes slow and Since the amount of invasion is small, the bypass passage is in a wide open state. Therefore, the oil passes through the bypass passage with a slight damping action corresponding to the movement of the piston.
一方、リヤアームの回動に伴って油圧緩衝器が大きく圧
縮されると、この油圧緩衝器の回動によりニードル弁が
バイパス通路内に侵入され、このバイパス通路の通路開
口面積が減少される。そのため、バイパス通路を流れる
オイルに流路抵抗が付与され、圧縮方向への減衰力が高
められる。この際、バイパス通路とは別のオイル流通孔
にもオイルが流入するが、このオイル流通孔を開閉する
弁体は、オイル圧（流量）に応じて開方向への変位量が
変化する。そのため、上記バイパス通路の通路開口面積
の減少に応じてその分のオイルが余計にオイル流通孔に
流れ込むと、弁体はオイル流通孔をさらに開く方向に変
位する。このため、最圧縮付近では、ピストンによって
加圧されたオイルは、バイパス通路よりもむしろオイル
流通孔を通じて流れることになる。On the other hand, when the hydraulic shock absorber is largely compressed due to the rotation of the rear arm, the needle valve enters the bypass passage by the rotation of the hydraulic shock absorber, and the passage opening area of the bypass passage is reduced. Therefore, flow resistance is imparted to the oil flowing through the bypass passage, and the damping force in the compression direction is increased. At this time, oil also flows into the oil circulation hole that is different from the bypass passage, but the valve body that opens and closes this oil circulation hole changes its displacement in the opening direction according to the oil pressure (flow rate). Therefore, when the oil corresponding to the reduction of the passage opening area of the bypass passage flows into the oil circulation hole, the valve body is displaced in the direction to further open the oil circulation hole. Therefore, near the maximum compression, the oil pressurized by the piston flows through the oil circulation hole rather than the bypass passage.
すなわち、バイパス通路が油圧緩衝器の街道に応じて絞
られると、オイル流通孔の弁体が開方向により大きく変
位されるから、油圧緩衝器が圧縮方向に大きな衝撃を受
けて急激に回動された場合でも、バイパス通路が絞られ
た分のオイル圧と増大が相殺される。このため、オイル
室の圧力が急激に高くなることはなく、オイル漏れやオ
イル室の破損を防止できる。That is, when the bypass passage is throttled according to the road of the hydraulic shock absorber, the valve body of the oil passage hole is largely displaced in the opening direction, so that the hydraulic shock absorber is subjected to a large impact in the compression direction and rapidly rotated. Even in the case of, the oil pressure and the increase due to the throttled bypass passage are offset. For this reason, the pressure in the oil chamber does not suddenly increase, and oil leakage and damage to the oil chamber can be prevented.
また，上記構成によると、ニードル弁は、油圧緩衝器の
回動方向を含む面内を往復動されるので、このニードル
弁に油圧緩衝器の回動運動を直接伝えることができると
ともに、この油圧緩衝器の連結部に、その回動中心軸の
方向のクリアランスが存在したとしても、ニードル弁の
変位量が変動することはない。したがって、バイパス通
路の開口面積を油圧緩衝器の回動角度に比例して精度良
く制御することができる。Further, according to the above configuration, since the needle valve is reciprocated in the plane including the rotational direction of the hydraulic shock absorber, the rotational movement of the hydraulic shock absorber can be directly transmitted to the needle valve, and Even if the connecting portion of the shock absorber has a clearance in the direction of the central axis of rotation, the displacement of the needle valve does not change. Therefore, the opening area of the bypass passage can be accurately controlled in proportion to the rotation angle of the hydraulic shock absorber.
以下本発明の一実施例を、自動二輪車に適用した図面に
もとづいて説明する。An embodiment of the present invention will be described below with reference to the drawings applied to a motorcycle.
第５図中符号１で示す車体の後部には、リヤアーム２の
前端部が回動可能に枢支されており、このリヤアーム２
の後端部には後輪３が支持されている。そして、リヤア
ーム２の前端部と車体１の上部との間には、一本の油圧
緩衝器４が架設されており、以下、この油圧緩衝器４の
詳細について第１図ないし第４図を加えて説明する。A front end portion of a rear arm 2 is rotatably supported by a rear portion of the vehicle body indicated by reference numeral 1 in FIG.
A rear wheel 3 is supported at the rear end portion. A single hydraulic shock absorber 4 is installed between the front end of the rear arm 2 and the upper portion of the vehicle body 1. The details of the hydraulic shock absorber 4 will be described below with reference to FIGS. 1 to 4. Explain.
油圧緩衝器４のシリンダ５内は、ピストン６によって圧
縮側オイル室７と伸長側オイル室８とに区画され、これ
ら両オイル室7,8内にはオイルが充填されている。ピス
トン６に連なるピストンロッド９は、シリンダ５から下
向きに導出されており、この導出端がリヤアーム２の前
端部に直接に連結されているとともに、シリンダ５の上
端部に被せたキャップ10が、車体１に対しボルト24を介
して回動可能に連結されている。このため、油圧緩衝器
４はリヤアーム２が上向に回動されると、キャップ10の
連結部を支点として後方斜め上向きに回動される。The inside of the cylinder 5 of the hydraulic shock absorber 4 is divided into a compression side oil chamber 7 and an extension side oil chamber 8 by a piston 6, and both of these oil chambers 7 and 8 are filled with oil. The piston rod 9 connected to the piston 6 is led out downward from the cylinder 5, and this lead-out end is directly connected to the front end portion of the rear arm 2, and the cap 10 covering the upper end portion of the cylinder 5 is attached to the vehicle body. It is rotatably connected to 1 via a bolt 24. Therefore, when the rear arm 2 is rotated upward, the hydraulic shock absorber 4 is rotated obliquely rearward and upward with the connecting portion of the cap 10 as a fulcrum.
なお、本実施例の場合、ピストンロッド６を伸長方向に
付勢するコイルばね11は、荷重に対してたわみが略直接
的に変化する特性のものを使用している。In the case of the present embodiment, the coil spring 11 that biases the piston rod 6 in the extension direction has a characteristic that the deflection changes substantially directly with respect to the load.
ところで、上記圧縮側オイル室７は、ホース12を介して
シリンダ５とは別体の蓄圧タンク13に連通されている。
蓄圧タンク13内は、フリーピストン14によって圧縮側オ
イル室７に連なる流入室15と、ガス室16とに区画されて
おり、このガス室16内に封入された窒素ガスは、フリー
ピストン14を介して流入室15およびシリンダ５内のオイ
ルを加圧している。そして、上記キャップ10内には、ホ
ース12の接続端および圧縮側オイル室７の上端に連なる
凹部17が形成されており、この凹部17内にはベースバル
ブ18が設置されている。ベースバルブ18は複数のオイル
流通孔19を備え、このベースバルブ18の上面には、オイ
ル流通孔19を開閉する弁体21が取付けられている。弁体
21は複数枚の円環状弾性板22を重合したもので、上記オ
イル流通孔19内に流入するオイル圧を受けて開方向に弾
性変形されるとともに、その変形量はオイル圧（流量）
が増す程大きくなる。By the way, the compression side oil chamber 7 is connected to a pressure accumulating tank 13 separate from the cylinder 5 via a hose 12.
The inside of the pressure accumulating tank 13 is partitioned by a free piston 14 into an inflow chamber 15 which communicates with the compression-side oil chamber 7 and a gas chamber 16, and the nitrogen gas sealed in this gas chamber 16 passes through the free piston 14. To pressurize the oil in the inflow chamber 15 and the cylinder 5. A recess 17 is formed in the cap 10 so as to be connected to the connection end of the hose 12 and the upper end of the compression-side oil chamber 7, and a base valve 18 is installed in the recess 17. The base valve 18 includes a plurality of oil circulation holes 19, and a valve body 21 that opens and closes the oil circulation hole 19 is attached to the upper surface of the base valve 18. Disc
Reference numeral 21 is a superposition of a plurality of annular elastic plates 22, which is elastically deformed in the opening direction by receiving the oil pressure flowing into the oil circulation hole 19, and the deformation amount is the oil pressure (flow rate).
Becomes larger as becomes.
なお、ベースバルブ18には、オイル流通孔19とは別にオ
イル戻し通路20が形成され、このオイル戻し通路20には
蓄圧タンク13側から圧縮側オイル室７内へのオイル流通
のみを許容する逆止弁23が設けられている。An oil return passage 20 is formed in the base valve 18 separately from the oil circulation hole 19, and the oil return passage 20 is a reverse valve that allows only oil circulation from the accumulator tank 13 side into the compression side oil chamber 7. A stop valve 23 is provided.
一方、上記キャップ10には、凹部17に隣接して圧縮側オ
イル室７に開口する装着孔25が形成されている。この装
着孔25には、ホルダ26がねじ込まれている。このホルダ
26の先端部には、圧縮側オイル室７に開口するオリフィ
ス通路28と、このオリフィス通路28に連なる複数の連通
口29が形成されており、これら連通口29はホルダ26の周
面に開口されている。On the other hand, the cap 10 is provided with a mounting hole 25 adjacent to the recess 17 and opening to the compression side oil chamber 7. A holder 26 is screwed into the mounting hole 25. This holder
An orifice passage 28 that opens to the compression-side oil chamber 7 and a plurality of communication ports 29 that communicate with the orifice passage 28 are formed at the tip of 26, and these communication ports 29 are opened to the peripheral surface of the holder 26. ing.
ホルダ26の内部には、ニードル弁27が挿通されている。
ニードル弁27は、第１図や第２図に示すように、上記油
圧緩衝器４の回動方向を含む面内を軸方向に沿って往復
動されるようになっており、このニードル弁27を油圧緩
衝器４の前方又は後方から見た場合に、ニードル弁27の
軸線は油圧緩衝器４の回動支点となるボルト24の軸線と
直交し合うような位置関係となっている。そして、ニー
ドル弁27は、その基端部27aがキャップ24の外方に導出
されているとともに、先細り状をなした先端部27bが上
記オリフィス通路28内に導入されている。A needle valve 27 is inserted into the holder 26.
As shown in FIG. 1 and FIG. 2, the needle valve 27 is adapted to be reciprocated along the axial direction within a plane including the rotation direction of the hydraulic shock absorber 4. When viewed from the front or rear of the hydraulic shock absorber 4, the needle valve 27 has a positional relationship in which the axis of the needle valve 27 is orthogonal to the axis of the bolt 24, which serves as a pivot of the hydraulic shock absorber 4. The needle valve 27 has a proximal end portion 27a led out to the outside of the cap 24, and a tapered distal end portion 27b introduced into the orifice passage 28.
また、上記オリフィス10の内部には、ベースバルブ18を
迂回するバイパス通路30が形成されている。バイパス通
路30の一端は、上記連通口29を介してオリフィス通路28
に連なるとともに、他端が上記オイル通路19を迂回して
上記凹部17内に開口されている。そのため、上記連通口
29やオリフィス通路28は、バイパス通路30の一部となっ
ている。Further, a bypass passage 30 that bypasses the base valve 18 is formed inside the orifice 10. One end of the bypass passage 30 is connected to the orifice passage 28 via the communication port 29.
And the other end bypasses the oil passage 19 and is opened in the recess 17. Therefore, the above communication port
29 and the orifice passage 28 are part of the bypass passage 30.
したがって、ニードル弁27は常時加圧されたオイルの圧
力を受けており、その先端部27bがオリフィス通路28か
ら離間する方向に付勢されている。Therefore, the needle valve 27 is constantly receiving the pressure of the pressurized oil, and the tip portion 27b thereof is urged in the direction away from the orifice passage 28.
なお、ホルダ26の外方へ導出端部には、オリフィス通路
28に対するニードル弁27の挿入量を増減調整する調整リ
ング31がねじ込まれている。In addition, at the end of the holder 26,
An adjustment ring 31 for screwing up or down the amount of insertion of the needle valve 27 with respect to 28 is screwed.
また、上記車体１には、キャップ10の連結部から後方に
延びるブラケット33がボルト24を介して共締めされてお
り、このブラケット33は車体１側に固定されている。ブ
ラケット33には支持ブロック34が固定されており、この
支持ブロック34には上記ニードル弁27と同軸状をなして
押圧ロッド35がねじ込まれている。押圧ロッド35の下端
面35aは、ニードル弁27の基端部27aに対し、一定の距離
Ｌを隔てて対向されており、このため、上記リヤアーム
２の回動に伴って油圧緩衝器４が後方上向きにある角度
まで回動されると、第２図に示すようにニードル弁27の
基端部27aが押圧ロッド35に接触し、ホルダ26内に強制
的に押し込まれる。A bracket 33 extending rearward from the connecting portion of the cap 10 is also fastened to the vehicle body 1 via a bolt 24, and the bracket 33 is fixed to the vehicle body 1 side. A support block 34 is fixed to the bracket 33, and a pressing rod 35 is screwed into the support block 34 so as to be coaxial with the needle valve 27. The lower end surface 35a of the pressing rod 35 is opposed to the base end portion 27a of the needle valve 27 with a constant distance L. Therefore, as the rear arm 2 rotates, the hydraulic shock absorber 4 moves backward. When the needle valve 27 is rotated upward to a certain angle, the base end portion 27a of the needle valve 27 comes into contact with the pressing rod 35 and is forcibly pushed into the holder 26, as shown in FIG.
したがって、本実施例の場合は、上記押圧ロッド35がニ
ードル弁27を油圧緩衝器４の回動に連動してオリフィス
通路28に侵入させるための手段を形成しており、これら
押圧ロッド28とニードル弁27とによって減衰力調整機構
が構成されている。Therefore, in the case of the present embodiment, the pressing rod 35 forms means for causing the needle valve 27 to enter the orifice passage 28 in conjunction with the rotation of the hydraulic shock absorber 4, and these pressing rod 28 and needle A damping force adjusting mechanism is formed by the valve 27.
また、油圧ロッド35の上端部には、この押圧ロッド35を
回転させるダイヤル36が固定されており、このダイヤル
36を回すと、押圧ロッド35が上下動されて上記距離Ｌが
増減調整される。A dial 36 for rotating the pressing rod 35 is fixed to the upper end of the hydraulic rod 35.
When the 36 is turned, the pressing rod 35 is moved up and down to increase or decrease the distance L.
なお、支持ブロック34には、ダイヤル36と一体に回転す
る回転板37に係脱可能に係止して、ダイヤル36の回動位
置を位置決めするとともに、このダイヤル36の操作時に
節度感を与えるボール39が支持されている。The support block 34 is releasably engaged with a rotary plate 37 that rotates integrally with the dial 36 to position the rotating position of the dial 36 and to provide a ball that gives a moderation feeling when the dial 36 is operated. 39 are supported.
このような構成において、リヤアーム２が伸び切り付近
から圧縮側にストロークされると、ピストン６によって
圧縮側オイル室７内のオイルが加圧されるとともに、ピ
ストンロッド９の進入分に対応したオイルがオイル流通
孔19およびオリフィス通路28内に流入する。この場合、
ピストンロッド９の進入スピードが遅く、かつリヤアー
ム２のストロークも少ない状態では、油圧緩衝器４の回
動角度も小さいので、第１図示すようにニードル弁27は
押圧ロッド35に接触せず、オリフィス通路28は最も大き
く開かれた状態にある。このため、加圧されたオイルは
僅かながらの減衰作用を伴ってオリフィス通路28を通過
し、バイパス通路30を経て蓄圧タンク13に流入する。In such a configuration, when the rear arm 2 is stroked from near the fully extended side toward the compression side, the piston 6 pressurizes the oil in the compression side oil chamber 7, and the oil corresponding to the amount of the piston rod 9 entering It flows into the oil passage hole 19 and the orifice passage 28. in this case,
When the piston rod 9 approaches slowly and the rear arm 2 has a small stroke, the rotation angle of the hydraulic shock absorber 4 is also small, so that the needle valve 27 does not contact the pressing rod 35 as shown in FIG. The passage 28 is in the widest open state. Therefore, the pressurized oil passes through the orifice passage 28 with a slight damping action, and then flows into the accumulator tank 13 through the bypass passage 30.
一方、リヤアーム２が圧縮側へ大きくストロークする
と、ピストンロッド９の進入スピードが増大し、オイル
流通孔19を流れるオイル量が多くなるので、弁対21の外
周部がオイル圧を受けて開方向に弾性変形する。このた
め、オイル流通孔19が開き、減衰力が発生する。それと
同時に、油圧緩衝器４の回動角度も大きくなるので、第
２図に示すようにニードル弁27の基端部27aが押圧ロッ
ド35に接触し、油圧緩衝器４の回動角に対応した分だけ
ニードル弁27がオリフィス通路28内に挿入される。この
ため、オリフィス孔28の開口面積が減少するとともに、
この開口面積はニードル弁27の挿入量、つまり油圧緩衝
器４の回動角が増す程減少するので、その分、通過する
オイルに付与される抵抗も大となり、このため、リヤア
ーム２が圧縮側にストロークするに従い減衰力が高くな
る。On the other hand, when the rear arm 2 makes a large stroke toward the compression side, the entry speed of the piston rod 9 increases and the amount of oil flowing through the oil circulation hole 19 increases, so that the outer peripheral portion of the valve pair 21 receives the oil pressure and moves in the opening direction. Elastically deforms. Therefore, the oil circulation hole 19 is opened and a damping force is generated. At the same time, the turning angle of the hydraulic shock absorber 4 also increases, so that the base end portion 27a of the needle valve 27 comes into contact with the pressing rod 35 as shown in FIG. 2 to correspond to the turning angle of the hydraulic shock absorber 4. The needle valve 27 is inserted into the orifice passage 28 by the amount. Therefore, the opening area of the orifice hole 28 is reduced, and
This opening area decreases as the insertion amount of the needle valve 27, that is, as the turning angle of the hydraulic shock absorber 4 increases, the resistance imparted to the oil passing therethrough also increases, and therefore the rear arm 2 is compressed. The damping force increases with the stroke.
ところで、オリフィス通路28の開口面積が減少される
と、ここをオイルが通り難くなるので、圧縮側オイル室
７の圧力が上昇する。すると、オイル流通孔19を通じて
弁体21に加わる圧力が増すので、この弁体21がオイル流
通孔19を開く方向により大きく弾性変形し、最圧縮付近
では、圧縮側オイル室７内のオイルは、ほとんどオイル
流通孔19を通じて蓄圧タンク13に流入する。By the way, when the opening area of the orifice passage 28 is reduced, it becomes difficult for oil to pass through the area, so that the pressure in the compression side oil chamber 7 rises. Then, the pressure applied to the valve body 21 through the oil circulation hole 19 increases, so that the valve body 21 largely elastically deforms in the direction in which the oil circulation hole 19 is opened, and near the most compression, the oil in the compression side oil chamber 7 is Almost flows into the pressure accumulator tank 13 through the oil circulation hole 19.
すなわち、オイフィス通路28が絞られると、その分のオ
イルがオイル流通孔19に流れ込むので、ここを流れるオ
イル流量が増して、オイル流通孔19が大きく開かれるこ
とになり、圧縮側オイル室７内の圧力上昇が相殺され
る。したがって、このオイル室７の内圧が異常に高くな
ることはなく、最圧縮付近での減衰力を高めつつ、シリ
ンダ５のシール部の破損やオイル漏れを防止することが
できる。That is, when the oil passage 28 is throttled, oil corresponding to that portion flows into the oil circulation hole 19, so that the flow rate of oil flowing therethrough increases and the oil circulation hole 19 is largely opened. The increase in pressure is offset. Therefore, the internal pressure of the oil chamber 7 does not become abnormally high, and it is possible to prevent damage to the seal portion of the cylinder 5 and oil leakage while increasing the damping force near the maximum compression.
また、上記構成によると、ニードル弁27は、油圧緩衝器
４の回動時に、押圧ロッド28に当接することで油圧緩衝
器４の回動方向を含む面内を軸方向に往復動されるの
で、このニードル弁27には油圧緩衝器４の回動運動が直
接伝えられる。そのため、上記先行技術のように油圧緩
衝器４の動きを変換するカム等は一切不要となり、構造
簡単で作動の信頼性が向上するとともに、車体１への油
圧緩衝器４の取り付けも簡単に行なえる。Further, according to the above configuration, when the hydraulic shock absorber 4 rotates, the needle valve 27 comes into contact with the pressing rod 28 to reciprocate in the plane including the rotational direction of the hydraulic shock absorber 4 in the axial direction. The rotational movement of the hydraulic shock absorber 4 is directly transmitted to the needle valve 27. Therefore, unlike the above-mentioned prior art, no cam or the like for converting the movement of the hydraulic shock absorber 4 is required, the structure is simple and the operation reliability is improved, and the hydraulic shock absorber 4 is easily attached to the vehicle body 1. It
それとともに、この構成によれば、ニードル弁27は、油
圧緩衝器４の回動支点となるボルト24に対し、このボル
ト24の軸線とは直交する姿勢で配置されているので、油
圧緩衝器４のキャップ10と車体１との間にボルト24の軸
方向に沿うようなクリアランスが存在しても、このクリ
アランスがニードル弁27の変位量に悪影響を及ぼすこと
はない。したがってオリフィス通路28の開口面積を油圧
緩衝器４の回動角度に比例して精度良く制御することが
でき、油圧緩衝器４の最圧縮付近での減衰力特性のばら
つきを解消できる。In addition, according to this configuration, the needle valve 27 is arranged in a posture orthogonal to the axis of the bolt 24, which is the pivot of the hydraulic shock absorber 4. Even if there is a clearance along the axial direction of the bolt 24 between the cap 10 and the vehicle body 1, this clearance does not adversely affect the displacement amount of the needle valve 27. Therefore, the opening area of the orifice passage 28 can be accurately controlled in proportion to the rotation angle of the hydraulic shock absorber 4, and the variation of the damping force characteristics near the maximum compression of the hydraulic shock absorber 4 can be eliminated.
また、調整リング31やダイヤル36を回転させるのみで、
ニードル弁27と押圧ロッド35の間の距離Ｌを変えること
ができ、減衰力の初期設定や減衰力が立ち上がるストロ
ーク位置を路面状況等に応じて簡単に行なうことができ
る。Also, just rotate the adjustment ring 31 and dial 36,
The distance L between the needle valve 27 and the pressing rod 35 can be changed, and the initial setting of the damping force and the stroke position at which the damping force rises can be easily performed according to the road surface condition and the like.
一方、上述のように油圧緩衝器４は最圧縮付近に至る
程、減衰力が高くなる、いわゆる硬くなるので、最圧縮
付近でのばね定数を高めた２段ばね等を用いなくとも、
最圧縮付近での踏張りが利き、底付きを未然に防止でき
る。すなわち、減衰力によって最圧縮付近での踏張りが
利けば、従来のようにコイルばねのばね力に頼らなくて
済むから、最圧縮付近でのばね定数を高めるにしても、
第６図に示すように、その最圧縮付近でのばね定数K
2は、伸び切り付近でのばね定数をK1とした時、K2＜2K1
程度に設定すれば良く、従来程ばね定数を高める必要は
ない。On the other hand, as described above, the hydraulic shock absorber 4 has a higher damping force, that is, becomes so-called harder as it approaches the maximum compression. Therefore, even if a two-stage spring having a high spring constant near the maximum compression is not used,
Treading near the most compressed is effective, and bottoming can be prevented beforehand. That is, if the damping force provides a foothold near the maximum compression, it is not necessary to rely on the spring force of the coil spring as in the conventional case, so even if the spring constant near the maximum compression is increased,
As shown in Fig. 6, the spring constant K near its maximum compression
2 is K 2 <2K 1 where K 1 is the spring constant near full extension.
The spring constant does not need to be increased as in the conventional case, as long as it is set to about.
したがって、例えばジャンプ後の設置時のように、圧縮
されたコイルばね11が伸びに転じる際にも、コイルばね
11の反発力は少なく抑えられ、このため、減衰力とのバ
ランスが崩れることもなく、操縦安定性を良好に保てる
利点がある。Therefore, even when the compressed coil spring 11 turns into extension, such as when installed after a jump, the coil spring 11
The repulsive force of 11 is suppressed to a small level, and therefore the balance with the damping force is not lost and there is an advantage that good steering stability can be maintained.
なお、本発明に係る後輪懸架装置は、自動二輪車用に特
定されるものではなく、例えば後輪が二輪の自動三輪車
であっても同様に実施可能である。It should be noted that the rear wheel suspension device according to the present invention is not specified for a motorcycle, and can be similarly implemented even for a motorcycle having two rear wheels, for example.
以上詳述した本発明によれば、油圧緩衝器が最圧縮付近
にまで圧縮されると、ニードル弁によってバイパス通路
の通路面積が減少され、オイル室内で加圧されたオイル
の多くはオイル流通孔に流れ込むので、その分、弁対が
大きく開かれることになり、オイル室の急激な圧力上昇
が相殺される。そのため、最圧縮付近での減衰力を高め
つつ、オイル室の破損やオイル漏れを防止することがで
きる。According to the invention described in detail above, when the hydraulic shock absorber is compressed to the vicinity of the maximum compression, the passage area of the bypass passage is reduced by the needle valve, and most of the oil pressurized in the oil chamber is the oil circulation hole. Since it flows into the valve, the valve pair is greatly opened by that amount, and the rapid pressure increase in the oil chamber is offset. Therefore, it is possible to prevent damage to the oil chamber and oil leakage while increasing the damping force near the most compression.
しかも、ニードル弁は、油圧緩衝器の回動方向を含む面
内を往復動されるので、このニードル弁に油圧緩衝器の
回動運動を直接伝えることができるとともに、油圧緩衝
器の連結部に、その回動中心軸の方向のクリアランスが
存在してもニードル弁の変位量が変動することはない。
したがって、バイパス通路の開口面積を油圧緩衝器の回
動角度に比例して精度良く制御することができ、油圧緩
衝器の最圧縮付近での減衰力特性のばらつきを解消する
ことができるといった利点である。Moreover, since the needle valve is reciprocated in the plane including the rotation direction of the hydraulic shock absorber, the rotational movement of the hydraulic shock absorber can be directly transmitted to the needle valve, and the connection part of the hydraulic shock absorber is connected to the needle valve. Even if there is a clearance in the direction of the central axis of rotation, the displacement of the needle valve does not change.
Therefore, the opening area of the bypass passage can be accurately controlled in proportion to the rotation angle of the hydraulic shock absorber, and the variation of the damping force characteristics near the most compression of the hydraulic shock absorber can be eliminated. is there.
図面は本発明の一実施例を示し、第１図は油圧緩衝器の
伸び切り付近の断面図、第２図は同じく最圧縮付近の断
面図、第３図は油圧緩衝器全体を一部断面した側面図、
第４図は第３図中IV線方向から見た矢視図、第５図は自
動二輪車の側面図、第６図はばね特性を示す特性図であ
る。 １……車体、２……リヤアーム、 ３……後輪、４……油圧緩衝器、 ７……オイル室（圧縮側オイル室）、19……オイル流通
孔、 21……弁体、 27,35……減衰力調整機構（ニードル弁、押圧ロッ
ド）、 30……バイパス通路。The drawings show an embodiment of the present invention. FIG. 1 is a sectional view of the hydraulic shock absorber near the fully-extended position, FIG. 2 is a sectional view of the same near the maximum compression, and FIG. Side view,
FIG. 4 is a view seen from the direction of the line IV in FIG. 3, FIG. 5 is a side view of the motorcycle, and FIG. 6 is a characteristic diagram showing spring characteristics. 1 ... Body, 2 ... Rear arm, 3 ... Rear wheel, 4 ... Hydraulic shock absorber, 7 ... Oil chamber (compression-side oil chamber), 19 ... Oil flow hole, 21 ... Valve element, 27, 35 …… Damping force adjustment mechanism (needle valve, push rod), 30 …… Bypass passage.
Claims (1)
を上下方向に回動可能に連結し、 このリヤアームと上記車体との間に、油圧緩衝器を介在
させるとともに、この油圧緩衝器の両端部を夫々上記リ
ヤアームおよび車体に対し回動可能に連結し、 上記リヤアームの回動時に、上記油圧緩衝器を上記車体
への連結部を支店に回動させるようにした後輪懸架装置
において、 上記油圧緩衝器は、 オイルが充填されたオイル室と、 このオイル室に収容され、上記リヤアームの回動に追従
して移動されるピストンと、 このピストンが圧縮方向に移動された時に、上記オイル
が流れ込むオイル流通孔と、 上記ピストンの圧縮作動時のオイル圧に応じて上記オイ
ル流通孔を開いて圧縮方向の減衰力を発生させる弁体
と、 上記オイル流通孔を迂回して設けられ、上記ピストンが
圧縮方向に移動された時に上記オイルが流通するバイパ
ス通路と、 上記油圧緩衝器の回動方向を含む面内を往復動可能なニ
ードル弁と、上記リヤアームを介して上記ピストンが圧
縮方向に移動された時に、上記ニードル弁を上記油圧緩
衝器の回動に連動してバイパス通路内に侵入させる手段
とを有し、上記ピストンが圧縮方向に移動された時に、
上記ニードル弁を介してバイパス通路の通路面積を減少
させる減衰力調整機構と、 を備えていることを特徴とする後輪懸架装置。1. A front arm of a rear arm having rear wheels is rotatably connected to a vehicle body in a vertical direction, and a hydraulic shock absorber is interposed between the rear arm and the vehicle body. A rear wheel suspension system in which both ends are rotatably connected to the rear arm and the vehicle body, respectively, and when the rear arm is rotated, the connection portion for connecting the hydraulic shock absorber to the vehicle body is rotated to a branch. The hydraulic shock absorber includes an oil chamber filled with oil, a piston that is housed in the oil chamber and is moved in accordance with the rotation of the rear arm, and an oil chamber that moves when the piston moves in the compression direction. Oil flow hole into which the oil flows, a valve element that opens the oil flow hole according to the oil pressure during compression operation of the piston to generate a damping force in the compression direction, and bypasses the oil flow hole. The bypass passage through which the oil flows when the piston is moved in the compression direction, the needle valve capable of reciprocating in the plane including the rotation direction of the hydraulic shock absorber, and the piston via the rear arm Has a means for causing the needle valve to enter the bypass passage in association with the rotation of the hydraulic shock absorber when the piston is moved in the compression direction,
And a damping force adjusting mechanism for reducing the passage area of the bypass passage via the needle valve.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP60286943A JPH0737236B2 (en) | 1985-12-20 | 1985-12-20 | Rear wheel suspension |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP60286943A JPH0737236B2 (en) | 1985-12-20 | 1985-12-20 | Rear wheel suspension |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS62146793A JPS62146793A (en) | 1987-06-30 |
| JPH0737236B2 true JPH0737236B2 (en) | 1995-04-26 |
Family
ID=17710960
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP60286943A Expired - Lifetime JPH0737236B2 (en) | 1985-12-20 | 1985-12-20 | Rear wheel suspension |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0737236B2 (en) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP3438497A4 (en) * | 2016-03-30 | 2019-11-20 | Showa Corporation | Hydraulic shock-absorbing device |
Family Cites Families (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5295438A (en) * | 1976-02-03 | 1977-08-11 | Kayaba Industry Co Ltd | Buffer |
| JPS5295437A (en) * | 1976-02-03 | 1977-08-11 | Kayaba Industry Co Ltd | Buffer |
-
1985
- 1985-12-20 JP JP60286943A patent/JPH0737236B2/en not_active Expired - Lifetime
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP3438497A4 (en) * | 2016-03-30 | 2019-11-20 | Showa Corporation | Hydraulic shock-absorbing device |
| US10919595B2 (en) | 2016-03-30 | 2021-02-16 | Showa Corporation | Hydraulic shock absorber |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS62146793A (en) | 1987-06-30 |
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