JPH07301149A - Piston and piston ring assembly - Google Patents
Piston and piston ring assemblyInfo
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- JPH07301149A JPH07301149A JP9457594A JP9457594A JPH07301149A JP H07301149 A JPH07301149 A JP H07301149A JP 9457594 A JP9457594 A JP 9457594A JP 9457594 A JP9457594 A JP 9457594A JP H07301149 A JPH07301149 A JP H07301149A
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Abstract
Description
【０００１】[0001]
【産業上の利用分野】本発明は、内燃機関に用いられる
ピストン／ピストンリングアッセンブリに関する。FIELD OF THE INVENTION This invention relates to piston / piston ring assemblies used in internal combustion engines.
【０００２】[0002]
【従来の技術】エンジンの高出力化に伴い、ピストンリ
ングとその周辺部品の摩擦、摩耗特性の改善が必要であ
り、種々の提案がなされている。その中で、実開昭６３
−１１０６５３号公報は、ピストンリング表面に軟窒化
処理を施しその上にＴｉＮをコーティングして、ピスト
ンリングのシリンダボアとの摺動における耐焼付性、耐
摩耗性を向上させることを提案している。2. Description of the Related Art With the increase in engine output, it is necessary to improve the friction and wear characteristics of the piston ring and its peripheral parts, and various proposals have been made. Among them, Shokai Sho 63
Japanese Patent Laid-Open No. -1010653 proposes that the surface of the piston ring is subjected to a soft nitriding treatment and coated with TiN to improve seizure resistance and wear resistance in sliding of the piston ring with the cylinder bore.
【０００３】[0003]
【発明が解決しようとする課題】しかし、上記ピストン
リングを、鋳鉄製シリンダブロックのシリンダボアに挿
入させた、アルミ合金ＭＭＣ（メタル・マトリクス・コ
ンポジット）ピストンリング溝をもつアルミ合金製ピス
トンに適用すると、ピストンリング外周面の耐摩耗性は
向上するが、逆にアルミ合金ＭＭＣピストンリング溝の
上下面の摩耗は進行するという問題があった。本発明の
目的は、ピストンリング外周面の耐摩耗性も、ピストン
のピストンリング溝上下面の耐摩耗性も、改善できるピ
ストン／ピストンリングアッセンブリを提供することに
ある。However, when the above piston ring is applied to an aluminum alloy piston having an aluminum alloy MMC (metal matrix composite) piston ring groove inserted into the cylinder bore of a cast iron cylinder block, Although the wear resistance of the outer peripheral surface of the piston ring is improved, there is a problem that the wear of the upper and lower surfaces of the aluminum alloy MMC piston ring groove progresses. An object of the present invention is to provide a piston / piston ring assembly that can improve both the wear resistance of the outer peripheral surface of the piston ring and the wear resistance of the upper and lower surfaces of the piston ring groove of the piston.
【０００４】[0004]
【課題を解決するための手段】上記目的を達成するため
の、本発明のピストン／ピストンリングアッセンブリ
は、次の通りである。 （１）アルミ合金ＭＭＣピストンリング溝を有するアル
ミ合金製ピストンと、前記ピストンリング溝に配置され
るピストンリングとから成るピストン／ピストンリング
アッセンブリにおいて、前記ピストンリングのシリンダ
ボアとの摺動面に窒化物層または硬質コーティング膜を
形成し、前記ピストンリングの上下面の硬さをＨｖ４０
０〜６００としたピストン／ピストンリングアッセンブ
リ。 （２）前記ピストンリングの上下面の硬さが、浸炭焼入
れ、焼きもどしによってＨｖ４００〜６００とされてい
る（１）記載のピストン／ピストンリングアッセンブ
リ。In order to achieve the above object, the piston / piston ring assembly of the present invention is as follows. (1) Aluminum alloy MMC In a piston / piston ring assembly comprising an aluminum alloy piston having a piston ring groove and a piston ring arranged in the piston ring groove, a nitride is formed on a sliding surface of the piston ring with a cylinder bore. Layer or hard coating film is formed, and the hardness of the upper and lower surfaces of the piston ring is set to Hv40.
Piston / piston ring assembly with 0-600. (2) The piston / piston ring assembly according to (1), wherein the hardness of the upper and lower surfaces of the piston ring is set to Hv 400 to 600 by carburizing and tempering.
【０００５】[0005]
【作用】上記（１）のピストン／ピストンリングアッセ
ンブリでは、外周面に窒化物層または硬質コーティング
膜が形成されるので外周面の硬さはＨｖ１１００〜２５
００となり、耐摩耗性が改善される。また、ピストンリ
ング上下面は硬さがＨｖ４００〜６００とされるので、
ＡｌベースＭＭＣのピストンリング溝への攻撃性が減少
してピストンリング溝上下面の摩耗量は低減し、ピスト
ンリング上下面そのものの摩耗も少なく、バランスのと
れた摩耗特性が得られる。上記（２）のピストン／ピス
トンリングアッセンブリでは、ピストンリングは浸炭焼
入れされ、その後窒化物層または硬質膜の形成時の高温
（４００℃〜６００℃）を受けて焼もどしされるので、
上下面は容易に硬さがＨｖ４００〜６００とされる。In the piston / piston ring assembly of the above (1), since the nitride layer or the hard coating film is formed on the outer peripheral surface, the hardness of the outer peripheral surface is Hv1100 to 25.
00, the wear resistance is improved. Moreover, since the hardness of the piston ring upper and lower surfaces is Hv 400 to 600,
The aggression of the Al-based MMC to the piston ring groove is reduced, the amount of wear on the upper and lower surfaces of the piston ring groove is reduced, the wear on the upper and lower surfaces of the piston ring itself is also small, and balanced wear characteristics are obtained. In the piston / piston ring assembly of (2) above, the piston ring is carburized and quenched, and then tempered by being subjected to a high temperature (400 ° C. to 600 ° C.) when forming the nitride layer or the hard film.
The hardness of the upper and lower surfaces is easily set to Hv 400 to 600.
【０００６】[0006]
【実施例】以下に、本発明の望ましい実施例を、図面を
参照して説明する。図１において、ピストン／ピストン
リングアッセンブリは、ピストンリング溝２を郭定する
アルミ合金ＭＭＣ部材３を鋳ぐるんだアルミ合金製ピス
トン１と、ピストンリング溝２に配置されるピストンリ
ング４とから成る。ピストン／ピストンリングアッセン
ブリは鋳鉄製シリンダボア５に摺動自在に挿入される。
ピストンリング４は、周方向に１ヶ所切れ目を有する、
断面矩形状の環状体から成る。図２はピストンリング４
の断面を示している。図２に示すように、ピストンリン
グ４の断面はリング母材６と、全面に形成された表面硬
さ調整層７と、リング外周面のみに、表面硬さ調整層の
上に形成された窒化物層あるいは硬質コーティング膜８
と、から成る。リング母材６は、浸炭用低合金鋼または
ステンレス鋼から成り、たとえばＪＩＳ：ＳＣｒ、ＪＩ
Ｓ：ＳＣＭ（肌焼鋼）、日本自動車工業会規格ＡＳＣＢ
等の中炭素低合金、およびステンレス鋼のグループから
選択された何れか一種の鋼から成る。表面硬さ調整層７
は、その硬さがビッカース硬さでＨｖ４００〜６００に
調整された層から成り、たとえば、浸炭焼入れ、高温焼
もどしによって容易に得られる。窒化物層あるいは硬質
コーティング膜８は、リング外周面、すなわちシリンダ
ボア５との摺動面にのみ形成される。硬質膜コーティン
グ、たとえばＣｒＮ、ＴｉＮｉ等は、イオンプレーティ
ングにて４００℃〜６００℃で形成され、窒化物層は５
００℃〜６００℃にて形成される。これらの硬質層形成
時の４００℃〜６００℃の高温を利用して、浸炭後の高
温焼もどしが自然に行われる。DETAILED DESCRIPTION OF THE PREFERRED EMBODIMENT A preferred embodiment of the present invention will be described below with reference to the drawings. In FIG. 1, the piston / piston ring assembly comprises an aluminum alloy piston 1 in which an aluminum alloy MMC member 3 defining a piston ring groove 2 is cast, and a piston ring 4 arranged in the piston ring groove 2. . The piston / piston ring assembly is slidably inserted into the cast iron cylinder bore 5.
The piston ring 4 has one cut in the circumferential direction,
It consists of an annular body with a rectangular cross section. Figure 2 shows piston ring 4
The cross section of FIG. As shown in FIG. 2, the cross section of the piston ring 4 has a ring base material 6, a surface hardness adjusting layer 7 formed on the entire surface, and a nitride formed on the surface hardness adjusting layer only on the outer peripheral surface of the ring. Material layer or hard coating film 8
And consists of. The ring base material 6 is made of carburizing low alloy steel or stainless steel, for example, JIS: SCr, JI.
S: SCM (hardened steel), Japan Automobile Manufacturers Association standard ASCB
Medium carbon low alloy, etc., and any kind of steel selected from the group of stainless steels. Surface hardness adjusting layer 7
Is composed of a layer whose hardness is adjusted to Hv 400 to 600 by Vickers hardness, and can be easily obtained by, for example, carburizing and quenching, high temperature tempering. The nitride layer or the hard coating film 8 is formed only on the outer peripheral surface of the ring, that is, the sliding surface with the cylinder bore 5. Hard film coatings, such as CrN, TiNi, etc., are formed by ion plating at 400 ° C. to 600 ° C. with a nitride layer of 5
It is formed at 00 ° C to 600 ° C. By utilizing the high temperature of 400 ° C. to 600 ° C. at the time of forming these hard layers, the high temperature tempering after carburization is naturally performed.
【０００７】つぎに、上記ピストン／ピストンリングア
ッセンブリのうち、ピストンリングの製造方法を、図３
を参照して、説明する。まず、工程１１にて、素材とし
てＳＣｒ、ＳＣＭ、ＡＳＣＢ、ステンレス鋼の何れかを
用いたピストンリング素材を用意し、必要に応じて機械
加工する。ＳＣｒ、ＳＣＭは炭素量は０．３％以下で低
炭素鋼であり、ＡＳＣＢは炭素量が０．３〜０．５％の
中炭素鋼である。ついで、工程１２にて、浸炭ガス雰囲
気下でピストンリング素材に浸炭焼入れを施す。浸炭焼
入れ条件は、たとえばカーボンポテンシャルＣ．Ｐ．
（浸炭ガス雰囲気のカーボン量）が１．０にて９３０℃
×２ｈｒ浸炭し、ついでＣ．Ｐ．を０．８にて８５０℃
×３０ｍｉｎ浸炭し、ついで１３０℃、油冷の焼入を行
う。この浸炭焼入れによって、ピストンリング素材の表
面部分の炭素量は０．５％以上となり、浸炭焼入れ層の
硬さは焼もどし前でＨｖ８００程度である。ついで、工
程１３にて、摺動面を研磨仕上げする。前工程において
表面がＨｖ８００程度に硬化されているので、研磨仕上
りは容易に良好面となる。ついで、工程１４にて、外周
面（シリンダボアとの摺動面）のみに窒化物層または硬
質コーティング膜８を形成する表面処理を行う。硬質膜
コーティング（ＣｒＮ、ＴｉＮ等）はイオンプレーティ
ングにて４００℃〜６００℃で行う。あるいは窒化にお
いても５００℃〜６００℃にて行う。ＴｉＮイオンプレ
ーティング（アーク式）では、たとえば、アーク電流が
８０Ａ、バイアス電圧が１５０Ｖ、Ｎ2 ガス圧が２０ｍ
Ｔｏｒｒ、成膜時間が６０ｍｉｎ、処理温度が５００℃
とされる。ガス窒化層の場合は外周面硬さはＨｖ１１０
０程度であり、ＴｉＮ膜の場合は外周面硬さはＨｖ２０
００程度である。処理温度４００℃〜６００℃により、
ピストンリング上下面の浸炭焼入れ層は自然に高温焼も
どしを受け、硬質膜コーティングあるいは窒化処理後に
あらためて焼もどしを行う必要はない。この焼もどし作
用によって、硬さがＨｖ８００程度であった浸炭焼入れ
層は、硬さがＨｖ４００〜６００程度になる。Next, a method for manufacturing a piston ring of the above piston / piston ring assembly will be described with reference to FIG.
This will be described with reference to. First, in step 11, a piston ring material using any one of SCr, SCM, ASCB, and stainless steel is prepared, and machined if necessary. SCr and SCM are low carbon steels having a carbon content of 0.3% or less, and ASCB is a medium carbon steel having a carbon content of 0.3 to 0.5%. Then, in step 12, the piston ring material is carburized and quenched in a carburizing gas atmosphere. Carburizing and quenching conditions are, for example, carbon potential C.I. P.
930 ° C when (Carbon gas atmosphere carbon amount) is 1.0
X 2 hr carburizing, then C.I. P. At 0.8 to 850 ° C
Carburize for × 30 min, then quench at 130 ° C. with oil cooling. By this carburizing and quenching, the carbon content in the surface portion of the piston ring material becomes 0.5% or more, and the hardness of the carburizing and quenching layer is about Hv800 before tempering. Then, in step 13, the sliding surface is polished and finished. Since the surface is hardened to about Hv800 in the previous step, the polishing finish easily becomes a good surface. Then, in step 14, surface treatment is performed to form the nitride layer or the hard coating film 8 only on the outer peripheral surface (sliding surface with the cylinder bore). Hard film coating (CrN, TiN, etc.) is performed by ion plating at 400 ° C to 600 ° C. Alternatively, nitriding is performed at 500 ° C to 600 ° C. With TiN ion plating (arc type), for example, the arc current is 80 A, the bias voltage is 150 V, and the N 2 gas pressure is 20 m.
Torr, film formation time 60 min, processing temperature 500 ° C.
It is said that In the case of a gas nitriding layer, the hardness of the outer peripheral surface is Hv110.
The hardness of the outer surface is Hv20 in the case of a TiN film.
It is about 00. Depending on the processing temperature of 400 ° C to 600 ° C,
The carburized and hardened layers on the upper and lower surfaces of the piston ring naturally undergo high temperature tempering, and there is no need to perform tempering again after hard film coating or nitriding. By this tempering action, the hardness of the carburized and quenched layer having a hardness of about Hv800 becomes about Hv400-600.
【０００８】つぎに、作用を説明する。ピストンリング
４は外周面に窒化物層または硬質コーティング膜８を形
成した場合は、外周面硬さがＨｖ１１００程度以上ある
ので、ピストンリング外周面の摩耗は抑制されるととも
に、シリンダボア５との焼付きも生じない。また、ピス
トンリング４の上下面はＨｖ４００〜６００の硬さに減
少されているので、ピストンリング溝への攻撃性が低減
し、またピストンリングそのものの摩耗も少なく、バラ
ンスのとれた硬さである。Next, the operation will be described. When the nitride layer or the hard coating film 8 is formed on the outer peripheral surface of the piston ring 4, since the outer peripheral surface hardness is about Hv1100 or more, abrasion of the outer peripheral surface of the piston ring is suppressed and seizure with the cylinder bore 5 occurs. Does not occur. Moreover, since the upper and lower surfaces of the piston ring 4 are reduced to a hardness of Hv 400 to 600, the aggressiveness to the piston ring groove is reduced, and the wear of the piston ring itself is small, so that the hardness is well balanced. .
【０００９】上記特性を、種々の比較例を作製してテス
トにおいて本発明と比較してみた。比較例は次の通りで
ある。 比較例１ ステンレス鋼にガス窒化処理を施し、リング表面全体に
化合物層を形成した。化合物層厚さは９０μｍ、化合物
層硬さはＨｖ１１００であった。 比較例２ ステンレス鋼のリング素材の外周面にのみガス窒化を施
し、上下面は非硬化でＨｖ２００程度であった。 比較例３ 比較例１にさらにリング表面全域にイオンプレーティン
グにてＴｉＮ膜を成膜した。ＴｉＮ膜厚は３μｍであ
り、ＴｉＮ硬さはＨｖ２０００程度であった。 比較例４ 比較例１にさらに外周面にのみイオンプレーティングに
てＴｉＮ膜を成膜した。ＴｉＮ膜厚は３μｍ、ＴｉＮ硬
さはＨｖ２０００程度であった。 本発明実施例 素材にＳＣＭ４２０を用いて、９３０℃×３Ｈｒの浸炭
焼入れを実施し、その後５００℃のイオンプレーティン
グにより外周面にのみＴｉＮ膜を３μｍ形成した。イオ
ンプレーティング時の５００℃により、浸炭焼入れ層は
高温焼もどしされた。外周面のＴｉＮ膜の硬さはＨｖ２
０００程度であり、上下面の浸炭焼入れ高温焼もどし層
の硬さは、Ｈｖ５００程度であった。これらを表示する
と、次の通りである。The above characteristics were compared with the present invention in tests by making various comparative examples. A comparative example is as follows. Comparative Example 1 Stainless steel was gas-nitrided to form a compound layer on the entire ring surface. The compound layer thickness was 90 μm, and the compound layer hardness was Hv1100. Comparative Example 2 Only the outer peripheral surface of the stainless steel ring material was subjected to gas nitriding, and the upper and lower surfaces were uncured and had a Hv of about 200. Comparative Example 3 In Comparative Example 1, a TiN film was further formed on the entire ring surface by ion plating. The TiN film thickness was 3 μm, and the TiN hardness was about Hv2000. Comparative Example 4 In Comparative Example 1, a TiN film was further formed only on the outer peripheral surface by ion plating. The TiN film thickness was 3 μm, and the TiN hardness was about Hv2000. Example of the Present Invention Using SCM420 as a material, carburizing and quenching was performed at 930 ° C. × 3 Hr, and then a TiN film was formed to a thickness of 3 μm only on the outer peripheral surface by ion plating at 500 ° C. The carburized and quenched layer was tempered at a high temperature by 500 ° C. during ion plating. The hardness of the TiN film on the outer peripheral surface is Hv2
The hardness of the carburized and quenched high temperature tempered layers on the upper and lower surfaces was about Hv500. These are displayed as follows.
【００１０】[0010]
【表１】 [Table 1]
【００１１】以上の５仕様のピストンリングを、ＡｌＭ
ＭＣ（Ａｌ2 Ｏ3 ・ＳｉＯ2 ファイバ）のピストンリン
グ溝２を有するピストン１にセットし、２００Ｈｒのエ
ンジン耐久試験を実施した。その結果を、図６に示す。
各比較例、実施例について、ピストンリング溝の摩耗深
さおよびリング上下面の摩耗深さを並記した。図６から
明らかなように、比較例１〜４は、いずれも硬さレベル
の低い側が一方的に摩耗し、トータルの摩耗量が大きい
のに対し、本発明実施例では、ピストンリング溝２とピ
ストンリング上下面との摩耗のバランスがとれることに
より、両者のトータル摩耗量を低く抑えることができ
た。The above five specifications piston rings are
It was set on a piston 1 having a piston ring groove 2 of MC (Al 2 O 3 .SiO 2 fiber), and an engine durability test of 200 Hr was carried out. The result is shown in FIG.
For each comparative example and example, the wear depth of the piston ring groove and the wear depth of the upper and lower surfaces of the ring are shown together. As is clear from FIG. 6, in each of Comparative Examples 1 to 4, the side having a low hardness level is unilaterally worn and the total amount of wear is large. By balancing the wear with the upper and lower surfaces of the piston ring, the total wear of both could be kept low.
【００１２】つぎに、各数値の意味について説明する。
図４は、リング上下面硬さをＨｖ４００〜６００に設定
した根拠を示している。リング上下面硬さがＨｖ４００
より小だと、リング上下面摩耗深さが急増する。一方、
リング上下面硬さがＨｖ６００より大だと、ピストンリ
ング溝の摩耗深さが急増する。ピストンリングの方も、
ピストンリング溝の方も、摩耗量が小さい範囲がＨｖ４
００〜６００である。したがって、ピストンリング上下
面硬さをＨｖ４００〜６００とした。つぎに、浸炭焼入
れ後、高温焼もどし（たとえば、４００℃〜６００℃に
て）する理由は、次の通りである。図５に示すように、
浸炭焼入れ層の硬さはＨｖ８００程度であるが、最終表
面処理温度（その温度で焼もどしされる）が４００℃〜
６００℃だと、浸炭焼入れ焼もどし層の硬さがＨｖ６０
０〜４００となる。逆に云えばＨｖ６００〜４００を得
るには、焼もどし温度を４００℃〜６００℃にすればよ
いということになる。Next, the meaning of each numerical value will be described.
FIG. 4 shows the basis for setting the hardness of the upper and lower surfaces of the ring to Hv 400 to 600. Ring top and bottom surface hardness is Hv400
If it is smaller, the wear depth of the upper and lower surfaces of the ring increases sharply. on the other hand,
If the hardness of the upper and lower surfaces of the ring is higher than Hv600, the wear depth of the piston ring groove will increase sharply. For the piston ring,
Also in the piston ring groove, the range where the wear amount is small is Hv4.
It is 00-600. Therefore, the hardness of the upper and lower surfaces of the piston ring is set to Hv 400 to 600. Next, the reason for high temperature tempering (for example, at 400 ° C. to 600 ° C.) after carburizing and quenching is as follows. As shown in FIG.
The hardness of the carburized and quenched layer is about Hv800, but the final surface treatment temperature (tempering at that temperature) is 400 ° C-
At 600 ° C, the hardness of the carburizing quenching and tempering layer is Hv60.
It becomes 0-400. In other words, in order to obtain Hv600 to 400, the tempering temperature should be set to 400 ° C to 600 ° C.
【００１３】[0013]
【発明の効果】請求項１によれば、ピストンリングの外
周面に窒化物層または硬質コーティング膜を形成し、ピ
ストンリングの上下面の硬さをＨｖ４００〜６００とし
たので、ピストンリングの外周面の摩耗を抑制でき、か
つピストンリング上下面とピストンリング溝上下面の摩
耗量もバランスよく低減できる。請求項２によれば、浸
炭焼入れ後、焼もどしするので、ピストンリング上下面
の硬さＨｖ４００〜６００を容易に得ることができる。According to the present invention, the nitride layer or the hard coating film is formed on the outer peripheral surface of the piston ring, and the hardness of the upper and lower surfaces of the piston ring is set to Hv 400 to 600. Wear can be suppressed, and the amount of wear on the piston ring upper and lower surfaces and the piston ring groove upper and lower surfaces can be reduced in a well-balanced manner. According to the second aspect, since the carburizing and quenching are followed by the tempering, the hardness Hv 400 to 600 of the upper and lower surfaces of the piston ring can be easily obtained.
【図１】本発明の一実施例に係るピストン／ピストンリ
ングアッセンブリの部分断面図である。FIG. 1 is a partial cross-sectional view of a piston / piston ring assembly according to an embodiment of the present invention.
【図２】図１のうちピストンリングの断面の拡大図であ
る。FIG. 2 is an enlarged view of a cross section of a piston ring in FIG.
【図３】図１のピストンリングの製造工程を示すブロッ
ク図である。FIG. 3 is a block diagram showing a manufacturing process of the piston ring of FIG.
【図４】リング上下面摩耗深さ、ピストンリング溝摩耗
深さとリング上下面硬さとの関係図である。FIG. 4 is a diagram showing the relationship between the wear depth of the upper and lower surfaces of the ring, the wear depth of the piston ring groove and the hardness of the upper and lower surfaces of the ring.
【図５】浸炭層表面硬さ対最終表面処理温度（焼もどし
温度）との関係図である。FIG. 5 is a relationship diagram of carburized layer surface hardness versus final surface treatment temperature (tempering temperature).
【図６】本発明実施例と各比較例の、ピストンリング溝
およびピストンリング上下面の摩耗深さの棒グラフであ
る。FIG. 6 is a bar graph of the wear depth of the piston ring groove and the upper and lower surfaces of the piston ring in the example of the present invention and each comparative example.
１ ピストン ２ ピストンリング溝 ４ ピストンリング ５ シリンダボア ７ 表面硬さ調整層 ８ 窒化物層あるいは硬質コーティング膜 1 Piston 2 Piston Ring Groove 4 Piston Ring 5 Cylinder Bore 7 Surface Hardness Adjustment Layer 8 Nitride Layer or Hard Coating Film
Claims (2)
するアルミ合金製ピストンと、前記ピストンリング溝に
配置されるピストンリングとから成るピストン／ピスト
ンリングアッセンブリにおいて、前記ピストンリングの
シリンダボアとの摺動面に窒化物層または硬質コーティ
ング膜を形成し、前記ピストンリングの上下面の硬さを
Ｈｖ４００〜６００としたことを特徴とするピストン／
ピストンリングアッセンブリ。1. A piston / piston ring assembly comprising an aluminum alloy piston having an aluminum alloy MMC piston ring groove and a piston ring arranged in the piston ring groove, wherein a sliding surface of the piston ring with a cylinder bore is provided. A piston / characterized in that a nitride layer or a hard coating film is formed and the hardness of the upper and lower surfaces of the piston ring is set to Hv 400 to 600.
Piston ring assembly.
浸炭焼入れ、焼きもどしによってＨｖ４００〜６００と
されている請求項１記載のピストン／ピストンリングア
ッセンブリ。2. The hardness of the upper and lower surfaces of the piston ring is
The piston / piston ring assembly according to claim 1, wherein the Hv is 400 to 600 by carburizing and tempering.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP09457594A JP3239610B2 (en) | 1994-05-06 | 1994-05-06 | Piston / piston ring assembly |
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|---|---|---|---|
| JP09457594A JP3239610B2 (en) | 1994-05-06 | 1994-05-06 | Piston / piston ring assembly |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH07301149A true JPH07301149A (en) | 1995-11-14 |
| JP3239610B2 JP3239610B2 (en) | 2001-12-17 |
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ID=14114095
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| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
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| JP09457594A Expired - Fee Related JP3239610B2 (en) | 1994-05-06 | 1994-05-06 | Piston / piston ring assembly |
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| JP (1) | JP3239610B2 (en) |
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| JP2021006659A (en) * | 2019-06-27 | 2021-01-21 | Ｊｆｅスチール株式会社 | Steel component and method for producing the same |
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1994
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