JPH07292374A - 高粘度石油系生成物の移送方法 - Google Patents

高粘度石油系生成物の移送方法

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JPH07292374A
JPH07292374A JP7052879A JP5287995A JPH07292374A JP H07292374 A JPH07292374 A JP H07292374A JP 7052879 A JP7052879 A JP 7052879A JP 5287995 A JP5287995 A JP 5287995A JP H07292374 A JPH07292374 A JP H07292374A
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dispersant
dispersion
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product
highly viscous
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JP7052879A
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Armando Marcotullio
アルモンド、マルコトゥリオ
Lullo Alberto Di
アルベルト、ディ、ルッロ
Luigi Bertero
ルイジ、ベルテーロ、
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Agip SpA
Eni Tecnologie SpA
Original Assignee
Agip SpA
Eniricerche SpA
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    • C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
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    • C10L1/00—Liquid carbonaceous fuels
    • C10L1/32—Liquid carbonaceous fuels consisting of coal-oil suspensions or aqueous emulsions or oil emulsions
    • C10L1/328—Oil emulsions containing water or any other hydrophilic phase
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
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Abstract

(57)【要約】 （修正有） 【構成】高粘度石油系生成物を、該生成物をスルホネー
ト分散剤の水溶液と接触させることにより形成される、
含水量が少なくとも１５％である水性分散液として回収
および移送する方法であって、スルホネート分散剤が、
インデン−クマロンスルホネート樹脂のアルカリまたは
アルカリ土類金属またはアンモニウムの塩から選択され
る方法。 【効果】長期間の貯蔵にも安定している。したがって、
所望により上記の分散液を適当なタンクに貯蔵し、適当
な時期にパイプに送るか、または輸送することができ
る。水性分散液により回収および移送する技術には、分
散剤として、広範囲な原料から得られる安価な生成物を
使用できる。

Description

【発明の詳細な説明】
【０００１】本発明は、油井およびパイプを通して高粘
度の石油系生成物を移送および回収するための改良され
た方法に関する。高粘度石油系生成物または残渣、特に
ＡＰＩ度が１５未満である生成物の移送は、それらの粘
度が高いために困難である。これらの生成物の移送およ
び回収を改善するための方法では、軽質の炭化水素また
は未精製生成物を加えている。この方法には、これらの
軽質画分が常に入手できる訳ではない、という欠点があ
る。パイプ中の高粘度生成物の流動性を改良する別の方
法では、パイプに沿って狭い間隔で加熱機構を設置する
が、この様にして加熱された原油または石油系生成物は
粘度が低くなるので、移送し易くなる。これらの加熱機
構には、移送する生成物の一部を燃料として供給するこ
ともできるが、その結果、移送する生成物の１５〜２０
％が失われる。
【０００２】重質石油系生成物または残渣を移送するも
う一つの方法では、それらの生成物を、移送すべき未精
製生成物よりもはるかに流動的な、水中油型の水性エマ
ルションの形態でパイプを通してポンプ輸送する。水中
油型エマルションは、移送すべきオイルに、攪拌しなが
ら、水および乳化剤を加えることにより製造し、次いで
パイプ中にポンプで送り込む。乳化剤は、油の百分率が
高い、安定した、流動性の水中油型エマルションを形成
しなければならない。この方法の優位性を確保するため
には、乳化剤は安価であり、ポンプ輸送段階で安定した
エマルションを形成しなければならない。これまで提案
されている乳化剤は上記の必要条件を十分に満たしてい
ない。例えば、ＵＳ−Ａ−４，２４６，９２０、ＵＳ−
Ａ−４，２８５，３５６、ＵＳ−Ａ−４，２６５，２６
４およびＵＳ−Ａ−４，２４９，５５４に記載されてい
るエマルションの油含有量は５０％しかなく、これらの
条件下では、パイプの容積の半分は油の輸送に使用でき
ないことになる。他方、カナダ特許第１，１０８，２０
５号、第１，１１３，５２９号および第１，１１７，５
６８号、ならびにＵＳ−Ａ−４，２４６，９１９は、油
の比率が比較的低いにも関わらず、極めて限られた粘度
低下を記載している。ＵＳ−Ａ−４，７７０，１９９
は、非イオン系アルコキシレート界面活性剤とエトキシ
レート−プロポキシレート−カルボキシレートの複合混
合物からなる乳化剤を記載している。上記混合物の非イ
オン系界面活性剤は明らかに温度に対して敏感であり、
したがって特定の温度条件下で水に不溶になる。その
上、上記の界面活性剤は非常に高価であり、この方法の
コストに影響する。最後に、ＥＰ−Ｂ−２３７，７２４
は、乳化剤としてエトキシレートカルボキシレートおよ
びエトキシレートサルフェートの混合物を使用している
が、これは市場で容易に入手できるものではなく、極め
て高価である。
【０００３】幾つかの伊国特許出願は、適当な分散剤が
存在する水性分散液により高粘度石油誘導体を回収およ
び移送する方法を特許請求している。特に、ＩＴ−Ａ−
Ｍｉ９２ Ａ ００１７１２は、ナフタレンスルホン酸
とホルムアルデヒドの縮合物を記載しており、ＩＴ−Ａ
−Ｍｉ９２ Ａ ００１６４３は、スチームクラッキン
グから得られる燃料オイルのＳＯ3 による酸化性スルホ
ン化に由来する分散剤の使用を開示している。これらの
分散剤はすべて様々な欠点を有する。例えば、ナフタレ
ンスルホン酸とホルムアルデヒドの縮合物は、ホルムア
ルデヒドの様な発癌性薬剤の使用を必要とし、スチーム
クラッキングから得られる燃料オイルのスルホン化物
は、直留ナフサまたは軽油のスチームクラッキングによ
る、軽質オレフィン、特にエチレンを製造できる設備の
存在を必要とする。
【０００４】ここで、分散剤としてインデン−クマロン
スルホネート樹脂を使用することにより上記の欠点を克
服する、高粘度石油系生成物の移送方法が発見された
が、その樹脂の製法（および炭素の水中濃縮混合物用の
分散剤としての使用）は、伊国特許出願ＩＴ−Ａ−ＭＩ
９３ Ａ ０００７０１に記載されている。このスルホ
ネートは、コールタールおよびガスタールから得られ、
したがってスチームクラッキングによるエチレンの製造
設備を必要としない、という利点がある。ホルムアルデ
ヒドとの縮合物と比較して、この分散剤には、ホルムア
ルデヒドの様な毒性薬剤を使用する必要がない、という
利点がある。最後に、この分散剤は、先行技術の分散剤
よりも少量で有効である。したがって、本発明は、高粘
度石油系生成物を、該生成物をスルホネート分散剤の水
溶液と接触させることにより形成される、含水量が少な
くとも１５％である水性分散液として回収および移送す
る方法であって、上記スルホネート分散剤が、インデン
−クマロンスルホネート樹脂のアルカリまたはアルカリ
土類金属またはアンモニウムの塩から選択されることを
特徴とする方法に関する。
【０００５】インデン−クマロン樹脂は、低分子量の、
通常は２，０００未満の、熱可塑性樹脂である。クマロ
ンの量は低く、樹脂全体の１０重量％未満であることが
多いので、インデン−クマロンの名称はあまり適切では
ない。インデン−クマロン樹脂は、コールタールおよび
ガスタールの蒸留から得られ、主として、少量のメチル
インデン、ビニルトルエンおよび微量の他のモノマー、
例えばクマロンと共重合したインデンからなる。重合さ
せる前に、上記の樹脂を不活性溶剤、特に芳香族ナフサ
で希釈する。通常の触媒は硫酸であるが、ＡｌＣｌ3 お
よびＢＦ3 でも十分である。重合は急速であり、重合の
後で、アルカリ洗浄により触媒を除去し、溶剤を蒸留に
より除去する。上記樹脂の特性および製造に関する詳細
は、Encyclopedia of Polymers Science and Technolog
y(第２版) Vol.４、２８１〜２８４頁参照。用語“イン
デン−クマロンスルホネート樹脂”とは、ＩＴ−ＭＩ９
３ Ａ ０００７０１に記載内容にしたがって、インデ
ン−クマロン樹脂をＳＯ3 でスルホン化することにより
得られる分散剤を意味する。
【０００６】この伊国特許出願の記載内容にしたがい、
この製法は、 −溶剤としてＳＯ2 の存在下、ＳＯ3 ／樹脂の重量比
０．６〜１．５、および反応温度２０℃〜９０℃で、イ
ンデン−クマロン樹脂をＳＯ3 と反応させる工程、 −反応環境からＳＯ2 を除去する工程、 −スルホネート生成物を、アルカリまたはアルカリ土類
金属またはアンモニウムの水酸化物の水溶液で中和させ
る工程 を含む。反応は耐圧性の容器中で行なう。反応器が耐え
なければならない圧力は、基本的に反応温度における二
酸化硫黄の蒸気圧により決定される。ＳＯ2 は、インデ
ン−クマロン樹脂、またはＳＯ3 または両方を希釈する
のに使用できる。ＳＯ2と試薬の比率は重要ではなく、
経済的な理由から、ＳＯ2 とＳＯ3 の重量比１／１〜１
０／１、好ましくは２／１〜５／１を使用する。ＳＯ3
と樹脂の重量比は、０．６〜１．５、好ましくは０．８
〜１．３である。この比率がより低いと、十分にスルホ
ン化されていない、したがって水にあまり可溶性ではな
い生成物が得られ、比率がより高くても生成物の品質は
向上せず、未反応ＳＯ3 による問題が生じる。反応を２
つの連続した工程、すなわち試薬間の接触が関与する第
一工程、および反応を完了させる第二工程、で行なうの
が好ましい。
【０００７】試薬同士が接触する時間の間、スルホン化
により生じる著しい熱を下げるのが好ましい。したがっ
て、この工程中の反応器の温度が３０〜４０℃を超えな
い様に監視するのが好ましい。これは、ＳＯ2 の蒸発お
よび／または反応器の外部冷却により効率的に行なうこ
とができる。試薬の接触段階が終了した後、反応混合物
を最高温度９０℃、好ましくは４０〜８０℃に加熱して
反応を完了させる。温度を僅かに高くしてもまったく利
点はないが、温度が１１０〜１２０℃を超えると、スル
ホネートの部分的な脱スルホン化を引き起こすことがあ
る。反応は、試薬の接触時間も含めて、通常は３０分間
〜３時間で完了する。上記の温度制限（最高９０℃）を
守れば、反応を１工程で行なうこともできる。上記反応
の後、溶剤として使用したＳＯ2 を除去する。この操作
は、公知の技術を使用して様々な様式で、例えばスカイ
−バルブを開くか、または減圧にして、好ましくは最初
は単に脱気し、次いで減圧にして実行することができ
る。スルホネートは、通常の技術を使用して、例えばア
ルカリまたはアルカリ土類金属またはアンモニウムの、
好ましくはアルカリ金属の、さらに好ましくは、スルホ
ネートおよびその塩の分散剤が容易に溶解するナトリウ
ムの水酸化物の水溶液を反応器に加えることにより回収
することができる。
【０００８】こうして得られた分散剤の水溶液は、それ
自体で、本発明の製法に使用できる。あるいは、水を排
除し、乾燥生成物を使用することもできる。いずれの場
合も、精製操作を行なう必要はまったくない。乾燥後、
スルホン化反応生成物はインデン−クマロン樹脂のスル
ホネートの７０〜９０重量％を占め、残りは無機塩、即
ちアルカリまたはアルカリ土類金属またはアンモニウム
の亜硫酸塩および硫酸塩である。本発明の方法により移
送すべき高粘度石油系生成物の用語は、油井から通常の
技術で取り出せない、極めて粘度の高い未精製生成物、
またはあらゆる種類の石油残渣、例えば常圧または減圧
残油を意味する。いずれの場合も、上記の高粘度石油系
生成物は、ＡＰＩ比重が１５°未満であり、３０℃にお
ける粘度が４０，０００mPasを超える。
【０００９】本発明の製法に戻って、用語“分散液”
は、一つの相が連続的で、少なくとも一つの他の相が細
かく分散している多相系である。用語“分散剤”は、水
および油の界面張力を大きく変えることなく、分散液を
形成する、または分散液を安定化させる生成物または生
成物の混合物を意味する。本発明の分散液では、連続相
は水であり、多かれ少なかれ分散した分散相は、重質石
油系生成物の粒子、恐らく固体および液体の両方の粒子
である。本発明の水性分散液は、上記の様にして製造さ
れた分散剤により形成および安定化される。石油系生成
物と水の重量比は、非常に広く、例えば９０：１０〜１
０：９０で変えることができる。しかし、粘度が過度に
高くなるという欠点はあるが、明らかに経済的な理由か
ら、残渣の含有量を高くするのが好ましい。分散液の優
れた組成は、移送すべき生成物の種類によるが、含水量
が分散液全体に対して１５〜４０％である。分散剤の量
も、移送すべき生成物の種類により異なるが、いずれの
場合も、安定した流動性の分散液を得るのに必要な分散
剤の量は、水および石油系生成物の総量に対して０．０
５〜２．５％、好ましくは０．１〜１．５％である。
【００１０】重質石油系生成物の水性分散液は、次の様
にして製造することができる。最初に、スルホネート分
散剤の塩、好ましくはナトリウム塩を水に溶解させる。
次いで、分散剤の水溶液を移送すべき石油系生成物に加
える。分散剤は、現場で、例えばタービンまたはブレー
ド攪拌機で、または遠心ポンプで、または静止ミキサー
で２つの相を攪拌することにより、製造できる。通常の
技術では移送できない、重質未精製生成物を含む油井を
開発する場合、未精製生成物を上記の方法により回収す
ることができる。特に、該分散剤水溶液を井戸に注入
し、回収ポンプの深さ以上の深さでオイルと接触させる
ことができる。この場合、ポンプにより加えられる機械
的混合作用が、井戸のヘッドで流動性の分散液を製造す
るのに十分である。これに関して、オイルを水性分散液
として効率的に回収するのに必要な、良好なレオロジー
特性は、分散液の均質性または水中に分散している粒子
（固体または液体）の寸法に左右されないことを指摘し
ておく必要がある。つまり、本発明の方法は、特別な混
合形態を必要とせず、特定寸法の分散粒子に限定されな
い。事実、重質の分散オイルが顕微鏡的な寸法を有する
粒子の形態であっても、その未精製生成物を移送および
回収することができる。
【００１１】本発明の分散液は、長期間の貯蔵にも安定
している（数百時間経過しても、相の不可逆的な分離を
示す徴候はまったくない）。したがって、所望により上
記の分散液を適当なタンクに貯蔵し、適当な時期にパイ
プに送るか、または輸送することができる。水性分散液
により回収および移送する技術には、分散剤として、広
範囲な原料から得られる安価な生成物を使用できるとい
う別の利点がある。最後に、インデン−クマロン樹脂の
スルホネートは、通常の界面活性剤とは異なり、水の表
面張力を大きく下げないので、本発明の石油残渣の水性
分散液は、消泡剤を必要としない。
【００１２】下記の実施例により本発明をより詳細に説
明する。実施例 実施例１〜５は、スルホネート分散剤の製造に関し、伊
国特許出願ＩＴ−Ａ−ＭＩ９３ Ａ ０００７０１の記
載に従うものである。反応には、攪拌機および熱交換、
温度測定用装置、試薬の入り口および反応生成物の出口
を備えた、ステンレス鋼製の耐圧反応器を使用する。実
施例１〜３では、Carbochimica S.p.A. 製のB1/145と略
記するインデン−クマロン樹脂を使用する。上記の樹脂
は、平均分子量（ＨＰＬＣ／ＧＰＣで測定）が約２，０
００g/モルであり、低分子量の生成物はほとんどない。
実施例４〜５では、Carbochimica S.p.A. 製のB1/95 と
略記する樹脂を使用する。上記の樹脂は、平均分子量
（やはりＨＰＬＣ／ＧＰＣで測定）が約１０００g/モル
であり、この場合も低分子量の生成物はほとんどない。
【００１３】実施例１ インデン−クマロン樹脂B1/145２１３．９グラムを圧力
容器に入れ、窒素で掃気し、次いで液体二酸化硫黄８１
０グラムを加える。この圧力容器に、攪拌しながら、液
体三酸化硫黄２１３．６グラムを約２６分間で入れる。
この時間中、最初の１５℃から最高３０℃に上昇する温
度増加を、圧力容器のコイル中に水を循環させて制御す
る。次いで、圧力容器を約２９分間で７０℃に加熱し、
温度を７０〜７４℃に約３０分間維持する。その後、攪
拌を停止し、圧力を大気圧に下げて二酸化硫黄を排出す
る。次いで圧力容器を窒素で掃気し、痕跡量の二酸化硫
黄を除去し、続いて真空下に３０分間保持する。次い
で、得られた溶液のpHが約８．５に達するまで水酸化ナ
トリウムを加える。加えた水酸化ナトリウムの量は９
３．７グラム（１９．７７重量％の水溶液４７４グラ
ム）である。圧力容器を水で洗い、水溶液２８８５グラ
ムを得るが、これは、Ｎａ2 ＳＯ4＋Ｎａ2 ＳＯ3 ３
９．７％およびスルホネート６０．３％からなる乾燥残
留物３１７．４グラムを含む。
【００１４】実施例２ インデン−クマロン樹脂B1/145２３６グラム、二酸化硫
黄８１４グラムおよび三酸化硫黄１８８グラムから出発
して実施例１と同じ手順を実行するが、ＳＯ3を１８分
間で加えている間、温度は１３から最高３６℃に上昇
し、約８０℃に加熱するのに必要な時間は２７分間で、
最終段階は８０〜８５℃で３０分間である。二酸化硫黄
を３５分間で排出し、圧力容器を窒素で掃気し、真空下
に３０分間保持する。次いで、溶液をＮａＯＨ７９．５
グラム（１９．７７％のＮａＯＨ水溶液４０２グラム）
で中和し、水洗する。こうして水溶液２４５２グラムが
得られる（最終pH＝９．２７）が、これは、Ｎａ2 ＳＯ
4 ＋Ｎａ2 ＳＯ3 ２３．８％およびスルホネート７６．
２％からなる乾燥残留物２７９．７グラムを含む。
【００１５】実施例３ インデン−クマロン樹脂B1/145１６０グラム、二酸化硫
黄８００グラムおよび三酸化硫黄２０８．５グラムから
出発して実施例１と同じ手順を実行するが、ＳＯ3 を２
５分間で加えている間、温度は１９から最高３０℃に上
昇し、約９０℃に加熱するのに必要な時間は２７分間
で、最終段階は９０〜９５℃で２５分間である。次い
で、溶液をＮａＯＨ９６．９グラム（１５．４％のＮａ
ＯＨ水溶液６２９．４グラム）で中和し、水洗する。こ
うして水溶液２１４９グラムが得られる（最終pH＝９．
２０）が、これは、Ｎａ2 ＳＯ4 ＋Ｎａ2 ＳＯ3 ２７．
４％およびスルホネート７２．６％からなる乾燥残留物
４６８グラムを含む。
【００１６】実施例４ インデン−クマロン樹脂B1/85 ２１７．３グラム、二酸
化硫黄８１０グラムおよび三酸化硫黄２１７．３グラム
から出発して実施例１と同じ手順を実行するが、ＳＯ3
を２９分間で加えている間、温度は１５から最高３５℃
に上昇し、約４０℃に加熱するのに必要な時間は１０分
間で、最終段階は４０〜４２℃で３０分間である。ＳＯ
2 を１５分間で排出し、反応器を窒素で３５分間掃気
し、真空下に３０分間保持してＳＯ2 をすべて排除す
る。次いで、溶液をＮａＯＨ１１６．８グラム（１９．
０９％のＮａＯＨ水溶液６１１．８グラム）で中和し、
水洗する。こうして水溶液２４７７グラムが得られる
（最終pH＝８．７８）が、これは、Ｎａ2 ＳＯ4 ＋Ｎａ
2 ＳＯ3 １８．８％およびスルホネート８１．２％から
なる固体４２７．４グラムを含む。
【００１７】実施例５ インデン−クマロン樹脂B1/85 １３８．８グラム、二酸
化硫黄８０５グラムおよび三酸化硫黄１８０．２グラム
から出発して実施例１と同じ手順を実行するが、ＳＯ3
を４０分間で加えている間、温度は１５から最高４２℃
に上昇し、約８０℃に加熱するのに必要な時間は２０分
間で、最終段階は８０℃で約３０分間である。ＳＯ2 を
３０分間で排出し、反応器を窒素で掃気し、減圧下に３
０分間保持する。次いで、溶液をＮａＯＨ９１．３グラ
ム（１５．４％のＮａＯＨ水溶液５９２．２グラム）で
中和し、水洗する。こうして水溶液２０７２グラムが得
られる（最終pH＝９．２７）が、これは、Ｎａ2 ＳＯ4
＋Ｎａ2 ＳＯ3 ２７．５％およびスルホネート７２．５
％からなる乾燥残留物３７９．６グラムを含む。
【００１８】実施例６ 実施例１〜５に記載する手順で製造した分散剤を、高粘
度石油系生成物の移送に使用する。これらの試験の結果
を表１に示す。芳香族化合物の含有量が高く、下記の特
性を有する未精製生成物“Olio Gela”を石油系生成物
として使用する。 − ３０℃における粘度：６０，０００〜１００，００
０ mPa・s 、 − ＡＰＩ度：７〜１０。 略号ＯＧ２２は、ウォーターカット＝１３〜１６％の上
記未精製生成物を表し、略号ＯＧ９２ウォーターカット
＜１％の同じ未精製生成物を表す。試験は、蒸留水（略
号ＦＷ）、およびＮａ+ イオン濃度＝２．４３重量％、
Ｃａ++イオン濃度＝０．５１重量％、Ｋ+ イオン濃度＝
０．１６０重量％およびＭｇ++イオン濃度＝０．０７０
重量％を有する井戸水の両方を使用して行なった。未精
製生成物／水の比率を７０／３０重量／重量に固定し、
分散剤の濃度を変化させた。石油系生成物を、約２０℃
の温度で、分散剤の水溶液に加えて分散させた。攪拌
は、最初は手動で、続いてUltraturrax 型のタービンに
より約５０００ rpmで１０〜６０秒間行なった。この様
に製造した水性分散液を室温（約２０〜２２℃）で放置
し、相が不可逆的に分離しないことを確認した。表１の
データは、製造してから２４０時間後の上記分散液のレ
オロジー特性を示す。上記のレオロジー測定を行なうた
めに、Haake RV12レオメーターを、ボブ−カップ(bob-c
up) 構造（モデルＭＶＩ Ｐ、ボブ半径２０．０４mm、
カップ半径２１．００mm、ボブ高さ６０mm）および可能
な滑り現象を少なくするために粗くしたボブと共に使用
した。ボブを分散液の中に入れた時に気泡を阻止し、エ
ッジ効果が最少に抑えられる様に、ボブの底部は引き戻
してある。測定はすべて２０℃で行なった。
【００１９】表１は、１０ sec-1および５０ sec-1にお
ける粘度および降伏応力を示す。後者、つまり流動化し
た未精製生成物を移動させるのに必要な最小応力、は外
挿により得た。使用する方法は、応力の平方根をせん断
速度の平方根に対してグラフ上にプロットし、得られた
曲線を直線でゼロに外挿する、Cassonモデルに基づいて
いる。せん断速度ゼロで交差する値の２乗が必要な降伏
応力の値である。粘度は mPa・s で、降伏応力はPaで、
分散剤の濃度は分散液全体に対する重量％で表す。 表１ 添加剤 オイル 水の 濃度 V.10s-1 V.100s-1 降伏応力実施例 の種類 種類 重量％ mPa・s mPa・s Pa ２ OG22 ＲＷ ０．５ １５０ １１０ ＜０．５ ２ OG22 ＦＷ ０．５ ８０ ６５ ＜０．５ ３ OG22 ＲＷ ０．５ ２９０ １２０ ＜０．９ ３ OG92 ＦＷ ０．１ １３０ ７０ ＜０．５ ３ OG22 ＦＷ ０．５ １５０ １００ ＜０．０５ 表１のデータから、上記分散液の粘度が添加剤により、
オイルの初期粘度と比較して、著しく低下しているのが
分かる。さらに、蒸留水および高ウォーターカット値
（ＯＧ２２）の未精製生成物の場合、極めて低い、先行
技術で通常使用されている量（約０．３〜１％）よりも
低い、量の分散剤（全体の０．１重量％）の存在下で非
常に興味深い粘度が得られているのが分かる。
フロントページの続き (51)Int.Cl.6 識別記号 庁内整理番号 ＦＩ 技術表示箇所 Ｃ０８Ｌ 45/02 ＬＫＢ Ｅ２１Ｂ 43/00 Ｚ (72)発明者 アルモンド、マルコトゥリオ イタリー国サン、ドナート、ミラネーゼ、 ビア、トレント、４ (72)発明者 アルベルト、ディ、ルッロ イタリー国レジデンツァ、シルミオーネ、 ビア、ピエモンテ、１ (72)発明者 ルイジ、ベルテーロ、 イタリー国チェルビニャーノ、ドアッダ、 ビア、ラッツァリーニ、５

Claims (6)

    【特許請求の範囲】
  1. 【請求項１】高粘度石油系生成物を、該生成物をスルホ
    ネート分散剤の水溶液と接触させることにより形成され
    る、含水量が少なくとも１５％である水性分散液として
    回収および移送する方法であって、前記スルホネート分
    散剤が、インデン−クマロンスルホネート樹脂のアルカ
    リまたはアルカリ土類金属またはアンモニウムの塩から
    選択されることを特徴とする方法。
  2. 【請求項２】分散液の含水量が、分散液全体に対して１
    ５〜４０重量％である、請求項１に記載の方法。
  3. 【請求項３】高粘度石油系生成物の比重がＡＰＩ １５
    °未満である、請求項１に記載の方法。
  4. 【請求項４】分散剤の量が、分散液の総重量に対して
    ０．０５〜２．５％である、請求項１に記載の方法。
  5. 【請求項５】分散剤の量が分散液の総重量に対して０．
    １〜１．５％である、請求項４に記載の方法。
  6. 【請求項６】６０〜８５重量％の量の非常に粘性な石油
    系生成物、０．０５〜２．５重量％の量の、インデン−
    クマロンスルホネート樹脂のアルカリまたはアルカリ土
    類金属またはアンモニウムの塩から選択されたスルホネ
    ート分散剤、および１００重量％迄の残量の水を含んで
    成ることを特徴とする、ポンプ輸送可能な高粘度石油系
    生成物の水性分散液。
JP7052879A 1994-03-11 1995-03-13 高粘度石油系生成物の移送方法 Pending JPH07292374A (ja)

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