JPH07286570A - Fuel injection nozzle for diesel engine - Google Patents
Fuel injection nozzle for diesel engineInfo
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- JPH07286570A JPH07286570A JP8015994A JP8015994A JPH07286570A JP H07286570 A JPH07286570 A JP H07286570A JP 8015994 A JP8015994 A JP 8015994A JP 8015994 A JP8015994 A JP 8015994A JP H07286570 A JPH07286570 A JP H07286570A
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-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02B—INTERNAL-COMBUSTION PISTON ENGINES; COMBUSTION ENGINES IN GENERAL
- F02B3/00—Engines characterised by air compression and subsequent fuel addition
- F02B3/06—Engines characterised by air compression and subsequent fuel addition with compression ignition
Abstract
Description
【０００１】[0001]
【産業上の利用分野】本発明は、燃料の初期噴射量を低
減させるためのディーゼルエンジン用燃料噴射ノズルに
関する。BACKGROUND OF THE INVENTION 1. Field of the Invention The present invention relates to a fuel injection nozzle for a diesel engine for reducing the initial injection amount of fuel.
【０００２】[0002]
【従来の技術】現在、ディーゼルエンジンにおいて、ス
モーク及びＮＯX の低減は重要な課題であり、この問題
を解決するために、高圧噴射（例えば噴射圧１０００ｋ
ｇ／ｃｍ2 以上）、小噴孔径ノズル、浅皿燃焼室及び低
スワールを組合せる方式が知られている。この方式によ
れば、ピストンが上昇し上死点付近に達したとき、ノズ
ルから噴射された燃料の噴霧は、壁面近傍で一気に着火
した後、火炎は、燃焼室中心に向かって膨張するが、噴
霧のもつエネルギーが大きいため噴射の終了まで中心部
は不燃域として残る。すなわち、噴霧は壁面に到達する
まで燃焼室中心に近い不燃域側で十分に空気を巻き込み
ながら進行し、壁面側では既燃ガスを導入しながら壁面
に衝突する燃焼経路をたどるため、スモークは低く、噴
射時期を大幅に遅らせても火がつくため、噴射時期遅延
との組み合わせで、低圧噴射と比較してスモーク及びＮ
ＯX の同時低減を図ることができる。2. Description of the Related Art At present, reduction of smoke and NO x is an important issue in diesel engines, and in order to solve this problem, high pressure injection (for example, injection pressure 1000 k
g / cm 2 or more), a method of combining a small nozzle nozzle, a shallow dish combustion chamber and a low swirl is known. According to this method, when the piston rises and reaches the vicinity of the top dead center, the spray of fuel injected from the nozzle ignites at once in the vicinity of the wall surface, and then the flame expands toward the center of the combustion chamber, Since the energy of the spray is large, the central part remains as a non-combustible area until the end of injection. In other words, the spray progresses while sufficiently entraining air on the side of the non-combustible area near the center of the combustion chamber until it reaches the wall surface, and on the side of the wall surface, it follows the combustion path where it collides with the wall surface while introducing burned gas, so smoke is low. However, even if the injection timing is greatly delayed, it will catch fire, so in combination with the injection timing delay, smoke and N
Simultaneous reduction of O X can be achieved.
【０００３】このディーゼルエンジンに用いられる燃料
噴射ノズルは、図８（Ａ）に示すように、ノズル本体１
の先端に袋部２が形成され、この袋部２から外部に開口
する単数または複数の噴孔３が形成され、ニードル弁４
の摺動により、加圧された燃料を燃料供給路５、袋部２
を経て噴孔３から噴射する構造になっている。しかしな
がら、この燃料噴射ノズルは、燃料の初期噴射量が多
く、着火遅れ期間中の噴射量が増大するため、排ガス特
性や騒音特性が悪化するという問題を有している。そこ
で、図８（Ｂ）に示すように、ニードル弁４の先端部に
袋部２の内壁に嵌合する長さＬの円柱部６を設け、この
円柱部６とノズル本体１との間にクリアランスを形成し
て、燃料の初期噴射量を絞るようにした燃料噴射ノズル
が提案されている。The fuel injection nozzle used in this diesel engine has a nozzle body 1 as shown in FIG. 8 (A).
Is formed with a bag portion 2 at the tip thereof, and a single or a plurality of injection holes 3 opening from the bag portion 2 to the outside are formed.
The fuel pressurized by the sliding of the fuel supply passage 5 and the bag portion 2
The structure is such that the injection is performed from the injection hole 3 via. However, this fuel injection nozzle has a problem that exhaust gas characteristics and noise characteristics are deteriorated because the initial injection amount of fuel is large and the injection amount increases during the ignition delay period. Therefore, as shown in FIG. 8B, a columnar portion 6 having a length L that fits into the inner wall of the bag portion 2 is provided at the tip of the needle valve 4, and the columnar portion 6 and the nozzle body 1 are provided between the columnar portion 6 and the nozzle body 1. A fuel injection nozzle has been proposed in which a clearance is formed to reduce the initial injection amount of fuel.
【０００４】[0004]
【発明が解決しようとする課題】上記図８（Ｂ）の燃料
噴射ノズルは、燃料の初期噴射量を低減させることによ
り、着火遅れ期間中の噴射量を低減させ、排ガス特性や
騒音特性を改善させることができるが、高圧噴射をベー
スとするディーゼルエンジンにおいては、噴孔３の径を
小さくした仕様で燃焼マッチングを図ることが多く、そ
のためさらに総噴孔流路面積（１噴孔の流路面積×噴孔
数）に対して円柱部６とノズル本体１との間の流路面積
を小さくして絞り効果を得るクリアランスを形成するこ
とは加工精度上困難であるという問題を有している。In the fuel injection nozzle of FIG. 8B, the initial injection amount of fuel is reduced to reduce the injection amount during the ignition delay period and improve the exhaust gas characteristics and noise characteristics. However, in a diesel engine based on high-pressure injection, combustion matching is often achieved with a specification in which the diameter of the injection hole 3 is small, and therefore, the total injection hole flow path area (flow path of one injection hole is further increased). There is a problem in that it is difficult in terms of processing accuracy to reduce the flow passage area between the cylindrical portion 6 and the nozzle body 1 with respect to (area x number of injection holes) to form a clearance for obtaining a throttling effect. .
【０００５】本発明は、上記問題を解決するものであっ
て、初期噴射量を低減させることができるとともに、加
工精度を大幅に緩和することができるディーゼルエンジ
ン用燃料噴射ノズルを提供することを目的とする。The present invention solves the above problems, and an object of the present invention is to provide a fuel injection nozzle for a diesel engine, which can reduce the initial injection amount and can significantly reduce the processing accuracy. And
【０００６】[0006]
【課題を解決するための手段】そのために本発明のディ
ーゼルエンジン用燃料噴射ノズルは、ノズル本体１の先
端に形成される袋部２と、この袋部２から外部に開口す
るようにノズル本体１に形成される単数または複数の噴
孔３と、ノズル本体１内に摺動可能に配設されるニード
ル弁４と、ニードル弁４の先端部に形成され袋部２内に
嵌合される円柱部６と、この円柱部６と袋部２内壁１と
の間に形成される燃料流路７とを備え、噴孔３の総流路
面積に対する円柱部の流路面積の比Ｔ／Ｈが、２＜Ｔ／
Ｈ＜６の範囲になるようにしたことを特徴とする。な
お、上記構成に付加した番号は、本発明の理解を容易に
するために図面と対比させるためのもので、これにより
本発明の構成が何ら限定されるものではない。Therefore, the fuel injection nozzle for a diesel engine of the present invention has a bag portion 2 formed at the tip of the nozzle body 1 and the nozzle body 1 so that the bag portion 2 is opened to the outside. Or a plurality of injection holes 3 formed in the nozzle body, a needle valve 4 slidably arranged in the nozzle body 1, and a cylinder formed at the tip of the needle valve 4 and fitted in the bag portion 2. The portion 6 and the fuel passage 7 formed between the column portion 6 and the inner wall 1 of the bag portion 2 are provided, and the ratio T / H of the passage area of the column portion to the total passage area of the injection hole 3 is T / H. 2 <T /
It is characterized in that the range is H <6. It should be noted that the numbers added to the above-mentioned configurations are for comparison with the drawings in order to facilitate understanding of the present invention, and the configurations of the present invention are not limited thereby.
【０００７】[0007]
【作用】本発明においては、例えば図５（Ｃ）に示すよ
うに、噴射初期は、円柱部６とノズル本体１との間の燃
料流路７から流出した燃料は、ニードル弁４先端に沿わ
ない軸方向下向きの流線となり、袋部２内壁に沿ってほ
ぼ垂直に流れ、噴孔３に流入するには大きくその流れの
方向転換を要すること、また、その流れが噴孔３の流入
口を塞ぎ袋部２中央の燃料の噴孔３への進入を妨害する
ことが、噴射初期における噴射率の低減に対する要因と
なっている。In the present invention, for example, as shown in FIG. 5 (C), at the initial stage of injection, the fuel flowing out from the fuel flow passage 7 between the columnar portion 6 and the nozzle body 1 flows along the tip of the needle valve 4. There is no downward streamline in the axial direction, which flows substantially vertically along the inner wall of the bag portion 2 and requires a large change in direction of the flow to flow into the injection hole 3. The obstruction of the fuel at the center of the bag portion 2 to the injection hole 3 is a factor for reducing the injection rate in the initial stage of injection.
【０００８】[0008]
【実施例】以下、本発明の実施例を図面を参照しつつ説
明する。図１は本発明のディーゼルエンジン用燃料噴射
ノズルの１実施例を示し、図１（Ａ）は軸方向断面図、
図１（Ｂ）は図１（Ａ）のＢ部の拡大断面図、図１
（Ｃ）は図１（Ａ）のＣ−Ｃ線に沿って矢印方向に見た
断面図である。Embodiments of the present invention will be described below with reference to the drawings. 1 shows an embodiment of a fuel injection nozzle for a diesel engine of the present invention, FIG. 1 (A) is an axial sectional view,
1B is an enlarged cross-sectional view of a portion B of FIG.
FIG. 1C is a sectional view taken along the line C-C in FIG.
【０００９】図１において、燃料噴射ノズルは、ノズル
本体１の先端に形成される袋部２と、この袋部２から外
部に開口するようにノズル本体１に形成される単数また
は複数の噴孔３と、ノズル本体１内に摺動可能に配設さ
れるニードル弁４とを備え、ニードル弁４の摺動によ
り、加圧された燃料が燃料供給路５、袋部２を経て噴孔
３から噴射される。ニードル弁４の先端部には袋部２内
に嵌合される長さＬの円柱部６が設けられ、この円柱部
６と袋部２内壁１との間にクリアランスＷの燃料流路７
が形成されている。In FIG. 1, a fuel injection nozzle includes a bag portion 2 formed at the tip of a nozzle body 1, and a single or a plurality of injection holes formed in the nozzle body 1 so as to open from the bag portion 2 to the outside. 3 and a needle valve 4 slidably arranged in the nozzle body 1, and the fuel pressurized by the sliding of the needle valve 4 passes through the fuel supply passage 5 and the bag portion 2 and the injection hole 3 Is jetted from. A cylindrical portion 6 having a length L and fitted in the bag portion 2 is provided at the tip of the needle valve 4, and a fuel passage 7 having a clearance W is provided between the cylindrical portion 6 and the inner wall 1 of the bag portion 2.
Are formed.
【００１０】噴孔３の数をｎ、一つの噴孔３の流路面積
をａ、従って噴孔３の総流路面積Ｈをａ×ｎ、円柱部６
とノズル本体１との間の燃料流路７の流路面積（図１
（Ｃ）での平面視の面積）をＴとしたとき、噴孔３の総
流路面積Ｈに対する円柱部の流路面積Ｔの比Ｔ／Ｈは、
図８（Ｂ）で説明した従来の燃料噴射弁ではＴ／Ｈ＜１
の関係として、流路面積上で絞り効果を得るようにして
いるが、本発明においては、流路面積上の絞りとはなら
ないＴ／Ｈ＞１の関係となるようにして種々の実験を行
った。表１は、図８（Ａ）の従来例と本実施例の燃料噴
射ノズルの仕様を示している。なお、両ノズルの袋部は
実施例の円柱部６の燃料流路７に相当する体積分だけ異
なっている。The number of the injection holes 3 is n, the flow passage area of one injection hole 3 is a, therefore the total flow passage area H of the injection holes 3 is a × n, and the cylindrical portion 6 is used.
Area of the fuel flow path 7 between the nozzle body 1 and the nozzle body 1 (see FIG.
When the area in plan view in (C)) is T, the ratio T / H of the flow passage area T of the cylindrical portion to the total flow passage area H of the injection hole 3 is
In the conventional fuel injection valve described in FIG. 8B, T / H <1
As for the relationship, the throttling effect is obtained on the flow channel area. However, in the present invention, various experiments were conducted so that the relationship of T / H> 1 which does not result in the throttling on the flow channel area is satisfied. It was Table 1 shows the specifications of the fuel injection nozzles of the conventional example and the present example of FIG. 8 (A). The bag portions of both nozzles are different from each other by the volume corresponding to the fuel flow path 7 of the cylindrical portion 6 of the embodiment.
【００１１】[0011]
【表１】 [Table 1]
【００１２】図２は、圧力９．８ＭＰａの定常流でニー
ドル弁４をリフトしていったときの油圧流量特性を示
し、実線が従来例を点線が実施例を示している。実施例
の油圧流量特性は、従来例に対してリフト全域において
ほぼ同等であり、リフトが０．３５ｍｍ以下のリフト期
間での流量絞り効果は見られない。FIG. 2 shows a hydraulic flow rate characteristic when the needle valve 4 is lifted by a steady flow having a pressure of 9.8 MPa. The solid line shows the conventional example and the dotted line shows the embodiment. The hydraulic flow rate characteristic of the embodiment is almost the same as that of the conventional example in the entire lift range, and the flow restriction effect is not seen in the lift period when the lift is 0.35 mm or less.
【００１３】図３はボッシュ式噴射率計を用いて両ノズ
ルの噴射率特性を調べた結果である。ポンプ回転５００
ｒｐｍ、噴射量１５０ｍｍ3／ｓｔ、噴射圧力１５０Ｍ
Ｐａの条件にて測定し、実線が従来例を点線が実施例を
示している。実施例は従来例に対して噴射開始からカム
角度で約２．５ｄｅｇの間に噴射率の低減が見られる。
この現象は、図２に示すように、実施例の燃料流路７の
油圧流量特性が従来例とほぼ同一であることや、噴射率
低減がフルリフト後も続いていることから、定常流にお
ける流量特性からは説明できず、非定常流の場合に特有
な現象であると考えられる。FIG. 3 shows the results of examining the injection rate characteristics of both nozzles using a Bosch type injection rate meter. Pump rotation 500
rpm, injection amount 150 mm 3 / st, injection pressure 150 M
The measurement is performed under the condition of Pa, and the solid line shows the conventional example and the dotted line shows the example. In the embodiment, the injection rate is reduced from the start of injection to about 2.5 deg in cam angle from the start of injection.
As shown in FIG. 2, this phenomenon is due to the fact that the hydraulic flow rate characteristic of the fuel passage 7 of the embodiment is almost the same as that of the conventional example, and that the injection rate reduction continues even after the full lift. It cannot be explained from the characteristics, and is considered to be a unique phenomenon in the case of unsteady flow.
【００１４】次に、本発明における燃料流路７内の燃料
の流れに与える影響を調べるために、三次元定常流計算
によりノズル内の流れを解析した。図４は、ニードル弁
４のリフト量０．１５ｍｍ、圧力５８ＭＰａにおけるＴ
／Ｈと流量の関係を示している。図中、Ｘ線は本発明の
場合、Ｙ線は従来例を示している。本発明の場合、燃料
流路７内の燃料流量は、総噴孔流路面積に対する円柱部
の流路面積の比Ｔ／Ｈが２以上になると、従来例とほぼ
等しくなり、定常流における流量絞り効果が失われるこ
とが分かる。Next, in order to investigate the influence on the flow of fuel in the fuel passage 7 in the present invention, the flow in the nozzle was analyzed by three-dimensional steady flow calculation. FIG. 4 shows T at a lift amount of the needle valve 4 of 0.15 mm and a pressure of 58 MPa.
The relationship between / H and the flow rate is shown. In the figure, X-rays indicate the case of the present invention, and Y-lines indicate the conventional example. In the case of the present invention, the fuel flow rate in the fuel flow path 7 becomes substantially equal to that of the conventional example when the ratio T / H of the flow path area of the cylindrical portion to the total injection hole flow path area becomes 2 or more, and the flow rate in the steady flow It can be seen that the diaphragm effect is lost.
【００１５】図５は、ニードル弁のシート部から流出し
た燃料が噴孔に流入するまでの軌跡を示す図である。図
５（Ａ）、図５（Ｂ）は従来の燃料噴射ノズルを示し、
ニードル弁４のシート部４ａから流出した燃料は、ニー
ドル弁４先端に沿ってノズル中心軸方向に進み、その
後、流線は緩やかな弧を描いて噴孔３へ流入している。
また、この流れパターンは図５（Ｂ）に示すようにニー
ドル弁４のリフト量を上げても変化しない。FIG. 5 is a diagram showing a locus until the fuel flowing out from the seat portion of the needle valve flows into the injection hole. 5 (A) and 5 (B) show a conventional fuel injection nozzle,
The fuel flowing out from the seat portion 4a of the needle valve 4 advances in the direction of the central axis of the nozzle along the tip of the needle valve 4, and then the streamline flows into the injection hole 3 in a gentle arc.
Further, this flow pattern does not change even if the lift amount of the needle valve 4 is increased as shown in FIG. 5 (B).
【００１６】図５（Ｃ）、図５（Ｄ）は本発明の燃料噴
射ノズルを示している。なお、Ｔ／Ｈは２としている。
図５（Ｃ）に示すように、ニードル弁４のリフト量が小
さい場合には、円柱部６とノズル本体１との間の燃料流
路７から流出した燃料は、ニードル弁４先端に沿わない
軸方向下向きの流線となり、袋部２内壁に沿ってほぼ垂
直に流れる。袋部２内壁に沿ってほぼ垂直に進んだ燃料
が噴孔３に流入するには、その流れの方向を約９０゜転
向せねばならないこと、また、噴孔３への流入口が袋部
２内壁に沿った流れによって塞がれ、袋部２中央付近の
燃料が噴孔３に流入するのを妨害することが、噴射初期
における噴射率の低減に対する要因となっている。一
方、図５（Ｄ）に示すように、ニードル弁４のリフト量
が大きくなると、燃料はニードル弁４先端に沿う流れに
変化する。しかし、一旦図５（Ｃ）の状態になった流れ
は、瞬時に図５（Ｄ）の状態に変化してしまう訳ではな
く、図５（Ｄ）の流れによって図５（Ｃ）の流れが徐々
に図５（Ｄ）に近づいていくということであり、このた
め、初期噴射率の低減効果はニードル弁４がリフトした
後もしばらくは継続する。5 (C) and 5 (D) show the fuel injection nozzle of the present invention. Note that T / H is 2.
As shown in FIG. 5C, when the lift amount of the needle valve 4 is small, the fuel flowing out from the fuel flow path 7 between the columnar portion 6 and the nozzle body 1 does not follow the tip of the needle valve 4. The streamline is downward in the axial direction, and flows almost vertically along the inner wall of the bag portion 2. In order for the fuel, which has proceeded almost vertically along the inner wall of the bag portion 2, to flow into the injection hole 3, the direction of the flow must be turned by about 90 °, and the inlet port to the injection hole 3 is the bag portion 2. The fact that the fuel is blocked by the flow along the inner wall and the fuel in the vicinity of the center of the bag portion 2 is prevented from flowing into the injection hole 3 is a factor for reducing the injection rate in the initial stage of injection. On the other hand, as shown in FIG. 5D, when the lift amount of the needle valve 4 increases, the fuel changes to flow along the tip of the needle valve 4. However, the flow once in the state of FIG. 5C does not instantly change to the state of FIG. 5D, and the flow of FIG. This means that it gradually approaches FIG. 5D. Therefore, the effect of reducing the initial injection rate continues for a while even after the needle valve 4 is lifted.
【００１７】図６は本発明においてＴ／Ｈを変化させた
ときの初期噴射量低減率と加工工数の実験結果を示して
いる。これによれば、初期噴射量低減に効果があるの
は、Ｔ／Ｈ＜６の範囲で、加工工数低減に効果があるの
はＴ／Ｈ＞２の範囲となる。従って、２＜Ｔ／Ｈ＜６の
範囲を満足すればよいことが分かる。なお、加工工数の
低減効果を十分に大きくし、初期噴射量低減が確実に行
われるように余裕をもたせるため、３＜Ｔ／Ｈ＜５の範
囲にすることが好ましい。FIG. 6 shows the experimental results of the initial injection amount reduction rate and the processing man-hour when the T / H is changed in the present invention. According to this, the effect of reducing the initial injection amount is in the range of T / H <6, and the effect of reducing the processing man-hour is in the range of T / H> 2. Therefore, it is understood that it is sufficient to satisfy the range of 2 <T / H <6. Note that it is preferable to set the range of 3 <T / H <5 in order to sufficiently increase the effect of reducing the processing man-hours and to provide a margin for surely reducing the initial injection amount.
【００１８】図７は本発明のディーゼルエンジン用燃料
噴射ノズルの他の実施例を示し、図１（Ｂ）と同様の拡
大断面図である。本実施例は、円柱部６に窪み部８を形
成し、燃料の流れの方向を積極的に袋部２の内壁に沿っ
て下向きに流すことが可能になる。これにより、Ｔ／Ｈ
の大きい範囲での適用が可能となり、加工工数比の小さ
い領域を使用することができる。FIG. 7 shows another embodiment of the fuel injection nozzle for a diesel engine of the present invention, and is an enlarged sectional view similar to FIG. 1 (B). In this embodiment, the hollow portion 8 is formed in the columnar portion 6 so that the direction of fuel flow can be positively flowed downward along the inner wall of the bag portion 2. By this, T / H
Can be applied in a large range, and a region having a small processing man-hour ratio can be used.
【００１９】[0019]
【発明の効果】以上の説明から明らかなように本発明に
よれば、流路面積が総噴孔面積よりも大きい燃料流路を
ニードル弁の先端に設けることによって、初期噴射量を
低減させることができる。また、加工精度を大幅に緩和
して実質的な初期噴射量の絞り効果を得ることができ
る。As is apparent from the above description, according to the present invention, the fuel injection passage having the passage area larger than the total injection hole area is provided at the tip of the needle valve to reduce the initial injection amount. You can Further, it is possible to significantly reduce the processing accuracy and obtain a substantial effect of reducing the initial injection amount.
【図１】本発明のディーゼルエンジン用燃料噴射ノズル
の１実施例を示し、図１（Ａ）は軸方向断面図、図１
（Ｂ）は図１（Ａ）のＢ部の拡大断面図、図１（Ｃ）は
図１（Ａ）のＣ−Ｃ線に沿って矢印方向に見た断面図で
ある。1 shows an embodiment of a fuel injection nozzle for a diesel engine of the present invention, FIG. 1 (A) is an axial sectional view, FIG.
1B is an enlarged cross-sectional view of a B portion of FIG. 1A, and FIG. 1C is a cross-sectional view taken along the line C-C of FIG.
【図２】従来例と実施例の定常流での油圧流量特性を示
す図である。FIG. 2 is a diagram showing hydraulic flow rate characteristics in a steady flow of a conventional example and an example.
【図３】従来例と実施例のノズルの噴射率特性を実験し
た図である。FIG. 3 is a diagram in which injection rate characteristics of nozzles of a conventional example and an example are tested.
【図４】本発明におけるＴ／Ｈと燃料流量の関係を示す
図である。FIG. 4 is a diagram showing a relationship between T / H and a fuel flow rate in the present invention.
【図５】従来例と実施例におけるノズル内部の燃料の軌
跡を示す図である。FIG. 5 is a diagram showing a trajectory of fuel inside a nozzle in a conventional example and an example.
【図６】本発明においてＴ／Ｈを変化させたときの初期
噴射量低減率と加工工数の実験結果を示す図である。FIG. 6 is a diagram showing experimental results of an initial injection amount reduction rate and a processing man-hour when T / H is changed in the present invention.
【図７】本発明のディーゼルエンジン用燃料噴射ノズル
の他の実施例を示し、図１（Ｂ）と同様の拡大断面図で
ある。FIG. 7 is an enlarged sectional view similar to FIG. 1B, showing another embodiment of the fuel injection nozzle for a diesel engine of the present invention.
【図８】従来のディーゼルエンジン用燃料噴射ノズルの
例を示す軸方向断面図である。FIG. 8 is an axial sectional view showing an example of a conventional fuel injection nozzle for a diesel engine.
１…ノズル本体、２…袋部、３…噴孔、４…ニードル
弁、５…燃料供給路 ６…円柱部、７…燃料流路DESCRIPTION OF SYMBOLS 1 ... Nozzle body, 2 ... Bag part, 3 ... Injection hole, 4 ... Needle valve, 5 ... Fuel supply path 6 ... Column part, 7 ... Fuel flow path
─────────────────────────────────────────────────────
─────────────────────────────────────────────────── ───
【手続補正書】[Procedure amendment]
【提出日】平成６年６月１日[Submission date] June 1, 1994
【手続補正１】[Procedure Amendment 1]
【補正対象書類名】図面[Document name to be corrected] Drawing
【補正対象項目名】全図[Correction target item name] All drawings
【補正方法】変更[Correction method] Change
【補正内容】[Correction content]
【図７】 [Figure 7]
【図８】 [Figure 8]
【図１】 [Figure 1]
【図２】 [Fig. 2]
【図３】 [Figure 3]
【図４】 [Figure 4]
【図５】 [Figure 5]
【図６】 [Figure 6]
Claims (1)
袋部から外部に開口するようにノズル本体に形成される
単数または複数の噴孔と、前記ノズル本体内に摺動可能
に配設されるニードル弁と、該ニードル弁の先端部に形
成され前記袋部内に嵌合される円柱部と、該円柱部と袋
部内壁との間に形成される燃料流路とを備え、前記噴孔
の総流路面積に対する円柱部の流路面積の比Ｔ／Ｈが、
２＜Ｔ／Ｈ＜６の範囲になるようにしたことを特徴とす
るディーゼルエンジン用燃料噴射ノズル。1. A bag portion formed at the tip of a nozzle body, a single or a plurality of injection holes formed in the nozzle body so as to open to the outside from the bag portion, and slidable in the nozzle body. A needle valve provided, a columnar portion formed at the tip of the needle valve and fitted in the bag portion, and a fuel flow path formed between the columnar portion and the inner wall of the bag portion, The ratio T / H of the flow passage area of the cylindrical portion to the total flow passage area of the injection hole is
A fuel injection nozzle for a diesel engine, characterized in that the range is 2 <T / H <6.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8015994A JPH07286570A (en) | 1994-04-19 | 1994-04-19 | Fuel injection nozzle for diesel engine |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8015994A JPH07286570A (en) | 1994-04-19 | 1994-04-19 | Fuel injection nozzle for diesel engine |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH07286570A true JPH07286570A (en) | 1995-10-31 |
Family
ID=13710532
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP8015994A Pending JPH07286570A (en) | 1994-04-19 | 1994-04-19 | Fuel injection nozzle for diesel engine |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH07286570A (en) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2003508684A (en) * | 1999-09-04 | 2003-03-04 | ローベルト ボツシユ ゲゼルシヤフト ミツト ベシユレンクテル ハフツング | Injection nozzle for internal combustion engine with ring groove in nozzle needle |
| WO2004074676A1 (en) * | 2003-02-18 | 2004-09-02 | Robert Bosch Gmbh | Fuel injection valve for an internal combustion engine |
| JP2011027081A (en) * | 2009-07-29 | 2011-02-10 | Honda Motor Co Ltd | Fuel injection device |
| JP2011052564A (en) * | 2009-08-31 | 2011-03-17 | Toyota Motor Corp | Fuel injection valve |
-
1994
- 1994-04-19 JP JP8015994A patent/JPH07286570A/en active Pending
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2003508684A (en) * | 1999-09-04 | 2003-03-04 | ローベルト ボツシユ ゲゼルシヤフト ミツト ベシユレンクテル ハフツング | Injection nozzle for internal combustion engine with ring groove in nozzle needle |
| JP4709451B2 (en) * | 1999-09-04 | 2011-06-22 | ローベルト ボツシユ ゲゼルシヤフト ミツト ベシユレンクテル ハフツング | Injection nozzle for internal combustion engines with a ring groove in the nozzle needle |
| WO2004074676A1 (en) * | 2003-02-18 | 2004-09-02 | Robert Bosch Gmbh | Fuel injection valve for an internal combustion engine |
| JP2011027081A (en) * | 2009-07-29 | 2011-02-10 | Honda Motor Co Ltd | Fuel injection device |
| JP2011052564A (en) * | 2009-08-31 | 2011-03-17 | Toyota Motor Corp | Fuel injection valve |
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