JPH07230888A - High intensity discharge lamp lighting device - Google Patents
High intensity discharge lamp lighting deviceInfo
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- JPH07230888A JPH07230888A JP6021461A JP2146194A JPH07230888A JP H07230888 A JPH07230888 A JP H07230888A JP 6021461 A JP6021461 A JP 6021461A JP 2146194 A JP2146194 A JP 2146194A JP H07230888 A JPH07230888 A JP H07230888A
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Abstract
Description
【0001】[0001]
【産業上の利用分野】この発明は、車両等に使用される
高輝度放電灯を点灯させる高輝度放電灯点灯装置に関す
る。BACKGROUND OF THE INVENTION 1. Field of the Invention The present invention relates to a high-intensity discharge lamp lighting device for lighting a high-intensity discharge lamp used in a vehicle or the like.
【0002】[0002]
【従来の技術】従来から、かかる高輝度放電灯点灯装置
として図10に示すものが知られている(特開平3−8
299号公報参照)。図10において、1はバッテリ2
の直流電圧を昇圧するDC/DCコンバータ(昇圧回
路)、3はDC/DCコンバータ1の出力電圧を正弦波
交流電圧に変換する高周波昇圧回路、4はメタルハライ
ドランプ等の高輝度な放電灯5に電力を供給するための
限流負荷及びイグナイタ回路、6は限流負荷及びイグナ
イタ回路4に起動信号を出力するイグナイタ始動回路、
7はDC/DCコンバータ1の出力電圧を制御する制御
回路である。2. Description of the Related Art Conventionally, a high-intensity discharge lamp lighting device shown in FIG. 10 has been known (Japanese Patent Laid-Open No. 3-8).
299). In FIG. 10, 1 is a battery 2
DC / DC converter (step-up circuit) for stepping up the DC voltage of 3 is a high-frequency step-up circuit for converting the output voltage of the DC / DC converter 1 into a sine wave AC voltage, and 4 is a high-intensity discharge lamp 5 such as a metal halide lamp. A current limiting load and an igniter circuit for supplying electric power, 6 an igniter starting circuit for outputting a starting signal to the current limiting load and igniter circuit 4,
A control circuit 7 controls the output voltage of the DC / DC converter 1.
【0003】制御回路7は、DC/DCコンバータ1の
出力電圧を検出する電圧演算部7aと、DC/DCコン
バータ1の出力電流を検出する電流演算部7bと、これ
ら演算部7a,7bからの信号に応じたデユーテイサイ
クルをもつ矩形パルスを発生させて、これをDC/DC
コンバータ1のFET1aのゲートに送出するパルス幅
変調部7cとから構成されている。The control circuit 7 includes a voltage calculation unit 7a for detecting the output voltage of the DC / DC converter 1, a current calculation unit 7b for detecting the output current of the DC / DC converter 1, and the calculation units 7a and 7b. Generates a rectangular pulse with a duty cycle according to the signal and outputs it to DC / DC.
The converter 1 comprises a pulse width modulator 7c for sending to the gate of the FET 1a.
【0004】上記高輝度放電灯点灯装置にあっては、点
灯スイッチSの投入時に先ずイグナイタ始動回路6から
限流負荷及びイグナイタ回路4に送られる信号によって
起動パルスが発生し、放電灯5のトリガがかけられ、制
御回路7によってDC/DCコンバータ1の出力電圧の
制御が随時行われ、これにより最終的に放電灯5の定常
状態の点灯への移行が遂げられる。In the above high-intensity discharge lamp lighting device, when the lighting switch S is turned on, a starting pulse is first generated by a signal sent from the igniter starting circuit 6 to the current limiting load and the igniter circuit 4, and the discharge lamp 5 is triggered. Then, the output voltage of the DC / DC converter 1 is controlled by the control circuit 7 at any time, and finally, the discharge lamp 5 is switched to the steady state lighting.
【0005】[0005]
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、このよ
うな高輝度放電灯点灯装置にあっては、負荷(放電灯
5)へ供給される電力を一定にするためのフィードバッ
ク制御手段が設けられていないので、点灯スイッチSを
投入してから、放電灯5が所定光量を発光するまでに相
当な時間を要してしまう。すなわち、立ち上がりが遅い
という問題点があった。また、フィードバック制御手段
が設けられていないことにより光出力の平坦性を得るこ
とが難しいという問題点があった。However, such a high-intensity discharge lamp lighting device is not provided with the feedback control means for making the electric power supplied to the load (discharge lamp 5) constant. Therefore, it takes a considerable time from turning on the lighting switch S until the discharge lamp 5 emits a predetermined amount of light. That is, there is a problem that the rising is slow. Further, there is a problem that it is difficult to obtain the flatness of the light output because the feedback control means is not provided.
【0006】さらには、バッテリ2の出力変動に対する
フィードバック制御手段が設けられていないことから、
バッテリ電圧が大幅に低下したとき、それに反比例した
大電流がバッテリから流れ、回路パターンが焼損してし
まう恐れがあり、そのため回路パターンを太くしなくて
はならず、それに伴って回路基板が大きくなるという問
題点があった。Further, since the feedback control means for the output fluctuation of the battery 2 is not provided,
When the battery voltage drops significantly, a large current inversely proportional to it may flow from the battery and burn out the circuit pattern.Therefore, the circuit pattern must be made thicker, and the circuit board becomes larger accordingly. There was a problem.
【0007】この発明は、このような問題点に着目して
なされたもので、その目的は、立ち上がり時間を短くす
ることができ、かつ光出力の平坦性を得ることができ、
しかもプリント基板を小さくできる高輝度放電灯点灯装
置を提供することにある。The present invention has been made in view of such problems, and an object thereof is to shorten the rise time and to obtain the flatness of the optical output.
Moreover, it is another object of the present invention to provide a high-intensity discharge lamp lighting device that can make the printed circuit board small.
【0008】[0008]
【課題を解決するための手段】この発明に係る高輝度放
電灯点灯装置は、バッテリ電圧を昇圧する昇圧手段と、
この昇圧手段からの出力電圧をパルス幅の可変なパルス
電圧に変換して出力するパルス発生手段と、前記パルス
電圧を放電灯に印加するためのフルブリッジ回路とを備
えてなる高輝度放電灯点灯装置において、前記放電灯に
印加される電圧を検出する電圧検出手段と、前記放電灯
に流れる電流を検出する電流検出手段と、前記電圧検出
手段が検出する電圧検出信号と前記電流検出手段が検出
する電流検出信号との和をとる加算手段と、前記バッテ
リ電圧の所定電圧以上の電圧低下を検出するバッテリ電
圧検出手段と、該バッテリ電圧検出手段からの検出出力
に基づいて前記加算手段から出力される加算値が予め設
定された基準値に一致するように電圧検出手段と電流検
出手段との出力の大きさを切り換える加算値調整手段と
を備えてなる。A high-intensity discharge lamp lighting device according to the present invention comprises boosting means for boosting a battery voltage,
High-intensity discharge lamp lighting including pulse generating means for converting the output voltage from the boosting means into a pulse voltage having a variable pulse width and outputting the pulse voltage, and a full bridge circuit for applying the pulse voltage to the discharge lamp. In the device, voltage detection means for detecting a voltage applied to the discharge lamp, current detection means for detecting a current flowing in the discharge lamp, voltage detection signal detected by the voltage detection means and detection by the current detection means. Output from the adding means based on a detection output from the battery voltage detecting means, and a battery voltage detecting means for detecting a voltage drop of the battery voltage equal to or higher than a predetermined voltage. And an additional value adjusting means for switching the magnitudes of the outputs of the voltage detecting means and the current detecting means so that the additional value of the voltage detecting means matches the preset reference value.
【0009】[0009]
【作用】この発明における高輝度放電灯点灯装置は、バ
ッテリ電圧が低下したとき、その低下の程度に応じて、
加算回路で加算される電流検出信号と電圧検出信号との
いずれか一方を調整して加算結果が常に一定になるよう
に、調整して電力制御を行う。The high-intensity discharge lamp lighting device according to the present invention, when the battery voltage drops, changes in accordance with the degree of the drop.
One of the current detection signal and the voltage detection signal added by the adder circuit is adjusted so that the addition result is always constant, and power control is performed.
【0010】[0010]
【実施例】以下、この発明に係る高輝度放電灯点灯装置
の実施例を図面に基づいて説明する。まず、基本的な回
路構成の説明を行う。図1において、11はバッテリ1
2の直流電圧を昇圧するDC/DCコンバータ(昇圧手
段)、13はスイッチングトランジスタQf、トランス
T、パルス幅変調器35等から構成され、前記DC/D
Cコンバータ11で昇圧された直流電圧からパルス電圧
を発生するPWM(パルスウイドスモジュレーション)
レギュレータで、後述の加算回路30からの出力をパル
ス幅変調器35に入力し、パルス幅変調を行う。DETAILED DESCRIPTION OF THE PREFERRED EMBODIMENTS An embodiment of a high-intensity discharge lamp lighting device according to the present invention will be described below with reference to the drawings. First, the basic circuit configuration will be described. In FIG. 1, 11 is a battery 1.
The DC / DC converter (step-up means) for stepping up the DC voltage of 2 is composed of a switching transistor Qf, a transformer T, a pulse width modulator 35, etc.
PWM (pulse width modulation) that generates a pulse voltage from the DC voltage boosted by the C converter 11
The regulator inputs the output from the adder circuit 30 described later to the pulse width modulator 35 to perform pulse width modulation.
【0011】14は平滑回路10で平滑化された前記P
WMレギュレータ13からの出力、すなわち前記パルス
電圧を矩形波の交流電圧に変換して高輝度放電灯(以
下、放電灯という)15に印加するフルブリッジ回路
で、図1においては図示されないが後述のフルブリッジ
ドライバ33によってスイッチングトランジスタQ1,
Q2,Q3,Q4のそれぞれが時分割駆動される。Reference numeral 14 is the P smoothed by the smoothing circuit 10.
An output from the WM regulator 13, that is, a full-bridge circuit that converts the pulse voltage into a rectangular wave AC voltage and applies it to a high-intensity discharge lamp (hereinafter, referred to as a discharge lamp) 15. Although not shown in FIG. 1, it will be described later. The full bridge driver 33 causes the switching transistor Q1,
Each of Q2, Q3 and Q4 is time-division driven.
【0012】16は前記フルブリッジ回路14によって
放電灯15に印加される電圧を検出する電圧検出回路
(電圧検出手段)、17は前記フルブリッジ回路14に
よって放電灯15に流れる電流を検出す電流検出回路
(電流検出手段)、31、32は増幅器で、増幅器31
から出力される電圧V1'=−αV1 、増幅器32から出
力される電圧V2'=−βV2 とすると、加算器30の出
力電圧V3 は、Reference numeral 16 is a voltage detection circuit (voltage detection means) for detecting the voltage applied to the discharge lamp 15 by the full bridge circuit 14, and 17 is current detection for detecting the current flowing through the discharge lamp 15 by the full bridge circuit 14. Circuits (current detecting means) 31, 32 are amplifiers, and the amplifier 31
When the voltage V 1 '= -αV 1 output from the amplifier and the voltage V 2 ' = -βV 2 output from the amplifier 32, the output voltage V 3 of the adder 30 is
【0013】V3 =αV1'+βV2' となる。ただし、α、βは増幅器31、32の増幅度、
V1 、V2 は電圧検出回路16、電流検出回路17が出
力する検出信号の電圧である。V 3 = αV 1 '+ βV 2 ' However, α and β are the amplification degrees of the amplifiers 31 and 32,
V 1 and V 2 are the voltages of the detection signals output by the voltage detection circuit 16 and the current detection circuit 17.
【0014】PWMレギュレータ13は、パルス電圧の
パルス幅である導通時間を制御し、しかも、 Er=VA3=αV1 +βV2 ‥‥‥‥(A) となるように制御する(すなわち、電圧検出回路16が
検出する検出信号と、電流検出回路17が検出する検出
信号との和が一定値Erとなるように制御する)。The PWM regulator 13 controls the conduction time, which is the pulse width of the pulse voltage, and controls so that Er = V A3 = αV 1 + βV 2 (A) (that is, voltage detection). Control is performed so that the sum of the detection signal detected by the circuit 16 and the detection signal detected by the current detection circuit 17 becomes a constant value Er).
【0015】ここで、放電灯15に印加される電圧が定
格電圧VtのときにVt=αV1 となるようにランプ電
流も定格電流Itとする。しかも、 αV1 =βV2 =(1/2)Er ‥‥‥‥(B) と設定すると(ただし、V2 は放電灯15に流れる電流
が定格電流Itのときに電流検出回路17が検出する検
出信号の電圧である)、放電灯15に供給される供給電
力Ptは、 Pt=Vt・It=(αV1 )・(βV2 ) となり、増幅器31、32の出力は相等しく、Er/2
となっている。Here, the lamp current is also the rated current It so that Vt = αV 1 when the voltage applied to the discharge lamp 15 is the rated voltage Vt. Moreover, if αV 1 = βV 2 = (1/2) Er ... (B) is set (however, V 2 is detected by the current detection circuit 17 when the current flowing through the discharge lamp 15 is the rated current It). The power Pt supplied to the discharge lamp 15 (which is the voltage of the detection signal) is Pt = Vt · It = (αV 1 ) · (βV 2 ), and the outputs of the amplifiers 31 and 32 are equal to each other and Er / 2.
Has become.
【0016】今、放電灯15の電圧Vが定格値Vtより
も±Xパーセントだけズレたとすると、(A),(B)
式からNow, assuming that the voltage V of the discharge lamp 15 deviates from the rated value Vt by ± X percent, (A) and (B).
From the formula
【数1】 となる。[Equation 1] Becomes
【0017】また、(C),(D)式は、ランプ電圧が
下がると、ランプ電流が増加し、逆にランプ電圧が上が
るとランプ電流が下がることを示している。The expressions (C) and (D) show that the lamp current increases when the lamp voltage decreases, and conversely the lamp current decreases when the lamp voltage increases.
【0018】このときの、電力PX を求めると、 PX =Vt(1−X)It(1+X)=VtIt(1−
X2 )=Pt(1−X2 ) となる。すなわち、ランプ電圧が定格値Vtに近いとこ
ろでは、図2に示すようにグラフの頂点近傍ではほとん
ど一定である。例えば、Vtが20パーセント変化した
ときの電力変化は、1−(0.2)2 =0.96であ
り、4パーセント減少するだけで、かなり改善される。
ちなみに、定電流駆動した場合には±20パーセント変
化する。At this time, the electric power P X is calculated as follows: P X = Vt (1-X) It (1 + X) = VtIt (1-
X 2) = a Pt (1-X 2). That is, where the lamp voltage is close to the rated value Vt, it is almost constant near the top of the graph as shown in FIG. For example, the change in power when Vt changes by 20 percent is 1- (0.2) 2 = 0.96, which is only improved by 4 percent.
By the way, when it is driven with a constant current, it changes ± 20%.
【0019】また起動時はランプ電圧が低いことから電
流が定格値Itの2倍近く流せるので立ち上がりも定電
流駆動より速くなる。Further, since the lamp voltage is low at the time of start-up, the current can flow nearly twice the rated value It, so that the rising speed is faster than the constant current drive.
【0020】図3は、図1に示す高輝度放電灯点灯装置
の回路図を示したものである。図3において、フルブリ
ッジドライバ33はフルブリッジ回路14のトランジス
タQ1〜Q4をオン、オフさせるものであり、さらにこ
のトランジスタQ1〜Q4のオン、オフで数10Hzか
ら数100Hzの周波数の交流電圧を放電灯15に印加
させるものである。FIG. 3 is a circuit diagram of the high-intensity discharge lamp lighting device shown in FIG. In FIG. 3, a full-bridge driver 33 turns on and off the transistors Q1 to Q4 of the full-bridge circuit 14, and when the transistors Q1 to Q4 are turned on and off, an AC voltage having a frequency of several 10 Hz to several 100 Hz is discharged. It is applied to the electric lamp 15.
【0021】また、PWMレギュレータ13は、スイッ
チングトランジスタQfの導通時間によって、出力され
るパルス電圧の幅が決定される。なお、導通時間はパル
ス幅変調器35が決定するものであり、パルス幅変調器
35は、加算器30から出力される加算信号Vcが内部
基準電圧より低い場合には導通時間を長くし、逆に加算
信号Vcが内部基準電圧よりも高い場合には導通時間を
短くする。すなわち、パルス幅変調器35は、加算器3
0の出力電圧Vcが一定となるようにパルス電圧のパル
ス幅を制御するものである。36は初期点灯を開始させ
るトリガ回路で、これは点灯スイッチSが投入された際
放電灯15にトリガ電圧を印加させて放電を開始させる
ものである。In the PWM regulator 13, the width of the output pulse voltage is determined by the conduction time of the switching transistor Qf. The conduction time is determined by the pulse width modulator 35. The pulse width modulator 35 lengthens the conduction time when the addition signal Vc output from the adder 30 is lower than the internal reference voltage, and vice versa. When the addition signal Vc is higher than the internal reference voltage, the conduction time is shortened. That is, the pulse width modulator 35 includes the adder 3
The pulse width of the pulse voltage is controlled so that the output voltage Vc of 0 becomes constant. Reference numeral 36 denotes a trigger circuit for starting the initial lighting, which applies a trigger voltage to the discharge lamp 15 when the lighting switch S is turned on to start the discharge.
【0022】なお、フルブリッジドライバ33、トリガ
回路36は、図1及び図5では省略する。The full bridge driver 33 and the trigger circuit 36 are omitted in FIGS. 1 and 5.
【0023】ここで、放電灯15に印加する電圧V0
(フルブリッジ回路14の入力電圧と同等とみなすこと
ができる)とすると、増幅器31の出力電圧V1'は V1'=−V0 ・(R2 /(R1 +R2 ))・(R4 /R3 ) ‥‥(1) となる。ただし、R2 《R3 である。Here, the voltage V 0 applied to the discharge lamp 15
(It can be regarded as equivalent to the input voltage of the full-bridge circuit 14), the output voltage V 1 ′ of the amplifier 31 is V 1 ′ = −V 0 · (R 2 / (R 1 + R 2 )) · (R 4 / R 3 ) ... (1) However, R 2 << R 3 .
【0024】一方、放電灯15に流れる電流をIrとす
ると、増幅器32の出力電圧V2'は V2'=−Ir・Rr・(R6 /R5 ) ‥‥‥(2) となる。ただし、Rr《R5 である。On the other hand, assuming that the current flowing through the discharge lamp 15 is Ir, the output voltage V 2 ′ of the amplifier 32 is V 2 ′ = −IrRr (R 6 / R 5 ) ... (2) However, Rr << R 5 .
【0025】従って、加算回路30の出力電圧Vcは、 Vc={V0 ・R2 ・R4 /R3 (R1 +R2 )} +(Ir・Rr・R6 /R5 ) ‥‥‥‥(3) さらに、(3)式は、 Vc=h・V0 +I・Ir ‥‥‥‥(4) と表せるので、(A)式と同等になる。Therefore, the output voltage Vc of the adder circuit 30 is Vc = {V 0 · R 2 · R 4 / R 3 (R 1 + R 2 )} + (Ir · Rr · R 6 / R 5 ) ... (3) Further, the equation (3) can be expressed as Vc = h · V 0 + I · Ir (4), and is therefore equivalent to the equation (A).
【0026】Vc=Er,h=α,I=βとすれば前述
と全く同じ形式となる。このような設定の時の、起動特
性は図3に示すようになり、速い起動特性を得ることが
でき、安定した点灯特性を有している。If Vc = Er, h = α and I = β, the same format as described above is obtained. The start-up characteristic at such a setting is as shown in FIG. 3, a fast start-up characteristic can be obtained, and a stable lighting characteristic is provided.
【0027】このようにすることにより、定格値からラ
ンプ電圧がズレていてもほぼ定格電力を供給することが
できるので、放電灯15の立上がり時間を相当短くする
ことができる。また、図4においてφは放電灯15の発
光光量、V0 は放電灯15の印加電圧、Irは放電灯1
5に流れる電流を示す。By doing so, the rated power can be supplied almost even if the lamp voltage deviates from the rated value, so that the rise time of the discharge lamp 15 can be considerably shortened. In FIG. 4, φ is the amount of light emitted from the discharge lamp 15, V 0 is the applied voltage to the discharge lamp 15, and Ir is the discharge lamp 1.
5 shows the electric current flowing in 5.
【0028】次に、図1に示す回路構成における増幅器
31、32を、起動時の点灯特性を替えるために減衰器
51、52に替えた例について説明する。図8におい
て、51、52は加算器30の前段に接続した非線形の
減衰器で、前記増幅器31、32に対応するものであ
る。Next, an example will be described in which the amplifiers 31 and 32 in the circuit configuration shown in FIG. 1 are replaced with attenuators 51 and 52 in order to change the lighting characteristics at the time of startup. In FIG. 8, 51 and 52 are non-linear attenuators connected to the preceding stage of the adder 30 and correspond to the amplifiers 31 and 32.
【0029】52は次のように点灯特性を改善するため
に接続されたものである。すなわち、図5に示すものは
起動時の大きな電流に対しての応答は非常に小さい。
又、起動時はランプ電圧VV が低く、電圧検出回路16
が検出する電圧V1 は低いので、平衡条件V1 ’+V
2 ’=Erを満足するためにランプ電流は非常に大きな
値となる。そこで、起動時のランプ電流は、図7に示す
ように、35Wの放電灯に対して100Wの電力が印加
されるように設定される。印加電力は、許容電力曲線
(実線)に沿って調整される場合最も応答の早いものと
なる。この実施例では、この曲線を連続的に近似して立
上がりを速めている。Reference numeral 52 is connected to improve the lighting characteristics as follows. That is, the response shown in FIG. 5 for a large current at startup is very small.
Further, at the time of start-up, the lamp voltage V V is low, and the voltage detection circuit 16
Since the voltage V 1 detected by is low, the equilibrium condition V 1 '+ V
The lamp current has a very large value in order to satisfy 2 '= Er. Therefore, as shown in FIG. 7, the lamp current at startup is set so that 100 W of electric power is applied to the 35 W discharge lamp. The applied power has the fastest response when adjusted along the allowable power curve (solid line). In this embodiment, this curve is continuously approximated to accelerate the rise.
【0030】また、放電灯15が加熱されてランプ電圧
が上昇してくると、平衡条件を満足する為にランプ電流
が減少し、電流検出回路17から出力される電流検出信
号の電圧V2 が減少してくる。すなわち、図6に示すよ
うに、ランプ電流の大幅な変化(3a部)についでやや
緩やかな変化(2a部)となり、後はリニアな変化とな
る。When the discharge lamp 15 is heated and the lamp voltage rises, the lamp current decreases to satisfy the equilibrium condition, and the voltage V 2 of the current detection signal output from the current detection circuit 17 becomes It is decreasing. That is, as shown in FIG. 6, a large change in the lamp current (3a part) is followed by a slightly gradual change (2a part), and then a linear change.
【0031】次に、図5に示す回路構成における減衰器
51は、図8に示すように基準電圧EsをRa、Rb,
Rcにて分圧し、これら分圧した電圧をコンパレータC
1〜C3の基準電圧として非反転端子、に入力されてい
る。また、コンパレータC1〜C3の出力端子は抵抗R
1〜R3及びRを介して電流検出回路に接続されてい
る。A4は演算増幅器である。電流検出回路17の出力
電圧V2 がゼロの場合、コンパレータC1〜C3はすべ
てオフとなり、R1〜R3は接続されていない状態とな
る。Next, in the attenuator 51 in the circuit configuration shown in FIG. 5, as shown in FIG. 8, the reference voltage Es is changed to Ra, Rb,
The voltage is divided by Rc, and the divided voltage is output to the comparator C.
It is input to the non-inverting terminal as a reference voltage of 1 to C3. The output terminals of the comparators C1 to C3 are resistors R
It is connected to the current detection circuit via 1 to R3 and R. A4 is an operational amplifier. When the output voltage V 2 of the current detection circuit 17 is zero, all the comparators C1 to C3 are turned off and R1 to R3 are not connected.
【0032】コンパレータC1は電流検出回路17の出
力電圧V2 が上昇してくるとR,R1を通しての逆相入
力電圧がEsの分圧値を越えてコンパレータC1がオン
となる。これにより、電圧V2 はR1/(R+R1)の
減衰を受ける。この減衰を受ける点は、図7のポイント
1で、このポイント1で分圧値を越えるようにRcを選
定しておく。In the comparator C1, when the output voltage V 2 of the current detection circuit 17 rises, the reverse phase input voltage through R and R1 exceeds the divided voltage value of Es, and the comparator C1 is turned on. As a result, the voltage V 2 is attenuated by R1 / (R + R1). The point where this attenuation occurs is point 1 in FIG. 7, and Rc is selected so that the partial pressure value is exceeded at this point 1.
【0033】さらに、V2 が上昇するとコンパレータC
2がオンし、電圧VbはR1とR2の並列合成抵抗によ
る減衰を受ける。この減衰は、 {R1R2/(R1+R2)}/{R+(R1R2/
(R1+R2))}=R1R2/{R(R1+R2)+
R1R2} である。この減衰を受ける点は、図7のポイント2で、
このポイント2で分圧値を越えるようにRbを選定して
おけばよい。Further, when V 2 rises, the comparator C
2 is turned on, and the voltage Vb is attenuated by the parallel combined resistance of R1 and R2. This attenuation is {R1R2 / (R1 + R2)} / {R + (R1R2 /
(R1 + R2))} = R1R2 / {R (R1 + R2) +
R1R2}. The point that receives this attenuation is point 2 in FIG.
Rb may be selected so that the partial pressure value is exceeded at point 2.
【0034】さらに、V2 が上昇してコンパレータC3
がオンすると、電圧V2 は抵抗R1,R2,R3の並列
抵抗による減衰を受けることとなる。そして、この減衰
を受けている点は、図7のポイント3で、このポイント
3で分圧値を越えるようにRaを選定する。Further, V 2 rises and the comparator C3
When is turned on, the voltage V 2 is attenuated by the parallel resistance of the resistors R1, R2 and R3. Then, the point receiving this attenuation is point 3 in FIG. 7, and Ra is selected so as to exceed the partial pressure value at this point 3.
【0035】この減衰器51の動作により、ランプ電圧
が定格電圧(85V)より低い場合、放電灯15は速や
かに起動して定常状態へ移行する。Due to the operation of the attenuator 51, when the lamp voltage is lower than the rated voltage (85 V), the discharge lamp 15 is promptly started and shifts to a steady state.
【0036】ところで、ランプ電圧が定格電圧を越える
と放電灯15への印加電圧は2次曲線に沿って漸減して
くる。そして、電圧検出回路16の出力電圧V1 が上昇
してくるが、この電圧V1 が減衰器52によって減衰さ
れるので、放電灯15に流れる電流の減少が抑制され、
定電力特性がより改善される。When the lamp voltage exceeds the rated voltage, the voltage applied to the discharge lamp 15 gradually decreases along the quadratic curve. Then, the output voltage V 1 of the voltage detection circuit 16 rises, but since this voltage V 1 is attenuated by the attenuator 52, the decrease in the current flowing through the discharge lamp 15 is suppressed,
The constant power characteristic is further improved.
【0037】すなわち、電圧V2 が上昇してC4がオン
するとV2 が、(R5R6/(R5+R6))/{R+
(R5R6/(R5+R6))}なる減衰を受ける。That is, when the voltage V 2 rises and C4 turns on, V 2 becomes (R5R6 / (R5 + R6)) / {R +
It is attenuated by (R5R6 / (R5 + R6))}.
【0038】ランプ電圧が定格値以上の場合には、電流
検出回路17の出力電圧V2 は規格値以下となるので、
電圧V2 は図6に示すように直線的に減少する。If the lamp voltage is above the rated value, the output voltage V 2 of the current detection circuit 17 will be below the standard value.
The voltage V 2 decreases linearly as shown in FIG.
【0039】次に、図9を用いて、放電灯15の始動時
にバッテリ12の出力電圧が所定以上に低下した場合に
ついて説明する。図9は図5における一部分、すなわち
説明に必要な部分のみを抜き出したものである。同図に
おいて点灯スイッチSの出力からDC/DCコンバータ
11に接続された電力ラインが途中で分岐して比較回路
61に接続され、その出力線は基準電圧切り換え回路6
2に接続されている。Next, with reference to FIG. 9, a case where the output voltage of the battery 12 drops below a predetermined level when the discharge lamp 15 is started will be described. FIG. 9 shows only a part of FIG. 5, that is, a part necessary for explanation. In the figure, the power line connected to the DC / DC converter 11 from the output of the lighting switch S is branched on the way and connected to the comparison circuit 61, and the output line is the reference voltage switching circuit 6
Connected to 2.
【0040】前記比較回路61は、例えば車載バッテリ
の最低使用電圧10ボルト(一般にこれ以下の電圧では
使用すべきではないとされる電圧で、これを基準電圧E
T とする。)を基準電圧として設定されており、バッテ
リ12の出力電圧がこの最低使用電圧よりも低下した場
合には基準電圧切り換え回路62の基準電圧を高い電圧
Ehから低い方の電圧Es に切り換えて、これを減衰器
51の基準電圧Esとして供給する。The comparison circuit 61 is, for example, a minimum operating voltage of an on-vehicle battery of 10 volts (generally, a voltage which should not be used at a voltage lower than this, which is a reference voltage E.
Let T. ) Is set as a reference voltage, and when the output voltage of the battery 12 is lower than this minimum operating voltage, the reference voltage of the reference voltage switching circuit 62 is switched from the high voltage Eh to the lower voltage E s , This is supplied as the reference voltage Es of the attenuator 51.
【0041】すなわち、これによりバッテリ12の出力
電圧が基準値ET を越えて低下した場合には基準電圧切
り換え回路62を低い方の基準電圧ES に切り換える。
それによって、放電灯15に供給される電力は初期時
は、図7に示すように一点鎖線に沿った特性で供給され
ることにより始動の点灯が緩やかに立ち上がって行く。
換言すると、始動時に点灯電流を所定以下に抑えて点灯
特性を使用可能な範囲で低下させており、この制御がな
い場合に、バッテリ15の電圧が初期時に10ボルト位
の場合を仮定し、点灯スイッチSをオンすると、バッテ
リ電圧は点灯電流を供給するために再使用不可能な電圧
までに大きく低下する。That is, when the output voltage of the battery 12 drops below the reference value E T , the reference voltage switching circuit 62 is switched to the lower reference voltage E S.
As a result, the electric power supplied to the discharge lamp 15 is initially supplied with the characteristic along the alternate long and short dash line as shown in FIG. 7, so that the starting lighting gradually rises.
In other words, the lighting current is suppressed to a predetermined value or less at the time of starting to reduce the lighting characteristics within a usable range, and without this control, it is assumed that the voltage of the battery 15 is about 10 volts at the initial stage, and the lighting is performed. When the switch S is turned on, the battery voltage drops significantly to a non-reusable voltage in order to supply the lighting current.
【0042】[0042]
【発明の効果】以上説明してきたように、この発明によ
れば、立ち上がり時間を短くすることができ、かつ光出
力の平坦性を得ることができ、しかもプリント基板を小
さくできるという効果が発揮される。As described above, according to the present invention, the rise time can be shortened, the flatness of the light output can be obtained, and the printed circuit board can be made small. It
【図1】この発明の実施例を示す回路ブロック説明図で
ある。FIG. 1 is a circuit block explanatory diagram showing an embodiment of the present invention.
【図2】放電灯15に印加される電圧のズレ量と電力と
の関係を示したグラフ図である。FIG. 2 is a graph showing the relationship between the amount of voltage deviation applied to the discharge lamp 15 and the electric power.
【図3】図1における回路ブロック説明図を具体的回路
図で示した図である。FIG. 3 is a diagram showing a specific circuit diagram of the circuit block explanatory diagram in FIG. 1.
【図4】応答特性を示したグラフ図である。FIG. 4 is a graph showing a response characteristic.
【図5】図1における増幅器を減衰器に置き換えたもの
を示す図である。FIG. 5 is a diagram showing the amplifier in FIG. 1 replaced with an attenuator.
【図6】減衰器の出力と電圧検出回路の検出電圧との関
係を示したグラフ図である。FIG. 6 is a graph showing the relationship between the output of the attenuator and the detection voltage of the voltage detection circuit.
【図7】放電灯15に印加される電圧と放電灯15の供
給電力との関係を示したグラフ図である。7 is a graph showing the relationship between the voltage applied to the discharge lamp 15 and the power supplied to the discharge lamp 15. FIG.
【図8】減衰器の出力と電圧検出回路の検出電圧との関
係を示したグラフ図である。FIG. 8 is a graph showing the relationship between the output of the attenuator and the detection voltage of the voltage detection circuit.
【図9】この発明の実施例の要部を示す回路ブロック説
明図である。FIG. 9 is a circuit block explanatory diagram showing a main part of an embodiment of the present invention.
【図10】従来例を説明するための回路ブロック説明図
である。FIG. 10 is an explanatory diagram of a circuit block for explaining a conventional example.
12 バッテリ 11 DC/DCコンバータ 13 PWMレギュレータ 14 フルブリッジ回路 15 放電灯 16 電圧検出回路 17 電流検出回路 30 加算回路 31、32 増幅回路 51、52 減衰器 61 比較回路 62 基準電圧切り換え回路 12 Battery 11 DC / DC Converter 13 PWM Regulator 14 Full Bridge Circuit 15 Discharge Lamp 16 Voltage Detection Circuit 17 Current Detection Circuit 30 Addition Circuit 31, 32 Amplification Circuit 51, 52 Attenuator 61 Comparison Circuit 62 Reference Voltage Switching Circuit
Claims (1)
の昇圧手段からの出力電圧をパルス幅の可変なパルス電
圧に変換して出力するパルス発生手段と、前記パルス電
圧を放電灯に印加するためのフルブリッジ回路とを備え
てなる高輝度放電灯点灯装置において、前記放電灯に印
加される電圧を検出する電圧検出手段と、前記放電灯に
流れる電流を検出する電流検出手段と、前記電圧検出手
段が検出する電圧検出信号と前記電流検出手段が検出す
る電流検出信号との和をとる加算手段と、前記バッテリ
電圧の所定電圧以上の電圧低下を検出するバッテリ電圧
検出手段と、該バッテリ電圧検出手段からの検出出力に
基づいて前記加算手段から出力される加算値が予め設定
された基準値に一致するように電圧検出手段と電流検出
手段との出力の大きさを切り換える加算値調整手段とを
備えてなることを特徴とする高輝度放電灯点灯装置。1. A boosting means for boosting a battery voltage, a pulse generating means for converting an output voltage from the boosting means into a pulse voltage having a variable pulse width and outputting the pulse voltage, and applying the pulse voltage to a discharge lamp. In a high-intensity discharge lamp lighting device comprising: a full bridge circuit, a voltage detecting means for detecting a voltage applied to the discharge lamp, a current detecting means for detecting a current flowing through the discharge lamp, and the voltage detecting means. Adding means for taking the sum of the voltage detection signal detected by the means and the current detection signal detected by the current detecting means, battery voltage detecting means for detecting a voltage drop of the battery voltage above a predetermined voltage, and the battery voltage detecting means The output magnitudes of the voltage detecting means and the current detecting means are adjusted so that the added value output from the adding means matches the preset reference value based on the detection output from the means. A high-intensity discharge lamp lighting device, comprising: an addition value adjusting means for switching the height.
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP6021461A JPH07230888A (en) | 1994-02-18 | 1994-02-18 | High intensity discharge lamp lighting device |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP6021461A JPH07230888A (en) | 1994-02-18 | 1994-02-18 | High intensity discharge lamp lighting device |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH07230888A true JPH07230888A (en) | 1995-08-29 |
Family
ID=12055627
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP6021461A Pending JPH07230888A (en) | 1994-02-18 | 1994-02-18 | High intensity discharge lamp lighting device |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPH07230888A (en) |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US7242567B2 (en) | 2003-09-17 | 2007-07-10 | Honda Motor Co., Ltd. | Actuator drive controller |
JP2009239535A (en) * | 2008-03-26 | 2009-10-15 | Nec Lighting Ltd | Detection circuit, and discharge tube driver |
-
1994
- 1994-02-18 JP JP6021461A patent/JPH07230888A/en active Pending
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US7242567B2 (en) | 2003-09-17 | 2007-07-10 | Honda Motor Co., Ltd. | Actuator drive controller |
JP2009239535A (en) * | 2008-03-26 | 2009-10-15 | Nec Lighting Ltd | Detection circuit, and discharge tube driver |
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