JPH07208391A - Solid impeller - Google Patents
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- JPH07208391A JPH07208391A JP509594A JP509594A JPH07208391A JP H07208391 A JPH07208391 A JP H07208391A JP 509594 A JP509594 A JP 509594A JP 509594 A JP509594 A JP 509594A JP H07208391 A JPH07208391 A JP H07208391A
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Abstract
Description
【０００１】[0001]
【産業上の利用分野】本発明は、遠心ポンプのインペラ
に係り、特に小流量・高揚程のポンプ、いわゆる比速度
の低いポンプに使用するソリッドインペラに関する。BACKGROUND OF THE INVENTION 1. Field of the Invention The present invention relates to a centrifugal pump impeller, and more particularly to a solid impeller used for a pump having a small flow rate and a high head, that is, a so-called low specific speed pump.
【０００２】[0002]
【従来の技術】一般に、低比速度ポンプにおいては、イ
ンペラ流路内に発生する取扱液の相対循環に起因するポ
ンプ効率の低下を防止するために、いわゆるソリッドイ
ンペラが使用されていることは公知である。2. Description of the Related Art Generally, it is well known that in a low specific speed pump, a so-called solid impeller is used in order to prevent a decrease in pump efficiency due to relative circulation of a handling liquid generated in an impeller passage. Is.
【０００３】すなわち、図８および図９において、ソリ
ッドインペラ１０は、中央部に吸込部１２を設けると共
に外周部に吐出部１４を設けた回転円盤状インペラ本体
１６の内部に、前記吸込部１２の吸込口１８から前記吐
出部１６の吐出口２０へ向けて半径方向外方へ延在する
複数（図示例では８つ）の放射状流路孔２２を穿設した
構成を有している。なお、各流路孔２２は、図示するよ
うに、一般に半径方向にストレート状に形成されると共
に、通常はその吸込口１８および吐出口２０のそれぞれ
の寸法（幅および高さ）ｗ1 、ｗ2 およびｈ1 、ｈ
2 を、同一に設定している。That is, referring to FIGS. 8 and 9, the solid impeller 10 has a suction part 12 in the center and a discharge part 14 in the outer peripheral part of the rotary disk-shaped impeller body 16. A plurality of (eight in the illustrated example) radial flow passage holes 22 are formed to extend radially outward from the suction port 18 toward the discharge port 20 of the discharge section 16. As shown in the drawing, each flow path hole 22 is generally formed in a straight shape in the radial direction, and usually the dimensions (width and height) w 1 and w of the suction port 18 and the discharge port 20 thereof, respectively. 2 and h 1 , h
2 is set to the same.
【０００４】従って、このような構成からなるソリッド
インペラ１０によれば、インペラ流路が通常のインペラ
とは異なり、ストレート状の穿孔流路孔２２のみから構
成されていることから、低比速度ポンプにおいても取扱
液のインペラ流路孔内における相対循環が阻止され、従
ってこれに起因するポンプ効率の低下を防止することが
できる。Therefore, according to the solid impeller 10 having such a structure, the impeller flow path is different from the normal impeller and is composed of only straight perforated flow path holes 22. Also in this case, relative circulation of the liquid to be handled in the impeller passage hole is prevented, so that the reduction in pump efficiency due to this can be prevented.
【０００５】[0005]
【発明が解決しようとする課題】しかるに、前記従来の
ソリッドインペラは、一般に以下に述べるような難点を
有していた。However, the above-mentioned conventional solid impeller generally has the following drawbacks.
【０００６】すなわち、前記従来のソリッドインペラ
は、前述したように、取扱液流路はインペラ本体の内部
に穿設されたインペラ流路孔のみから構成されている。
従って、取扱液の前記インペラ流路孔内における相対循
環が阻止され、これによるポンプ効率の低下（相対循環
損失）が防止される。しかしながら、反面、当然のこと
ながら、前記インペラ本体それ自身による円盤摩擦損失
（ポンプ効率の低下）は避けられないものである。That is, in the conventional solid impeller, as described above, the liquid handling channel is constituted only by the impeller channel hole formed inside the impeller body.
Therefore, the relative circulation of the handled liquid in the impeller passage hole is prevented, and the reduction in pump efficiency (relative circulation loss) due to this is prevented. However, on the other hand, as a matter of course, the disk friction loss (reduction in pump efficiency) due to the impeller body itself is inevitable.
【０００７】すなわち、前記円盤摩擦損失Ｐｄは、フラ
イデラーによれば、次式（１）により求められる。That is, the disk friction loss Pd is obtained by the following equation (1) according to Frederer.
【０００８】 Ｐｄ＝Ｋ1 γｕ3 Ｄ（Ｄ＋５Ｂ2 ） ……………
（１） ここで、Ｋ1 ：係数 γ：液の比重量（Ｋｇ／ｍ3 ） ｕ：周速（ｍ／ｓ） Ｄ：インペラ本体外径（ｍ） Ｂ2 ＝ｈ2 ＋２ｔ：インペラ本体外周部厚さ（ｍ） ここで、係数Ｋ1 、比重量γ、周速ｕおよび外径Ｄは、
取扱液の性状および比速度等から自ら決定されるが、外
周部厚さＢ2 は、所定条件を満足する範囲内で任意に設
定される。Pd = K 1 γu 3 D (D + 5B 2 ) ...
(1) where K 1 : coefficient γ: specific weight of liquid (Kg / m 3 ) u: peripheral speed (m / s) D: impeller body outer diameter (m) B 2 = h 2 + 2t: impeller body outer circumference Part thickness (m) Here, the coefficient K 1 , the specific weight γ, the peripheral speed u and the outer diameter D are
The thickness B 2 of the outer peripheral portion is arbitrarily set within a range satisfying a predetermined condition, which is determined by the property of the handled liquid and the specific speed.
【０００９】しかるに、前記従来のソリッドインペラに
おいては、図８および図９に示されるように、流路孔２
２がその各寸法ｗ1 、ｗ2 、ｈ1 、ｈ2 を同一に設定し
たストレート状に形成されているため、前記厚さＢ2 は
比較的大きく設定しなければならない。何故ならば、厚
さＢ2 を小さく設定すれば、高さｈ2 、従って吸込口１
８の高さｈ1 および幅ｗ1 が小さくなり、吸込み性能
（所定条件）が阻害される。この結果、円盤摩擦損失Ｐ
ｄがかなりの大きさに達していた。なお、この損失は、
比速度が低い程（一般に、円盤外径Ｄが大きくなる程）
増大するが、これに関しては、後述する本発明の効果と
対比しながら、再び詳述する。However, in the conventional solid impeller, as shown in FIG. 8 and FIG.
Since 2 is formed in a straight shape in which the respective dimensions w 1 , w 2 , h 1 , h 2 are set to the same, the thickness B 2 must be set relatively large. Because, if the thickness B 2 is set to be small, the height h 2 and therefore the suction port 1
The height h 1 and width w 1 of 8 are reduced, and the suction performance (predetermined condition) is hindered. As a result, the disc friction loss P
d had reached a considerable size. This loss is
Lower specific speed (generally, larger disc outer diameter D)
Although increased, this will be described in detail again in comparison with the effect of the present invention described later.
【００１０】このように、前記従来のソリッドインペラ
においては、取扱液の相対循環損失は防止し得るもの
の、反面インペラ本体の円盤摩擦損失が新たに発生する
ため、所期のボンプ効率の向上が十分には達成されてい
なかった。As described above, in the conventional solid impeller, the relative circulation loss of the liquid to be handled can be prevented, but the disc friction loss of the impeller body is newly generated. Was not achieved.
【００１１】そこで、本発明の目的は、取扱液の相対循
環損失の発生を防止し得ると共に、インペラ本体の円盤
摩擦損失を可及的に減少することができるソリッドイン
ペラを提供することにある。Therefore, an object of the present invention is to provide a solid impeller capable of preventing relative circulation loss of the handled liquid and reducing disc friction loss of the impeller body as much as possible.
【００１２】[0012]
【課題を解決するための手段】先の目的を達成するため
に、本発明に係るソリッドインペラは、中央部に吸込部
を設けると共に外周部に吐出部を設けた回転円盤状イン
ペラ本体の内部に、前記吸込部から前記吐出部へ向けて
半径方向外方に延在する複数の放射状流路孔を穿設した
ソリッドインペラにおいて、前記流路孔は、その断面積
を半径方向外方へ向けて漸次減少するようにその少なく
ともインペラ本体厚さ方向の寸法を半径方向外方へ向け
て漸次先細りテーパ状に形成し、前記インペラ本体厚さ
を半径方向外方へ向けて漸次減少するよう構成すること
を特徴とする。In order to achieve the above object, a solid impeller according to the present invention is provided inside a rotary disk-shaped impeller body having a suction part in the central part and a discharge part in the outer peripheral part. In the solid impeller having a plurality of radial flow passage holes extending outward in the radial direction from the suction portion to the discharge portion, the flow passage hole has a cross-sectional area directed outward in the radial direction. At least the dimension in the thickness direction of the impeller body is gradually tapered outward in the radial direction so as to be gradually reduced, and the impeller body thickness is gradually reduced outward in the radial direction. Is characterized by.
【００１３】この場合、前記流路孔は、インペラ本体の
平面における幅寸法を半径方向外方に向けて漸次先細り
テーパ状に形成することができる。また、流路孔は、イ
ンペラ本体の回転方向の前方側を半径方向直線に対して
テーパ状に形成することができる。さらに、流路孔は、
その中心軸が回転軸に対して直角となるよう設定するこ
ともできる。In this case, the flow passage hole can be formed so that the width dimension in the plane of the impeller body gradually tapers outward in the radial direction. Further, the flow passage hole can be formed in a taper shape with respect to the radial straight line on the front side in the rotation direction of the impeller body. Furthermore, the flow path holes are
The central axis can be set to be perpendicular to the rotation axis.
【００１４】[0014]
【作用】本発明においては、インペラ本体の厚さは、イ
ンペラ流路孔が半径方向外方へ向けて漸次先細りテーパ
状に形成することにより、外周部へ向けて漸次減少す
る。従って、本発明によれば、インペラ流路孔内の取扱
液の相対循環が阻止されると共に、インペラ本体の円盤
摩擦損失が可及的に減少することは明らかである。さら
に、本発明によれば、前記構成によって、吸込口寸法
（面積）が制約されることなく十分に設定することが可
能となり、吸込性能をさらに向上し得る利点が発揮され
る。In the present invention, the thickness of the impeller body is gradually reduced toward the outer peripheral portion by forming the impeller passage holes in a taper shape which is gradually tapered outward in the radial direction. Therefore, according to the present invention, it is apparent that the relative circulation of the handling liquid in the impeller passage hole is prevented and the disc friction loss of the impeller body is reduced as much as possible. Furthermore, according to the present invention, the above-described configuration allows the suction port size (area) to be set sufficiently without being restricted, and the advantage that the suction performance can be further improved is exhibited.
【００１５】[0015]
【実施例】次に、本発明に係るソリッドインペラの実施
例につき、添付図面を参照しながら以下詳細に説明す
る。なお、説明の便宜上、図８および図９に示す従来の
構成と同一の構成部分には同一の参照符号を付し、詳細
な説明は省略する。Embodiments of the solid impeller according to the present invention will be described below in detail with reference to the accompanying drawings. For convenience of explanation, the same components as those of the conventional configuration shown in FIGS. 8 and 9 are designated by the same reference numerals, and detailed description thereof will be omitted.
【００１６】先ず初めに、本発明に係るソリッドインペ
ラの基本的構成は、前記従来の構成と同一である。すな
わち、重複するが、再び簡単に説明すると、図１および
図２において、本発明のソリッドインペラ１０は、中央
部に吸込部１２を設けると共に外周部に吐出部１４を設
けた回転円盤状インペラ本体１６の内部に、前記吸込部
１２の吸込口１８から前記吐出部１６の吐出口２０へ向
けて半径方向外方へ延在する複数（図示例では８つ）の
放射状流路孔２２を穿設した構成からなる。First, the basic structure of the solid impeller according to the present invention is the same as the conventional structure. That is, although overlapping, but briefly described again, in FIG. 1 and FIG. 2, the solid impeller 10 of the present invention has a rotating disk-shaped impeller body in which a suction portion 12 is provided in the central portion and a discharge portion 14 is provided in the outer peripheral portion. A plurality of (eight in the illustrated example) radial flow passage holes 22 extending radially outward from the suction port 18 of the suction unit 12 toward the discharge port 20 of the discharge unit 16 are bored in the inside of 16. It consists of
【００１７】しかるに、本実施例においては、前記構成
において、前記流路孔２２は、その断面積を半径方向外
方へ向けて漸次減少するように、その少なくともインペ
ラ本体１６の厚さ方向（高さ）の寸法ｈを半径方向外方
へ向けて、吸込口高さｈ1 ′から吐出口高さｈ2 ′へと
漸次先細りテーパ状に形成する。これにより、前記イン
ペラ本体１６の厚さＢ′が、半径方向外方へ向けて、適
宜薄肉の厚さＢ2 ′となるように漸次減少する。In this embodiment, however, the flow passage hole 22 has at least its impeller body 16 in the thickness direction (higher) so that its cross-sectional area is gradually reduced outward in the radial direction. The height h) is gradually outward in the radial direction, and is gradually tapered from the suction port height h 1 ′ to the discharge port height h 2 ′. As a result, the thickness B ′ of the impeller body 16 is gradually reduced outward in the radial direction so that the thickness B 2 ′ is appropriately thin.
【００１８】なお、本実施例においては、流路孔２２の
インペラ本体１６の平面における幅寸法ｗも、半径方向
外方に向けて吸込口幅ｗ1 ′から吐出口幅ｗ2 ′へと漸
次先細りテーパ状に形成する。そして、この場合、前記
各寸法ｗ1 ′とｈ1 ′およびｗ2 ′とｈ2 ′は、それぞ
れ同一寸法に設定すると共に、吸込口幅ｗ1 ′は吸込部
１２における最大許容寸法に設定すれば好適である。ま
た、前記各寸法ｗ1 ′とｗ2 ′、ｈ1 ′とｈ2 ′によっ
て形成される流路孔２２のテーパ形状は、流路孔２２内
の取扱液の流れがスムーズに増速して、循環流れを発生
しない範囲内となるように構成することは勿論である
が、この構成は実験的にも容易に設定することができ
る。In the present embodiment, the width dimension w of the flow path hole 22 in the plane of the impeller body 16 is also gradually increased radially outward from the suction port width w 1 ′ to the discharge port width w 2 ′. It is formed in a tapered shape. In this case, the dimensions w 1 ′ and h 1 ′ and w 2 ′ and h 2 ′ are set to the same dimension, and the suction port width w 1 ′ is set to the maximum allowable dimension in the suction portion 12. Is suitable. Further, the tapered shape of the flow path hole 22 formed by the respective dimensions w 1 ′ and w 2 ′ and h 1 ′ and h 2 ′ is such that the flow of the handling liquid in the flow path hole 22 is smoothly accelerated. Of course, it is needless to say that the configuration is such that the circulating flow is not generated, but this configuration can be easily set experimentally.
【００１９】このように、本発明によれば、インペラ本
体１６の外周部の厚さＢ2 ′＝ｈ2′＋２ｔ（図２参
照）が、従来の厚さＢ2 （図９参照）と比較して十分小
さく設定される。従って、次に説明する実験結果からも
明らかなように、円盤摩擦損失Ｐｄ〔前記式（１）参
照〕の発生が可及的に減少し、しかも取扱液の相対循環
損失の発生は、前述したように、従来のストレート状流
路孔の場合と同様に確実に防止することができる。従っ
て、ポンプ効率の向上を十分に達成し得ることは明らか
である。また、本発明によれば、吸込口寸法（面積）を
制約されることなく十分に設定し得るので、吸込性能を
向上し得ることも明らかである。さらに、本発明によれ
ば、インペラ本体が軽量となり、比較的容易に精密鋳造
し得る利点を有する。As described above, according to the present invention, the thickness B 2 ′ = h 2 ′ + 2t (see FIG. 2) of the outer peripheral portion of the impeller body 16 is compared with the conventional thickness B 2 (see FIG. 9). And set small enough. Therefore, as is clear from the experimental results described below, the occurrence of the disk friction loss Pd [see the above formula (1)] is reduced as much as possible, and the occurrence of the relative circulation loss of the handled liquid is as described above. As described above, it is possible to surely prevent the same as in the case of the conventional straight flow path hole. Therefore, it is clear that an improvement in pump efficiency can be achieved sufficiently. Further, according to the present invention, it is apparent that the suction performance can be improved because the suction port size (area) can be set sufficiently without being restricted. Further, according to the present invention, the impeller body is light in weight, and there is an advantage that precision casting can be performed relatively easily.
【００２０】図３乃至図５は、このようにして達成され
る本発明のソリッドインペラの性能（実線）と、従来の
ソリッドインペラの性能（点線）とを、所要の流量域
（０〜１５０ｌ／ｍｉｎ）において比較試験した結果を
示したものである。すなわち、図３においては、流量Ｑ
−揚程Ｈ曲線は殆ど変化しないが、効率η（％）が、特
に小流量域において向上することが示されている。ま
た、図４においては、吸込み性能（ＮＰＳＨreq ）が向
上することが示されている。そして、図５においては、
軸動力（ＫＷ）が、特に小流量域において向上すること
が示されている。なお、この軸動力は、主として円盤摩
擦損失の減少によるものである。3 to 5 show the performance (solid line) of the solid impeller of the present invention thus achieved and the performance (dotted line) of the conventional solid impeller in the required flow rate range (0 to 150 l / l). min) shows the result of the comparative test. That is, in FIG. 3, the flow rate Q
-The head H curve hardly changes, but the efficiency η (%) is shown to be improved, especially in the small flow rate region. Further, FIG. 4 shows that the suction performance (NPSHreq) is improved. And in FIG.
It has been shown that the shaft power (KW) is improved, especially in the small flow range. The shaft power is mainly due to the reduction of disc friction loss.
【００２１】次に、図６および図７に、本発明のソリッ
ドインペラの別の実施例を示す。本実施例は、先の実施
例（図１および図２）において、流路孔２２を、インペ
ラ本体１６の回転方向Ｒの前方側を半径方向直線に対し
てテーパ状に形成したものである（図６参照）。そし
て、この場合、前記流路孔２２の中心軸が、回転軸Ｓに
対して直角となるように構成すれば好適である（図７参
照）。なお、本実施例においても、吸込口高さｈ1 ′、
ｈ2 ′および吸込口幅ｗ1 ′、ｗ2 ′の寸法は、先の実
施例と同様に設定することができると共に、これにより
得られる作用および効果も、先の実施例と同様に発揮し
得ることは明らかであるので、詳細な説明は省略する。Next, FIGS. 6 and 7 show another embodiment of the solid impeller of the present invention. In the present embodiment, the passage hole 22 is formed in a taper shape with respect to the radial straight line on the front side in the rotation direction R of the impeller body 16 in the previous embodiment (FIGS. 1 and 2) ( (See FIG. 6). Then, in this case, it is preferable that the central axis of the flow path hole 22 is configured to be perpendicular to the rotation axis S (see FIG. 7). In this embodiment also, the suction port height h 1 ′,
The dimensions of h 2 ′ and suction port widths w 1 ′ and w 2 ′ can be set in the same manner as in the previous embodiment, and the actions and effects obtained thereby can be exhibited in the same manner as in the previous embodiment. Since it is clear that it can be obtained, detailed description is omitted.
【００２２】以上、本発明の好適な実施例について説明
したが、本発明は前記実施例に限定されることなく、そ
の精神を逸脱しない範囲内において多くの設計変更が可
能である。Although the preferred embodiments of the present invention have been described above, the present invention is not limited to the above embodiments, and many design changes can be made without departing from the spirit thereof.
【００２３】[0023]
【発明の効果】以上説明したように、本発明に係るソリ
ッドインペラは、中央部に吸込部を設けると共に外周部
に吐出部を設けた回転円盤状インペラ本体の内部に、前
記吸込部から前記吐出部へ向けて半径方向外方に延在す
る複数の放射状流路孔を穿設したソリッドインペラにお
いて、前記流路孔は、その断面積を半径方向外方へ向け
て漸次減少するようにその少なくともインペラ本体厚さ
方向の寸法を半径方向外方へ向けて漸次先細りテーパ状
に形成し、前記インペラ本体厚さを半径方向外方へ向け
て漸次減少するよう構成することにより、インペラ流路
孔内における取扱液の循環流れに起因する相対循環損失
を防止することができると共に、インペラ本体の外周部
厚さに起因する円盤摩擦損失を抑制することができる。
従って、本発明に係るソリッドインペラによれば、所期
のポンプ効率を十分に維持することができる。As described above, in the solid impeller according to the present invention, the discharge from the suction part is provided inside the rotary disk-shaped impeller body having the suction part in the central part and the discharge part in the outer peripheral part. In a solid impeller having a plurality of radial flow passage holes extending outward in the radial direction toward the portion, the flow passage hole has at least the cross-sectional area thereof so as to gradually decrease in the radial direction outward. By forming the dimension of the impeller body in the thickness direction gradually tapering outward in the radial direction and gradually reducing the thickness of the impeller body outward in the radial direction, It is possible to prevent the relative circulation loss due to the circulating flow of the handled liquid in (3) and to suppress the disc friction loss due to the outer peripheral thickness of the impeller body.
Therefore, according to the solid impeller of the present invention, the desired pump efficiency can be sufficiently maintained.
【００２４】さらに、本発明のソリッドインペラによれ
ば、吸込口寸法（面積）を制約されることなく十分に設
定することができるので、吸込性能を向上し得ると共
に、インペラ本体を小形化できるので、軽量となり、比
較的容易に精密鋳造し得る利点を有する。Further, according to the solid impeller of the present invention, since the suction port size (area) can be set sufficiently without being restricted, the suction performance can be improved and the impeller body can be downsized. However, it has the advantage of being lightweight and capable of precision casting relatively easily.
【図１】本発明に係るソリッドインペラの一実施例を示
す平面図である。FIG. 1 is a plan view showing an embodiment of a solid impeller according to the present invention.
【図２】図１に示すソリッドインペラのII−II線断面図
である。FIG. 2 is a sectional view of the solid impeller shown in FIG. 1 taken along line II-II.
【図３】図１に示す本発明のソリッドインペラと従来の
ソリッドインペラのポンプ効率および揚程特性を比較し
て示す特性線図である。FIG. 3 is a characteristic diagram showing a comparison of pump efficiency and head characteristics of the solid impeller of the present invention shown in FIG. 1 and a conventional solid impeller.
【図４】図１に示す本発明のソリッドインペラと従来の
ソリッドインペラの吸込特性を比較して示す特性線図で
ある。FIG. 4 is a characteristic diagram showing a comparison of suction characteristics of the solid impeller of the present invention shown in FIG. 1 and a conventional solid impeller.
【図５】図１に示す本発明のソリッドインペラと従来の
ソリッドインペラの軸動力特性を比較して示す特性線図
である。FIG. 5 is a characteristic diagram showing a comparison of shaft power characteristics of the solid impeller of the present invention shown in FIG. 1 and a conventional solid impeller.
【図６】本発明に係るソリッドインペラの別の実施例を
示す平面図である。FIG. 6 is a plan view showing another embodiment of the solid impeller according to the present invention.
【図７】図６に示すソリッドインペラの VII−VII 線断
面図である。7 is a sectional view taken along line VII-VII of the solid impeller shown in FIG.
【図８】従来のソリッドインペラの構成を示す平面図で
ある。FIG. 8 is a plan view showing a configuration of a conventional solid impeller.
【図９】図８に示すソリッドインペラのIX−IX線断面図
である。9 is a sectional view taken along line IX-IX of the solid impeller shown in FIG.
１０ ソリッドインペラ １２ 吸込部 １４ 吐出部 １６ インペラ本体 １８ 吸込口 ２０ 吐出口 ２２ 流路孔 10 solid impeller 12 suction part 14 discharge part 16 impeller body 18 suction port 20 discharge port 22 flow path hole
Claims (4)
吐出部を設けた回転円盤状インペラ本体の内部に、前記
吸込部から前記吐出部へ向けて半径方向外方に延在する
複数の放射状流路孔を穿設したソリッドインペラにおい
て、 前記流路孔は、その断面積を半径方向外方へ向けて漸次
減少するようにその少なくともインペラ本体の厚さ方向
の寸法を半径方向外方へ向けて漸次先細りテーパ状に形
成し、前記インペラ本体の厚さを半径方向外方へ向けて
漸次減少するよう構成することを特徴とするソリッドイ
ンペラ。1. A plurality of radially extending radially outwards from the suction portion to the discharge portion are provided inside a rotary disk-shaped impeller body having a suction portion at a central portion and a discharge portion at an outer peripheral portion. In a solid impeller having radial flow passage holes, at least the dimension of the impeller body in the thickness direction is radially outward so that the cross-sectional area of the flow passage hole is gradually reduced outward in the radial direction. A solid impeller, wherein the solid impeller is formed so as to taper gradually toward the outside, and is configured to gradually reduce the thickness of the impeller body outward in the radial direction.
幅寸法を半径方向外方に向けて漸次先細りテーパ状に形
成してなる請求項１記載のソリッドインペラ。2. The solid impeller according to claim 1, wherein the flow passage hole is formed so that a width dimension in a plane of the impeller body is gradually tapered outward in the radial direction.
方側を半径方向直線に対してテーパ状に形成してなる請
求項１または２記載のソリッドインペラ。3. The solid impeller according to claim 1, wherein the flow passage hole is formed such that a front side in a rotation direction of the impeller body is tapered with respect to a radial straight line.
直角となるよう設定してなる請求項１ないし３のいずれ
かに記載のソリッドインペラ。4. The solid impeller according to claim 1, wherein the flow path hole is set so that its central axis is perpendicular to the rotation axis.
Priority Applications (2)
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|---|---|---|---|
| JP00509594A JP3322744B2 (en) | 1994-01-21 | 1994-01-21 | Solid impeller |
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| JP00509594A JP3322744B2 (en) | 1994-01-21 | 1994-01-21 | Solid impeller |
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN113565767A (en) * | 2020-09-11 | 2021-10-29 | 中国海洋石油集团有限公司 | High-efficient broad width leaf guide pulley suitable for 538 series electric submersible pump |
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1994
- 1994-01-21 JP JP00509594A patent/JP3322744B2/en not_active Expired - Fee Related
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN113565767A (en) * | 2020-09-11 | 2021-10-29 | 中国海洋石油集团有限公司 | High-efficient broad width leaf guide pulley suitable for 538 series electric submersible pump |
| CN113775563A (en) * | 2021-10-31 | 2021-12-10 | 浙江水泵总厂有限公司 | Impeller outlet structure and centrifugal pump with same |
| WO2023070775A1 (en) * | 2021-10-31 | 2023-05-04 | 浙江水泵总厂有限公司 | Impeller outlet structure and centrifugal pump having same |
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