JPH07148440A - 補強コンバータ本体 - Google Patents
補強コンバータ本体Info
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- JPH07148440A JPH07148440A JP6159649A JP15964994A JPH07148440A JP H07148440 A JPH07148440 A JP H07148440A JP 6159649 A JP6159649 A JP 6159649A JP 15964994 A JP15964994 A JP 15964994A JP H07148440 A JPH07148440 A JP H07148440A
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- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
- B01J35/00—Catalysts, in general, characterised by their form or physical properties
- B01J35/50—Catalysts, in general, characterised by their form or physical properties characterised by their shape or configuration
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- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
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- F01N2330/00—Structure of catalyst support or particle filter
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- F01N2330/323—Corrugations of saw-tooth or triangular form
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 熱耐久性を向上させる。
【構成】 とりわけ、内燃機関からの排気ガスを処理す
るためのガス処理システムにおいて「着火」コンバータ
として使用される、補強コンバータ本体が提供される。
交互関係において波形付き及び平坦薄金属細片を使用す
る。補強は、薄金属細片の少なくとも一部に対する強合
金の薄金属細片の使用によって強化される。
るためのガス処理システムにおいて「着火」コンバータ
として使用される、補強コンバータ本体が提供される。
交互関係において波形付き及び平坦薄金属細片を使用す
る。補強は、薄金属細片の少なくとも一部に対する強合
金の薄金属細片の使用によって強化される。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、流体、特にガスの化学
組成を変更するために使用されるコンバータ本体に関す
る。さらに詳細には、発明は、その特定応用において、
大気への侵入の前に汚染物質を除去するために、エンジ
ン、例えば、内燃機関からの排気ガスの化学組成を変更
するためのコンバータに関する。
組成を変更するために使用されるコンバータ本体に関す
る。さらに詳細には、発明は、その特定応用において、
大気への侵入の前に汚染物質を除去するために、エンジ
ン、例えば、内燃機関からの排気ガスの化学組成を変更
するためのコンバータに関する。
【０００２】
【従来技術及びその課題】発明は、とりわけ、組み合わ
せ電気加熱可能な触媒コンバータと「着火（ライト・オ
フ）」コンバータにおいて使用される金属モノリスコン
バータに関する。金属モノリスは、小型エンジン、例え
ば、オートバイ、芝刈り機、ボートエンジン等、の排気
管路においてのみ使用される。排気ガスは、例えば、電
気加熱コンバータユニットを通過し、触媒の存在におい
て、含有された汚染物質が大気へ放出される前に無害ガ
スに変換される点までその温度を上昇させる。
せ電気加熱可能な触媒コンバータと「着火（ライト・オ
フ）」コンバータにおいて使用される金属モノリスコン
バータに関する。金属モノリスは、小型エンジン、例え
ば、オートバイ、芝刈り機、ボートエンジン等、の排気
管路においてのみ使用される。排気ガスは、例えば、電
気加熱コンバータユニットを通過し、触媒の存在におい
て、含有された汚染物質が大気へ放出される前に無害ガ
スに変換される点までその温度を上昇させる。
【０００３】本発明のコンバータ本体は、排気汚染物を
許容レベルに低下させるように汚染物含有排気ガスを処
理する自動車のための触媒コンバータシステムの構成要
素として特に使用される。次の議論は車両用触媒コンバ
ータに制限されるが、原理は定置並びに移動装置、及び
排気ガス汚染物のためのコンバータ以外の化学反応器に
あてはまる。
許容レベルに低下させるように汚染物含有排気ガスを処
理する自動車のための触媒コンバータシステムの構成要
素として特に使用される。次の議論は車両用触媒コンバ
ータに制限されるが、原理は定置並びに移動装置、及び
排気ガス汚染物のためのコンバータ以外の化学反応器に
あてはまる。
【０００４】内燃機関又はガスタービンのための触媒コ
ンバータの目的は、排気における汚染物質、例えば、一
酸化炭素、未燃炭化水素、窒素酸化物等を二酸化炭素、
窒素と水に大気への放出前に変換するものである。その
ような比較的無害な副産物への変換は、排気ガスが、例
えば、冷エンジン始動において比較的冷たい時、初期的
に効率的ではない。高変換率において有効であるために
は、ガスが接触する触媒とコンバータの表面は、最低温
度、例えば、一酸化炭素に対して３９０Ｆ、揮発性有機
化合物に対して５７０Ｆ、そしてメタン又は天然ガスに
対して約９００Ｆ以上でなければならない。そうでなけ
れば、無害な副産物への変換は劣り、そして冷始動汚染
は高い。
ンバータの目的は、排気における汚染物質、例えば、一
酸化炭素、未燃炭化水素、窒素酸化物等を二酸化炭素、
窒素と水に大気への放出前に変換するものである。その
ような比較的無害な副産物への変換は、排気ガスが、例
えば、冷エンジン始動において比較的冷たい時、初期的
に効率的ではない。高変換率において有効であるために
は、ガスが接触する触媒とコンバータの表面は、最低温
度、例えば、一酸化炭素に対して３９０Ｆ、揮発性有機
化合物に対して５７０Ｆ、そしてメタン又は天然ガスに
対して約９００Ｆ以上でなければならない。そうでなけ
れば、無害な副産物への変換は劣り、そして冷始動汚染
は高い。
【０００５】エンジン始動において触媒の初期加熱を達
成するために、電気加熱可能な触媒コンバータユニッ
ト、好ましくは、薄金属ハニカムモノリスから形成した
ものが、都合良く設けられる。最近の発展により、コン
バータの「縦続」、すなわち、低熱慣性電気加熱可能な
コンバータ（ＥＨＣ）、続いて中熱慣性コンバータ又は
着火コンバータ、続いて大熱慣性主コンバータをすべて
同一導管又はガス流路において設ける利点を示してい
る。ＥＨＣにおいて開始された酸化反応から発生した熱
は、中間コンバータを加熱し、これは大形コンバータを
加熱する。ＥＨＣは、触媒の存在において、汚染物質が
変換される「着火」コンバータへの侵入のためにその
「着火（ライト・オフ）」温度まで排気ガスを予熱す
る。ある変換は、ＥＨＣにおいて発生し、そして変換の
大部分は、通常電気加熱されない最終触媒コンバータ区
分において発生する。本発明は、電気加熱可能なコンバ
ータ区分に従う「着火」コンバータに主に関する。
成するために、電気加熱可能な触媒コンバータユニッ
ト、好ましくは、薄金属ハニカムモノリスから形成した
ものが、都合良く設けられる。最近の発展により、コン
バータの「縦続」、すなわち、低熱慣性電気加熱可能な
コンバータ（ＥＨＣ）、続いて中熱慣性コンバータ又は
着火コンバータ、続いて大熱慣性主コンバータをすべて
同一導管又はガス流路において設ける利点を示してい
る。ＥＨＣにおいて開始された酸化反応から発生した熱
は、中間コンバータを加熱し、これは大形コンバータを
加熱する。ＥＨＣは、触媒の存在において、汚染物質が
変換される「着火」コンバータへの侵入のためにその
「着火（ライト・オフ）」温度まで排気ガスを予熱す
る。ある変換は、ＥＨＣにおいて発生し、そして変換の
大部分は、通常電気加熱されない最終触媒コンバータ区
分において発生する。本発明は、電気加熱可能なコンバ
ータ区分に従う「着火」コンバータに主に関する。
【０００６】薄金属ハニカムモノリスに関する一般問題
は、熱振動試験（Ｈｏｔ Ｓｈａｋｅ Ｔｅｓｔ）と熱
循環試験（Ｈｏｔ Ｃｙｃｌｉｎｇ Ｔｅｓｔ）として
公知の厳しい自動車産業耐久試験に耐えることができな
いことであった。
は、熱振動試験（Ｈｏｔ Ｓｈａｋｅ Ｔｅｓｔ）と熱
循環試験（Ｈｏｔ Ｃｙｃｌｉｎｇ Ｔｅｓｔ）として
公知の厳しい自動車産業耐久試験に耐えることができな
いことであった。
【０００７】熱振動試験は、作動内燃機関からの排気ガ
スを装置に同時に通過させて、高温（８００〜９５０
℃、１４７２〜１７４２Ｆ）において垂直姿勢において
装置を振動させる（１００〜２００ヘルツ及び２８〜６
０Ｇ慣性負荷）ことに係わる。試験装置が入れ子にな
る、すなわち所定の時間、例えば、５〜２００時間まで
薄金属ホイル葉の前又は上流縁の分離又は折返しを表示
するならば、試験装置は、試験に落ちると言われる。通
常、５時間持続する装置は、２００時間持続する。５時
間は、１００ヘルツにおいて１．８ｘ１０6サイクルに
等価である。
スを装置に同時に通過させて、高温（８００〜９５０
℃、１４７２〜１７４２Ｆ）において垂直姿勢において
装置を振動させる（１００〜２００ヘルツ及び２８〜６
０Ｇ慣性負荷）ことに係わる。試験装置が入れ子にな
る、すなわち所定の時間、例えば、５〜２００時間まで
薄金属ホイル葉の前又は上流縁の分離又は折返しを表示
するならば、試験装置は、試験に落ちると言われる。通
常、５時間持続する装置は、２００時間持続する。５時
間は、１００ヘルツにおいて１．８ｘ１０6サイクルに
等価である。
【０００８】熱循環試験は、排気ガスを８００〜９５０
℃（１４７２〜１７４２Ｆ）において流動させて行わ
れ、３００時間に対して１５〜２０分毎に一度１２０〜
１５０℃に循環する。薄金属ホイル細片の前縁の入れ子
又は分離は故障と考えられる。熱振動試験と熱循環試験
は、以後、「熱試験」と呼ばれ、合格が非常に難しいこ
とが立証された。成功装置を設ける多くの努力は、多様
な理由のために費用がかかり過ぎ又は無効であった。
℃（１４７２〜１７４２Ｆ）において流動させて行わ
れ、３００時間に対して１５〜２０分毎に一度１２０〜
１５０℃に循環する。薄金属ホイル細片の前縁の入れ子
又は分離は故障と考えられる。熱振動試験と熱循環試験
は、以後、「熱試験」と呼ばれ、合格が非常に難しいこ
とが立証された。成功装置を設ける多くの努力は、多様
な理由のために費用がかかり過ぎ又は無効であった。
【０００９】本発明の補強構造は、これらの熱試験に合
格する。
格する。
【００１０】１９９２年４月７日付けのＭａｕｓ他への
米国特許５、１０２、７４３を参照する。この特許は、
交互の波形付き及び平坦シート金属層の薄金属細片から
作られたモノリスを開示する。参照は、シート金属層の
少なくとも一つが、層の他のものよりも、寸法（長さと
幅）の少なくとも一方の少なくとも一部でより大きな厚
さを有することを開示する。大きな厚さを有する少なく
とも一つのシート金属層は、層の他のものよりも厚いシ
ート金属、又は互いに密接に重なった複数の同一構造金
属シートから形成される。本発明は、耐久性コンバータ
本体を達成するために、他のシート金属層とは異なる強
度を有する異なる合金のシート金属層の使用による。
米国特許５、１０２、７４３を参照する。この特許は、
交互の波形付き及び平坦シート金属層の薄金属細片から
作られたモノリスを開示する。参照は、シート金属層の
少なくとも一つが、層の他のものよりも、寸法（長さと
幅）の少なくとも一方の少なくとも一部でより大きな厚
さを有することを開示する。大きな厚さを有する少なく
とも一つのシート金属層は、層の他のものよりも厚いシ
ート金属、又は互いに密接に重なった複数の同一構造金
属シートから形成される。本発明は、耐久性コンバータ
本体を達成するために、他のシート金属層とは異なる強
度を有する異なる合金のシート金属層の使用による。
【００１１】次の説明において、「フェライト」ステン
レス鋼が参照される。適切なフェライトステンレス鋼合
金は、Ａｇｇｅｎへの１９８３年１１月８日付けの米国
特許４、４１４、０２３において記載される。ここで使
用される特定フェライトステンレス鋼は、２０％クロ
ム、５％アルミニウム、セリウム、ランタン、ネオジ
ム、イットリウム、及びプラセオジムから選択された少
なくとも一つの希土類金属、又は２つ以上のそのような
希土類金属の混合物０．００２％〜０．０５％、バラン
ス鉄と不純物を構成する微量鋼を含む。この合金は、９
００℃における２、０００ｐｓｉの降伏強度と、５、３
００ｐｓｉの極限引張り強度と、１０００時間における
３３０ｐｓｉの１％クリープ強度とを有する。ここでと
りわけ使用される別の金属合金は、市販されるＨａｙｎ
ｅｓ２１４合金として識別される。この合金と他の含ニ
ッケル合金は、Ｈｅｒｃｈｅｎｒｏｅｄｅｒ他への１９
８７年６月９日付けの米国特許４、６９１、９３１にお
いて記載される。特定例は、７５％ニッケル、１６％ク
ロム、４．５％アルミニウム、３％鉄、随意的に、イッ
トリウムを除く微量の一つ以上の希土類金属、０．０５
％炭素及び不純物を構成する微量鋼を含む。この合金
は、４６、０００ｐｓｉの降伏強度と、５２、０００ｐ
ｓｉの極限引張り強度と、１０００時間における２５０
０ｐｓｉの１％クリープ強度とを有し、すべての性質は
９００℃において測定された。同様にここで使用される
Ｈａｙｎｅｓ２３０合金は、２２％クロム、１４％タン
グステン、２％モリブデン、０．１０％炭素、最大５％
のコバルト、最大３％の鉄、及び微量のランタン、バラ
ンスニッケルを含む組成を有する。Ｈａｙｎｅｓ２３０
合金は、３２、１００ｐｓｉの降伏強度と、４９、００
０ｐｓｉの極限引張り強度と、１０００時間における３
７００ｐｓｉの１％クリープ強度とを有し、すべての性
質は９００℃において測定された。フェライトステンレ
ス鋼（商標「ＡｌｆａＩＶ」の下でＡｌｌｅｇｈｅｎｙ
Ｌｕｄｌｕｍ Ｓｔｅｅｌ Ｃｏ．から市販される）
とＨａｙｎｅｓ合金は、コンバータにおける使用のため
に適する耐高温、耐酸化性（又は耐食性）金属の例であ
る。適切な金属は、長期間で９００〜１１００℃の温度
に耐えることができなければならない。
レス鋼が参照される。適切なフェライトステンレス鋼合
金は、Ａｇｇｅｎへの１９８３年１１月８日付けの米国
特許４、４１４、０２３において記載される。ここで使
用される特定フェライトステンレス鋼は、２０％クロ
ム、５％アルミニウム、セリウム、ランタン、ネオジ
ム、イットリウム、及びプラセオジムから選択された少
なくとも一つの希土類金属、又は２つ以上のそのような
希土類金属の混合物０．００２％〜０．０５％、バラン
ス鉄と不純物を構成する微量鋼を含む。この合金は、９
００℃における２、０００ｐｓｉの降伏強度と、５、３
００ｐｓｉの極限引張り強度と、１０００時間における
３３０ｐｓｉの１％クリープ強度とを有する。ここでと
りわけ使用される別の金属合金は、市販されるＨａｙｎ
ｅｓ２１４合金として識別される。この合金と他の含ニ
ッケル合金は、Ｈｅｒｃｈｅｎｒｏｅｄｅｒ他への１９
８７年６月９日付けの米国特許４、６９１、９３１にお
いて記載される。特定例は、７５％ニッケル、１６％ク
ロム、４．５％アルミニウム、３％鉄、随意的に、イッ
トリウムを除く微量の一つ以上の希土類金属、０．０５
％炭素及び不純物を構成する微量鋼を含む。この合金
は、４６、０００ｐｓｉの降伏強度と、５２、０００ｐ
ｓｉの極限引張り強度と、１０００時間における２５０
０ｐｓｉの１％クリープ強度とを有し、すべての性質は
９００℃において測定された。同様にここで使用される
Ｈａｙｎｅｓ２３０合金は、２２％クロム、１４％タン
グステン、２％モリブデン、０．１０％炭素、最大５％
のコバルト、最大３％の鉄、及び微量のランタン、バラ
ンスニッケルを含む組成を有する。Ｈａｙｎｅｓ２３０
合金は、３２、１００ｐｓｉの降伏強度と、４９、００
０ｐｓｉの極限引張り強度と、１０００時間における３
７００ｐｓｉの１％クリープ強度とを有し、すべての性
質は９００℃において測定された。フェライトステンレ
ス鋼（商標「ＡｌｆａＩＶ」の下でＡｌｌｅｇｈｅｎｙ
Ｌｕｄｌｕｍ Ｓｔｅｅｌ Ｃｏ．から市販される）
とＨａｙｎｅｓ合金は、コンバータにおける使用のため
に適する耐高温、耐酸化性（又は耐食性）金属の例であ
る。適切な金属は、長期間で９００〜１１００℃の温度
に耐えることができなければならない。
【００１２】交互の波形付き及び平坦薄金属層から形成
し、薄金属細片の幾らかを異なる強合金で置き換えた多
細胞コンバータ本体は、熱試験に耐えることが判明して
いる。
し、薄金属細片の幾らかを異なる強合金で置き換えた多
細胞コンバータ本体は、熱試験に耐えることが判明して
いる。
【００１３】
【課題を解決するための手段】簡単に言えば、本発明
は、交互の波形付き及び平坦薄金属細片のＳ巻スタック
から形成した多細胞コンバータコアであり、該コアは、
第１合金の薄金属細片の第１部分と、第２合金の薄金属
細片の第２部分とを有し、該第２合金は、所与の温度に
おいて、第１合金の厚さよりも大きな所与の厚さに対し
て降伏強度を有する。より具体的な実施態様において、
発明は、交互の波形付き及び平坦薄金属細片のＳ巻列を
具備するコア又は「マトリックス」を含むハウジング又
は「外装」を考え、この場合、波形付き薄金属細片は、
中央部分において層状関係において集結固着された平坦
又は平坦化中央部分を有し、薄金属細片の自由端部は、
ハウジングの内面に固着され、該コアは、第１合金の薄
金属細片の第１部分と第２合金の薄金属細片の第２部分
を有し、該第２合金は、該第１合金よりもより大きな降
伏強度を所与の温度において有する。
は、交互の波形付き及び平坦薄金属細片のＳ巻スタック
から形成した多細胞コンバータコアであり、該コアは、
第１合金の薄金属細片の第１部分と、第２合金の薄金属
細片の第２部分とを有し、該第２合金は、所与の温度に
おいて、第１合金の厚さよりも大きな所与の厚さに対し
て降伏強度を有する。より具体的な実施態様において、
発明は、交互の波形付き及び平坦薄金属細片のＳ巻列を
具備するコア又は「マトリックス」を含むハウジング又
は「外装」を考え、この場合、波形付き薄金属細片は、
中央部分において層状関係において集結固着された平坦
又は平坦化中央部分を有し、薄金属細片の自由端部は、
ハウジングの内面に固着され、該コアは、第１合金の薄
金属細片の第１部分と第２合金の薄金属細片の第２部分
を有し、該第２合金は、該第１合金よりもより大きな降
伏強度を所与の温度において有する。
【００１４】発明は、発明の好ましい実施態様を示す添
付の図面を参照してより良く理解されるであろう。
付の図面を参照してより良く理解されるであろう。
【００１５】
【実施例】上記の如く、本発明は、コンバータ本体、特
に、熱試験に耐えることができるように補強された「着
火」コンバータコア本体である。補強は、主に、薄金属
細片の大バランスに対して使用されるものとは異なる合
金の、波形付き又は平坦の数個の離間した薄金属細片、
若しくは各々の選択されたものをマトリックスにおいて
使用することにより達成される。好ましい実施態様にお
いて、２つの異なる構造の合金細片は同一厚である。一
層の補強は、例えば、溶融金属、例えば、高融点金属ろ
うにより、細片の中央部分を固着することにより、ある
いは細片をＳ巻装する前に溶着により獲得される。さら
に一層の補強は、溶融金属を用いる如く、薄金属細片の
遠位極端部を周囲金属ハウジングに固着することにより
獲得される。とりわけ、中央部分と遠位極端部における
薄金属細片を外装又はハウジングに固着し、使用中のよ
うに、中間部分を自由に膨張及び収縮させておくことは
都合が良い。この構造は、加熱及び冷却中薄金属細片の
間にすべりを設け、摩耗を縮小する。薄金属細片が、例
えば、ろう付けによる如く、中間部分において固着され
るならば、循環温度による膨張と収縮は、マトリックス
の往復曲げと究極的な破壊を生ずる。
に、熱試験に耐えることができるように補強された「着
火」コンバータコア本体である。補強は、主に、薄金属
細片の大バランスに対して使用されるものとは異なる合
金の、波形付き又は平坦の数個の離間した薄金属細片、
若しくは各々の選択されたものをマトリックスにおいて
使用することにより達成される。好ましい実施態様にお
いて、２つの異なる構造の合金細片は同一厚である。一
層の補強は、例えば、溶融金属、例えば、高融点金属ろ
うにより、細片の中央部分を固着することにより、ある
いは細片をＳ巻装する前に溶着により獲得される。さら
に一層の補強は、溶融金属を用いる如く、薄金属細片の
遠位極端部を周囲金属ハウジングに固着することにより
獲得される。とりわけ、中央部分と遠位極端部における
薄金属細片を外装又はハウジングに固着し、使用中のよ
うに、中間部分を自由に膨張及び収縮させておくことは
都合が良い。この構造は、加熱及び冷却中薄金属細片の
間にすべりを設け、摩耗を縮小する。薄金属細片が、例
えば、ろう付けによる如く、中間部分において固着され
るならば、循環温度による膨張と収縮は、マトリックス
の往復曲げと究極的な破壊を生ずる。
【００１６】一層の補強は、前縁と、好ましくは、後縁
を折返し、約１／４”（インチ）〜約３／４”のそのよ
うな縁に沿って「へり」を設けることにより獲得され
る。波形付き薄金属細片の場合に、「へり」は、波形付
けが生ずる前に設けられる。代替的に、薄金属細片の厚
さは、例えば、０．００１６”から０．００３０”に増
大され、あるいは平坦薄金属細片のみの厚さがそのよう
に増大され、若しくは波形付き薄金属細片のみの厚さが
そのように増大される。
を折返し、約１／４”（インチ）〜約３／４”のそのよ
うな縁に沿って「へり」を設けることにより獲得され
る。波形付き薄金属細片の場合に、「へり」は、波形付
けが生ずる前に設けられる。代替的に、薄金属細片の厚
さは、例えば、０．００１６”から０．００３０”に増
大され、あるいは平坦薄金属細片のみの厚さがそのよう
に増大され、若しくは波形付き薄金属細片のみの厚さが
そのように増大される。
【００１７】特定の実施態様において、波形付き薄金属
細片のすべては、０．００２”フェライトステンレス
鋼、例えば、上記のＡｌｆａ ＩＶ、並びに非常に多数
の平坦薄金属細片から作られる。１〜２４又はそれ以上
の平坦薄金属細片は、Ｈａｙｎｅｓ２１４合金又はＨａ
ｙｎｅｓ２３０合金から作られる。望ましくは、２〜６
平坦薄金属細片が、薄金属細片の束において離間位置に
おいて、好ましくは、一様な離間位置において配設され
る。「薄」金属細片に適用された用語「薄」は、おおま
かには約０．００１”〜約０．００９”の範囲において
厚さを有する金属細片を意味するために、ここと添付の
クレイムにおいて使用される。コンバータ本体は、約５
０セル／平方インチ（ｃｐｓｉ）〜約８００ｃｐｓｉ、
望ましくは、約１００ｃｐｓｉ〜約４００ｃｐｓｉの細
胞密度を有する。
細片のすべては、０．００２”フェライトステンレス
鋼、例えば、上記のＡｌｆａ ＩＶ、並びに非常に多数
の平坦薄金属細片から作られる。１〜２４又はそれ以上
の平坦薄金属細片は、Ｈａｙｎｅｓ２１４合金又はＨａ
ｙｎｅｓ２３０合金から作られる。望ましくは、２〜６
平坦薄金属細片が、薄金属細片の束において離間位置に
おいて、好ましくは、一様な離間位置において配設され
る。「薄」金属細片に適用された用語「薄」は、おおま
かには約０．００１”〜約０．００９”の範囲において
厚さを有する金属細片を意味するために、ここと添付の
クレイムにおいて使用される。コンバータ本体は、約５
０セル／平方インチ（ｃｐｓｉ）〜約８００ｃｐｓｉ、
望ましくは、約１００ｃｐｓｉ〜約４００ｃｐｓｉの細
胞密度を有する。
【００１８】図面をさらに詳細に参照すると、図１は、
波形付き細片１２と平坦細片１４を交互にした薄金属細
片の束１０を示す。これらの薄金属細片は、約５”〜約
１２”の長さの範囲を取り、約１．５”〜約５”の幅を
有する。３番目毎の平坦薄金属細片１６が、強合金、例
えば、上記のＨａｙｎｅｓ２１４又はＨａｙｎｅｓ２３
０の如くクロム／ニッケル合金から形成される。これら
の細片１６は、黒太線で図面に示される。これは、他の
薄金属細片よりも厚い薄金属区分を示すためではない。
これらの異なる合金薄金属シート１６は、好ましくは、
波形付き薄金属細片１２と残余の平坦薄金属細片１４と
同一厚を有する。
波形付き細片１２と平坦細片１４を交互にした薄金属細
片の束１０を示す。これらの薄金属細片は、約５”〜約
１２”の長さの範囲を取り、約１．５”〜約５”の幅を
有する。３番目毎の平坦薄金属細片１６が、強合金、例
えば、上記のＨａｙｎｅｓ２１４又はＨａｙｎｅｓ２３
０の如くクロム／ニッケル合金から形成される。これら
の細片１６は、黒太線で図面に示される。これは、他の
薄金属細片よりも厚い薄金属区分を示すためではない。
これらの異なる合金薄金属シート１６は、好ましくは、
波形付き薄金属細片１２と残余の平坦薄金属細片１４と
同一厚を有する。
【００１９】シート１２、１４と１６の各々とその接触
近傍の間には、ろう付けペーストの狭幅層１８が配設さ
れる。そのようなろう付けペーストは、Ｗａｌｌ Ｃｏ
ｌｍｏｎｏｙ Ｃｏｒｐ．、Ｍａｄｉｓｏｎ Ｈｅｉｇ
ｈｔｓ、ＭＩ ４８０７１から市販される。これらのろ
う付け合金ペーストは、ニッケル、クロム、シリコン、
炭素とホウ素含有であり、２１００Ｆ〜２２００Ｆの範
囲における温度において融解する。ろう付けペーストが
塗布される部位は、例えば、１９８７年１２月８日付け
のＣｏｒｎｅｌｉｓｏｎ他への米国特許４、７１１、０
０９において記載された如く、波形付けプロセス中塗布
された耐火性金属被覆等の被覆を取り除かれる。
近傍の間には、ろう付けペーストの狭幅層１８が配設さ
れる。そのようなろう付けペーストは、Ｗａｌｌ Ｃｏ
ｌｍｏｎｏｙ Ｃｏｒｐ．、Ｍａｄｉｓｏｎ Ｈｅｉｇ
ｈｔｓ、ＭＩ ４８０７１から市販される。これらのろ
う付け合金ペーストは、ニッケル、クロム、シリコン、
炭素とホウ素含有であり、２１００Ｆ〜２２００Ｆの範
囲における温度において融解する。ろう付けペーストが
塗布される部位は、例えば、１９８７年１２月８日付け
のＣｏｒｎｅｌｉｓｏｎ他への米国特許４、７１１、０
０９において記載された如く、波形付けプロセス中塗布
された耐火性金属被覆等の被覆を取り除かれる。
【００２０】束１０は、それぞれ、束１０の頂部と底部
において部分平坦シート２０と２２で完成される。これ
らは、束がＳ巻きされる時、束１０において入れ子可能
に波形を付けられた第１及び最終細片の入れ子を防止す
る目的のためである。
において部分平坦シート２０と２２で完成される。これ
らは、束がＳ巻きされる時、束１０において入れ子可能
に波形を付けられた第１及び最終細片の入れ子を防止す
る目的のためである。
【００２１】図２は、中央部分１８が部位１９において
細片１２の波形を平坦化するために圧搾された後の図１
の束１０を示す。熱は、金属ろう粉末１８を溶融し、薄
金属細片１２、１４と１６を固着するために任意の適切
な手段により後に印加される。代替的に、点溶接、リベ
ットの如く機械的手段、帯環又は包囲バンド、あるいは
クランプが使用される。ろう付け又は溶着される領域に
おいて薄金属細片の一つ又は複数の表面に塗布される被
覆は、溶融作業の前に、ワイヤブラッシング又は任意の
他の適切な手段により除去される。
細片１２の波形を平坦化するために圧搾された後の図１
の束１０を示す。熱は、金属ろう粉末１８を溶融し、薄
金属細片１２、１４と１６を固着するために任意の適切
な手段により後に印加される。代替的に、点溶接、リベ
ットの如く機械的手段、帯環又は包囲バンド、あるいは
クランプが使用される。ろう付け又は溶着される領域に
おいて薄金属細片の一つ又は複数の表面に塗布される被
覆は、溶融作業の前に、ワイヤブラッシング又は任意の
他の適切な手段により除去される。
【００２２】頂部及び底部平坦細片２０と２２は、中央
部分又は部位１９を越えた延長部分１７を有する。マト
リックスを巻く際に、中央部分１９は、心棒で把持さ
れ、例えば、時計回り方向に回転され、そして延長部分
１７は、生ずる目穴２３において隣接する接触薄金属シ
ート１２における波形を覆う（図３）。
部分又は部位１９を越えた延長部分１７を有する。マト
リックスを巻く際に、中央部分１９は、心棒で把持さ
れ、例えば、時計回り方向に回転され、そして延長部分
１７は、生ずる目穴２３において隣接する接触薄金属シ
ート１２における波形を覆う（図３）。
【００２３】これらの装置は、好ましくは、１００〜４
００ｃｐｓｉの範囲において、約５０〜約８００細胞／
平方インチ（ｃｐｓｉ）の範囲の細胞密度を有する。波
形は、０．００３２”〜０．２”の範囲の振幅と、０．
００８８”〜０．４０５”のピッチを有する。波形は、
望ましくは、三角形であり、頂点は応力を軽減するため
に丸くされ、あるいはそれらは正弦波であり、あるいは
それらは矩形の断面形状である。平坦又は波形付きの薄
金属細片の厚さは、望ましくは、０．００１６”〜０．
００５”の範囲にあり、０．００２”が好ましい。０．
５”の「へり」は、前縁又は上流縁に沿って、望ましく
は、本質的でないとしても、薄金属細片の後縁又は下流
縁に沿って都合良く設けられる。
００ｃｐｓｉの範囲において、約５０〜約８００細胞／
平方インチ（ｃｐｓｉ）の範囲の細胞密度を有する。波
形は、０．００３２”〜０．２”の範囲の振幅と、０．
００８８”〜０．４０５”のピッチを有する。波形は、
望ましくは、三角形であり、頂点は応力を軽減するため
に丸くされ、あるいはそれらは正弦波であり、あるいは
それらは矩形の断面形状である。平坦又は波形付きの薄
金属細片の厚さは、望ましくは、０．００１６”〜０．
００５”の範囲にあり、０．００２”が好ましい。０．
５”の「へり」は、前縁又は上流縁に沿って、望ましく
は、本質的でないとしても、薄金属細片の後縁又は下流
縁に沿って都合良く設けられる。
【００２４】図３は、本発明のＳ巻コンバータ本体２４
の端面図である。マトリックス又はコア２１のための保
持ハウジング２０又は外装２０がここで設けられ、その
ハウジング２０の内面には、薄金属細片１２、１４と１
６の遠位極端部が、ろう付け又は任意の他の適切な手段
により固着される。中央要素１８が示され、そして薄金
属細片１２、１４と１６のための剛性中央支持部材１８
を設ける。中央剛性支持部材１８は、適切な心棒又はク
ランプにより把持され、コアをＳ巻きするために時計回
りに回転される。薄金属ろうのシートは、ハウジング２
０の内面２６への薄金属シート１２、１４と１６の遠位
極端部の固着を可能にするために、巻束の外側の回りに
巻かれる。熱は、水素雰囲気において２１００〜２２０
０Ｆに加熱することにより供給される。こうして、コア
２１を形成する薄金属細片１２、１４と１６は、中央部
分１９における全軸長に対し、かつ、外側又は遠位極端
部において保持ハウジング又は外装２０に固着される。
薄金属細片の中間部分は、望ましくは、温度変化に応答
する薄金属細片の往復相対移動を許容するために、溶融
金属により装着されない。ろう付けペーストと薄ろう付
けホイルの融合は、都合良く、同時に実施される。一層
の補強は、異なる強合金の薄金属細片１６によって設け
られる。
の端面図である。マトリックス又はコア２１のための保
持ハウジング２０又は外装２０がここで設けられ、その
ハウジング２０の内面には、薄金属細片１２、１４と１
６の遠位極端部が、ろう付け又は任意の他の適切な手段
により固着される。中央要素１８が示され、そして薄金
属細片１２、１４と１６のための剛性中央支持部材１８
を設ける。中央剛性支持部材１８は、適切な心棒又はク
ランプにより把持され、コアをＳ巻きするために時計回
りに回転される。薄金属ろうのシートは、ハウジング２
０の内面２６への薄金属シート１２、１４と１６の遠位
極端部の固着を可能にするために、巻束の外側の回りに
巻かれる。熱は、水素雰囲気において２１００〜２２０
０Ｆに加熱することにより供給される。こうして、コア
２１を形成する薄金属細片１２、１４と１６は、中央部
分１９における全軸長に対し、かつ、外側又は遠位極端
部において保持ハウジング又は外装２０に固着される。
薄金属細片の中間部分は、望ましくは、温度変化に応答
する薄金属細片の往復相対移動を許容するために、溶融
金属により装着されない。ろう付けペーストと薄ろう付
けホイルの融合は、都合良く、同時に実施される。一層
の補強は、異なる強合金の薄金属細片１６によって設け
られる。
【００２５】図４は、コンバータ本体２８の斜視図であ
り、ハウジング２０における薄金属細片１２、１４と１
６のＳ巻束と上記の薄金属細片の中央部分の固着により
形成される中央剛性部材１９とを示す。金属モノリスコ
ンバータ本体２８は、所望ならばそうであるが、電気加
熱されない。通常、これらの金属モノリス又は「着火」
本体は、「着火」コンバータ本体の上流に置かれ、同一
外側ハウジング（添付の図面には不図示）に保持された
電気加熱可能な「パンケーキ」コンバータと結合して使
用される。幾つかの応用において、「着火」コンバータ
本体は、多岐管の近くに置かれ、そして電気加熱可能な
コンバータはさらに下流に置かれる。電気加熱可能なコ
ンバータ、「着火」コンバータ、及び従来のコンバータ
の任意の列配置が使用される。同一外側ハウジングにお
ける組み合わせＥＨＣ及び「着火」コンバータの詳細に
ついては、Ｗｍ．Ａ．Ｗｈｉｔｔｅｎｂｅｒｇｅｒによ
り１９９３年５月２５日に提出された同一所有の米国特
許出願６６、８８７を参照する。
り、ハウジング２０における薄金属細片１２、１４と１
６のＳ巻束と上記の薄金属細片の中央部分の固着により
形成される中央剛性部材１９とを示す。金属モノリスコ
ンバータ本体２８は、所望ならばそうであるが、電気加
熱されない。通常、これらの金属モノリス又は「着火」
本体は、「着火」コンバータ本体の上流に置かれ、同一
外側ハウジング（添付の図面には不図示）に保持された
電気加熱可能な「パンケーキ」コンバータと結合して使
用される。幾つかの応用において、「着火」コンバータ
本体は、多岐管の近くに置かれ、そして電気加熱可能な
コンバータはさらに下流に置かれる。電気加熱可能なコ
ンバータ、「着火」コンバータ、及び従来のコンバータ
の任意の列配置が使用される。同一外側ハウジングにお
ける組み合わせＥＨＣ及び「着火」コンバータの詳細に
ついては、Ｗｍ．Ａ．Ｗｈｉｔｔｅｎｂｅｒｇｅｒによ
り１９９３年５月２５日に提出された同一所有の米国特
許出願６６、８８７を参照する。
【００２６】米国特許４、７１１、００９を参照する。
この特許は、参照としてここに取り入れられる。薄金属
細片を熱処理して波形付けし、一方又は両方の表面を耐
火性金属酸化物被覆で覆い、貴金属触媒を塗布すること
に関するプロセスの部分が、特に適用可能である。
この特許は、参照としてここに取り入れられる。薄金属
細片を熱処理して波形付けし、一方又は両方の表面を耐
火性金属酸化物被覆で覆い、貴金属触媒を塗布すること
に関するプロセスの部分が、特に適用可能である。
【００２７】薄金属細片１２、１４と１６は、望ましく
は、前述の米国特許４、７１１、００９のプロセスにお
いて、耐火性金属酸化物、例えば、アルミナ、チタニ
ア、アルミナ／セリア、チタニア／セリア、シリカ、ジ
ルコニア、チタニア／アルミナ、等で被覆される。こう
して、被覆は、好ましくは、マトリックスへの薄金属細
片の形成と外装における配置の前に行われる。同様に、
耐火性金属酸化物被覆が、同時又は順次に施される時点
において触媒金属を塗布することが好ましい。触媒に関
する限り、これは、金属モノリスが浸蹟及びカ焼作業に
より完全に形成される時、後塗布される。適切な触媒金
属が非常に公知であり、例えば、プラチナ、パラジウ
ム、ロジウム及びルテニウム等の貴金属、及び２つ以上
のそのような金属の混合物がある。耐火性金属酸化物被
覆は、触媒金属のための特に適切な基板を形成する。
は、前述の米国特許４、７１１、００９のプロセスにお
いて、耐火性金属酸化物、例えば、アルミナ、チタニ
ア、アルミナ／セリア、チタニア／セリア、シリカ、ジ
ルコニア、チタニア／アルミナ、等で被覆される。こう
して、被覆は、好ましくは、マトリックスへの薄金属細
片の形成と外装における配置の前に行われる。同様に、
耐火性金属酸化物被覆が、同時又は順次に施される時点
において触媒金属を塗布することが好ましい。触媒に関
する限り、これは、金属モノリスが浸蹟及びカ焼作業に
より完全に形成される時、後塗布される。適切な触媒金
属が非常に公知であり、例えば、プラチナ、パラジウ
ム、ロジウム及びルテニウム等の貴金属、及び２つ以上
のそのような金属の混合物がある。耐火性金属酸化物被
覆は、触媒金属のための特に適切な基板を形成する。
【００２８】本発明の補強装置は、簡単に上述された厳
しい自動車産業耐久性試験に耐える。波形付き薄金属シ
ートを平坦薄金属シートに連続してろう付け又は溶着す
ることは不必要であることが判明したために、相当な出
費が節約される。また、平坦及び波形付き薄金属シート
の全連続がろう付けされる完全ろう付けマトリックスの
場合に、繰返された膨張と収縮による疲労破壊は回避さ
れる。また、本構造は、入れ子作用を防止するためにコ
アの下流面における分離中央ピンとバーの必要性を回避
する。
しい自動車産業耐久性試験に耐える。波形付き薄金属シ
ートを平坦薄金属シートに連続してろう付け又は溶着す
ることは不必要であることが判明したために、相当な出
費が節約される。また、平坦及び波形付き薄金属シート
の全連続がろう付けされる完全ろう付けマトリックスの
場合に、繰返された膨張と収縮による疲労破壊は回避さ
れる。また、本構造は、入れ子作用を防止するためにコ
アの下流面における分離中央ピンとバーの必要性を回避
する。
【００２９】本発明の主なる特徴及び態様は以下のとお
りである。
りである。
【００３０】１．交互の波形付き及び平坦薄金属細片の
Ｓ巻スタックから形成した多細胞コンバータコアにおい
て、該コアは、第１合金の薄金属細片の第１部分と、第
２合金の薄金属細片の第２部分とを有し、該第２合金
は、該第１合金よりも大きな降伏強度(yield strength)
を有する多細胞コンバータコア。
Ｓ巻スタックから形成した多細胞コンバータコアにおい
て、該コアは、第１合金の薄金属細片の第１部分と、第
２合金の薄金属細片の第２部分とを有し、該第２合金
は、該第１合金よりも大きな降伏強度(yield strength)
を有する多細胞コンバータコア。
【００３１】２．該スタックの中央部分が、圧縮され、
そして薄金属細片が、該中央部分において固着される上
記１に記載の多細胞コンバータコア。
そして薄金属細片が、該中央部分において固着される上
記１に記載の多細胞コンバータコア。
【００３２】３．該薄金属細片が、溶融金属によって固
着される上記２に記載の多細胞コンバータ。
着される上記２に記載の多細胞コンバータ。
【００３３】４．該コアを包囲するハウジングを有し、
ハウジングの内面に対して、該薄金属細片の遠位極端部
が固着される上記３に記載の多細胞コンバータコア。
ハウジングの内面に対して、該薄金属細片の遠位極端部
が固着される上記３に記載の多細胞コンバータコア。
【００３４】５．該薄金属細片の遠位極端部が、溶融金
属によって固着される上記４に記載の多細胞コンバータ
コア。
属によって固着される上記４に記載の多細胞コンバータ
コア。
【００３５】６．薄金属細片の第１部分が、波形付き薄
金属細片のすべてと平坦薄金属細片の部分を含み、平坦
薄金属細片のバランスが該第２合金である上記１に金属
の多細胞コンバータコア。
金属細片のすべてと平坦薄金属細片の部分を含み、平坦
薄金属細片のバランスが該第２合金である上記１に金属
の多細胞コンバータコア。
【００３６】７．薄金属細片の第１部分が、平坦薄金属
細片のすべてと波形付き薄金属細片の部分を含み、波形
付き薄金属細片のバランスが該第２合金である上記１に
金属の多細胞コンバータコア。
細片のすべてと波形付き薄金属細片の部分を含み、波形
付き薄金属細片のバランスが該第２合金である上記１に
金属の多細胞コンバータコア。
【００３７】８．薄金属細片が、すべて同一厚である上
記１に記載の多細胞コンバータコア。
記１に記載の多細胞コンバータコア。
【００３８】９．薄金属細片の厚さが、０．００１５”
〜０．００９”の範囲にある上記８に記載の多細胞コン
バータコア。
〜０．００９”の範囲にある上記８に記載の多細胞コン
バータコア。
【００３９】１０．第１合金が、最大約５重量％の量に
おいてアルミニウムを含有するステンレス鋼鉄合金であ
る上記１に記載の多細胞コンバータコア。
おいてアルミニウムを含有するステンレス鋼鉄合金であ
る上記１に記載の多細胞コンバータコア。
【００４０】１１．第２合金がニッケル／クロム合金で
ある上記１に記載の多細胞コンバータコア。
ある上記１に記載の多細胞コンバータコア。
【００４１】１２．第２合金がアルミニウムのないニッ
ケル／クロム合金である上記１に記載の多細胞コンバー
タコア。
ケル／クロム合金である上記１に記載の多細胞コンバー
タコア。
【００４２】１３．波形付き薄金属細片が、それぞれ、
各々の中央部分のみにおいて平坦薄金属細片に固着され
る上記４に記載の多細胞コンバータコア。
各々の中央部分のみにおいて平坦薄金属細片に固着され
る上記４に記載の多細胞コンバータコア。
【００４３】１４．波形付き薄金属細片と平坦薄金属細
片が、それらの遠位極端部において周囲ハウジング又は
外装に固着され、そして波形付き薄金属細片と平坦薄金
属細片の中間部分が自由に相対移動をする上記１３に記
載の多細胞コンバータコア。 １５．交互の波形付き薄金属及び平坦薄金属細片のＳ巻
スタックから形成した多細胞コンバータコアにおいて、
該薄金属細片は、中央部分と、中間部分と、遠位極端部
とを有し、該Ｓ巻スタックは、周囲ハウジングにおいて
包含され、該薄金属細片は、それらの中央部分において
固着され、そして該薄金属細片は、それぞれの遠位極端
部において該ハウジング又は外装の内面に固着され、中
間部分は、温度変化に応答して相互に関して自由に移動
する多細胞コンバータコア。
片が、それらの遠位極端部において周囲ハウジング又は
外装に固着され、そして波形付き薄金属細片と平坦薄金
属細片の中間部分が自由に相対移動をする上記１３に記
載の多細胞コンバータコア。 １５．交互の波形付き薄金属及び平坦薄金属細片のＳ巻
スタックから形成した多細胞コンバータコアにおいて、
該薄金属細片は、中央部分と、中間部分と、遠位極端部
とを有し、該Ｓ巻スタックは、周囲ハウジングにおいて
包含され、該薄金属細片は、それらの中央部分において
固着され、そして該薄金属細片は、それぞれの遠位極端
部において該ハウジング又は外装の内面に固着され、中
間部分は、温度変化に応答して相互に関して自由に移動
する多細胞コンバータコア。
【００４４】１６．波形付き薄金属シートと平坦薄金属
シートが、少なくとも一つの表面において耐火性金属酸
化物の被覆を有する上記１に記載の多細胞コンバータコ
ア。 １７．波形付き薄金属シートと平坦薄金属シートが、少
なくとも一つの表面において耐火性金属酸化物の被覆を
有する上記１５に記載の多細胞コンバータコア。
シートが、少なくとも一つの表面において耐火性金属酸
化物の被覆を有する上記１に記載の多細胞コンバータコ
ア。 １７．波形付き薄金属シートと平坦薄金属シートが、少
なくとも一つの表面において耐火性金属酸化物の被覆を
有する上記１５に記載の多細胞コンバータコア。
【００４５】１８．該耐火性金属酸化物表面において支
持された貴金属触媒をさらに具備する上記１６に記載の
多細胞コンバータコア。
持された貴金属触媒をさらに具備する上記１６に記載の
多細胞コンバータコア。
【００４６】１９．該耐火性金属酸化物表面において支
持された貴金属触媒をさらに具備する上記１７に記載の
多細胞コンバータコア。
持された貴金属触媒をさらに具備する上記１７に記載の
多細胞コンバータコア。
【００４７】２０．細胞密度が、約５０〜約８００細胞
／平方インチの範囲にある上記１に記載の多細胞コンバ
ータコア。
／平方インチの範囲にある上記１に記載の多細胞コンバ
ータコア。
【００４８】２１．該第２合金の少なくとも一つの薄金
属細片を有する上記１１に記載の多細胞コンバータコ
ア。
属細片を有する上記１１に記載の多細胞コンバータコ
ア。
【００４９】２２．該第２合金の少なくとも一つの薄金
属細片を有する上記１２に記載の多細胞コンバータコ
ア。
属細片を有する上記１２に記載の多細胞コンバータコ
ア。
【００５０】２３．該第２合金の１〜２４の該薄金属細
片を有する上記１１に記載の多細胞コンバータコア。
片を有する上記１１に記載の多細胞コンバータコア。
【００５１】２４．該第２合金の１〜２４の該薄金属細
片を有する上記１２に記載の多細胞コンバータコア。
片を有する上記１２に記載の多細胞コンバータコア。
【図１】薄金属細片を中央部分において固着するために
ろう付けペーストの薄層を適所に据えた一連の交互の波
形付き及び平坦薄金属細片を示す。
ろう付けペーストの薄層を適所に据えた一連の交互の波
形付き及び平坦薄金属細片を示す。
【図２】薄金属細片の束のＳ巻きと金属ろうペーストの
融解の前に、波形を平坦化するために中央部分において
圧搾された、図１の一連の交互の波形付き及び平坦薄金
属細片示す。
融解の前に、波形を平坦化するために中央部分において
圧搾された、図１の一連の交互の波形付き及び平坦薄金
属細片示す。
【図３】コアを補強する異なる合金金属を暗線で示す本
発明の金属モノリスコンバータの端面図を示す。
発明の金属モノリスコンバータの端面図を示す。
【図４】本発明の金属モノリスコンバータの斜視図であ
る。
る。
１０ 細片 １２ シート １４ シート １６ シート １９ 中央部分 ２０ ハウジング
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.6 識別記号 庁内整理番号 ＦＩ 技術表示箇所 Ｆ０１Ｎ 3/28 ３０１ Ｐ Ｕ
Claims (24)
- 【請求項１】 交互の波形付き及び平坦薄金属細片のＳ
巻スタックから形成した多細胞コンバータコアにおい
て、該コアは、第１合金の薄金属細片の第１部分と、第
２合金の薄金属細片の第２部分とを有し、該第２合金
は、該第１合金よりも大きな降伏強度を有する多細胞コ
ンバータコア。 - 【請求項２】 該スタックの中央部分が、圧縮され、そ
して薄金属細片が、該中央部分において固着される請求
項１に記載の多細胞コンバータコア。 - 【請求項３】 該薄金属細片が、溶融金属によって固着
される請求項２に記載の多細胞コンバータ。 - 【請求項４】 該コアを包囲するハウジングを有し、ハ
ウジングの内面に対して、該薄金属細片の遠位極端部が
固着される請求項３に記載の多細胞コンバータコア。 - 【請求項５】 該薄金属細片の遠位極端部が、溶融金属
によって固着される請求項４に記載の多細胞コンバータ
コア。 - 【請求項６】 薄金属細片の第１部分が、波形付き薄金
属細片のすべてと平坦薄金属細片の部分を含み、平坦薄
金属細片のバランスが該第２合金である請求項１に金属
の多細胞コンバータコア。 - 【請求項７】 薄金属細片の第１部分が、平坦薄金属細
片のすべてと波形付き薄金属細片の部分を含み、波形付
き薄金属細片のバランスが該第２合金である請求項１に
金属の多細胞コンバータコア。 - 【請求項８】 薄金属細片が、すべて同一厚である請求
項１に記載の多細胞コンバータコア。 - 【請求項９】 薄金属細片の厚さが、０．００１５”〜
０．００９”の範囲にある請求項８に記載の多細胞コン
バータコア。 - 【請求項１０】 第１合金が、最大約５重量％の量にお
いてアルミニウムを含有するステンレス鋼鉄合金である
請求項１に記載の多細胞コンバータコア。 - 【請求項１１】 第２合金がニッケル／クロム合金であ
る請求項１に記載の多細胞コンバータコア。 - 【請求項１２】 第２合金がアルミニウムのないニッケ
ル／クロム合金である請求項１に記載の多細胞コンバー
タコア。 - 【請求項１３】 波形付き薄金属細片が、それぞれ、各
々の中央部分のみにおいて平坦薄金属細片に固着される
請求項４に記載の多細胞コンバータコア。 - 【請求項１４】 波形付き薄金属細片と平坦薄金属細片
が、それらの遠位極端部において周囲ハウジング又は外
装に固着され、そして波形付き薄金属細片と平坦薄金属
細片の中間部分が自由に相対移動をする請求項１３に記
載の多細胞コンバータコア。 - 【請求項１５】 交互の波形付き薄金属及び平坦薄金属
細片のＳ巻スタックから形成した多細胞コンバータコア
において、該薄金属細片は、中央部分と、中間部分と、
遠位極端部とを有し、該Ｓ巻スタックは、周囲ハウジン
グにおいて包含され、該薄金属細片は、それらの中央部
分において固着され、そして該薄金属細片は、それぞれ
の遠位極端部において該ハウジング乃至は外装の内面に
固着され、中間部分は、温度変化に応答して相互に関し
て自由に移動する多細胞コンバータコア。 - 【請求項１６】 波形付き薄金属シートと平坦薄金属シ
ートが、少なくとも一つの表面において耐火性金属酸化
物の被覆を有する請求項１に記載の多細胞コンバータコ
ア。 - 【請求項１７】 波形付き薄金属シートと平坦薄金属シ
ートが、少なくとも一つの表面において耐火性金属酸化
物の被覆を有する請求項１５に記載の多細胞コンバータ
コア。 - 【請求項１８】 該耐火性金属酸化物表面において支持
された貴金属触媒をさらに具備する請求項１６に記載の
多細胞コンバータコア。 - 【請求項１９】 該耐火性金属酸化物表面において支持
された貴金属触媒をさらに具備する請求項１７に記載の
多細胞コンバータコア。 - 【請求項２０】 細胞密度が、約５０〜約８００細胞／
平方インチの範囲にある請求項１に記載の多細胞コンバ
ータコア。 - 【請求項２１】 該第２合金の少なくとも一つの薄金属
細片を有する請求項１１に記載の多細胞コンバータコ
ア。 - 【請求項２２】 該第２合金の少なくとも一つの薄金属
細片を有する請求項１２に記載の多細胞コンバータコ
ア。 - 【請求項２３】 該第２合金の１〜２４の該薄金属細片
を有する請求項１１に記載の多細胞コンバータコア。 - 【請求項２４】 該第２合金の１〜２４の該薄金属細片
を有する請求項１２に記載の多細胞コンバータコア。
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| US084426 | 1987-08-11 | ||
| US08/084,426 US5422083A (en) | 1993-06-29 | 1993-06-29 | Reinforced converter body |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH07148440A true JPH07148440A (ja) | 1995-06-13 |
Family
ID=22184902
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP6159649A Pending JPH07148440A (ja) | 1993-06-29 | 1994-06-20 | 補強コンバータ本体 |
Country Status (6)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US5422083A (ja) |
| EP (1) | EP0631815B1 (ja) |
| JP (1) | JPH07148440A (ja) |
| AT (1) | ATE182809T1 (ja) |
| CA (1) | CA2123191A1 (ja) |
| DE (1) | DE69419843T2 (ja) |
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| JP2002544422A (ja) * | 1999-05-07 | 2002-12-24 | エミテク・ゲゼルシャフト・フュール・エミシオーンテクノロギー・ミット・ベシュレンクテル・ハフツング | 小さな体積の触媒コンバータを備えた燃焼機関 |
| JP2003526493A (ja) * | 1998-05-01 | 2003-09-09 | エンゲルハード・コーポレーシヨン | 電気アーク噴霧法により噴霧された基質を有する触媒部材およびその製造法 |
| US8062990B2 (en) | 1998-05-01 | 2011-11-22 | Basf Corporation | Metal catalyst carriers and catalyst members made therefrom |
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|---|---|---|---|---|
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| US5648176A (en) * | 1994-02-08 | 1997-07-15 | Nippon Steel Corporation | Metallic honeycomb body for supporting catalyst for automobiles and process for producing the same |
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| FI104202B (fi) | 1997-09-05 | 1999-11-30 | Kemira Metalkat Oy | Katalysaattorikennorakenne |
| DE19925390C1 (de) * | 1999-06-02 | 2000-08-03 | Emitec Emissionstechnologie | Katalysator-Trägerkörper für Zweirad- oder Dieselanwendungen |
| DE10045502A1 (de) * | 2000-09-13 | 2002-03-21 | Emitec Emissionstechnologie | Wabenkörper mit segmentiertem Mantelrohr |
| DE10045540A1 (de) * | 2000-09-13 | 2002-03-21 | Emitec Emissionstechnologie | Wabenkörper mit verkürztem, geschlitztem Innenmantelrohr |
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| DE102005044499A1 (de) * | 2005-09-16 | 2007-03-22 | Emitec Gesellschaft Für Emissionstechnologie Mbh | Verfahren und Vorrichtung zur Hartlot-Applikation |
| CN103906904B (zh) * | 2011-09-05 | 2017-12-15 | 巴斯夫公司 | 向金属蜂窝载体施用钎焊材料的方法，金属蜂窝载体及其制造方法 |
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|---|---|---|---|---|
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| US4711009A (en) * | 1986-02-18 | 1987-12-08 | W. R. Grace & Co. | Process for making metal substrate catalytic converter cores |
| DE3743723C1 (de) * | 1987-12-23 | 1989-04-20 | Sueddeutsche Kuehler Behr | Verfahren und Vorrichtung zur Herstellung eines Traegerkoerpers fuer einen katalytischen Reaktor |
| DE8801788U1 (ja) * | 1988-02-11 | 1989-06-15 | Emitec Emissionstechnologie | |
| US4976929A (en) * | 1988-05-20 | 1990-12-11 | W. R. Grace & Co.-Conn. | Electrically heated catalytic converter |
| US5070694A (en) * | 1990-10-31 | 1991-12-10 | W. R. Grace & Co. -Conn. | Structure for electrically heatable catalytic core |
| US5174968A (en) * | 1990-12-12 | 1992-12-29 | W. R. Grace & Co.-Conn. | Structure for electrically heatable catalytic core |
| US5232671A (en) * | 1992-01-27 | 1993-08-03 | W. R. Grace & Co.-Conn. | Core for a catalytic converter |
-
1993
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-
1994
- 1994-05-09 CA CA002123191A patent/CA2123191A1/en not_active Abandoned
- 1994-06-20 EP EP94250162A patent/EP0631815B1/en not_active Expired - Lifetime
- 1994-06-20 JP JP6159649A patent/JPH07148440A/ja active Pending
- 1994-06-20 AT AT94250162T patent/ATE182809T1/de not_active IP Right Cessation
- 1994-06-20 DE DE69419843T patent/DE69419843T2/de not_active Expired - Fee Related
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2003526493A (ja) * | 1998-05-01 | 2003-09-09 | エンゲルハード・コーポレーシヨン | 電気アーク噴霧法により噴霧された基質を有する触媒部材およびその製造法 |
| US8062990B2 (en) | 1998-05-01 | 2011-11-22 | Basf Corporation | Metal catalyst carriers and catalyst members made therefrom |
| JP2002544422A (ja) * | 1999-05-07 | 2002-12-24 | エミテク・ゲゼルシャフト・フュール・エミシオーンテクノロギー・ミット・ベシュレンクテル・ハフツング | 小さな体積の触媒コンバータを備えた燃焼機関 |
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