JPH07134000A - 複数自由面発破における適正装薬量決定方法 - Google Patents
複数自由面発破における適正装薬量決定方法Info
- Publication number
- JPH07134000A JPH07134000A JP30335493A JP30335493A JPH07134000A JP H07134000 A JPH07134000 A JP H07134000A JP 30335493 A JP30335493 A JP 30335493A JP 30335493 A JP30335493 A JP 30335493A JP H07134000 A JPH07134000 A JP H07134000A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 互いに長さが相違する複数の最小抵抗線長が
存在する複数自由面の集中または棒状装薬発破におい
て、飛石の生じない安全性を確保し得る範囲内で、最大
の破壊効果が得られる適正装薬量を決定する方法を提供
する。 【構成】 複数の自由面Ｇ１、Ｇ２・・・と複数の最小
抵抗線長Ｗ１、Ｗ２・・・を有する発破において、最短
の最小抵抗線長Ｗを基準にした１自由面発破の算出式す
なわち、集中装薬発破ではＬ＝ｃＷ3 、棒状装薬発破で
はＬ＝ｃＷ2 ×（Ｗ＋Ｎ）によって装薬量を決定する。
Ｌは装薬量、ｃは発破係数、Ｎは装薬長である。
存在する複数自由面の集中または棒状装薬発破におい
て、飛石の生じない安全性を確保し得る範囲内で、最大
の破壊効果が得られる適正装薬量を決定する方法を提供
する。 【構成】 複数の自由面Ｇ１、Ｇ２・・・と複数の最小
抵抗線長Ｗ１、Ｗ２・・・を有する発破において、最短
の最小抵抗線長Ｗを基準にした１自由面発破の算出式す
なわち、集中装薬発破ではＬ＝ｃＷ3 、棒状装薬発破で
はＬ＝ｃＷ2 ×（Ｗ＋Ｎ）によって装薬量を決定する。
Ｌは装薬量、ｃは発破係数、Ｎは装薬長である。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】この発明は、いわゆるベンチ発破
及び小割発破を含む複数の自由面を有する集中装薬及び
棒状装薬において、飛石の生じない安全性を確保し得る
範囲内で発破効果最高の装薬量すなわち適正な装薬量を
決定する方法に関する。
及び小割発破を含む複数の自由面を有する集中装薬及び
棒状装薬において、飛石の生じない安全性を確保し得る
範囲内で発破効果最高の装薬量すなわち適正な装薬量を
決定する方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】従来、集中装薬のベンチ発破における装
薬量算定式は、図１で示すように、Ｌを装薬量、Ｗ１を
自由面Ｇ１における最小抵抗線長、Ｗ２を自由面Ｇ２に
おける最小抵抗線長（ベンチの高さ）、Ｄを孔間隔長、
ｃを発破係数とした場合に、装薬量Ｌは、次の式、すな
わち、 Ｌ＝ｃ×Ｄ×Ｗ１×Ｗ２・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・（１） によって計算された（１９９３年４月１日ケー・ワイ・
エス研究会発行昭和６２年度〜平成４年度火薬類取扱保
安責任者（甲種・乙種）及び丙種火薬類製造保安責任者
試験最新試験問題の解答と解説第２３１〜２３８頁参
照）。
薬量算定式は、図１で示すように、Ｌを装薬量、Ｗ１を
自由面Ｇ１における最小抵抗線長、Ｗ２を自由面Ｇ２に
おける最小抵抗線長（ベンチの高さ）、Ｄを孔間隔長、
ｃを発破係数とした場合に、装薬量Ｌは、次の式、すな
わち、 Ｌ＝ｃ×Ｄ×Ｗ１×Ｗ２・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・（１） によって計算された（１９９３年４月１日ケー・ワイ・
エス研究会発行昭和６２年度〜平成４年度火薬類取扱保
安責任者（甲種・乙種）及び丙種火薬類製造保安責任者
試験最新試験問題の解答と解説第２３１〜２３８頁参
照）。
【０００３】従って、集中装薬のベンチ発破における装
薬量Ｌを前記（１）式により算出すれば、図１におい
て、Ｄ＝３．０ｍ、Ｗ１＝３．０ｍ、Ｗ１＝Ｄ、Ｗ２＝
１０．０ｍ、ｃ＝０．３として、従来における装薬量Ｌ
は、 Ｌ＝ｃ×Ｄ×Ｗ１×Ｗ２ ＝０．３×３．０×３．０×１０．０ ＝２７（ｋｇ） すなわち、上記の場合、従来では装薬量Ｌ＝２７ｋｇが
最適値とされた。
薬量Ｌを前記（１）式により算出すれば、図１におい
て、Ｄ＝３．０ｍ、Ｗ１＝３．０ｍ、Ｗ１＝Ｄ、Ｗ２＝
１０．０ｍ、ｃ＝０．３として、従来における装薬量Ｌ
は、 Ｌ＝ｃ×Ｄ×Ｗ１×Ｗ２ ＝０．３×３．０×３．０×１０．０ ＝２７（ｋｇ） すなわち、上記の場合、従来では装薬量Ｌ＝２７ｋｇが
最適値とされた。
【０００４】一方、棒状装薬のベンチ発破における装薬
量算定式は、従来、図２で示すように、Ｌを装薬量、Ｗ
１を自由面Ｇ１における最小抵抗線長、Ｈが自由面Ｇ２
から掘り下げたせん孔長であって、そのせん孔長Ｈは、
Ｈ＝Ｗ２＋Ｎ、すなわち、装薬長Ｎと自由面Ｇ２におけ
る最小抵抗線長Ｗ２との合計値、Ｄを孔間隔長、ｃを発
破係数とした場合に、装薬量Ｌは、次の式、すなわち、 Ｌ＝ｃ×Ｄ×Ｗ１×Ｈ・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・（２） によって計算された（平成３年１月、通商産業省立地公
害局編、社団法人全国火薬類保安協会発行、火薬類保安
教本シリーズ１７「こんなときこんな火薬をこんな使い
方で」第２４〜２５頁参照）。
量算定式は、従来、図２で示すように、Ｌを装薬量、Ｗ
１を自由面Ｇ１における最小抵抗線長、Ｈが自由面Ｇ２
から掘り下げたせん孔長であって、そのせん孔長Ｈは、
Ｈ＝Ｗ２＋Ｎ、すなわち、装薬長Ｎと自由面Ｇ２におけ
る最小抵抗線長Ｗ２との合計値、Ｄを孔間隔長、ｃを発
破係数とした場合に、装薬量Ｌは、次の式、すなわち、 Ｌ＝ｃ×Ｄ×Ｗ１×Ｈ・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・（２） によって計算された（平成３年１月、通商産業省立地公
害局編、社団法人全国火薬類保安協会発行、火薬類保安
教本シリーズ１７「こんなときこんな火薬をこんな使い
方で」第２４〜２５頁参照）。
【０００５】従って、棒状装薬のベンチ発破における装
薬量Ｌを前記（２）式により算出すれば、図２におい
て、Ｄ＝３．０ｍ、Ｗ１＝３．０ｍ、Ｗ１＝Ｄ、Ｈ＝
９．０ｍＷ２＝６．０ｍ、Ｎ＝３．０ｍ、ｃ＝０．３と
して、従来における装薬量Ｌは、 Ｌ＝ｃ×Ｄ×Ｗ１×Ｈ ＝０．３×３．０×３．０×９．０ ＝２４．３（ｋｇ） すなわち、上記の場合、従来では、装薬量Ｌ＝２４．３
ｋｇが最適値とされた。
薬量Ｌを前記（２）式により算出すれば、図２におい
て、Ｄ＝３．０ｍ、Ｗ１＝３．０ｍ、Ｗ１＝Ｄ、Ｈ＝
９．０ｍＷ２＝６．０ｍ、Ｎ＝３．０ｍ、ｃ＝０．３と
して、従来における装薬量Ｌは、 Ｌ＝ｃ×Ｄ×Ｗ１×Ｈ ＝０．３×３．０×３．０×９．０ ＝２４．３（ｋｇ） すなわち、上記の場合、従来では、装薬量Ｌ＝２４．３
ｋｇが最適値とされた。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、上記の
２例で理解されるように、集中装薬においても、棒状装
薬においても、自由面が２つ（Ｇ１とＧ２）存在し、そ
して、それらに対する各最小抵抗線長Ｗ１とＷ２の値
が、前者では３．０と１０．０、後者では３．０と６．
０で示すように、いずれも相違している。
２例で理解されるように、集中装薬においても、棒状装
薬においても、自由面が２つ（Ｇ１とＧ２）存在し、そ
して、それらに対する各最小抵抗線長Ｗ１とＷ２の値
が、前者では３．０と１０．０、後者では３．０と６．
０で示すように、いずれも相違している。
【０００７】発破における最小抵抗線長Ｗの意味につい
て検討してみると、この最小抵抗線長Ｗの実体は、それ
に対応する自由面Ｇ１またはＧ２と、それらの自由面に
対する装薬の近端部との間の最短距離であるから、仮に
装薬量Ｌを一定としても、最小抵抗線長Ｗの値を短くな
る方へ変化させれば、その変化に対応して飛石、すなわ
ち、破壊力が自由面Ｇを越えて外方へ達する力が大とな
って、危険が増大し、反対に、Ｗの値を長くなる方へ変
化させれば、その変化に対応して、飛石が少くなり、安
全が増大する反面、破壊力が自由面Ｇまで達せず、有効
な破壊が得られない憾が生じる。
て検討してみると、この最小抵抗線長Ｗの実体は、それ
に対応する自由面Ｇ１またはＧ２と、それらの自由面に
対する装薬の近端部との間の最短距離であるから、仮に
装薬量Ｌを一定としても、最小抵抗線長Ｗの値を短くな
る方へ変化させれば、その変化に対応して飛石、すなわ
ち、破壊力が自由面Ｇを越えて外方へ達する力が大とな
って、危険が増大し、反対に、Ｗの値を長くなる方へ変
化させれば、その変化に対応して、飛石が少くなり、安
全が増大する反面、破壊力が自由面Ｇまで達せず、有効
な破壊が得られない憾が生じる。
【０００８】このような、最小抵抗線長Ｗの意味を踏ま
えた上で、本発明における課題、すなわち、複数の自由
面Ｇ１、Ｇ２・・・の状況下における発破を施工する場
合に、当然のことながら、自由面Ｇが存在する数だけ最
小抵抗線長Ｗの値も複数存在するわけであり、そして、
その値がいずれも等しいのであれば問題が生じないが、
上述した２例で示すように、双方の最小抵抗線長Ｗ１と
Ｗ２との間の長さの相違が認められる。
えた上で、本発明における課題、すなわち、複数の自由
面Ｇ１、Ｇ２・・・の状況下における発破を施工する場
合に、当然のことながら、自由面Ｇが存在する数だけ最
小抵抗線長Ｗの値も複数存在するわけであり、そして、
その値がいずれも等しいのであれば問題が生じないが、
上述した２例で示すように、双方の最小抵抗線長Ｗ１と
Ｗ２との間の長さの相違が認められる。
【０００９】このように、互いに長さが相違する複数の
最小抵抗線長が存在する複数の自由面発破において、飛
石の生じない適正装薬量を決定する場合に、前記複数の
最小抵抗線長Ｗの平均値（従来の場合）で算出すると、
最短の最小抵抗線長に対応する自由面に及ぼす破壊力が
過負荷になって、その面から飛石が生じ、災害をもたら
す危険が内在する。しかも、この平均値による場合は、
複数の最小抵抗線長の差が大きい程、その被害が大きく
あらわれる。
最小抵抗線長が存在する複数の自由面発破において、飛
石の生じない適正装薬量を決定する場合に、前記複数の
最小抵抗線長Ｗの平均値（従来の場合）で算出すると、
最短の最小抵抗線長に対応する自由面に及ぼす破壊力が
過負荷になって、その面から飛石が生じ、災害をもたら
す危険が内在する。しかも、この平均値による場合は、
複数の最小抵抗線長の差が大きい程、その被害が大きく
あらわれる。
【００１０】この発明の目的は、互いに長さが相違する
複数の最小抵抗線長が内在する複数自由面の集中または
棒状装薬発破において、飛石の生じない安全性を確保し
得る範囲内で、最大の破壊効果を得られる適正装薬量を
決定する方法を提供することである。
複数の最小抵抗線長が内在する複数自由面の集中または
棒状装薬発破において、飛石の生じない安全性を確保し
得る範囲内で、最大の破壊効果を得られる適正装薬量を
決定する方法を提供することである。
【００１１】
【課題を解決するための手段】この発明は、前記の目的
を達するために下記の構成を採用した。すなわち、複数
の自由面Ｇ１、Ｇ２・・・を有する場所で施工される集
中装薬発破において、それら複数の自由面にそれぞれ対
応する複数の最小抵抗線長Ｗ１、Ｗ２・・・のうち、最
短の最小抵抗線長Ｗを基準にした１自由面発破の算出式 Ｌ＝ｃＷ3 ・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・（３） によって装薬量を決定する。なお、ここでＬは装薬量、
ｃは発破係数である。
を達するために下記の構成を採用した。すなわち、複数
の自由面Ｇ１、Ｇ２・・・を有する場所で施工される集
中装薬発破において、それら複数の自由面にそれぞれ対
応する複数の最小抵抗線長Ｗ１、Ｗ２・・・のうち、最
短の最小抵抗線長Ｗを基準にした１自由面発破の算出式 Ｌ＝ｃＷ3 ・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・（３） によって装薬量を決定する。なお、ここでＬは装薬量、
ｃは発破係数である。
【００１２】複数の自由面Ｇ１、Ｇ２・・・を有する場
所で施工される棒状装薬発破においては、それら複数の
自由面にそれぞれ対応する複数の最小抵抗線長Ｗ１、Ｗ
２・・・のうち、最短の最小抵抗線長Ｗを基準にした１
自由面発破の算出式 Ｌ＝ｃＷ2 ×（Ｗ＋Ｎ）・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・（４） によって装薬量を決定する。なお、ここでＬは装薬量、
ｃは発破係数、Ｎは装薬長である。
所で施工される棒状装薬発破においては、それら複数の
自由面にそれぞれ対応する複数の最小抵抗線長Ｗ１、Ｗ
２・・・のうち、最短の最小抵抗線長Ｗを基準にした１
自由面発破の算出式 Ｌ＝ｃＷ2 ×（Ｗ＋Ｎ）・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・（４） によって装薬量を決定する。なお、ここでＬは装薬量、
ｃは発破係数、Ｎは装薬長である。
【００１３】更に、最小抵抗線長Ｗ１、Ｗ２・・・は、
それぞれ対応する各自由面Ｇ１、Ｇ２・・・と、それら
の自由面に対する装薬の近端部との間の最短距離と定め
る。
それぞれ対応する各自由面Ｇ１、Ｇ２・・・と、それら
の自由面に対する装薬の近端部との間の最短距離と定め
る。
【００１４】すべての最小抵抗線長Ｗ１、Ｗ２・・・が
同一長さの場合には、いずれの最小抵抗線長をも基準に
し得る。
同一長さの場合には、いずれの最小抵抗線長をも基準に
し得る。
【００１５】
【実施例】図１で示す２自由面集中装薬発破において、
各部の数値を前記０００３項で示す数値と同一にした場
合に、前記（３）式から、 Ｌ＝ｃ×（Ｗ１）3 ＝０．３×３．０×３．０×３．０ ＝８．１（ｋｇ） となり、この数値は従来値Ｌ＝２７ｋｇの１／３以下で
ある。
各部の数値を前記０００３項で示す数値と同一にした場
合に、前記（３）式から、 Ｌ＝ｃ×（Ｗ１）3 ＝０．３×３．０×３．０×３．０ ＝８．１（ｋｇ） となり、この数値は従来値Ｌ＝２７ｋｇの１／３以下で
ある。
【００１６】発破係数ｃの値を安全値の中の最大値とさ
れるｃ＝０．４５にした場合に、 Ｌ＝ｃ×（Ｗ１）3 ＝０．４５×３．０×３．０×３．０ ＝１２．１５（ｋｇ） となり、この数値でも従来値Ｌ＝２７ｋｇの１／２以下
である。
れるｃ＝０．４５にした場合に、 Ｌ＝ｃ×（Ｗ１）3 ＝０．４５×３．０×３．０×３．０ ＝１２．１５（ｋｇ） となり、この数値でも従来値Ｌ＝２７ｋｇの１／２以下
である。
【００１７】一方、図２で示す２自由面棒状装薬発破に
おいて、各部の数値を前記０００５項で示す数値と同一
にした場合に、前記（４）式から、 Ｌ＝ｃ×（Ｗ１）2 ×（Ｗ１＋Ｎ） ＝０．３×３．０×３．０×（３．０＋３．０） ＝１６．２（ｋｇ） となり、この数値は従来値Ｌ＝２４．３ｋｇの２／３で
ある。
おいて、各部の数値を前記０００５項で示す数値と同一
にした場合に、前記（４）式から、 Ｌ＝ｃ×（Ｗ１）2 ×（Ｗ１＋Ｎ） ＝０．３×３．０×３．０×（３．０＋３．０） ＝１６．２（ｋｇ） となり、この数値は従来値Ｌ＝２４．３ｋｇの２／３で
ある。
【００１８】発破係数ｃの値を安全値の中の最大値とさ
れるｃ＝０．４５にした場合に、 Ｌ＝ｃ×（Ｗ１）2 ×（Ｗ１＋Ｎ） ＝０．４５×３．０×３．０×（３．０＋３．０） ＝２４．３（ｋｇ） となり、この数値は従来値Ｌ＝２４．３ｋｇと一致す
る。
れるｃ＝０．４５にした場合に、 Ｌ＝ｃ×（Ｗ１）2 ×（Ｗ１＋Ｎ） ＝０．４５×３．０×３．０×（３．０＋３．０） ＝２４．３（ｋｇ） となり、この数値は従来値Ｌ＝２４．３ｋｇと一致す
る。
【００１９】しかしながら、図２においても、従来の算
出式（２）における装薬長Ｈ Ｈ＝Ｗ２＋Ｎ・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・（５） の式を構成する最小抵抗線長Ｗ２が９．０ｍよりも長く
設定された場合に、従来式では、それに伴なって装薬量
Ｌの値も増大するが、本発明によれば、最小抵抗線長Ｗ
２の数値の増大に影響されず、常に最短の最小抵抗線長
を基準にするから、上記数値の増大があった場合であっ
ても、装薬量Ｌの数値は不変である。
出式（２）における装薬長Ｈ Ｈ＝Ｗ２＋Ｎ・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・（５） の式を構成する最小抵抗線長Ｗ２が９．０ｍよりも長く
設定された場合に、従来式では、それに伴なって装薬量
Ｌの値も増大するが、本発明によれば、最小抵抗線長Ｗ
２の数値の増大に影響されず、常に最短の最小抵抗線長
を基準にするから、上記数値の増大があった場合であっ
ても、装薬量Ｌの数値は不変である。
【００２０】
【発明の効果】この発明は、複数の自由面を有し、複数
の最小抵抗線長を有する集中及び棒状の装薬の施工にお
いて、従来のように複数の最小抵抗線長の平均値を基準
にせず、最短の最小抵抗線長を基準にして装薬量を決定
するので、飛石の生ずる危険のない安全を確保すること
ができ、その範囲内で最大の破壊力を生ぜしめるように
したから、安全を基準にした能率的作業を遂行し得るよ
うになった。
の最小抵抗線長を有する集中及び棒状の装薬の施工にお
いて、従来のように複数の最小抵抗線長の平均値を基準
にせず、最短の最小抵抗線長を基準にして装薬量を決定
するので、飛石の生ずる危険のない安全を確保すること
ができ、その範囲内で最大の破壊力を生ぜしめるように
したから、安全を基準にした能率的作業を遂行し得るよ
うになった。
【図面の簡単な説明】
【図１】２自由面集中装薬発破において適正装薬量Ｌを
決定する場合を従来方法と本発明方法との対比で示す説
明図
決定する場合を従来方法と本発明方法との対比で示す説
明図
【図２】２自由面棒状装薬発破において適正装薬量を決
定する場合を従来方法と本発明方法との対比で示す説明
図
定する場合を従来方法と本発明方法との対比で示す説明
図
【符号の説明】 Ｇ１、Ｇ２ 自由面 Ｗ１、Ｗ２ 最小抵抗線長 Ｌ 装薬量 Ｄ 孔間隔 ｃ 発破係数 Ｈ＝Ｗ２＋Ｎ せん孔長 Ｎ 装薬長
Claims (4)
- 【請求項１】 複数の自由面Ｇ１、Ｇ２・・・を有する
場所で施工される集中装薬発破において、それら複数の
自由面にそれぞれ対応する複数の最小抵抗線長Ｗ１、Ｗ
２・・・のうち、最短の最小抵抗線長Ｗを基準にした１
自由面発破の算出式Ｌ＝ｃＷ3 （ここでＬは装薬量、ｃ
は発破係数）によって装薬量を決定することを特徴とす
る複数自由面発破における適正装薬量決定方法。 - 【請求項２】 複数の自由面Ｇ１、Ｇ２・・・を有する
場所で施工される棒状装薬発破において、それら複数の
自由面にそれぞれ対応する複数の最小抵抗線長Ｗ１、Ｗ
２・・・のうち、最短の最小抵抗線長Ｗを基準にした１
自由面発破の算出式Ｌ＝ｃＷ2 ×（Ｗ＋Ｎ）（ここでＬ
は装薬量、ｃは発破係数、Ｎは装薬長）によって装薬量
を決定することを特徴とする複数自由面発破における適
正装薬量決定方法。 - 【請求項３】 前記最小抵抗線長Ｗ１、Ｗ２・・・が、
それぞれ対応する各自由面Ｇ１、Ｇ２・・・と、それら
の自由面に対する装薬の近端部との間の最短距離である
請求項１または２に記載の複数自由面発破における適正
装薬量決定方法。 - 【請求項４】 すべての最小抵抗線長Ｗ１、Ｗ２・・・
が同一長さの場合には、いずれの最小抵抗線長をも基準
にし得る請求項１または２に記載の複数自由面発破にお
ける適正装薬量決定方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP30335493A JPH07134000A (ja) | 1993-11-09 | 1993-11-09 | 複数自由面発破における適正装薬量決定方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP30335493A JPH07134000A (ja) | 1993-11-09 | 1993-11-09 | 複数自由面発破における適正装薬量決定方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH07134000A true JPH07134000A (ja) | 1995-05-23 |
Family
ID=17919973
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP30335493A Pending JPH07134000A (ja) | 1993-11-09 | 1993-11-09 | 複数自由面発破における適正装薬量決定方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH07134000A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2006046000A (ja) * | 2004-08-06 | 2006-02-16 | Hitachi Constr Mach Co Ltd | 放電破砕装置の破砕諸元を求める方法とコンピュータ読み取り可能な記録媒体 |
-
1993
- 1993-11-09 JP JP30335493A patent/JPH07134000A/ja active Pending
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2006046000A (ja) * | 2004-08-06 | 2006-02-16 | Hitachi Constr Mach Co Ltd | 放電破砕装置の破砕諸元を求める方法とコンピュータ読み取り可能な記録媒体 |
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