JPH07115883B2 - Coating material for hot plastic working - Google Patents
Coating material for hot plastic workingInfo
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- JPH07115883B2 JPH07115883B2 JP62183181A JP18318187A JPH07115883B2 JP H07115883 B2 JPH07115883 B2 JP H07115883B2 JP 62183181 A JP62183181 A JP 62183181A JP 18318187 A JP18318187 A JP 18318187A JP H07115883 B2 JPH07115883 B2 JP H07115883B2
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- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C03—GLASS; MINERAL OR SLAG WOOL
- C03C—CHEMICAL COMPOSITION OF GLASSES, GLAZES OR VITREOUS ENAMELS; SURFACE TREATMENT OF GLASS; SURFACE TREATMENT OF FIBRES OR FILAMENTS MADE FROM GLASS, MINERALS OR SLAGS; JOINING GLASS TO GLASS OR OTHER MATERIALS
- C03C8/00—Enamels; Glazes; Fusion seal compositions being frit compositions having non-frit additions
- C03C8/02—Frit compositions, i.e. in a powdered or comminuted form
Description
【発明の詳細な説明】 A.発明の目的 （１） 産業上の利用分野 本発明は、熱間塑性加工用素材へのコーティング材に関
する。DETAILED DESCRIPTION OF THE INVENTION A. Purpose of the Invention (1) Field of Industrial Application The present invention relates to a coating material for a material for hot plastic working.
（２） 従来の技術 従来、金属を熱間鍛造する際に使用する鍛造素材へのコ
ーティング材としては、黒鉛粉末を水や有機溶剤に混合
したもの（特公昭57−13598号公報）、黒鉛、二硫化モ
リブデンを硼酸などとともに水に混合したもの（特開昭
56−109128号公報）、および表面にリン酸被膜処理を施
すものなどがある。(2) Conventional Technology Conventionally, as a coating material for a forging material used when hot forging a metal, graphite powder mixed with water or an organic solvent (Japanese Patent Publication No. 57-13598), graphite, A mixture of molybdenum disulfide in water with boric acid etc.
56-109128), and a phosphoric acid film treatment on the surface.
また、ガラス質のものとしては、金属又は合金粉を混合
したもの（特開昭57−209736号公報）および水溶性ガラ
スを用いたもの（特公昭56−17297号公報）などがあ
る。Examples of glassy materials include those in which metal or alloy powders are mixed (JP-A-57-209736) and those in which water-soluble glass is used (JP-B-56-17297).
（３） 発明が解決しようとする問題点 前記従来の黒鉛粉末を使用したコーティング材は、鍛造
温度が200℃以上を越える高温で鍛造を行う際には、そ
の予熱過程で水や有機溶剤の激しい気化現象が生じ、黒
鉛粒子の塗布面への付着が妨げられ、均質な黒鉛粒子に
よる被膜を形成することが困難であった。(3) Problems to be Solved by the Invention When the forging temperature of the coating material using the conventional graphite powder is high at a forging temperature of over 200 ° C., water or an organic solvent may be violent in the preheating process. The vaporization phenomenon occurred and the adhesion of the graphite particles to the coated surface was hindered, and it was difficult to form a uniform coating film of the graphite particles.
また、二硫化モリブデンを使用したコーティング材につ
いても同様の問題があった。Further, the coating material using molybdenum disulfide has the same problem.
そして、前記従来のいずれのコーティング材において
も、鍛造素材の高温での加熱鍛造過程における酸化防止
を行うことができず、寸法精度の良好な鍛造品を得るこ
とができない、酸化物（スケール）のため型寿命が短
い、金型からのスケールの排出が困難である、といった
実作業上の問題点があった。And in any of the conventional coating materials, it is not possible to prevent oxidation in the heating forging process of the forging material at high temperature, and it is not possible to obtain a forged product with good dimensional accuracy, oxide (scale) Therefore, there are problems in actual work such as a short mold life and difficulty in discharging the scale from the mold.
本発明は、前述の事情に鑑みてなされたもので、これら
の問題点を解決するとともに、加熱鍛造後の冷却過程
で、鍛造品から容易に剥離することができる熱間塑性加
工用素材のコーティング材を提供することを目的とする
ものである。The present invention has been made in view of the above circumstances, and in addition to solving these problems, in the cooling process after heat forging, coating of a material for hot plastic working that can be easily separated from the forged product. The purpose is to provide the material.
B.発明の構成 （１） 問題点を解決するための手段 本発明に係る熱間塑性加工用素材のコーティング材は、
B2O3、SiO2およびNa2Oよりなるガラス成分と、金属酸化
物とより構成され、B2O3の含有量が20〜60重量％、SiO2
の含有量が24〜70重量％、Na2Oの含有量が10〜50重量％
であり、残部が前記金属酸化物であることを特徴とす
る。B. Structure of the Invention (1) Means for Solving the Problems The coating material of the hot plastic working material according to the present invention comprises:
B and 2 O 3, the glass component consisting of SiO 2 and Na 2 O, is more structure as the metal oxide, the content of B 2 O 3 is 20 to 60 wt%, SiO 2
Content of 24 to 70% by weight, Na 2 O content of 10 to 50% by weight
And the balance is the metal oxide.
SiO2が70％を超えた場合には、コーティング材の粘度が
高くなりすぎ塗布が困難になり、適当な膜厚の塗膜が得
られない。また、塗膜の強度が高くなりすぎ、冷却過程
での鍛造品からの剥離が困難になる。When SiO 2 exceeds 70%, the viscosity of the coating material becomes too high and the coating becomes difficult, and a coating film having an appropriate film thickness cannot be obtained. Further, the strength of the coating film becomes too high, which makes it difficult to peel it off the forged product during the cooling process.
B2O3が60％を超えた場合には、ガラスが液状ではなく固
形状となり、塗布が困難になるうえ、塗膜の強度も低下
してしまう。If the content of B 2 O 3 exceeds 60%, the glass will be solid rather than liquid, making it difficult to apply and reducing the strength of the coating film.
Na2Oが50％を超えた場合には、ガラスが水と反応しやす
くなり、耐候性、吸湿性等が問題となる。If the content of Na 2 O exceeds 50%, the glass tends to react with water, which causes problems such as weather resistance and hygroscopicity.
前記各ガラス成分の下限値以下では、粘性、熱膨張性、
ガラスの変形能等が低下し、熱間鍛造のコーティング材
として使用することが困難になる。Below the lower limit of each glass component, viscosity, thermal expansion,
The deformability of the glass decreases, making it difficult to use as a coating material for hot forging.
前記金属酸化物は第１金属酸化物と第２金属酸化物とよ
りなり、その第１金属酸化物は、Cu、Ag、Au、Cs、Zn、
Ba、Ti、Ｖ、Ta、Mo、Mn、Fe、CoおよびNiから選ばれた
１種または２種以上の金属の酸化物であって、その含有
量が0.1〜20重量％であり、第２金属酸化物は、Li、
Ｋ、Rb、Mg、Ca、Sr、La、Al、ＰおよびSeから選ばれた
１種または２種以上の金属の酸化物であって、その含有
量が0.1〜30重量％である。The metal oxide comprises a first metal oxide and a second metal oxide, and the first metal oxide is Cu, Ag, Au, Cs, Zn,
An oxide of one or more metals selected from Ba, Ti, V, Ta, Mo, Mn, Fe, Co, and Ni, the content of which is 0.1 to 20% by weight. The metal oxide is Li,
It is an oxide of one or more metals selected from K, Rb, Mg, Ca, Sr, La, Al, P and Se, and its content is 0.1 to 30% by weight.
第１金属酸化物は、主としてコーティング材と素材のぬ
れ性の向上に寄与し、第２金属酸化物は、熱膨張性と粘
度に寄与するものである。第1,第２金属酸化物をコーテ
ィング材に含有させることによって、熱間塑性加工用素
材上に均質な薄い被膜を形成することが可能になる。The first metal oxide mainly contributes to the improvement of the wettability between the coating material and the raw material, and the second metal oxide contributes to the thermal expansion property and the viscosity. By including the first and second metal oxides in the coating material, it becomes possible to form a uniform thin film on the material for hot plastic working.
第1,第２金属酸化物の含有量が下限値以下の場合には、
均質な薄い被膜を得ることができず、また、含有量が上
限値以上である場合には、鍛造後の冷却過程において、
このガラス質のコーティング被膜が素材との熱膨張差の
関係で、鍛造品から剥離しなくなる。When the content of the first and second metal oxides is below the lower limit,
If a uniform thin film cannot be obtained, and if the content is more than the upper limit, in the cooling process after forging,
This vitreous coating film does not separate from the forged product due to the difference in thermal expansion from the material.
本発明のコーティング材においては、鍛造温度である80
0〜1300℃に加熱した際に、コーティング材が溶融状態
となり、その時の粘度が0.1〜150cP（センチポアズ）と
なるように、また、熱膨張係数が0.8〜20×10-6となる
ように、前記の範囲内で各成分の含有割合を調整する。In the coating material of the present invention, the forging temperature is 80
When heated to 0 ~ 1300 ℃, the coating material is in a molten state, so that the viscosity at that time is 0.1 ~ 150 cP (centipoise), and the thermal expansion coefficient is 0.8 ~ 20 × 10 -6 , The content ratio of each component is adjusted within the above range.
粘度が0.1cP以下の場合には、素材の予熱過程でコーテ
ィング材が滴下し、均質な被膜を得ることができないの
で、酸化防止性、断熱性、潤滑性が得られない。また、
粘度が150cP以上の場合には、被膜が厚くなり、素材上
のコーティング材を溶融状態にするために予熱温度を高
くすることが必要となるとともに、鍛造品の寸法精度も
悪化する。When the viscosity is 0.1 cP or less, the coating material drops in the preheating process of the material and a uniform film cannot be obtained, so that the antioxidant property, the heat insulating property and the lubricity property cannot be obtained. Also,
When the viscosity is 150 cP or more, the coating becomes thick and it is necessary to raise the preheating temperature in order to bring the coating material on the raw material into a molten state, and the dimensional accuracy of the forged product deteriorates.
また、鍛造後の冷却過程で、鍛造品とガラスコーティン
グ材との熱膨張差を利用して、鍛造品の表面に形成され
ているガラスコーティング層を剥離させるので、熱膨張
係数が前記範囲外の場合には、コーティング層の剥離が
困難となる。Further, in the cooling process after forging, by utilizing the difference in thermal expansion between the forged product and the glass coating material, the glass coating layer formed on the surface of the forged product is peeled off, so that the thermal expansion coefficient is outside the above range. In this case, peeling of the coating layer becomes difficult.
（２） 作用 前述の構成を備えた本発明の熱間塑性加工用素材のコー
ティング材は、鍛造時の予熱工程において、鍛造素材表
面に均一な薄い被膜を形成することができるので、鍛造
素材の酸化を防止するとともに、予熱から鍛造までの温
度降下を抑制することができる。(2) Action The coating material of the material for hot plastic working of the present invention having the above-mentioned configuration can form a uniform thin film on the surface of the forging material in the preheating step at the time of forging. It is possible to prevent oxidation and suppress a temperature drop from preheating to forging.
また、鍛造素材の酸化を防止することによって、スケー
ルの発生を防止し、鍛造品の寸法精度を向上させるとと
もに、金型からのスケールの排出という手間を省くこと
ができる。Further, by preventing the forging material from being oxidized, it is possible to prevent the generation of scale, improve the dimensional accuracy of the forged product, and save the labor of discharging the scale from the mold.
そして、スケールがついた状態で鍛造が行われないの
で、型寿命を向上させることができる。Further, since the forging is not performed with the scale attached, the life of the die can be improved.
本発明の熱間塑性加工用素材のコーティング材を素材表
面に適用するには、例えば、（１）ガラス質のコーティ
ング材を溶融し、これにコーティングが容易になるよう
に無酸化雰囲気で予熱した鍛造素材をデイッピング（浸
漬）してコーティング後徐冷し、このコーティングした
鍛造素材を熱間鍛造する、（２）ガラス質のコーティン
グ材を粉末化し、これに粘結剤、溶媒、カーボン粉末等
を配合して鍛造素材に塗布し（塗布された（コーティン
グ材は、鍛造の予熱過程でカーボン等は酸化して素材表
面の酸化を防止し、ガラス粉末は溶融して素材表面に均
質な薄い被膜を形成する）、ついで熱間鍛造を行う、等
の方法がとられる。In order to apply the coating material of the material for hot plastic working of the present invention to the surface of the material, for example, (1) a glassy coating material is melted and preheated in an non-oxidizing atmosphere to facilitate coating. The forging material is dipped (immersed), coated and then slowly cooled, and the coated forging material is hot forged. (2) The vitreous coating material is powdered, and a binder, a solvent, carbon powder, etc. are added to it. Blended and applied to the forging material (Coated (coating material oxidizes carbon etc. in the preheating process of forging to prevent oxidation of the material surface, glass powder melts and forms a uniform thin film on the material surface. Forming), followed by hot forging.
（３） 実 施 例 本発明をより一層明らかにするために、以下に実施例を
掲げる。各実施例中、％は重量％を表す。(3) Examples Examples are given below to further clarify the present invention. In each example,% represents% by weight.
実施例１ SiO2 28.1％、B2O3 35.2％、Na2O 15.1％、Al2O3
8.5％、MgO 6.5％、BaO 0.2％、FeO 0.4％、MnO 1.
2％、K2O 4.8％からなる組成を有するガラス質コーテ
ィング材を900℃に加熱し溶融した。このコーティング
材の粘度は、1000℃で3cP、熱膨張係数は2.5×10-6であ
る。Example 1 SiO 2 28.1%, B 2 O 3 35.2%, Na 2 O 15.1%, Al 2 O 3
8.5%, MgO 6.5%, BaO 0.2%, FeO 0.4%, MnO 1.
A glassy coating material having a composition of 2% and K 2 O 4.8% was heated to 900 ° C. and melted. The coating material has a viscosity of 3 cP at 1000 ° C. and a thermal expansion coefficient of 2.5 × 10 −6 .
鍛造素材として、SCM415（JIS材）のクロムモリブデン
鋼からなる、φ40×120mmの丸棒形状のビレットを使用
し、このビレットを700℃まで非酸化性雰囲気中で予熱
した後に、溶融コーティング材中に投入してコーティン
グした（このビレットを冷却後、室温で測定した被膜の
厚さは、30μｍ以下であった。）。As a forging material, a round bar-shaped billet of φ40 × 120 mm made of SCM415 (JIS material) chrome molybdenum steel is used. It was charged and coated (after cooling this billet, the thickness of the coating measured at room temperature was 30 μm or less).
コーティング後、ビレットを1200℃で１分間予熱し、16
0kg/cm2の加圧力で鍛造した。鍛造までの持ち時間は20
秒とした。After coating, preheat billet at 1200 ° C for 1 minute,
It was forged with a pressing force of 0 kg / cm 2 . 20 minutes to forge
Seconds
比較のために、コーティングならびに非酸化予熱を省略
したビレットを同様に鍛造した。For comparison, billets without coating and non-oxidative preheating were similarly forged.
鍛造後の排出スケールは、コーティング物では観測され
ず、コーティングしたガラス層は冷却に伴い、約１分後
に約１〜2mmの細片として排出された。一方、コーティ
ングを省略したビレットからは、約30秒後にスケールが
剥離した。スケールの厚さは約0.1〜0.5mmで、30×60mm
に及ぶ大きな剥離片もみられ、これらのスケールは鍛造
後に鍛造品を傷つける可能性が大きいものであった。The discharge scale after forging was not observed in the coated product, and the coated glass layer was discharged as a piece of about 1 to 2 mm after cooling for about 1 minute. On the other hand, from the billet without coating, the scale peeled off after about 30 seconds. The scale thickness is about 0.1-0.5mm, 30 × 60mm
There were also large pieces of peeling that ranged up, and these scales were likely to damage the forged product after forging.
コーティング物の酸化はほとんどみられず、コーナー部
に粉末状の酸化物がわずかに観測されたのみであった。Almost no oxidation of the coating was observed, and only a small amount of powdery oxide was observed at the corners.
実施例２ 実施例１で使用したガラス質コーティング材を、粉末粒
度が44μｍ以下40％、44〜100μm60％となるように粉末
化した。Example 2 The vitreous coating material used in Example 1 was pulverized to a powder particle size of 44 μm or less 40% and 44 to 100 μm 60%.
アセトン、乳酸ブチル、フタル酸−ｎ−ブチルの中にニ
トロセルロースを少量加えた液中に、粉末化したコーテ
ィング材を分散させ、粘結剤としてポリ酢酸ビニル少量
と黒鉛粉を添加した。A powdered coating material was dispersed in a liquid obtained by adding a small amount of nitrocellulose to acetone, butyl lactate, and -n-butyl phthalate, and a small amount of polyvinyl acetate and a graphite powder were added as a binder.
この分散液中に、実施例１と同様のビレットをデイッピ
ングしてコーティングを行った。得られた被膜の厚さ
は、0.1mm程度であった。A billet similar to that of Example 1 was dipped into this dispersion liquid to perform coating. The thickness of the obtained coating was about 0.1 mm.
コーティング後の予熱、鍛造等は、実施例１と同一の条
件下に行い、実施例１と同様の結果を得た。Preheating after coating and forging were performed under the same conditions as in Example 1, and the same results as in Example 1 were obtained.
実施例３ SiO2 27.8％、B2O3 34.1％、Na2O 16.0％、Al2O3
5.2％、MgO 8.0％、K2O 5.0％、Cs2O 2.2％、FeO
0.4％、MnO 1.3％からなる組成を有するガラス質コー
ティング材を900℃に加熱し溶融した。このコーティン
グ材の粘度は1000℃で3cP、熱膨張係数は1.2×10-6であ
る。実施例１と同様のビレットを200〜400℃に予熱した
後に、溶融コーティング材中にデイッピングしてコーテ
ィングした、コーティング層の厚さは、約0.1mmであっ
た。Example 3 SiO 2 27.8%, B 2 O 3 34.1%, Na 2 O 16.0%, Al 2 O 3
5.2%, MgO 8.0%, K 2 O 5.0%, Cs 2 O 2.2%, FeO
A glassy coating material having a composition of 0.4% and MnO 1.3% was heated to 900 ° C. and melted. This coating material has a viscosity of 3 cP at 1000 ° C. and a thermal expansion coefficient of 1.2 × 10 −6 . A billet similar to that of Example 1 was preheated to 200 to 400 ° C. and then dip-coated in a molten coating material, and the thickness of the coating layer was about 0.1 mm.
このビレットを実施例１と同一の条件下で予熱、鍛造し
た。コーティング層は鍛造後も均一であり、鍛造中にお
けるコーティング層の塑性変形むらもなく良好な状態で
工程が終了した。This billet was preheated and forged under the same conditions as in Example 1. The coating layer was uniform after forging, and the process was completed in a good state without uneven plastic deformation of the coating layer during forging.
鍛造後ビレットを水中に投入すると、コーティング層は
成形体からきれいに剥離し、型離れも良好であった。When the billet was put into water after forging, the coating layer was peeled off cleanly from the molded body, and the mold release was also good.
実施例４ Na2O 15.1％、SiO2 30.0％、B2O3 36.0％、Al2O3
4.5％、MgO 6.0％、BaO 1.3％、FeO 0.8％、MnO 1.
6％、K2O 4.7％からなる組成を有するガラス質コーテ
ィング材を粒径が100μｍ以下になるように粉末化し
た。粒度分布は、44μｍ以下60％、44〜100μm40％であ
った。Example 4 Na 2 O 15.1%, SiO 2 30.0%, B 2 O 3 36.0%, Al 2 O 3
4.5%, MgO 6.0%, BaO 1.3%, FeO 0.8%, MnO 1.
A glassy coating material having a composition of 6% and K 2 O 4.7% was pulverized to a particle size of 100 μm or less. The particle size distribution was 44 μm or less 60% and 44 to 100 μm 40%.
アセトンを主成分とし、少量の乳酸ブチル、フタル酸エ
チルを加えた溶媒にポリ酢酸ビニルを分散させてポリ酢
酸ビニルの0.2％液としこれに前記ガラス粉末を分散さ
せた。これを実施例１と同様のビレットの全面にハケ塗
りにてコーティングした。約５分間風乾してアセトンを
揮散させ、その後予熱炉に投入した。予熱炉の全長は2.
5m、滞留時間は１分間で、温度は1200℃であった。Polyvinyl acetate was dispersed in a solvent containing acetone as a main component and a small amount of butyl lactate and ethyl phthalate to prepare a 0.2% solution of polyvinyl acetate, and the glass powder was dispersed therein. The same billet as in Example 1 was coated with this by brush coating. It was air-dried for about 5 minutes to volatilize the acetone and then put into a preheating furnace. The total length of the preheating furnace is 2.
The residence time was 5 m, the residence time was 1 minute, and the temperature was 1200 ° C.
昇温後予熱炉から取出したビレットを、コーティング処
理を施さずに同様に予熱処理した従来材と比較した。従
来材では0.1〜0.3mm程度のスケールの剥離がみられた
が、コーティング処理を施したものではスケールの発生
はみられなかった。The billet taken out of the preheating furnace after temperature rise was compared with the conventional material which was similarly preheated without coating treatment. In the conventional material, peeling of the scale of 0.1 to 0.3 mm was observed, but in the case where the coating treatment was applied, no scale was observed.
また、ビレットの赤熱状態から赤熱が消えるまで（約11
00〜500℃まで）の時間は、従来のものでは１分間以内
であったが、コーティング処理を施したものでは、その
３〜４倍以上の時間を要した。Also, until the red heat disappears from the red hot state of the billet (about 11
The time of (up to 00 to 500 ° C.) was within 1 minute in the conventional case, but it was 3 to 4 times or more that in the case of applying the coating treatment.
コーティング処理を施したビレットを、予熱後加圧力16
0kg/cm2で鍛造した成形体のコーティング層は均一であ
り、良好な潤滑性を示した。この成形体を水中に投入す
るとコーティング層は簡単に成形体から剥離し、成形体
表面に残存するものはなかった。After preheating, press the billet with the coating treatment to 16
The coating layer of the molded body forged at 0 kg / cm 2 was uniform and showed good lubricity. When this molded body was put into water, the coating layer was easily peeled off from the molded body, and nothing remained on the surface of the molded body.
また、鍛造後の成形体を室温に放置し徐冷すると、500
℃近辺からコーティング層がはじけて剥離しはじめ、約
１時間後には、成形体に付着しているものはほとんどな
かった。Also, if the molded body after forging is left at room temperature and gradually cooled, it will be 500
The coating layer bursts and began to peel off from around the temperature of about 0 ° C., and after about 1 hour, almost nothing adhered to the molded body.
使用したガラス質コーティング材の粘度は、1000℃で2c
P、熱膨張係数は2.0×10-6であった。The viscosity of the glass coating used is 2c at 1000 ° C.
P, the coefficient of thermal expansion was 2.0 × 10 -6 .
以上、本発明の実施例を詳述したが、本発明は、前記実
施例に限定されるものではなく、特許請求の範囲記載さ
れた本発明を逸脱することなく、例えば、ガラス質コー
ティング材に通常使用される添加剤を適宜混合する等の
変更を行うことが可能である。Although the embodiments of the present invention have been described in detail above, the present invention is not limited to the above-mentioned embodiments and may be applied to, for example, a glassy coating material without departing from the present invention described in the claims. It is possible to make changes such as appropriately mixing commonly used additives.
C.発明の効果 以上のように、本発明の熱間塑性加工用素材のコーティ
ング材によれば、鍛造時の予熱工程において、鍛造素材
表面に均一な薄い被膜を形成することができるので、鍛
造素材の酸化を防止し、予熱から鍛造までの温度降下を
抑制するとともに、この被膜は鍛造時には溶融状態とな
るので鍛造素材に良好な潤滑性を付与することができ
る。C. Effects of the Invention As described above, according to the coating material of the material for hot plastic working of the present invention, it is possible to form a uniform thin film on the surface of the forging material in the preheating step during forging. Oxidation of the material is prevented, the temperature drop from preheating to forging is suppressed, and since this coating is in a molten state during forging, good lubricity can be imparted to the forging material.
また、鍛造素材の酸化を防止することによって、スケー
ルの発生を防止し、鍛造品の寸法精度を向上させるとと
もに、金型からのスケールの排出という手間を省くこと
ができる。Further, by preventing the forging material from being oxidized, it is possible to prevent the generation of scale, improve the dimensional accuracy of the forged product, and save the labor of discharging the scale from the mold.
そして、スケールのない状態で鍛造が行われるので、型
寿命を向上させることができるなど、本発明は実用上顕
著な効果を奏するものである。Further, since the forging is carried out without a scale, the present invention has a remarkable effect in practical use such that the life of the die can be improved.
Claims (4)
と、金属酸化物とより構成され、B2O3の含有量が20〜60
重量％、SiO2の含有量が24〜70重量％、Na2Oの含有量が
10〜50重量％であり、残部が前記金属酸化物であること
を特徴とする熱間塑性加工用素材のコーティング材。1. A glass component composed of B 2 O 3 , SiO 2 and Na 2 O and a metal oxide, and the content of B 2 O 3 is 20 to 60.
% By weight, the content of SiO 2 is 24-70% by weight, the content of Na 2 O is
A coating material for a hot plastic working material, characterized in that the content is 10 to 50% by weight, and the balance is the metal oxide.
属酸化物とよりなり、その第１金属酸化物は、Cu、Ag、
Au、Cs、Zn、Ba、Ti、Ｖ、Ta、Mo、Mn、Fe、CoおよびNi
から選ばれた１種または２種以上の金属の酸化物であっ
て、その含有量が0.1〜20重量％であり、前記第２金属
酸化物は、Li、Ｋ、Rb、Mg、Ca、Sr、La、Al、Ｐおよび
Seから選ばれた１種または２種以上の金属の酸化物であ
って、その含有量が0.1〜30重量％である、特許請求の
範囲第（１）項記載の熱間塑性加工用素材のコーティン
グ材。2. The metal oxide comprises a first metal oxide and a second metal oxide, and the first metal oxide is Cu, Ag,
Au, Cs, Zn, Ba, Ti, V, Ta, Mo, Mn, Fe, Co and Ni
An oxide of one or more metals selected from the group consisting of 0.1 to 20% by weight, wherein the second metal oxide is Li, K, Rb, Mg, Ca, Sr. , La, Al, P and
The material for hot plastic working according to claim (1), which is an oxide of one or more metals selected from Se, and whose content is 0.1 to 30% by weight. Coating material.
り、その時の粘度が0.1〜150cP（センチポアズ）であ
る、特許請求の範囲第（１）または第（２）項記載の熱
間塑性加工用素材のコーティング材。3. The hot plasticity according to claim (1) or (2), which is in a molten state when heated to 800 to 1300 ° C. and has a viscosity of 0.1 to 150 cP (centipoise) at that time. A coating material for processing.
請求の範囲第（１），第（２）または第（３）項記載の
熱間塑性加工用素材のコーティング材。4. A coating material for a hot plastic working material according to claim (1), (2) or (3), which has a coefficient of thermal expansion of 0.8 to 20 × 10 −6 .
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP62183181A JPH07115883B2 (en) | 1987-07-22 | 1987-07-22 | Coating material for hot plastic working |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP62183181A JPH07115883B2 (en) | 1987-07-22 | 1987-07-22 | Coating material for hot plastic working |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6428246A JPS6428246A (en) | 1989-01-30 |
| JPH07115883B2 true JPH07115883B2 (en) | 1995-12-13 |
Family
ID=16131187
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP62183181A Expired - Lifetime JPH07115883B2 (en) | 1987-07-22 | 1987-07-22 | Coating material for hot plastic working |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH07115883B2 (en) |
Family Cites Families (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
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| JPS53142953A (en) * | 1977-05-19 | 1978-12-13 | Agency Of Ind Science & Technol | Lubricant for forging or extrusion |
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| JPS5849503B2 (en) * | 1980-08-11 | 1983-11-04 | 工業技術院長 | Forging or extrusion molds |
-
1987
- 1987-07-22 JP JP62183181A patent/JPH07115883B2/en not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS6428246A (en) | 1989-01-30 |
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