JPH07107491B2 - Thermal environment measuring instrument - Google Patents
Thermal environment measuring instrumentInfo
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- JPH07107491B2 JPH07107491B2 JP63250437A JP25043788A JPH07107491B2 JP H07107491 B2 JPH07107491 B2 JP H07107491B2 JP 63250437 A JP63250437 A JP 63250437A JP 25043788 A JP25043788 A JP 25043788A JP H07107491 B2 JPH07107491 B2 JP H07107491B2
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Description
【発明の詳細な説明】 （産業上の利用分野） 本発明は、室内の温熱状態を検知するための温熱環境測
定器に係り、特に人体の作業量を考慮した体感温度を検
知するようにものに関する。Description: TECHNICAL FIELD The present invention relates to a thermal environment measuring instrument for detecting a thermal condition in a room, and more particularly to detecting a sensible temperature in consideration of a work amount of a human body. Regarding
（従来の技術） 従来より、例えば特開昭63−65317号公報に開示される
如く、人体の熱伝達特性に概略一致する熱伝達特性を有
する殻体の内部にヒータと温度測定素子とを配置すると
ともに、ヒータへの供給電力値と温度測定素子の検出値
とに基づいて、気温、風速、輻射、湿度、着衣量を考慮
した体感温度を演算することにより、人体が現実に感ず
る室内環境の温熱状態を検知しようとするものは公知の
技術である。(Prior Art) Conventionally, as disclosed in, for example, Japanese Patent Laid-Open No. 63-65317, a heater and a temperature measuring element are arranged inside a shell having heat transfer characteristics that approximately match the heat transfer characteristics of a human body. At the same time, based on the value of the power supplied to the heater and the detected value of the temperature measuring element, by calculating the sensible temperature in consideration of the temperature, wind speed, radiation, humidity, and the amount of clothing, the human body can sense the actual indoor environment. A known technique is to detect a thermal state.
（発明が解決しようとする課題） しかしながら、人体が現実に感ずる温熱状態は、上記の
ようなファクタだけでなく、人体自身の作業量によって
も変り得る。すなわち、人体の熱平衡式についてみる
と、人体の作業量の増加に応じて体内生産量が増大し、
同時にその動きに起因する対流熱伝達率の変化が生ず
る。例えば、Gagge ＆ Nishiは体感温度SET＊理論の中
で、人体の対流熱伝達率ｈcの風速に対する依存性と人
体の体内熱生産量に対する依存性とをそれぞれ下記２つ
の式で表している。(Problems to be Solved by the Invention) However, the warm state actually felt by the human body may vary depending on not only the above factors but also the work amount of the human body itself. That is, regarding the heat balance equation of the human body, the amount of production in the body increases as the work amount of the human body increases,
At the same time, the convection heat transfer coefficient changes due to the movement. For example, Gagge & Nishi expresses the dependence of the convective heat transfer coefficient hc of the human body on the wind speed and the dependence on the internal heat production of the human body by the following two equations in the sensible temperature SET * theory.
ｈcv＝8.6V0.53 ｈca＝5.66（M/58.2−0.85）0.39 ただし、ｈcv,hcaはそれぞれ風速V,体内生産量Ｍに応じ
て算出される対流熱伝達率、Ｖは風速（m/sec）、Ｍは
体内熱生産量（W/m2）である。hcv = 8.6V 0.53 hca = 5.66 (M / 58.2-0.85) 0.39 where hcv and hca are the convective heat transfer coefficient calculated according to the wind speed V and the internal production amount M, respectively, and V is the wind speed (m / sec), M is the body heat production (W / m 2 ).
そして、そのときの条件に応じて上記２つの式で表され
る熱伝達率ｈcv,hcaのうち大きいほう、つまり風の影響
が大きい条件下ではｈcv、人体の動きによる影響が強い
条件下ではｈcaを対流熱伝達率ｈcとして使用してい
る。Then, depending on the condition at that time, the larger one of the heat transfer coefficients hcv and hca expressed by the above two expressions, that is, hcv under the condition that the influence of the wind is large, and hca under the condition that the influence of the movement of the human body is strong. Is used as the convection heat transfer coefficient hc.
つまり、体感温度は体内生産量およびそれに基づく対流
熱伝達率の変化による影響を受けることになる。That is, the sensible temperature is influenced by the amount of production in the body and the change in the convective heat transfer coefficient based on it.
しかしがなら、上記従来のものでは、人体の作業量によ
る対流熱伝達率ｈcaの変化を考慮していないので、特に
人体の作業量が大きいような室内環境の温熱状態を十分
正確に測定できないという問題があった。However, since the above-mentioned conventional device does not consider the change of the convection heat transfer coefficient hca depending on the work amount of the human body, it is not possible to sufficiently accurately measure the thermal state of the indoor environment where the work amount of the human body is large. There was a problem.
本発明は斯かる点に鑑みてなされたものであり、その目
的は、体感温度を検知するに際して、人体の作業量に応
じて加熱量，対流熱伝達率を調節することにより、人体
の作業量が大きいような環境においても、体感温度を正
確に検知することにある。The present invention has been made in view of such a point, and an object thereof is to detect the sensible temperature by adjusting the heating amount and the convection heat transfer coefficient according to the working amount of the human body, thereby reducing the working amount of the human body. This is to accurately detect the sensible temperature even in an environment where the temperature is large.
上記目的を達成するため本発明の解決手段は、第１図に
示すように、温熱環境測定器に、人体の皮膚表面に概略
一致した熱伝達特性を有する殻体（２）と、該殻体
（２）内に配置され、殻体（２）を加熱する加熱部
（４）と、上記殻体（２）の温度を検出する温度検出部
（３）とからなり、温熱状態を検知するための室内空間
（Ｒ）に設置された温熱検知素子（１）を設ける。In order to achieve the above-mentioned object, the solution means of the present invention is, as shown in FIG. 1, a thermal environment measuring instrument, and a shell body (2) having a heat transfer characteristic which substantially matches the skin surface of a human body, and the shell body. In order to detect the heat state, the heating unit (4) is disposed inside (2) and heats the shell (2), and the temperature detecting unit (3) detects the temperature of the shell (2). The thermal detection element (1) is installed in the indoor space (R).
そして、上記加熱手段（４）に電力を供給する電力供給
手段（９）と、上記温度検出部（３）で検出される殻体
（２）の温度および上記電力供給手段（９）の供給電力
値に応じて、体感温度を演算する体感温度演算手段（3
4）とを設ける。Then, power supply means (9) for supplying power to the heating means (4), the temperature of the shell body (2) detected by the temperature detection section (3), and the power supplied by the power supply means (9). Sensitive temperature calculation means (3
4) and are provided.
さらに、人体の作業量を入力する入力手段（31）と、該
入力手段（31）の出力を受け、上記電力供給手段（９）
の供給電力値を人体の作業量に応じて調節する電力調節
手段（32）と、上記殻体（２）の室内空間（Ｒ）への対
流熱伝達率を調節する熱伝達率調節機構（30）と、上記
入力手段（31）で入力された人体の作業量に応じて、殻
体（２）の対流熱伝達率が人体の対流熱伝達率の作業量
依存性に概略一致して変化するように、上記熱伝達率調
節機構（30）を制御する制御手段（33）とを設ける構成
としたものである。Further, the input means (31) for inputting the work amount of the human body and the output of the input means (31), and the power supply means (9).
Power adjusting means (32) for adjusting the supplied power value of the shell according to the work load of the human body, and a heat transfer coefficient adjusting mechanism (30) for adjusting the convective heat transfer coefficient to the indoor space (R) of the shell body (2). ) And the work load of the human body input by the input means (31), the convective heat transfer coefficient of the shell (2) changes substantially in accordance with the work load dependency of the convective heat transfer coefficient of the human body. Thus, the control means (33) for controlling the heat transfer coefficient adjusting mechanism (30) is provided.
第２の解決手段は、上記第２の解決手段における熱伝達
率調節機構（30）として殻体（２）を回転駆動する回動
機構を設け、制御手段（33）により人体の作業量に応じ
て上記回動機構（30）による殻体（２）の回転速度を制
御するように構成したものである。The second solving means is provided with a rotating mechanism for rotating and driving the shell body (2) as the heat transfer coefficient adjusting mechanism (30) in the second solving means, and the control means (33) adjusts the work amount of the human body. The rotation mechanism (30) controls the rotation speed of the shell (2).
第３の解決手段は、上記第１の解決手段における熱伝達
率調節機構（30）として殻体（２）に送風する送風機構
を設け、制御手段（33）により人体の作業量に応じて上
記送風機構による殻体（２）への送風量を制御するよう
に構成したものである。The third solving means is provided with an air blowing mechanism for blowing air to the shell body (2) as the heat transfer coefficient adjusting mechanism (30) in the first solving means, and the control means (33) controls the above according to the working amount of the human body. It is configured to control the amount of air blown to the shell body (2) by the air blow mechanism.
第４の解決手段は、上記第1,第２又は第３の解決手段に
おいて、入力手段（31）として、人体の作業の種類に応
じて区画された作業量モードから室内空間（Ｒ）におけ
る作業量モードを選択する選択手段（14）と、該選択手
段（14）で選択された作業量モードに応じて現在の作業
量を設定する作業量設定手段（35）とを設けたものであ
る。A fourth solution means is the work in the indoor space (R) from the work amount mode divided according to the type of work of the human body, as the input means (31) in the first, second or third solution means. A selection means (14) for selecting a quantity mode and a work quantity setting means (35) for setting a current work quantity according to the work quantity mode selected by the selection means (14) are provided.
第５の解決手段は、上記第1,第２又は第３の解決手段に
おいて、入力手段（31）として、第２図に示すように、
人体からの赤外線入光量を検出する赤外線量検出手段
（Th）と、該赤外線量検出手段（Th）の出力を受け、人
体の発熱量に対応する作業量を演算する作業量演算手段
（36）とを設けたものである。As a fifth solving means, in the above first, second or third solving means, as the input means (31), as shown in FIG.
Infrared amount detecting means (Th) for detecting the amount of infrared ray incident from the human body, and work amount calculating means (36) for receiving the output of the infrared amount detecting means (Th) and calculating the work amount corresponding to the heat generation amount of the human body And are provided.
（作用） 以上の構成により、請求項（１）の発明では、温熱検知
素子（１）の加熱部（４）に電力供給手段（９）から電
力Ｐが供給される。その結果、殻体（２）が加熱されて
その温度が上昇するとともに、室内空間（Ｒ）に殻体
（２）から熱が放出され、内部の発熱量と放熱量とに応
じた所定の温度に維持される。そして、温度検出部
（３）により温熱検知素子（１）の温度が検出され、体
感温度演算手段（34）により、殻体（２）の温度と供給
電力値とから体感温度が演算される。(Operation) With the above configuration, in the invention of claim (1), the electric power P is supplied from the electric power supply means (9) to the heating part (4) of the thermal detection element (1). As a result, the shell body (2) is heated and its temperature rises, and at the same time, heat is released from the shell body (2) to the indoor space (R), and a predetermined temperature corresponding to the internal heat generation amount and the heat radiation amount. Maintained at. Then, the temperature of the heat detecting element (1) is detected by the temperature detecting section (3), and the sensible temperature calculating means (34) calculates the sensible temperature from the temperature of the shell (2) and the supplied power value.
そのとき、電力調節手段（32）により、入力手段（31）
から入力される人体の作業量に応じて、電力供給手段
（９）の供給電力値が調節されるとともに、制御手段
（33）により、殻体（２）の熱伝達率を調節する熱伝達
率調節機構（30）が制御され、殻体（２）の対流熱伝達
率が人体の対流熱伝達の作業量依存性に概略一致して変
化するようになされるので、そのときの人体の作業量に
対応して、温熱検知素子（１）の発熱量と表面から室内
空間（Ｒ）への対流熱伝達率とが陣内の温熱状態に概略
一致することになる。よって、上記体感温度演算手段
（34）で演算される体感温度が現実の人体の感ずる温度
に概略一致することになる。At that time, by the power adjusting means (32), the input means (31)
The power supply value of the power supply means (9) is adjusted according to the amount of work of the human body input from the heat transfer coefficient, and the control means (33) adjusts the heat transfer coefficient of the shell body (2). The adjusting mechanism (30) is controlled so that the convective heat transfer coefficient of the shell body (2) changes so as to approximately match the work amount dependency of the convective heat transfer of the human body. Corresponding to the above, the heat generation amount of the heat detection element (1) and the convective heat transfer coefficient from the surface to the indoor space (R) substantially match the heat state in the camp. Therefore, the sensible temperature calculated by the sensible temperature calculating means (34) substantially matches the actual temperature felt by the human body.
請求項（２）の発明では、上記請求項（１）の発明の作
用において、殻体（２）を回転駆動する回動機構が熱伝
達率調節機構（30）として機能し、その回転速度の変化
に伴ない殻体（２）からの対流熱伝達率が変化する。そ
して、制御手段（33）により、人体の作業に応じて回動
機構による殻体（２）の回転速度が制御されるので、上
記請求項（１）の発明の効果が有効に得られることにな
る。According to the invention of claim (2), in the operation of the invention of claim (1), the rotating mechanism for rotationally driving the shell (2) functions as a heat transfer coefficient adjusting mechanism (30), and The convective heat transfer coefficient from the shell body (2) changes with the change. Then, since the control means (33) controls the rotation speed of the shell body (2) by the rotating mechanism according to the work of the human body, the effect of the invention of claim (1) can be effectively obtained. Become.
請求項（３）の発明では、上記請求項（１）の発明の作
用において、殻体（２）に送風する送風機構が熱伝達率
調節機構（30）として機能し、その送風量の変化に伴な
い殻体（２）から室内空間（Ｒ）への対流熱伝達率が変
化する。そして、制御手段（33）により、人体の作業量
に応じて送風機構による殻体（２）への送風量が制御さ
れるので、上記請求項（１）の発明の効果が有効に得ら
れることになる。In the invention of claim (3), in the operation of the invention of claim (1), the air blowing mechanism that blows air to the shell body (2) functions as a heat transfer coefficient adjusting mechanism (30), and changes in the air blowing amount The convective heat transfer coefficient from the shell body (2) to the indoor space (R) changes accordingly. Then, the control means (33) controls the amount of air blown to the shell (2) by the air blowing mechanism according to the work amount of the human body, so that the effect of the invention of claim (1) can be effectively obtained. become.
請求項（４）の発明では、上記請求項（１），（２）又
は請求項（３）の発明における入力手段（31）の作用と
して、選択手段（14）により、人体の作業の種類に応じ
て区画された作業量モードから現在の室内空間（Ｒ）に
おける作業量モードが選択され、作業量設定手段（35）
により、上記選択手段（14）の選択に応じた作業量が設
定される。よって、室内空間（Ｒ）における作業の種類
に応じて、電力調節手段（32）と制御手段（33）とによ
る温熱検知素子（１）の発熱量と対流熱伝達率とが人体
に概略一致するように調節され、比較的簡易な構成でも
って、上記請求項（１），（２）又は（３）の発明の効
果が有効に得られることになる。In the invention of claim (4), the selection means (14) determines the type of work of the human body as the operation of the input means (31) in the invention of claim (1), (2) or (3) above. The work amount mode in the present indoor space (R) is selected from the work amount modes divided according to the work amount setting means (35).
Thereby, the work amount according to the selection of the selecting means (14) is set. Therefore, depending on the type of work in the indoor space (R), the amount of heat generated by the heat detecting element (1) and the convective heat transfer coefficient by the power adjusting means (32) and the control means (33) approximately match the human body. Thus, the effect of the invention of claim (1), (2) or (3) can be effectively obtained with a relatively simple structure.
請求項（５）の発明では、上記請求項（１），（２）又
は（３）の発明における入力手段（31）の作用として、
赤外線量検出手段（Th）により、室内空間（Ｒ）内の人
体の現在の発熱量に相当する赤外線量が時々刻々検出さ
れ、作業量演算手段（36）により、その値に応じた人体
の作業量が演算される。よって、室内空間（Ｒ）におけ
る人体の作業量の変化に追随して、電力調節手段（32）
と制御手段（33）とによる温熱検知素子（１）の発熱量
と対流熱伝達率とが人体に概略一致するように調節さ
れ、より正確な体感温度が検出されることになる。In the invention of claim (5), as the action of the input means (31) in the invention of claim (1), (2) or (3),
The infrared ray amount detecting means (Th) momentarily detects the infrared ray amount corresponding to the current heat generation amount of the human body in the indoor space (R), and the work amount calculating means (36) works on the human body according to the value. The quantity is calculated. Therefore, the power adjusting means (32) is adapted to follow the change in the work amount of the human body in the indoor space (R).
The heat generation amount and the convection heat transfer coefficient of the heat sensing element (1) are adjusted by the control means (33) and the control means (33) so as to approximately match the human body, and a more sensible temperature can be detected.
（実施例） 以下、本発明の実施例について、第３図以下の図面に基
づき説明する。(Embodiment) An embodiment of the present invention will be described below with reference to the drawings starting from FIG.
第３図は請求項（１），（２）および（４）の発明に係
る第１実施例の全体構成を示し、（20）は所定の空間
（Ｒ）を空調するための空気調和装置、（21）は該空気
調和装置を遠隔制御するためのリモートコントロール装
置、（22）は上記空気調和装置（20）内に設置され、空
気調和装置（20）全体の運転を制御するためのコントロ
ーラ、（23）は上記リモートコントロール装置（21）内
に設置され、室内空間（Ｒ）の温熱状態を検知するため
の温熱検知ユニットである。FIG. 3 shows the overall construction of the first embodiment according to the inventions of claims (1), (2) and (4), and (20) is an air conditioner for air-conditioning a predetermined space (R), (21) is a remote control device for remotely controlling the air conditioner, (22) is a controller installed in the air conditioner (20) for controlling the operation of the entire air conditioner (20), Reference numeral (23) is a heat detection unit installed in the remote control device (21) for detecting the heat state of the indoor space (R).
ここで、上記温熱検知ユニット（23）には、室内空間
（Ｒ）の温熱状態を感知する素子部分である温熱検知素
子（１）が設置されていて、該温熱検知素子（１）は、
第４図に示すように、その対流熱伝達率が人体の風によ
る対流熱伝達率と概略一致する径（例えば60mm程度の
値）を有するとともに、表面の輻射特性が人体の輻射特
性と概略一致する値を有する材料（例えば70重量％の四
弗化エチレン樹脂（PTFE）と30重量％の酸化チタン（Ti
O2）との混合材料）からなる殻体（２）と、該殻体
（２）の内表面に取付けられ、殻体（２）の温度を検出
する温度検出部としての温度測定素子（３）と、上記殻
体（２）を所定電力で加熱する加熱部としてのヒータ
（４）とからなっている。Here, the heat detection unit (23) is provided with a heat detection element (1) which is an element portion for detecting the heat state of the indoor space (R), and the heat detection element (1) is
As shown in Fig. 4, the convective heat transfer coefficient has a diameter (for example, a value of about 60 mm) that roughly matches the convective heat transfer coefficient due to the wind of the human body, and the radiation characteristics of the surface roughly match the radiation characteristics of the human body. A material having a certain value (eg 70% by weight of tetrafluoroethylene resin (PTFE) and 30% by weight of titanium oxide (Ti
A shell body (2) made of a mixed material with O 2 ), and a temperature measuring element (3) as a temperature detection unit attached to the inner surface of the shell body (2) for detecting the temperature of the shell body (2). ) And a heater (4) as a heating unit for heating the shell body (2) with a predetermined electric power.
ここで、本発明の特徴として、上記温熱検知素子（１）
の殻体（２）は、連結ロッド（５）を介してモータ
（６）に連結されていて、上記連結ロッド（５）および
モータ（６）より、殻体（２）を回転駆動して殻体
（２）の室内空間（Ｒ）への対流熱伝達率を調節する熱
伝達率調節機構としての回動機構（30）が構成されてい
る。なお、（８）は、上記リモートコントロール装置
（21）のケーシングである。Here, as a feature of the present invention, the thermal detection element (1)
Is connected to a motor (6) via a connecting rod (5), and the connecting rod (5) and the motor (6) rotationally drive the shell (2) to form a shell. A rotating mechanism (30) is configured as a heat transfer coefficient adjusting mechanism for adjusting the convective heat transfer coefficient of the body (2) to the indoor space (R). In addition, (8) is a casing of the remote control device (21).
次に、第７図は、上記コントローラ（22）の操作パネル
（13）の正面構成を示し、（ＳW）は空気調和装置（2
0）の運転をON・OFF制御するためのメインスイッチ、
（14）は、作業の種類、つまり事務軽作業、事務中作
業、…、工場軽作業、工場中作業、工場重作業等に応じ
て区画された発熱量1.1〜5.0（met）（ただし、1met≒5
8W/m2）の作業量モードから、現在の室内空間（Ｒ）に
おける人体の作業量に対応する発熱量ｍの値を選択する
選択手段としての作業量スイッチ、（15）は、裸のとき
は「０」とし冬服のときを「１」とした場合の人体に着
衣量ｃloの値を、各服装の冬服に対する着衣量の比０〜
1.2として設定する着衣量スイッチである。Next, FIG. 7 shows the front structure of the operation panel (13) of the controller (22), and (SW) is the air conditioner (2).
0) Main switch for ON / OFF control of operation,
(14) is a calorific value of 1.1 to 5.0 (met) (however, 1met is divided according to the type of work, that is, light work for office work, work during work, light work for factory, work in factory, heavy work for factory, etc. ≈ 5
8W / m 2 ) work amount mode, work amount switch as a selection means for selecting the value of the heat generation amount m corresponding to the work amount of the human body in the present indoor space (R), (15) when naked Is "0" and the value of the clothing amount "clo" on the human body when the winter clothing is "1" is 0 to the ratio of the clothing amount to the winter clothing of each clothing.
It is a clothing amount switch set as 1.2.
一方、上記温熱検知ユニット（23）は、制御回路とし
て、第５図に示すように、上記温熱検知素子（１）のヒ
ータ（４）に所定の電力Ｐを供給する電力供給手段とし
ての電力供給回路（９）と、温熱検知素子（１）の温度
測定素子（３）の電流信号を温度信号に変換することに
より素子温度T8を検知する温度検知回路（10）とを備え
ている。また、空気調和装置（20）のコントローラ（2
2）内には、上記作業量スイッチ（14）および着衣量ス
イッチ（15）の信号を受けて、上記電力供給回路（９）
および温度検知回路（10）の作動を制御するCPU（11）
と、上記モータ（６）の回転数を制御する回転制御部
（12）とからなる。On the other hand, the heat detection unit (23), as a control circuit, supplies power as a power supply means for supplying a predetermined power P to the heater (4) of the heat detection element (1) as shown in FIG. A circuit (9) and a temperature detection circuit (10) for detecting the element temperature T8 by converting the current signal of the temperature measurement element (3) of the heat detection element (1) into a temperature signal. In addition, the controller (2) of the air conditioner (20)
2) The power supply circuit (9) receives the signals from the work amount switch (14) and the clothing amount switch (15) inside.
And a CPU (11) for controlling the operation of the temperature detection circuit (10)
And a rotation control section (12) for controlling the number of rotations of the motor (6).
ここで、上記制御回路の記憶部（図示せず）には、作業
量ｍつまり体内熱生産量Ｍに依存する殻体（２）の対流
熱伝達率ｈcaに関するSET＊の理論式 ｈca＝5.66（M/58.2−0.85）0.39 に概略一致するようにして求めた関数ω（ω＝ｆ（m,cl
o）の値が、第６図に示すように、着衣量ｃloをパラメ
ータとして、作業量ｍに対して設定されている（ただ
し、殻体（２）は外径60mmの球体）。Here, in the storage unit (not shown) of the control circuit, the theoretical equation of SET * concerning the convective heat transfer coefficient hca of the shell (2) depending on the work amount m, that is, the heat production amount M in the body, hca = 5.66 ( M / 58.2-0.85) 0.39 function determined as outlined match ω (ω = f (m, cl
As shown in FIG. 6, the value of o) is set for the work amount m using the clothing amount cl as a parameter (however, the shell (2) is a sphere having an outer diameter of 60 mm).
すなわち、作業量スイッチ（14）および着衣量スイッチ
（15）の信号に応じて、電力供給回路（９）から所定の
電力Ｐを温熱検知素子（１）のヒータ（４）に供給し、
回動機構（30）の回転を回転制御部（12）で調節する一
方、温度測定素子（３）で検知される殻体（２）の温度
についての電気信号を温度検知回路（10）で信号変換に
より素子温度Tgに換算し、さらに、その素子温度Tgに基
づいて体感温度Ｔを算出した後、その体感温度Ｔに関す
る信号をコントローラ（22）内の圧縮機（図示せず）等
主要機器の制御部に出力するようになされている。That is, a predetermined power P is supplied from the power supply circuit (9) to the heater (4) of the heat detection element (1) in accordance with the signals from the work amount switch (14) and the clothing amount switch (15),
While the rotation of the rotating mechanism (30) is adjusted by the rotation control section (12), an electric signal about the temperature of the shell body (2) detected by the temperature measuring element (3) is sent by the temperature detection circuit (10). After converting to the element temperature Tg by conversion and further calculating the sensible temperature T based on the element temperature Tg, a signal related to the sensible temperature T is transferred to a main device such as a compressor (not shown) in the controller (22). It is designed to output to the control unit.
次に、上記CPU（11）の制御内容について、第８図のフ
ローチヤートに基づき説明するに、ステップS1で、上記
作業量スイッチ（14）で設定された作業量ｍを入力し、
ステップS2で、上記電力供給回路（９）からヒータ
（４）への供給電力値Ｐを、人体の発熱量が1.0metであ
るとしたときの値Ｐに作業量ｍを乗じた値（ｍ×Ｐ）に
補正した後、ステップS3で、上記着衣量スイッチ（15）
で設定された着衣量ｃloを入力する。そして、ステップ
S4で、上記殻体（２）を回転駆動するモータ（６）の回
転数ωを、上記ステップS1,S3で入力した作業量ｍおよ
び着衣量ｃloをパラメータとする上記関数ω（ω＝ｆ
（m,clo）に基づき算出して、ステップS5で、モータ
（６）をその回転数ωで回転するように制御する。Next, the control contents of the CPU (11) will be described based on the flow chart of FIG. 8. In step S 1 , the work amount m set by the work amount switch (14) is input,
In step S 2 , the power supply value P from the power supply circuit (9) to the heater (4) is a value (m) obtained by multiplying the value P when the heat generation amount of the human body is 1.0 met by the work amount m. × P), and then in step S 3 , the clothing amount switch (15)
Enter the clothing amount "clo" set in. And step
In S 4 , the rotation speed ω of the motor (6) for rotationally driving the shell body (2) is set to the function ω (ω which uses the work amount m and the clothing amount cl input in steps S 1 and S 3 as parameters. = F
It is calculated based on (m, clo), and in step S 5 , the motor (6) is controlled to rotate at the rotation speed ω.
その後、ステップS6で、上記温度測定素子（３）の信号
から温度検知回路（10）で温熱検知素子（１）の温度Tg
を測定し、ステップS7で、その値に基づき体感温度Ｔを
上記素子温度Tgの関数Ｔ（つまり、Ｔ＝ｇ（Tg））とし
て算出する。そして、ステップS8,S9で、その後作業量
m,着衣量ｃloが変更されたか否かをそれぞれ判別し、作
業量ｍが変更されていればステップS1に、着衣量ｃloが
変更されていればステップS3にそれぞれ戻って上記制御
を繰り返す一方、作業量ｍおよび着衣量ｃloのいずれも
が変更されていないときにはステップS6に戻って上記制
御を繰り返す。Thereafter, in step S 6, the temperature Tg of the heat sensing element (1) at a temperature sensing circuit from the signals of the temperature measuring element (3) (10)
Was measured, at step S 7, it calculates the sensible temperature T based on the value as a function T of the element temperature Tg (i.e., T = g (Tg)) . Then, in steps S 8 and S 9 , the amount of work thereafter
It is determined whether or not m and the clothing amount cl are changed, and if the work amount m is changed, the process returns to step S 1 , and if the clothing amount cl is changed, the process returns to step S 3 and the above control is repeated. On the other hand, when neither the work amount m nor the clothing amount cl is changed, the process returns to step S 6 and the above control is repeated.
上記制御のフローにおいて、請求項（１）の発明では、
ステップS1および上記作業量スイッチ（14）により、人
体の作業量ｍを入力する入力手段（31）が構成され、ス
テップS2により、該入力手段（31）の出力を受け、上記
電力供給回路（電力供給手段）（９）の供給電力値を人
体の作業量に応じて調節する電力調節手段（32）が構成
されている。また、ステップS4およびS5により、上記入
力手段（31）で入力された人体の作業量に応じて、殻体
（２）の対流熱伝達率が人体の対流熱伝達率の作業量依
存性に概略一致して変化するように、上記回動機構（熱
伝達率調節機構）（30）を制御する制御手段（33）が構
成され、ステップS7により、上記温熱検知素子（１）の
温度測定素子（温度検出部）（３）で検出される殻体
（２）の温度および上記電力供給回路（９）の供給電力
値に応じて、体感温度を演算する体感温度演算手段（3
4）が構成されている。In the above control flow, in the invention of claim (1),
The input means (31) for inputting the work amount m of the human body is constituted by the step S 1 and the work amount switch (14), and the output of the input means (31) is received by the step S 2 to receive the power supply circuit. (Power Supplying Means) A power adjusting means (32) for adjusting the supplied power value of (9) according to the work amount of the human body is configured. Further, in steps S 4 and S 5 , the convective heat transfer coefficient of the shell body (2) depends on the work amount of the human body, which is input by the input means (31). as changes in substantially aligned, the control means for controlling the rotating mechanism (heat transfer rate control mechanism) (30) (33) is constituted by step S 7, the temperature of the heat sensing element (1) A sensible temperature calculating means (3) for calculating a sensible temperature according to the temperature of the shell body (2) detected by the measuring element (temperature detection unit) (3) and the value of the power supplied from the power supply circuit (9).
4) is configured.
また、上記第１実施例における入力手段（31）は請求項
（４）の発明に対応していて、ステップS1により、上記
作業量スイッチ（選択手段）（14）で選択された作業量
モードに応じて現在の作業量ｍを設定する作業量設定手
段（35）が構成され、上記作業量スイッチ（選択手段）
（14）と作業量設定手段（35）とから入力手段（31）が
構成されている。The input means (31) in the first embodiment corresponds to the invention of claim (4), and the work amount mode selected by the work amount switch (selection means) (14) in step S 1 The work amount setting means (35) for setting the current work amount m according to the
The input means (31) is composed of the work amount setting means (35) and the work amount setting means (35).
したがつて、上記第１実施例において、請求項（１）の
発明では、室内空間（Ｒ）に設置された温熱検知素子
（１）のヒータ（加熱部）（４）に電力供給回路（電力
供給手段）（９）から電力Ｐが供給される。その結果、
ヒータ（４）により殻体（２）が加熱されて、その温度
が上昇するとともに室内空間（Ｒ）に殻体（２）から熱
が放出され、内部の発熱量と放熱量とに応じた所定の温
度に維持される。そして、温度測定素子（温度検出部）
（３）により温熱検知素子（１）の温度Tgが検出され、
体感温度演算手段（35）により、殻体（２）の温度と供
給電力値とから体感温度Ｔが演算される。Therefore, in the first embodiment, in the invention of claim (1), the power supply circuit (power) is supplied to the heater (heating unit) (4) of the thermal detection element (1) installed in the indoor space (R). Electric power P is supplied from the supply means (9). as a result,
The shell body (2) is heated by the heater (4), its temperature rises, and the heat is released from the shell body (2) to the indoor space (R). Maintained at the temperature of. And a temperature measuring element (temperature detecting part)
The temperature Tg of the thermal detection element (1) is detected by (3),
The sensible temperature calculating means (35) calculates the sensible temperature T from the temperature of the shell (2) and the supplied power value.
そのとき、人体の発熱量およびその発熱の原因となる動
きに伴なう室内空間（Ｒ）への対流熱伝達率ｈcは、そ
の室内空間（Ｒ）における作業の種類により異なるた
め、殻体（２）内部の発熱量および対流熱伝達率ｈcが
常に一定の値では、体感温度Ｔを正確に検知することが
できない。しかし、請求項（１）の発明では、電力調節
手段（32）により、入力手段（31）から入力される人体
の作業量に応じて、電力供給手段（９）の供給電力値Ｐ
が（ｍ×Ｐ）と補正調節されるとともに、制御手段（3
3）により、殻体（２）の熱伝達率を調節する回動機構
（熱伝達率調節機構）（30）が制御され、殻体（２）の
対流熱伝達率が人体の対流熱伝達の作業量依存性に概略
一致して変化するようになされるので、そのときの人体
の作業量に対応して、温熱検知素子（１）の発熱量と表
面から室内空間（Ｒ）への対流熱伝達率とが人体の温熱
状態に概略一致することになる。よって、上記体感温度
演算手段（34）で演算される体感温度が現実の人体の感
ずる温度に概略一致することになる。At that time, the convective heat transfer coefficient hc to the indoor space (R) accompanying the amount of heat generated by the human body and the movement that causes the heat generation differs depending on the type of work in the indoor space (R), and thus the shell ( 2) If the internal calorific value and the convection heat transfer coefficient hc are always constant, the sensible temperature T cannot be accurately detected. However, in the invention of claim (1), the power adjustment means (32) supplies the power supply value P of the power supply means (9) according to the work amount of the human body input from the input means (31).
Is corrected and adjusted to (m × P), and the control means (3
The rotating mechanism (heat transfer coefficient adjusting mechanism) (30) for adjusting the heat transfer coefficient of the shell body (2) is controlled by 3), and the convective heat transfer coefficient of the shell body (2) is controlled by the convective heat transfer of the human body. Since it changes so as to roughly correspond to the work amount dependency, the heat generation amount of the thermal detection element (1) and the convection heat from the surface to the indoor space (R) correspond to the work amount of the human body at that time. The transmissibility and the thermal condition of the human body are roughly matched. Therefore, the sensible temperature calculated by the sensible temperature calculating means (34) substantially matches the actual temperature felt by the human body.
請求項（２）の発明では、上記請求項（１）の発明にお
いて、回動機構（30）により殻体（２）が回転駆動さ
れ、その回転速度つまり殻体（２）と室内空間（Ｒ）の
空気との相対的な運動量に対応して殻体（２）の対流熱
伝達率ｈcaが上記SET＊の理論式のごとく変化する。そ
して、制御手段（33）により、人体の作業量ｍに応じて
回動機構（30）による殻体（２）の回転速度が制御され
るので、上記請求項（１）の発明の効果が有効に得られ
るのである。According to the invention of claim (2), in the invention of claim (1), the rotating mechanism (30) rotationally drives the shell body (2), and the rotational speed, that is, the shell body (2) and the indoor space (R). ) The convective heat transfer coefficient hca of the shell (2) changes according to the relative momentum of the air with respect to the air as in the above SET * theoretical formula. Since the control means (33) controls the rotation speed of the shell body (2) by the rotating mechanism (30) according to the work amount m of the human body, the effect of the invention of claim (1) is effective. Can be obtained.
請求項（４）の発明では、上記請求項（１），（２）又
は後述の請求項（３）の発明における入力手段（31）の
作用として、選択手段（14）により、人体の作業の種類
に応じて区画された作業量モードから現在の室内空間
（Ｒ）における作業量モードが選択され、作業量設定手
段（35）により、上記選択手段（14）の選択に応じた作
業量ｍが設定される。よって、室内空間（Ｒ）における
作業の種類に応じて、電力調節手段（32）と制御手段
（33）とによる温熱検知素子（１）の発熱量と対流熱伝
達率ｈcとが人体に概略一致するように調節され、比較
的簡易な構成でもって、上記請求項（１），（２）又は
（３）の発明の効果が有効に得られることになる。According to the invention of claim (4), as the action of the input means (31) in the invention of claim (1), (2) or claim (3) described later, the operation of the human body is performed by the selecting means (14). The work amount mode in the current indoor space (R) is selected from the work amount modes divided according to the types, and the work amount m corresponding to the selection by the selection unit (14) is set by the work amount setting means (35). Is set. Therefore, according to the type of work in the indoor space (R), the heat generation amount of the thermal detection element (1) by the electric power adjustment means (32) and the control means (33) and the convection heat transfer coefficient hc approximately match the human body. The effect of the invention of the above-mentioned claim (1), (2) or (3) can be effectively obtained with a relatively simple structure.
第13図は、上記第１実施例の実験例を示し、上記第６図
のようにして求めた殻体（２）の回転速度ωに基づいて
実験し、その結果得られた作業量ｍに対する体感温度Ｔ
（図中破線で示す曲線）およびそのSET＊理論値（図中
実線で示す曲線）である。すなわち、この図に示される
ように、人体の作業量ｍが変化するような状況下でも、
体感温度Ｔが高い精度で検知されることがわかる。FIG. 13 shows an experimental example of the first embodiment, in which an experiment was carried out based on the rotation speed ω of the shell (2) obtained as shown in FIG. 6, and the work amount m obtained as a result was compared. Feeling temperature T
(Curve indicated by broken line in the figure) and its SET * theoretical value (curve indicated by solid line in the figure). That is, as shown in this figure, even in a situation where the work amount m of the human body changes,
It can be seen that the sensible temperature T is detected with high accuracy.
次に、請求項（３）の発明に係る第２実施例について説
明する。第２実施例においても、空気調和装置の全体構
成は上記第１実施例における第４図と同様である。そし
て、本実施例において、第９図に示すように、温熱検知
素子（１）の殻体（２）は連結ロッド（５）を介してリ
モートコントロール装置（21）のケーシング（８）に固
定されていて、その下部には、殻体（２）に送風するた
めのファン（７）と、該ファン（７）を駆動するための
モータ（６）とが設けられている。ここで、上記ファン
（７）とモータ（６）とにより、殻体（２）に送風して
殻体（２）の対流熱伝達率を調節する熱伝達率調節機構
としての送風機構（30′）が構成されている。Next, a second embodiment according to the invention of claim (3) will be described. Also in the second embodiment, the overall configuration of the air conditioner is the same as that of FIG. 4 in the first embodiment. Then, in the present embodiment, as shown in FIG. 9, the shell body (2) of the temperature sensing element (1) is fixed to the casing (8) of the remote control device (21) via the connecting rod (5). In addition, a fan (7) for blowing air to the shell (2) and a motor (6) for driving the fan (7) are provided in the lower part thereof. Here, the fan (7) and the motor (6) blow air to the shell body (2) to adjust the convective heat transfer coefficient of the shell body (2), which is a blower mechanism (30 '). ) Is configured.
そして、制御回路の内部において、第10図に示すよう
に、送風制御部（12′）により、作業量スイッチ（14）
および着衣量スイッチ（15）の信号に応じて送風機構
（30′）を制御するようになされている。ここで、その
送風量Vfanは、上記回動機構（30）における回転速度の
関数ωと同様に、上記人体の体内生産量Ｍに依存する対
流熱伝達率ｈcに関するSET＊の理論式に基づいて、第６
図の特性のごとく求められた関数Vfan（＝ｆ′（m,cl
o））に応じて決定されるようになされている。その他
の構成は、上記第１実施例における第６図と同様であ
る。Then, inside the control circuit, as shown in FIG. 10, the work volume switch (14) is controlled by the blower control unit (12 ′).
The blower mechanism (30 ') is controlled according to the signal from the clothing amount switch (15). Here, the air flow rate Vfan is based on the theoretical formula of SET * regarding the convective heat transfer coefficient hc that depends on the internal body production amount M of the human body, similarly to the function ω of the rotational speed in the rotating mechanism (30). , Sixth
The function Vfan (= f '(m, cl
o)) is decided according to. The other structure is the same as that of FIG. 6 in the first embodiment.
ここで、請求項（３）の発明における制御内容を第11図
のフローチャートに基づき説明するに、ステップS11,S
12,S13で、上記第１実施例の第８図のフローチャートに
おけるステップS1,S2,S3と同様の制御を行った後、ステ
ップS14で、上記殻体（２）に送風するファン（７）の
送風量Vfanを、上記ステップS11,S13で入力した作業量
ｍおよび着衣量ｃloをパラメータとする関数Vfan（Vfan
＝ｆ′（m,clo））に基づき算出して、ステップS15で、
送風機構（30′）を送風量Vfanで温熱検知素子（１）に
送風するように制御する。Here, in order to explain the control content in the invention of claim (3) based on the flowchart of FIG. 11 , steps S 11 , S
At 12 and S 13 , the same control as steps S 1 , S 2 and S 3 in the flowchart of FIG. 8 of the first embodiment is performed, and then at step S 14 , air is blown to the shell body (2). A function (Vfan (Vfan) in which the air flow rate Vfan of the fan (7) is parameterized by the work volume m and the clothing volume cl input in steps S 11 and S 13 above.
= F '(m, clo) calculated based on), in step S 15,
The blower mechanism (30 ') is controlled so as to blow air to the thermal detection element (1) with the blown air amount Vfan.
その後、ステップS16〜S19で上記第１実施例におけるス
テップS6〜S9と同様の制御を行うようにしている。After that, to perform the same control as Step S 6 to S 9 in the first embodiment in step S 16 to S 19.
上記制御のフローにおいて、ステップS14,S15により、
人体の作業量に応じて上記送風機構（30′）を制御する
制御手段（33）が構成されている。その他の構成は、上
記請求項（１）の発明と同様である。In the above control flow, by steps S 14 and S 15 ,
A control means (33) is configured to control the blower mechanism (30 ') according to the amount of work of the human body. Other configurations are the same as those of the invention of claim (1).
したがって、請求項（３）の発明では、上記請求項
（１）の発明の作用において、送風機構（30′）により
温熱検知素子（１）の殻体（２）に送風され、その送風
量Vfanの変化に伴ない殻体（２）から室内空間（Ｒ）へ
の対流熱伝達率ｈcが変化する。そして、制御手段（3
3）により、人体の作業量ｍに応じて送風機構（30′）
による殻体（２）への送風量Vfanが制御されるので、上
記請求項（１）の発明の効果が有効に得られることにな
る。Therefore, according to the invention of claim (3), in the operation of the invention of claim (1), air is blown to the shell body (2) of the heat detection element (1) by the air blowing mechanism (30 '), and the air flow rate Vfan is Vfan. The convective heat transfer coefficient hc from the shell body (2) to the indoor space (R) changes with the change of. Then, the control means (3
By 3), a blower mechanism (30 ') according to the work volume m of the human body
Since the air flow rate Vfan to the shell body (2) is controlled by the above, the effect of the invention of claim (1) can be effectively obtained.
次に、請求項（５）の発明に係る第３実施例について説
明する。本実施例においては、第３図の破線に示すよう
に、空気調和装置には、室内空間（Ｒ）内の人体からの
赤外線の入光量を検出する赤外量検出手段としての焦電
センサ（Th）が配置されている。その他の構成は、上記
第１実施例と同様である。Next, a third embodiment according to the invention of claim (5) will be described. In the present embodiment, as shown by the broken line in FIG. 3, the air conditioner has a pyroelectric sensor (infrared amount detecting means for detecting the amount of infrared rays incident from the human body in the indoor space (R)). Th) is arranged. Other configurations are similar to those of the first embodiment.
また、制御回路は図示しないが、上記第１又は第２実施
例における第５図又は第10図の作業量スイッチ（14）を
焦電センサ（Th）で置き換えたものである。Although not shown, the control circuit is the one in which the work amount switch (14) in FIG. 5 or 10 in the first or second embodiment is replaced by a pyroelectric sensor (Th).
そして、制御内容を第12図のフローチャートに基づき説
明するに、ステップS21で、上記焦電センサ（Th）から
の赤外線量Vpについての信号を入力し、ステップS
22で、その赤外線量Vpに対応する人体の作業量ｍを式ｍ
＝ｈ（Vp）に基づき算出して、ステップS23で、ヒータ
（４）への供給電力Ｐを（ｍ×Ｐ）に補正する。その
後、ステップS24〜S30で、上記第２実施例の第11図のス
テップS13〜S19と同様の制御を行うようにしている。Then, the control contents will be described with reference to the flow chart of Figure 12, in step S 21, receives a signal about the amount of infrared rays Vp from the pyroelectric sensor (Th), the step S
In 22 , the work amount m of the human body corresponding to the infrared ray amount Vp is calculated by the formula m
= Calculated based on h (Vp), at step S 23, to correct the supply power P to the heater (4) to (m × P). Thereafter, in step S 24 to S 30, and to perform the eleventh same control as in step S 13 to S 19 of view of the second embodiment.
上記制御のフローにおいて、ステップS22により、上記
焦電センサ（赤外線量検出手段）（Th）の出力を受け、
人体の作業量ｍを演算する作業量演算手段（36）が構成
され、上記焦電センサ（Th）および作業量演算手段（3
6）により、入力手段（31）が構成されている。In the flow of the control, in step S 22, receiving the output of said pyroelectric sensor (infrared amount detection means) (Th),
A work amount calculating means (36) for calculating the work amount m of the human body is configured, and the pyroelectric sensor (Th) and the work amount calculating means (3).
The input means (31) is constituted by 6).
したがって、請求項（５）の発明では、上記請求項
（１），（２）又は（３）の発明における入力手段（3
1）の作用として、焦電センサ（赤外線量検出手段）（T
h）により、室内空間（Ｒ）内の人体の現在の発熱量に
相当する赤外線量が時々刻々検出され、作業量演算手段
（36）により、その値に応じて人体の作業量ｍが演算さ
れる。よって、室内空間（Ｒ）における人体の作業量の
変化に追随して、電力調節手段（32）と制御手段（33）
とによる温熱検知素子（１）の発熱量と対流熱伝達率と
が人体に概略一致するように調節され、より正確な体感
温度が検出されることになる。Therefore, in the invention of claim (5), the input means (3) in the invention of claim (1), (2) or (3) above is used.
The effect of 1) is that a pyroelectric sensor (infrared amount detecting means) (T
The amount of infrared rays corresponding to the current heat generation amount of the human body in the indoor space (R) is detected momentarily by h), and the work amount m of the human body is calculated by the work amount calculation means (36) according to the value. It Therefore, the power adjusting means (32) and the control means (33) follow the change in the work amount of the human body in the indoor space (R).
The heat generation amount and the convection heat transfer coefficient of the heat sensing element (1) due to and are adjusted so as to approximately match the human body, and a more accurate sensible temperature can be detected.
なお、上記各実施例では、作業量ｍおよび着衣量ｃloに
基づいて、熱伝達率調節機構（30）の回転速度ω，送風
量Vfan等を決定するようにしているが、着衣量ｃloが一
定とみなせるような環境下では、作業量ｍだけの関数と
してω,Vfan等を決定することができる。特に、上記実
施例のように着衣量ｃloをも考慮した場合には、より検
知精度が向上するという著効を発揮するものである。In each of the above embodiments, the rotation speed ω of the heat transfer coefficient adjusting mechanism (30), the air flow rate Vfan, etc. are determined based on the work amount m and the clothing amount cl, but the clothing amount cl is constant. Under such an environment, it is possible to determine ω, Vfan, etc. as a function of only the work amount m. In particular, when the clothing amount “clo” is also taken into consideration as in the above embodiment, the remarkable effect that the detection accuracy is further improved is exhibited.
（発明の効果） 以上説明したように、請求項（１）の発明によれば、室
内空間に配置した温熱検知素子の加熱部に供給する電力
値を人体の作業量に応じて調整するとともに、作業量に
応じ、殻体の対流熱伝達率が人体の対流熱伝達率の作業
量依存性に概略一致して変化するようにしたので、室内
空間における作業量に応じて、温熱検知素子の発熱量と
対流熱伝達率とを人体の特性に概略一致させることがで
き、体感温度の検知精度の向上を図ることができる。(Effect of the invention) As described above, according to the invention of claim (1), while adjusting the electric power value supplied to the heating unit of the temperature detecting element arranged in the indoor space according to the work amount of the human body, Since the convective heat transfer coefficient of the shell changes in accordance with the work amount in accordance with the work amount dependency of the convective heat transfer coefficient of the human body, the heat generated by the heat sensing element changes according to the work amount in the indoor space. The amount and the convection heat transfer coefficient can be made to substantially match the characteristics of the human body, and the detection accuracy of the sensible temperature can be improved.
請求項（２）の発明によれば、上記請求項（１）の発明
において、殻体を回転させることにより殻体の熱伝達率
を調節するとともに、人体の作業量に応じて殻体の回転
数を制御するようにしたので、上記請求項（１）の発明
の効果を有効に発揮することができる。According to the invention of claim (2), in the invention of claim (1), the shell is rotated to adjust the heat transfer coefficient of the shell, and the shell is rotated in accordance with the work amount of the human body. Since the number is controlled, the effect of the invention of claim (1) can be effectively exhibited.
請求項（３）の発明によれば、上記請求項（１）の発明
において、殻体に送風することにより殻体の対流熱伝達
率を調節するとともに、人体の作業量に応じて送風量を
制御するようにしたので、請求項（１）の発明の効果を
有効に発揮することができる。According to the invention of claim (3), in the invention of claim (1), the convective heat transfer coefficient of the shell is adjusted by sending air to the shell, and the amount of air is adjusted according to the work load of the human body. Since it is controlled, the effect of the invention of claim (1) can be effectively exhibited.
請求項（４）の発明によれば、上記請求項（１），
（２）又は（３）の発明において、予め作業の種類に対
応して区画された作業量モードから、その室内空間にお
ける作業量を選択して設定するようにしたので、簡易な
構成で人体の作業量を設定することができ、上記請求項
（１），（２）又は（３）の発明の効果を有効に発揮す
ることができる。According to the invention of claim (4), the above-mentioned claim (1),
In the invention of (2) or (3), since the work amount in the indoor space is selected and set from the work amount modes preliminarily divided according to the type of work, the human body can be configured with a simple configuration. The work amount can be set, and the effect of the invention of claim (1), (2) or (3) can be effectively exhibited.
請求項（５）の発明によれば、上記請求項（１），
（２）又は（３）の発明において、室内空間における人
体からの赤外線量を検出し、その赤外線量から人体の発
熱量に対応する作業量を演算することで、人体の作業量
を決定するようにしたので、時々刻々の人体の作業量を
検知することができ、さらに体感温度の検出精度の向上
を図ることができる。According to the invention of claim (5), the above-mentioned claim (1),
In the invention of (2) or (3), the work amount of the human body is determined by detecting the infrared ray amount from the human body in the indoor space and calculating the work amount corresponding to the heat generation amount of the human body from the infrared ray amount. Therefore, the work amount of the human body can be detected every moment, and the detection accuracy of the sensible temperature can be further improved.
第１図は請求項（１）〜（５）発明の全体構成を示すブ
ロック図、第２図は請求項（５）の発明における入力手
段の構成を示すブロック図である。第３図以下は本発明
の実施例を示し、第３図は空気調和装置の全体構成図、
第４図は第１実施例における回動機構の構成を示す部分
断面図、第５図は第１実施例における制御回路の構成を
示すブロック図、第６図は第１実施例における人体の作
業量および着衣量に対する殻体の回転速度の関係を示す
特性図、第７図は操作パネルの構成を示す平面図、第８
図は第１実施例における制御内容を示すフローチャート
図、第９図は第２実施例における送風機構の構成を示す
部分断面図、第10図は第２実施例における制御回路の構
成を示すブロック図、第11図は第２実施例における制御
内容を示すフローチャート図、第12図は第３実施例にお
ける制御内容を示すフローチャート図、第13図は作業量
に対する体感温度の第１実施例における実験値と理論値
との関係を示す特性図である。 （１）……温熱検知素子、（２）……殻体、（３）……
温度測定素子（温度検出部）、（４）……ヒータ（加熱
部）、（９）……電力供給回路（電力供給手段）、（1
4）……作業量スイッチ（選択手段）、（30）……回動
機構（熱伝達率調節機構）、（30′）……送風機構（熱
伝達率調節機構）、（31）……入力手段、（32）……電
力調節手段、（33）……制御手段、（34）……体感温度
演算手段、（35）……作業量設定手段、（36）……作業
量演算手段。FIG. 1 is a block diagram showing the entire constitution of the inventions of claims (1) to (5), and FIG. 2 is a block diagram showing the constitution of the input means in the invention of claim (5). FIG. 3 and subsequent figures show an embodiment of the present invention, and FIG. 3 is an overall configuration diagram of an air conditioner,
FIG. 4 is a partial cross-sectional view showing the configuration of the rotating mechanism in the first embodiment, FIG. 5 is a block diagram showing the configuration of the control circuit in the first embodiment, and FIG. 6 is a human body work in the first embodiment. Fig. 7 is a characteristic diagram showing the relationship between the amount of clothes and the amount of clothes and the rotational speed of the shell, Fig. 7 is a plan view showing the configuration of the operation panel,
FIG. 9 is a flow chart showing the control contents in the first embodiment, FIG. 9 is a partial sectional view showing the constitution of the air blowing mechanism in the second embodiment, and FIG. 10 is a block diagram showing the constitution of the control circuit in the second embodiment. FIG. 11 is a flow chart showing the control contents in the second embodiment, FIG. 12 is a flow chart showing the control contents in the third embodiment, and FIG. 13 is an experimental value of the sensible temperature with respect to the work amount in the first embodiment. It is a characteristic view showing the relationship between the and theoretical value. (1) ... thermal detection element, (2) ... shell, (3) ...
Temperature measuring element (temperature detecting part), (4) ... heater (heating part), (9) ... power supply circuit (power supply means), (1
4) …… Work volume switch (selection means), (30) …… Rotation mechanism (heat transfer coefficient adjusting mechanism), (30 ′) …… Blower mechanism (heat transfer coefficient adjusting mechanism), (31) …… Input Means, (32) ... power adjusting means, (33) ... control means, (34) ... sensed temperature calculation means, (35) ... work amount setting means, (36) ... work amount calculation means.
Claims (5)
を有する殻体（２）と、該殻体（２）内に配置され、殻
体（２）を加熱する加熱部（４）と、上記殻体（２）の
温度を検出する温度検出部（３）とからなり、温熱状態
を検知するための室内空間（Ｒ）に設置された温熱検知
素子（１）を備える一方、 上記加熱手段（４）に電力を供給する電力供給手段
（９）と、上記温度検出部（３）で検出される殻体
（２）の温度および上記電力供給手段（９）の供給電力
値に応じて、体感温度を演算する体感温度演算手段（3
4）とを備えるとともに、 人体の作業量を入力する入力手段（31）と、該入力手段
（31）の出力を受け、上記電力供給手段（９）の供給電
力値を人体の作業量に応じて調節する電力調節手段（3
2）と、上記殻体（２）の室内空間（Ｒ）への対流熱伝
達率を調節する熱伝達率調節機構（30）と、上記入力手
段（31）で入力された人体の作業量に応じて、殻体
（２）の対流熱伝達率が人体の対流熱伝達率の作業量依
存性に概略一致して変化するように、上記熱伝達率調節
機構（30）を制御する制御手段（33）とを備えたことを
特徴とする温熱環境測定器。1. A shell body (2) having a heat transfer characteristic which substantially matches the skin surface of a human body, and a heating section (4) arranged in the shell body (2) for heating the shell body (2). A temperature detection part (3) for detecting the temperature of the shell body (2), and the thermal detection element (1) installed in the indoor space (R) for detecting the thermal state, while the heating Depending on the power supply means (9) for supplying power to the means (4), the temperature of the shell body (2) detected by the temperature detection part (3), and the power supply value of the power supply means (9). , Sensible temperature calculation means (3
4), the input means (31) for inputting the work amount of the human body, and the output of the input means (31), and the power supply value of the power supply means (9) is adjusted according to the work amount of the human body. Power adjustment means (3
2), a heat transfer coefficient adjusting mechanism (30) for adjusting the convective heat transfer coefficient to the indoor space (R) of the shell body (2), and the work amount of the human body input by the input means (31). Accordingly, the control means (30) for controlling the heat transfer coefficient adjusting mechanism (30) so that the convective heat transfer coefficient of the shell (2) changes substantially in accordance with the work amount dependency of the convective heat transfer coefficient of the human body ( 33) A thermal environment measuring instrument comprising:
転駆動する回動機構であり、制御手段（33）は人体の作
業量に応じて上記回動機構（30）による殻体（２）の回
転速度を制御するように構成されていることを特徴とす
る請求項（１）記載の温熱環境測定器。2. The heat transfer coefficient adjusting mechanism (30) is a rotating mechanism for rotating and driving the shell body (2), and the control means (33) uses the rotating mechanism (30) according to the work amount of the human body. The thermal environment measuring instrument according to claim (1), which is configured to control the rotation speed of the shell body (2).
風する送風機構であり、制御手段（33）は人体の作業量
に応じて上記送風機構による殻体（２）への送風量を制
御するように構成されていることを特徴とする請求項
（１）記載の温熱環境測定器。3. The heat transfer coefficient adjusting mechanism (30) is a blowing mechanism for blowing air to the shell body (2), and the control means (33) controls the shell body (2) by the blowing mechanism according to the working amount of the human body. The thermal environment measuring instrument according to claim 1, wherein the thermal environment measuring instrument is configured to control the air flow rate of the air.
じて区画された作業量モードから室内空間（Ｒ）におけ
る作業量モードを選択する選択手段（14）と、該選択手
段（14）で選択された作業量モードに応じて現在の作業
量を設定する作業量設定手段（35）とで構成されている
ことを特徴とする請求項（１），（２）又は（３）記載
の温熱環境測定器。4. The selection means (14) for selecting the work amount mode in the indoor space (R) from the work amount modes divided according to the type of work of the human body, and the selection means (31). 14. The work amount setting means (35) for setting the current work amount according to the work amount mode selected in 14), and further comprising: (1), (2) or (3). The thermal environment measuring instrument described.
量を検出する赤外線量検出手段（Th）と、該赤外線量検
出手段（Th）の出力を受け、人体の発熱量に対応する作
業量を演算する作業量演算手段（36）とで構成されてい
ることを特徴とする請求項（１），（２）又は（３）記
載の温熱環境測定器。5. The input means (31) receives an infrared ray amount detecting means (Th) for detecting an infrared ray incident amount from a human body and an output of the infrared ray amount detecting means (Th), and corresponds to a heat generation amount of the human body. The thermal environment measuring instrument according to claim (1), (2) or (3), characterized in that the thermal environment measuring device comprises a work amount calculating means (36) for calculating a work amount.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP63250437A JPH07107491B2 (en) | 1988-10-04 | 1988-10-04 | Thermal environment measuring instrument |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP63250437A JPH07107491B2 (en) | 1988-10-04 | 1988-10-04 | Thermal environment measuring instrument |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0296617A JPH0296617A (en) | 1990-04-09 |
| JPH07107491B2 true JPH07107491B2 (en) | 1995-11-15 |
Family
ID=17207866
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP63250437A Expired - Fee Related JPH07107491B2 (en) | 1988-10-04 | 1988-10-04 | Thermal environment measuring instrument |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH07107491B2 (en) |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP3011842B2 (en) * | 1993-11-10 | 2000-02-21 | 富士通株式会社 | Magnetic tape unit |
| CN112729615B (en) * | 2021-01-29 | 2023-08-15 | 最美天气(上海)科技有限公司 | Heat dissipation type body temperature sensing testing device and testing method thereof |
-
1988
- 1988-10-04 JP JP63250437A patent/JPH07107491B2/en not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0296617A (en) | 1990-04-09 |
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