JPH0681068A - Method for casting heat resistant mg alloy - Google Patents
Method for casting heat resistant mg alloyInfo
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Abstract
Description
【０００１】[0001]
【産業上の利用分野】本発明は耐熱Ｍｇ合金の鋳造方法
に関する。FIELD OF THE INVENTION The present invention relates to a method for casting a heat-resistant Mg alloy.
【０００２】[0002]
【従来の技術】従来、耐熱Ｍｇ合金としては、低比重
で、且つ高融点の金属間化合物であるＭｇ2 ＳｉをＭｇ
マトリックスに分散させたＭｇ−Ｓｉ系合金が知られて
いる。この場合、Ｍｇ−Ｓｉ系合金の耐熱強度、例えば
高温下での機械的強度およびクリープ強さを向上させる
ためには、Ｍｇ2 Ｓｉを微細化すると共にその微細Ｍｇ
2Ｓｉを均一に分散させることが必要である。2. Description of the Related Art Conventionally, as a heat-resistant Mg alloy, Mg 2 Si, which is an intermetallic compound having a low specific gravity and a high melting point, has been used.
Mg-Si alloys dispersed in a matrix are known. In this case, in order to improve the heat resistance strength of the Mg-Si alloy, for example, the mechanical strength and the creep strength at high temperature, the Mg 2 Si is refined and the fine Mg 2
It is necessary to disperse 2 Si uniformly.
【０００３】そこで、従来法においてはＭｇ−Ｓｉ系合
金組成の溶湯にＰ単体等のＰ系物質を添加してＭｇ2 Ｓ
ｉよりなるデンドライトの晶出を抑制するようにしてい
る（特公昭４３−２０８９２号公報参照）。Therefore, in the conventional method, a P-based substance such as P alone is added to a molten metal having an Mg-Si alloy composition to form Mg 2 S.
The crystallization of dendrites of i is suppressed (see Japanese Patent Publication No. 43-20892).
【０００４】[0004]
【発明が解決しようとする課題】しかしながら従来法に
よると、Ｓｉ含有量が共晶組成（Ｓｉ＝１．３重量％）
に近い場合には好結果が得られるものの、より一層の耐
熱強度の向上を狙ってＳｉ含有量を２０重量％程度と高
く設定してＭｇ2 Ｓｉの晶出量を増すと、その微細化お
よび均一分散を十分に達成することができない場合があ
った。これは、Ｍｇ2 Ｓｉ同様に高融点の金属間化合物
であるＭｇ2 Ｇｅを有するＭｇ−Ｇｅ系合金（共晶組成
Ｇｅ＝３．４重量％）についても言える。However, according to the conventional method, the Si content is eutectic composition (Si = 1.3% by weight).
Although good results can be obtained in the case of close to, if the Si content is set to a high value of about 20% by weight in order to further improve the heat resistance strength and the amount of crystallization of Mg 2 Si is increased, the fineness and In some cases, uniform dispersion could not be achieved sufficiently. This, Mg 2 Si similarly true for Mg-Ge alloy having a Mg 2 Ge which is a refractory intermetallic compound (eutectic composition Ge = 3.4 wt%).
【０００５】本発明は前記に鑑み、デンドライト状Ｍｇ
2 ＳｉまたはＭｇ2 Ｇｅの存在量の多少に拘らず、それ
を確実に微細化すると共に均一に分散させ、これにより
要求耐熱強度を備えた耐熱Ｍｇ合金を容易に得ることの
できる前記鋳造方法を提供することを目的とする。In view of the above, the present invention has been made with the dendrite-like Mg.
The casting method according to which the heat-resistant Mg alloy having required heat-resistant strength can be easily obtained by surely refining and evenly dispersing 2 Si or Mg 2 Ge regardless of the amount of 2 Si or Mg 2 Ge present. The purpose is to provide.
【０００６】[0006]
【課題を解決するための手段】本発明に係る耐熱Ｍｇ合
金の鋳造方法は、Ｓｉ含有量が１．３重量％≦Ｓｉ≦２
０重量％であるＭｇ合金組成の素材がデンドライト状Ｍ
ｇ2 Ｓｉを含む固液共存域にあるとき、その素材に機械
的攪拌処理を施して前記デンドライト状Ｍｇ2Ｓｉを微
細化すると共にその微細Ｍｇ2 Ｓｉを均一に分散させ、
次いで前記素材を凝固させることを特徴とする。In the method for casting a heat-resistant Mg alloy according to the present invention, the Si content is 1.3 wt% ≦ Si ≦ 2.
Material with a Mg alloy composition of 0 wt% is dendrite-like M
When in the solid-liquid coexistence region containing g 2 Si, the material is subjected to mechanical stirring treatment to refine the dendrite-like Mg 2 Si and disperse the fine Mg 2 Si uniformly.
Then, the material is solidified.
【０００７】また本発明に係る耐熱Ｍｇ合金の鋳造方法
は、Ｇｅ含有量が３．４重量％≦Ｇｅ≦２０重量％であ
るＭｇ合金組成の素材がデンドライト状Ｍｇ2 Ｇｅを含
む固液共存域にあるとき、その素材に機械的攪拌処理を
施して前記デンドライト状Ｍｇ2 Ｇｅを微細化すると共
にその微細Ｍｇ2 Ｇｅを均一に分散させ、次いで前記素
材を凝固させることを特徴とする。Further, in the method for casting a heat-resistant Mg alloy according to the present invention, the material of the Mg alloy composition having a Ge content of 3.4 wt% ≦ Ge ≦ 20 wt% contains a dendrite-like Mg 2 Ge solid-liquid coexisting region. In the case of 1), the material is subjected to mechanical agitation treatment to make the dendrite-like Mg 2 Ge fine, and the fine Mg 2 Ge is uniformly dispersed, and then the material is solidified.
【０００８】[0008]
【作用】前記のように機械的攪拌処理を適用すると、デ
ンドライト状Ｍｇ2 ＳｉまたはＭｇ2 Ｇｅの存在量の多
少に拘らず、それを確実に微細化すると共に均一に分散
させることが可能となり、これによりＳｉまたはＧｅの
含有量を適宜調節してＭｇ合金に対する要求耐熱強度に
容易に対応することができる。When the mechanical agitation treatment is applied as described above, it becomes possible to surely miniaturize and evenly disperse the dendrite-like Mg 2 Si or Mg 2 Ge regardless of the amount of existence. This makes it possible to adjust the content of Si or Ge appropriately to easily meet the required heat resistance strength of the Mg alloy.
【０００９】またＭｇ2 ＳｉまたはＭｇ2 Ｇｅの微細化
に伴い素材の流動性が、Ｍｇ2 ＳｉまたはＭｇ2 Ｇｅと
いった固相の現出にも拘らず良好に維持されるので、そ
の素材の凝固に際し空孔等の鋳造欠陥の発生を回避する
ことができる。Further, with the refinement of Mg 2 Si or Mg 2 Ge, the fluidity of the material is maintained well in spite of the appearance of the solid phase such as Mg 2 Si or Mg 2 Ge. In this case, it is possible to avoid the occurrence of casting defects such as voids.
【００１０】なお、Ｓｉ含有量がＳｉ＜１．３重量％で
ある場合またはＧｅ含有量がＧｅ＜３．４重量％である
場合には、素材においてＭｇ2 ＳｉまたはＭｇ2 Ｇｅの
晶出量が過少となり、一方、Ｓｉ＞２０重量％である場
合またはＧｅ＞２０重量％である場合には、Ｍｇ2 Ｓｉ
またはＭｇ2 Ｇｅの晶出量が過多となるため、それらを
微細化してもＭｇ合金の室温域における靱性が低下す
る。When the Si content is Si <1.3 wt% or the Ge content is Ge <3.4 wt%, the amount of crystallization of Mg 2 Si or Mg 2 Ge in the material is Is too small, while if Si> 20 wt% or Ge> 20 wt%, Mg 2 Si
Alternatively, since the amount of Mg 2 Ge crystallized is too large, the toughness of the Mg alloy in the room temperature range is lowered even if they are refined.
【００１１】[0011]
【実施例】耐熱Ｍｇ−Ｓｉ系合金の鋳造に当っては、半
凝固鋳造法または半溶融鋳造法が適用され、その方法の
実施過程に機械的攪拌処理が組込まれる。EXAMPLES In casting a heat-resistant Mg-Si alloy, a semi-solid casting method or a semi-melt casting method is applied, and a mechanical stirring process is incorporated in the process of carrying out the method.
【００１２】半凝固鋳造法において、その原材料は、Ｍ
ｇの高純度インゴット、Ｓｉの高純度フレーク、Ｍｇマ
トリックスを強化すべく、必要に応じて用いられるＡ
ｌ、Ｚｎ、Ｚｒ、Ｙ、Ｎｄ、Ｓｃ、Ｓｍ、Ａｇ、Ｌａ、
Ｃｅ、Ｐｒ、Ｍｎ、ＴｈおよびＧｅから選択される少な
くとも一種の合金元素ＡＥの高純度インゴットならびに
必要に応じて用いられるＭｇ2 Ｓｉの微細化促進元素で
あるＰを含む高純度Ｐ系物質を用いて調製される。In the semi-solid casting method, the raw material is M
g high-purity ingot, Si high-purity flake, and as needed to strengthen the Mg matrix A
l, Zn, Zr, Y, Nd, Sc, Sm, Ag, La,
Using a high-purity ingot of at least one alloying element AE selected from Ce, Pr, Mn, Th, and Ge, and a high-purity P-based material containing P which is an optional element for promoting the refinement of Mg 2 Si. Prepared.
【００１３】この場合、Ｓｉ含有量は前記理由から１．
３重量％≦Ｓｉ≦２０重量％に設定される。またＡＥ含
有量はＡＥ≦５重量％に設定される。ＡＥ＞５重量％で
はＭｇ−Ｓｉ系合金の強度は高くなるが伸びが低下す
る。さらにＰ系物質としては、ＡｌＣｕＰ化合物、赤リ
ン、Ｍｇ3 （ＰＯ3 ）2 等が用いられ、原材料における
Ｐ含有量は０．００５重量％≦Ｐ≦０．２０重量％に設
定される。Ｐ＜０．００５重量％ではＭｇ2 Ｓｉの微細
化促進効果が少なくなり、一方、Ｐ＞０．２０重量％で
はＰ添加による微細化促進効果が飽和するからである。In this case, the Si content is 1.
It is set to 3% by weight ≦ Si ≦ 20% by weight. Further, the AE content is set to AE ≦ 5% by weight. When AE> 5% by weight, the strength of the Mg-Si alloy increases but the elongation decreases. Further, as the P-based substance, AlCuP compound, red phosphorus, Mg 3 (PO 3 ) 2 or the like is used, and the P content in the raw material is set to 0.005% by weight ≦ P ≦ 0.20% by weight. This is because when P <0.005% by weight, the effect of promoting the miniaturization of Mg 2 Si becomes small, while when P> 0.20% by weight, the effect of promoting the miniaturization by adding P is saturated.
【００１４】半凝固鋳造法を適用した耐熱Ｍｇ−Ｓｉ系
合金の鋳造は次の各工程を経て行われる。即ち、Ｍｇ、
Ｓｉおよび必要に応じて合金元素ＡＥを含む原材料を軟
鋼製るつぼ内に投入し、次いで原材料にＡｒガスを吹付
けながらそれを溶解してＭｇ合金組成の溶湯を調製し、
その後溶湯に必要に応じてＰ系物質を添加して溶融状態
の素材を得る工程と、素材を降温させてその素材がデン
ドライト状Ｍｇ2 Ｓｉを含む固液共存域（半凝固領域）
にあるとき、その素材にスタラ等による機械的攪拌処理
を施してデンドライト状Ｍｇ2 Ｓｉを微細化すると共に
その微細Ｍｇ2Ｓｉを均一に分散させる工程と、素材を
金型内に注入して凝固させる工程とを順次行うものであ
る。Ｍｇ−Ｓｉ系合金の耐熱強度向上の観点から、微細
Ｍｇ2 Ｓｉの平均粒径Ｄは１０μｍ≦Ｄ≦１００μｍ、
その体積分率Ｖｆは３％≦Ｖｆ≦５０％であることが望
ましい。Casting of a heat-resistant Mg-Si alloy using the semi-solid casting method is carried out through the following steps. That is, Mg,
A raw material containing Si and optionally an alloying element AE is charged into a mild steel crucible, and then the raw material is melted while spraying Ar gas to prepare a molten alloy having a Mg alloy composition,
After that, a step of adding a P-based substance to the molten metal as needed to obtain a molten material, and cooling the material to a solid-liquid coexistence region (semi-solidified region) containing dendrite-like Mg 2 Si
In the case of, the material is mechanically stirred by a stirrer to miniaturize the dendrite-like Mg 2 Si and the fine Mg 2 Si is uniformly dispersed, and the material is poured into a mold and solidified. The step of performing is performed sequentially. From the viewpoint of improving the heat resistance strength of the Mg-Si alloy, the average particle diameter D of fine Mg 2 Si is 10 μm ≦ D ≦ 100 μm,
The volume fraction Vf is preferably 3% ≦ Vf ≦ 50%.
【００１５】このようにして得られたＭｇ−Ｓｉ系合金
は微細Ｍｇ2 Ｓｉを均一に分散させた金属組織を備え、
また鋳造欠陥もないもので、優れた耐熱強度を有する。
前記方法によって鋳造されたＭｇ−Ｓｉ系合金には、必
要に応じて熱間押出し加工が施される。The thus obtained Mg-Si alloy has a metal structure in which fine Mg 2 Si is uniformly dispersed,
It also has no casting defects and has excellent heat resistance.
The Mg-Si based alloy cast by the above method is subjected to hot extrusion if necessary.
【００１６】半溶融鋳造法としては射出成形法が適用さ
れ、したがって原材料としては、前記半凝固鋳造法の場
合と同一組成でデンドライト状Ｍｇ2 Ｓｉを有する粒径
０．５〜３mmのペレット状のものが用いられる。An injection molding method is applied as the semi-molten casting method. Therefore, as a raw material, pellet-like particles having the same composition as in the case of the semi-solid casting method and having dendrite-like Mg 2 Si and a particle diameter of 0.5 to 3 mm are used. Things are used.
【００１７】射出成形法の実施に当っては、原材料をホ
ッパ内に投入する、原材料をホッパからスクリュを備え
たバレル内に供給する、原材料をバレル内でスクリュに
より攪拌しながら加熱してデンドライト状Ｍｇ2 Ｓｉを
含み且つ固液共存域（半溶融領域）にある素材を調製
し、その素材にスクリュによる機械的攪拌処理を施して
デンドライト状Ｍｇ2 Ｓｉを微細化すると共にその微細
Ｍｇ2 Ｓｉを均一に分散させる、素材を金型内に射出し
て凝固させる、といった手段が採用される。射出条件の
一例を挙げれば次の通りである。Ａｒガス雰囲気、金型
のゲート通過時における素材温度６５０℃、射出速度４
ｍ／sec 、金型温度１５０℃。In carrying out the injection molding method, the raw material is put into a hopper, the raw material is fed from the hopper into a barrel equipped with a screw, and the raw material is heated in the barrel while being stirred by the screw to form a dendrite. A material containing Mg 2 Si and in a solid-liquid coexistence region (semi-molten region) is prepared, and the material is subjected to mechanical agitation treatment with a screw to make the dendrite-like Mg 2 Si fine and the fine Mg 2 Si Means such as uniformly dispersing and injecting the material into the mold to solidify it are adopted. An example of the injection conditions is as follows. Ar gas atmosphere, material temperature 650 ° C when passing through the mold gate, injection speed 4
m / sec, mold temperature 150 ° C.
【００１８】以下、半凝固鋳造法を適用した耐熱Ｍｇ−
Ｓｉ系合金の具体的鋳造例について説明する。Hereinafter, heat-resistant Mg-based on the semi-solid casting method
A specific casting example of a Si-based alloy will be described.
【００１９】純度４ナインのＭｇインゴットおよび純度
５ナインのＳｉフレークを用いて、Ｍｇ含有量が９６重
量％、Ｓｉ含有量が４重量％で総重量が５００ｇの原材
料を調製した。A raw material having a Mg content of 96% by weight, a Si content of 4% by weight and a total weight of 500 g was prepared using a Mg ingot having a purity of 4 nines and Si flakes having a purity of 5 nines.
【００２０】原材料を内径１２０mm、深さ２００mmの軟
鋼製るつぼ内に投入し、次いでるつぼを電気炉内に設置
し、その後原材料にＡｒガスを吹付けながらそれを溶解
して９８０℃のＭｇ合金組成の素材を調製した。The raw material is put into a mild steel crucible having an inner diameter of 120 mm and a depth of 200 mm, and then the crucible is placed in an electric furnace. Then, the raw material is melted while spraying Ar gas onto the raw material to prepare a Mg alloy composition at 980 ° C. The ingredients were prepared.
【００２１】素材を降温させてその温度を７５０℃に保
持することによりデンドライト状Ｍｇ2 Ｓｉを晶出さ
せ、そのデンドライト状Ｍｇ2 Ｓｉの体積分率ＶｆがＶ
ｆ≒４０％となったとき、幅６０mm、長さ８０mmのスタ
ラを用いてその回転速度２００rpm 、攪拌時間３０分間
の条件下で素材に機械的攪拌処理を施した。[0021] The dendritic Mg 2 Si was crystallized by maintaining the temperature by cooling the material to 750 ° C., the volume fraction Vf of the dendrite Mg 2 Si is V
When f≈40%, a stirrer having a width of 60 mm and a length of 80 mm was used to mechanically stir the material under the conditions of a rotation speed of 200 rpm and a stirring time of 30 minutes.
【００２２】素材温度７５０℃にて、その素材を、金型
における内径４０mm、深さ８００mmのキャビティに注入
して凝固させ、耐熱Ｍｇ−４重量％Ｓｉ合金を得た。At a material temperature of 750 ° C., the material was injected into a cavity having an inner diameter of 40 mm and a depth of 800 mm in a mold and solidified to obtain a heat-resistant Mg-4 wt% Si alloy.
【００２３】図１は、前記方法によって得られた耐熱Ｍ
ｇ−４重量％Ｓｉ合金の金属組織を示す顕微鏡写真（１
００倍）であり、（ａ）は表層部に、また（ｂ）は心部
にそれぞれ該当する。図１において、黒色の小塊状物が
Ｍｇ2 Ｓｉであり、本図より、Ｍｇ2 Ｓｉの微細化と均
一分散が図られていることが判る。FIG. 1 shows the heat resistance M obtained by the above method.
Micrograph showing the metal structure of g-4 wt% Si alloy (1
(00 times), (a) corresponds to the surface layer portion, and (b) corresponds to the core portion. In FIG. 1, the black small lumps are Mg 2 Si, and it can be seen from this figure that Mg 2 Si is miniaturized and uniformly dispersed.
【００２４】図２は、従来鋳造法、即ち前記と同一組成
の溶湯を、それに前記のような機械的攪拌処理を施すこ
となく、前記と同一の金型に注入することによって得ら
れたＭｇ−４重量％Ｓｉ合金の金属組織を示す顕微鏡写
真（１００倍）であり、（ａ）は表層部に、また（ｂ）
は心部にそれぞれ該当する。図２（ａ）より、前記合金
の表層部にはデンドライト状Ｍｇ2 Ｓｉが晶出している
ことが明らかであり、また同図（ｂ）より、前記合金の
心部にはデンドライト状Ｍｇ2 Ｓｉおよび比較的大きな
塊状Ｍｇ2 Ｓｉが晶出していることが明らかである。な
お、Ｍｇ−Ｓｉ系合金に熱間押出し加工を施す場合に
は、押出し温度を４００℃に、押出し比を１１程度にそ
れぞれ設定する。FIG. 2 shows Mg-obtained by the conventional casting method, that is, by pouring a molten metal having the same composition as the above into the same mold as the above without subjecting it to the mechanical stirring treatment as described above. 3 is a photomicrograph (100 times) showing a metal structure of a 4 wt% Si alloy, (a) on the surface layer part, and (b).
Correspond to the heart. From FIG. 2 (a), the surface portion of the alloy it is clear that dendritic Mg 2 Si is crystallized, also from FIG (b), the core of the said alloy dendrite Mg 2 Si And it is clear that relatively large massive Mg 2 Si crystallizes out. When performing hot extrusion on the Mg-Si alloy, the extrusion temperature is set to 400 ° C and the extrusion ratio is set to about 11.
【００２５】表１は、前記半凝固鋳造法の適用下で得ら
れた各種Ｍｇ−Ｓｉ系合金（１）〜（１１）および前記
従来鋳造法により得られた各種Ｍｇ−Ｓｉ系合金（１
２）〜（１６）の組成、Ｍｇ2 Ｓｉの平均粒径Ｄ、その
体積分率Ｖｆ、室温および２００℃における引張強さＴ
Ｓおよび伸びＥL を示す。Ｍｇ−Ｓｉ系合金（６）は図
１のものに、またＭｇ−Ｓｉ系合金（１３）は図２のも
のにそれぞれ該当する。表中、評価の欄において、
「○」印は耐熱Ｍｇ合金として適当であることを、また
「×」印は耐熱Ｍｇ合金として不適当であることをそれ
ぞれ示す。この評価は以下の各表について同じである。Table 1 shows various Mg-Si alloys (1) to (11) obtained by applying the semi-solid casting method and various Mg-Si alloys (1) obtained by the conventional casting method.
2) to (16) composition, average particle size D of Mg 2 Si, volume fraction Vf thereof, tensile strength T at room temperature and 200 ° C.
S and elongation E L are shown. The Mg-Si alloy (6) corresponds to that in FIG. 1, and the Mg-Si alloy (13) corresponds to that in FIG. In the evaluation column in the table,
“O” mark indicates that the heat-resistant Mg alloy is suitable, and “x” mark indicates that it is not suitable as the heat-resistant Mg alloy. This evaluation is the same for each table below.
【００２６】[0026]
【表１】 表１から明らかなように、Ｍｇ−Ｓｉ系合金（３）〜
（１０）はＳｉ含有量が前記範囲に収められており、ま
た機械的攪拌処理を組込まれた半凝固鋳造法の適用下で
得られたことから微細Ｍｇ2 Ｓｉの均一分散とその適当
な分散量（Ｖｆ）とによって優れた耐熱強度を有する。[Table 1] As is clear from Table 1, Mg-Si alloys (3)-
(10) has a Si content within the above range, and was obtained under the application of a semi-solidification casting method incorporating mechanical stirring treatment. Therefore, uniform dispersion of fine Mg 2 Si and its appropriate dispersion are obtained. It has excellent heat resistance depending on the amount (Vf).
【００２７】表２は、Ｍｇマトリックス強化用合金元素
ＡＥとしてＡｌ、Ｚｒ、ＹまたはＮｄを用い、前記半凝
固鋳造法の適用下で得られた各種Ｍｇ−Ｓｉ系合金（１
７）〜（２８）の組成、Ｍｇ2 Ｓｉの平均粒径Ｄ、その
体積分率Ｖｆ、室温および２００℃における引張強さＴ
Ｓおよび伸びＥL を示す。なお、各合金（１７）〜（２
８）には鋳造後Ｔ６処理が施されている。Table 2 shows various Mg-Si alloys (1) obtained by applying Al, Zr, Y or Nd as the alloying element AE for Mg matrix strengthening and applying the semi-solid casting method.
7) to (28) composition, average particle diameter D of Mg 2 Si, volume fraction Vf thereof, and tensile strength T at room temperature and 200 ° C.
S and elongation E L are shown. In addition, each alloy (17)-(2
8) is T6 processed after casting.
【００２８】[0028]
【表２】 表３は、Ｍｇマトリックス強化用合金元素ＡＥとしてＳ
ｃ、ＳｍまたはＡｇを用い、前記半凝固鋳造法の適用下
で得られた各種Ｍｇ−Ｓｉ系合金（２９）〜（３７）の
組成、Ｍｇ2 Ｓｉの平均粒径Ｄ、その体積分率Ｖｆ、室
温および２００℃における引張強さＴＳおよび伸びＥL
を示す。なお、各合金（２９）〜（３７）には鋳造後Ｔ
６処理が施されている。[Table 2] Table 3 shows S as the alloying element AE for strengthening the Mg matrix.
The composition of various Mg-Si alloys (29) to (37) obtained by applying the semi-solid casting method using c, Sm or Ag, the average particle diameter D of Mg 2 Si, and the volume fraction Vf thereof. Tensile strength TS and elongation E L at room temperature and 200 ° C
Indicates. It should be noted that each of the alloys (29) to (37) had T after casting.
6 treatments have been applied.
【００２９】[0029]
【表３】 表４は、Ｍｇマトリックス強化用合金元素ＡＥとしてＬ
ａ、ＣｅまたはＰｒを用い、前記半凝固鋳造法の適用下
で得られた各種Ｍｇ−Ｓｉ系合金（３８）〜（４６）の
組成、Ｍｇ2 Ｓｉの平均粒径Ｄ、その体積分率Ｖｆ、室
温および２００℃における引張強さＴＳおよび伸びＥL
を示す。なお、各合金（３８）〜（４６）には鋳造後Ｔ
６処理が施されている。[Table 3] Table 4 shows L as the alloy element AE for strengthening the Mg matrix.
a, Ce or Pr, the compositions of various Mg-Si alloys (38) to (46) obtained under the application of the semi-solid casting method, the average particle diameter D of Mg 2 Si, and the volume fraction Vf thereof. Tensile strength TS and elongation E L at room temperature and 200 ° C
Indicates. It should be noted that each of the alloys (38) to (46) had T after casting.
6 treatments have been applied.
【００３０】[0030]
【表４】 表５は、Ｍｇマトリックス強化用合金元素ＡＥとしてＭ
ｎ、ＴｈまたはＧｅを用い、前記半凝固鋳造法の適用下
で得られた各種Ｍｇ−Ｓｉ系合金（４７）〜（５５）の
組成、Ｍｇ2 Ｓｉの平均粒径Ｄ、その体積分率Ｖｆ、室
温および２００℃における引張強さＴＳおよび伸びＥL
を示す。なお、各合金（４７）〜（５５）には鋳造後Ｔ
６処理が施されている。[Table 4] Table 5 shows M as the alloy element AE for strengthening the Mg matrix.
n, Th or using Ge, the composition of the semi-solidified casting various Mg-Si based alloy obtained under the application of (47) ~ (55), Mg 2 Si average particle diameter D of a volume fraction Vf Tensile strength TS and elongation E L at room temperature and 200 ° C
Indicates. In addition, after casting, each alloy (47) to (55) had T
6 treatments have been applied.
【００３１】[0031]
【表５】 表６は、Ｍｇマトリックス強化用合金元素ＡＥとしてＡ
ｌおよびＺｎを用い、前記半凝固鋳造法の適用下で得ら
れた各種Ｍｇ−Ｓｉ系合金（５６）〜（５８）の組成、
Ｍｇ2 Ｓｉの平均粒径Ｄ、その体積分率Ｖｆ、室温およ
び２００℃における引張強さＴＳおよび伸びＥL を示
す。なお、各合金（５６）〜（５８）には鋳造後Ｔ６処
理が施されている。[Table 5] Table 6 shows A as the alloy element AE for strengthening the Mg matrix.
Compositions of various Mg-Si alloys (56) to (58) obtained by applying the semi-solid casting method using 1 and Zn.
The average particle size D of Mg 2 Si, its volume fraction Vf, tensile strength TS and elongation E L at room temperature and 200 ° C. are shown. The alloys (56) to (58) were subjected to T6 treatment after casting.
【００３２】[0032]
【表６】 表７は、Ｍｇマトリックス強化用合金元素ＡＥとしてＡ
ｌ、ＺｎおよびＹを用いるか、またはＡｌ、Ｚｎおよび
Ｙと共にＭｇ2 Ｓｉの微細化促進元素であるＰを用い、
前記半凝固鋳造法の適用下で得られた各種Ｍｇ−Ｓｉ系
合金（５９）〜（６９）の組成、Ｍｇ2 Ｓｉの平均粒径
Ｄ、その体積分率Ｖｆ、室温および２００℃における引
張強さＴＳおよび伸びＥL を示す。なお、各合金（５
９）〜（６９）には鋳造後Ｔ６処理が施されている。[Table 6] Table 7 shows A as the alloy element AE for strengthening the Mg matrix.
l, Zn and Y, or Al, Zn and Y together with P, which is an element for promoting the refinement of Mg 2 Si,
The tensile strength in the composition of the semi-solidified casting various Mg-Si based alloy obtained under the application of (59) ~ (69), Mg 2 Si average particle diameter D of a volume fraction Vf, room temperature and 200 ° C. The TS and elongation E L are shown. In addition, each alloy (5
9) to (69) are subjected to T6 treatment after casting.
【００３３】[0033]
【表７】 表７、合金（６７）〜（６９）より、Ｐ含有量をその上
限値（０．２０重量％）を超えるように設定してもＭｇ
2 Ｓｉの平均粒径Ｄが変化しないことが判る。[Table 7] From Table 7, alloys (67) to (69), even if the P content is set to exceed its upper limit value (0.20% by weight), Mg
It can be seen that the average particle diameter D of 2 Si does not change.
【００３４】耐熱Ｍｇ−Ｇｅ系合金の鋳造に当っては、
前記同様に半凝固鋳造法または半溶融鋳造法が適用さ
れ、その方法の実施過程に機械的攪拌処理が組込まれ
る。In casting a heat-resistant Mg-Ge alloy,
A semi-solid casting method or a semi-melt casting method is applied in the same manner as described above, and a mechanical stirring process is incorporated in the process of implementing the method.
【００３５】半凝固鋳造法において、その原材料は、Ｍ
ｇの高純度インゴット、Ｇｅの高純度フレーク、Ｍｇマ
トリックスを強化すべく、必要に応じて用いられるＡ
ｌ、Ｚｎ、Ｚｒ、Ｙ、Ｎｄ、Ｓｃ、Ｓｍ、Ａｇ、Ｌａ、
Ｃｅ、Ｐｒ、Ｍｎ、ＴｈおよびＳｉから選択される少な
くとも一種の合金元素ＡＥの高純度インゴットならびに
必要に応じて用いられるＭｇ2 Ｇｅの微細化促進元素で
あるＰを含む高純度Ｐ系物質を用いて調製される。In the semi-solid casting method, the raw material is M
A high-purity ingot of g, high-purity flake of Ge, and Mg used as needed to strengthen the matrix A
l, Zn, Zr, Y, Nd, Sc, Sm, Ag, La,
Using a high-purity ingot of at least one alloying element AE selected from Ce, Pr, Mn, Th, and Si, and a high-purity P-based material containing P, which is an optional element for promoting the refinement of Mg 2 Ge. Prepared.
【００３６】この場合、Ｇｅ含有量は前記理由から３．
４重量％≦Ｇｅ≦２０重量％に設定される。またＡＥ含
有量はＡＥ≦５重量％に設定される。ＡＥ＞５重量％で
はＭｇ−Ｇｅ系合金の強度は高くなるが伸びが低下す
る。さらにＰ系物質としては、ＡｌＣｕＰ化合物、赤リ
ン、Ｍｇ3 （ＰＯ3 ）2 等が用いられ、原材料における
Ｐ含有量は０．００５重量％≦Ｐ≦０．２０重量％に設
定される。Ｐ＜０．００５重量％ではＭｇ2 Ｇｅの微細
化促進効果が少なくなり、一方、Ｐ＞０．２０重量％で
はＰ添加による微細化促進効果が飽和するからである。In this case, the Ge content is 3.
It is set to 4% by weight ≦ Ge ≦ 20% by weight. Further, the AE content is set to AE ≦ 5% by weight. When AE> 5% by weight, the strength of the Mg-Ge alloy is high but the elongation is low. Further, as the P-based substance, AlCuP compound, red phosphorus, Mg 3 (PO 3 ) 2 or the like is used, and the P content in the raw material is set to 0.005% by weight ≦ P ≦ 0.20% by weight. This is because when P <0.005% by weight, the effect of promoting miniaturization of Mg 2 Ge becomes small, while when P> 0.20% by weight, the effect of promoting miniaturization by addition of P is saturated.
【００３７】半凝固鋳造法を適用した耐熱Ｍｇ−Ｇｅ系
合金の鋳造は次の各工程を経て実施される。即ち、Ｍ
ｇ、Ｇｅおよび必要に応じて合金元素ＡＥを含む原材料
を軟鋼製るつぼ内に投入し、次いで原材料にＡｒガスを
吹付けながらそれを溶解してＭｇ合金組成の溶湯を調製
し、その後溶湯に必要に応じてＰ系物質を添加して溶融
状態の素材を得る工程と、素材を降温させてその素材が
デンドライト状Ｍｇ2 Ｇｅを含む固液共存域（半凝固領
域）にあるとき、その素材にスタラ等による機械的攪拌
処理を施してデンドライト状Ｍｇ2 Ｇｅを微細化すると
共にその微細Ｍｇ2 Ｇｅを均一に分散させる工程と、素
材を金型内に注入して凝固させる工程とを順次行うもの
である。Ｍｇ−Ｇｅ系合金の耐熱強度向上の観点から、
微細Ｍｇ2Ｇｅの平均粒径Ｄは５μｍ≦Ｄ≦１００μ
ｍ、その体積分率Ｖｆは６％≦Ｖｆ≦５０％であること
が望ましい。Casting of a heat-resistant Mg-Ge based alloy to which the semi-solid casting method is applied is carried out through the following steps. That is, M
A raw material containing g, Ge and, if necessary, the alloying element AE is put into a mild steel crucible, and then it is melted while spraying Ar gas onto the raw material to prepare a molten alloy having a Mg alloy composition, and then necessary for the molten metal. The process of adding a P-based substance to obtain a molten material according to the above, and when the material is cooled to a solid-liquid coexistence region (semi-solidified region) containing dendrite-like Mg 2 Ge, A process in which the process of mechanically stirring with a stirrer, etc., to make the dendrite-like Mg 2 Ge fine and to evenly disperse the fine Mg 2 Ge, and the process of injecting the material into the mold to solidify are performed. Is. From the viewpoint of improving the heat resistance strength of the Mg-Ge alloy,
The average particle diameter D of fine Mg 2 Ge is 5 μm ≦ D ≦ 100 μ
m, and its volume fraction Vf is preferably 6% ≦ Vf ≦ 50%.
【００３８】このようにして得られたＭｇ−Ｇｅ系合金
は微細Ｍｇ2 Ｇｅを均一に分散させた金属組織を備え、
また鋳造欠陥もないもので、優れた耐熱強度を有する。
前記方法によって鋳造されたＭｇ−Ｇｅ系合金には、必
要に応じて熱間押出し加工が施される。The Mg--Ge alloy thus obtained has a metal structure in which fine Mg 2 Ge is uniformly dispersed,
It also has no casting defects and has excellent heat resistance.
The Mg—Ge based alloy cast by the above method is subjected to hot extrusion if necessary.
【００３９】半溶融鋳造法としては射出成形法が適用さ
れ、したがって原材料としては、前記半凝固鋳造法の場
合と同一組成でデンドライト状Ｍｇ2 Ｇｅを有する粒径
０．５〜３mmのペレット状のものが用いられる。An injection molding method is applied as the semi-molten casting method. Therefore, as a raw material, pellet-like particles having a particle size of 0.5 to 3 mm and having the same composition as in the case of the semi-solid casting method and having dendrite-like Mg 2 Ge. Things are used.
【００４０】射出成形法の実施に当っては、原材料をホ
ッパ内に投入する、原材料をホッパからスクリュを備え
たバレル内に供給する、原材料をバレル内でスクリュに
より攪拌しながら加熱してデンドライト状Ｍｇ2 Ｇｅを
含み、且つ固液共存域（半溶融領域）にある素材を調製
し、その素材にスクリュによる機械的攪拌処理を施して
デンドライト状Ｍｇ2 Ｇｅを微細化すると共にその微細
Ｍｇ2 Ｇｅを均一に分散させる、素材を金型内に射出し
て凝固させる、といった手段が採用される。射出条件の
一例を挙げれば次の通りである。Ａｒガス雰囲気、金型
のゲート通過時における素材温度６５０℃、射出速度４
ｍ／sec 、金型温度１５０℃。In carrying out the injection molding method, the raw materials are put into a hopper, the raw materials are fed from the hopper into a barrel equipped with a screw, and the raw materials are heated in the barrel with stirring by a screw to form a dendrite. A material containing Mg 2 Ge and in a solid-liquid coexistence region (semi-molten region) is prepared, and the material is subjected to mechanical stirring treatment with a screw to refine the dendrite-like Mg 2 Ge and the fine Mg 2 Ge Is uniformly dispersed, or a material is injected into a mold to be solidified. An example of the injection conditions is as follows. Ar gas atmosphere, material temperature 650 ° C when passing through the mold gate, injection speed 4
m / sec, mold temperature 150 ° C.
【００４１】以下、半凝固鋳造法を適用した耐熱Ｍｇ−
Ｇｅ系合金の具体的鋳造例について説明する。Hereinafter, heat-resistant Mg-based on the semi-solid casting method
A specific casting example of a Ge-based alloy will be described.
【００４２】純度４ナインのＭｇインゴットおよび純度
５ナインのＧｅフレークを用いて、Ｍｇ含有量が９５重
量％、Ｇｅ含有量が５重量％で総重量が５００ｇの原材
料を調製した。A raw material having a Mg content of 95% by weight and a Ge content of 5% by weight and a total weight of 500 g was prepared using a Mg ingot having a purity of 4 nines and a Ge flake having a purity of 5 nines.
【００４３】原材料を内径１２０mm、深さ２００mmの軟
鋼製るつぼ内に投入し、次いでるつぼを電気炉内に設置
し、その後原材料にＡｒガスを吹付けながらそれを溶解
して８００℃のＭｇ合金組成の素材を調製した。The raw material is put into a mild steel crucible having an inner diameter of 120 mm and a depth of 200 mm, and then the crucible is placed in an electric furnace. Then, the raw material is melted while Ar gas is blown to the Mg alloy composition at 800 ° C. The ingredients were prepared.
【００４４】素材を降温させてその温度を６６０℃に保
持することによりデンドライト状Ｍｇ2 Ｇｅを晶出さ
せ、そのデンドライト状Ｍｇ2 Ｇｅの体積分率ＶｆがＶ
ｆ≒３０％となったとき、幅６０mm、長さ８０mmのスタ
ラを用いてその回転速度３００rpm 、攪拌時間４０分間
の条件下で素材に機械的攪拌処理を施した。[0044] The dendritic Mg 2 Ge was crystallized by holding by cooled material and the temperature to 660 ° C., the volume fraction Vf of the dendrite Mg 2 Ge is V
When f≈30%, a stirrer having a width of 60 mm and a length of 80 mm was used to mechanically stir the material under the conditions of a rotation speed of 300 rpm and a stirring time of 40 minutes.
【００４５】素材温度６６０℃にて、その素材を、金型
における内径４０mm、深さ８００mmのキャビティに注入
して凝固させ、耐熱Ｍｇ−５重量％Ｇｅ合金を得た。な
お、Ｍｇ−Ｇｅ系合金に熱間押出し加工を施す場合に
は、押出し温度を４００℃に、押出し比を１１程度にそ
れぞれ設定する。At a material temperature of 660 ° C., the material was poured into a cavity having an inner diameter of 40 mm and a depth of 800 mm in a mold and solidified to obtain a heat-resistant Mg-5 wt% Ge alloy. When performing hot extrusion on the Mg-Ge alloy, the extrusion temperature is set to 400 ° C and the extrusion ratio is set to about 11.
【００４６】表８は、前記半凝固鋳造法の適用下で得ら
れた各種Ｍｇ−Ｇｅ系合金（１）〜（１１）および前記
従来鋳造法により得られた各Ｍｇ−Ｇｅ系合金（１２）
〜（１４）の組成、Ｍｇ2 Ｇｅの平均粒径Ｄ、その体積
分率Ｖｆ、室温および２００℃における引張強さＴＳお
よび伸びＥL を示す。Ｍｇ−Ｇｅ系合金（５）は前記具
体例で述べたものに該当する。Table 8 shows various Mg-Ge alloys (1) to (11) obtained under the application of the semi-solid casting method and Mg-Ge alloys (12) obtained by the conventional casting method.
The compositions (1) to (14), the average particle size D of Mg 2 Ge, the volume fraction Vf thereof, the tensile strength TS and the elongation E L at room temperature and 200 ° C. are shown. The Mg-Ge based alloy (5) corresponds to the one described in the above specific example.
【００４７】[0047]
【表８】 表８から明らかなように、Ｍｇ−Ｇｅ系合金（３）〜
（９）は、Ｇｅ含有量が前記範囲に収められており、ま
た機械的攪拌処理を組込まれた半凝固鋳造法の適用下で
得られたことから、微細Ｍｇ2 Ｇｅの均一分散とその適
当な分散量（Ｖｆ）とによって優れた耐熱強度を有す
る。従来鋳造法によるＭｇ−Ｇｅ系合金（１２）〜（１
４）において、そのデンドライト状Ｍｇ2 Ｇｅの平均粒
径Ｄは５００〜１０００μｍであった。[Table 8] As is clear from Table 8, Mg-Ge alloys (3) to
In (9), the Ge content is within the above range and was obtained under the application of a semi-solidification casting method incorporating mechanical stirring treatment. Therefore, the uniform dispersion of fine Mg 2 Ge and its suitable It has excellent heat resistance depending on the amount of dispersion (Vf). Mg-Ge alloys (12) to (1) produced by the conventional casting method
In 4), the average particle diameter D of the dendrite-like Mg 2 Ge was 500 to 1000 μm.
【００４８】表９は、Ｍｇマトリックス強化用合金元素
ＡＥとしてＡｌ、Ｚｎ、ＺｒまたはＹを用い、前記半凝
固鋳造法の適用下で得られた各種Ｍｇ−Ｇｅ系合金（１
５）〜（２６）の組成、Ｍｇ2 Ｇｅの平均粒径Ｄ、その
体積分率Ｖｆ、室温および２００℃における引張強さＴ
Ｓおよび伸びＥL を示す。なお、各合金（１５）〜（２
６）には鋳造後Ｔ６処理が施されている。Table 9 shows various Mg-Ge alloys (1) obtained by applying the semi-solid casting method using Al, Zn, Zr or Y as the alloy element AE for strengthening the Mg matrix.
5) to (26) composition, average particle diameter D of Mg 2 Ge, volume fraction Vf thereof, and tensile strength T at room temperature and 200 ° C.
S and elongation E L are shown. In addition, each alloy (15) to (2
6) has been subjected to T6 treatment after casting.
【００４９】[0049]
【表９】 表１０は、Ｍｇマトリックス強化用合金元素ＡＥとして
Ｎｄ、Ｓｃ、ＳｍまたはＡｇを用い、前記半凝固鋳造法
の適用下で得られた各種Ｍｇ−Ｇｅ系合金（２７）〜
（３８）の組成、Ｍｇ2 Ｇｅの平均粒径Ｄ、その体積分
率Ｖｆ、室温および２００℃における引張強さＴＳおよ
び伸びＥL を示す。なお、各合金（２７）〜（３８）に
は鋳造後Ｔ６処理が施されている。[Table 9] Table 10 shows various Mg-Ge alloys (27) obtained by applying Nd, Sc, Sm or Ag as the Mg matrix strengthening alloy element AE and applying the semi-solid casting method.
The composition of (38), the average particle diameter D of Mg 2 Ge, the volume fraction Vf thereof, the tensile strength TS and the elongation E L at room temperature and 200 ° C. are shown. The alloys (27) to (38) were subjected to T6 treatment after casting.
【００５０】[0050]
【表１０】 表１１は、Ｍｇマトリックス強化用合金元素ＡＥとして
Ｌａ、ＣｅまたはＰｒを用い、前記半凝固鋳造法の適用
下で得られた各種Ｍｇ−Ｇｅ系合金（３９）〜４７）の
組成、Ｍｇ2 Ｇｅの平均粒径Ｄ、その体積分率Ｖｆ、室
温および２００℃における引張強さＴＳおよび伸びＥL
を示す。なお、各合金（３９）〜（４７）には鋳造後Ｔ
６処理が施されている。[Table 10] Table 11 shows the composition of various Mg-Ge based alloys (39) to 47) obtained by applying the semi-solid casting method using La, Ce or Pr as the Mg matrix strengthening alloy element AE, Mg 2 Ge. Average particle diameter D, volume fraction Vf, tensile strength TS and elongation E L at room temperature and 200 ° C.
Indicates. It should be noted that each of the alloys (39) to (47) had T after casting.
6 treatments have been applied.
【００５１】[0051]
【表１１】 表１２は、Ｍｇマトリックス強化用合金元素ＡＥとして
Ｍｎ、ＴｈまたはＳｉを用い、前記半凝固鋳造法の適用
下で得られた各種Ｍｇ−Ｇｅ系合金（４８）〜（５６）
の組成、Ｍｇ2 Ｇｅの平均粒径Ｄ、その体積分率Ｖｆ、
室温および２００℃における引張強さＴＳおよび伸びＥ
L を示す。なお、各合金（４８）〜（５６）には鋳造後
Ｔ６処理が施されている。[Table 11] Table 12 shows various Mg-Ge based alloys (48) to (56) obtained by using Mn, Th or Si as the Mg matrix strengthening alloy element AE and applying the semi-solid casting method.
Composition, average particle size D of Mg 2 Ge, volume fraction Vf thereof,
Tensile strength TS and elongation E at room temperature and 200 ° C
Indicates L. The alloys (48) to (56) were subjected to T6 treatment after casting.
【００５２】[0052]
【表１２】 表１３は、Ｍｇマトリックス強化用合金元素ＡＥとして
ＡｌおよびＺｎを用い、前記半凝固鋳造法の適用下で得
られた各種Ｍｇ−Ｇｅ系合金（５７）〜（６３）の組
成、Ｍｇ2 Ｇｅの平均粒径Ｄ、その体積分率Ｖｆ、室温
および２００℃における引張強さＴＳおよび伸びＥL を
示す。なお、各合金（５７）〜（６３）には鋳造後Ｔ６
処理が施されている。[Table 12] Table 13 shows the composition of various Mg-Ge based alloys (57) to (63) obtained by applying the semi-solid casting method using Al and Zn as Mg matrix strengthening alloying elements AE, and Mg 2 Ge. The average particle diameter D, its volume fraction Vf, tensile strength TS and elongation E L at room temperature and 200 ° C. are shown. In addition, each alloy (57) to (63) had T6 after casting.
Has been processed.
【００５３】[0053]
【表１３】 表１４は、Ｍｇ2 Ｇｅの微細化促進元素であるＰを用
い、前記半凝固鋳造法の適用下で得られた各種Ｍｇ−Ｇ
ｅ系合金（６４）〜（６６）の組成、Ｍｇ2 Ｇｅの平均
粒径Ｄ、その体積分率Ｖｆ、室温および２００℃におけ
る引張強さＴＳおよび伸びＥL を示す。[Table 13] Table 14 shows various Mg-G obtained by applying the semi-solid casting method using P, which is a refinement promoting element of Mg 2 Ge.
The compositions of the e-based alloys (64) to (66), the average particle diameter D of Mg 2 Ge, the volume fraction Vf thereof, the tensile strength TS and the elongation E L at room temperature and 200 ° C. are shown.
【００５４】[0054]
【表１４】 [Table 14]
【００５５】[0055]
【発明の効果】請求項１または請求項４記載の発明によ
れば、デンドライト状Ｍｇ2 Ｓｉまたはデンドライト状
Ｍｇ2 Ｇｅの存在量の多少に拘らず、それを確実に微細
化すると共に均一に分散させることができ、これにより
要求耐熱強度を備えた耐熱Ｍｇ合金を容易に得ることが
できる。According to the invention of claim 1 or 4, regardless of the amount of the dendrite-like Mg 2 Si or the dendrite-like Mg 2 Ge present, it can be surely miniaturized and uniformly dispersed. Therefore, a heat-resistant Mg alloy having the required heat resistance strength can be easily obtained.
【００５６】また請求項２または請求項５記載の発明に
よれば、Ｍｇマトリックスを強化して耐熱強度を一層向
上させた耐熱Ｍｇ合金を得ることができる。According to the second or fifth aspect of the invention, it is possible to obtain a heat-resistant Mg alloy in which the Mg matrix is reinforced to further improve the heat resistance.
【００５７】さらに請求項３または請求項６記載の発明
によれば、Ｍｇ2 ＳｉまたはＭｇ2Ｇｅをさらに微細化
して耐熱強度をなお一層向上させた耐熱Ｍｇ合金を得る
ことができる。Further, according to the invention of claim 3 or 6, it is possible to obtain a heat-resistant Mg alloy in which the heat-resistant strength is further improved by further refining Mg 2 Si or Mg 2 Ge.
【図１】本発明方法によって得られたＭｇ−４重量％Ｓ
ｉ合金の金属組織を示す顕微鏡写真であり、（ａ）は表
層部に、（ｂ）は心部にそれぞれ該当する。FIG. 1 Mg-4 wt% S obtained by the method of the present invention
It is a microscope photograph which shows the metal structure of i alloy, (a) corresponds to a surface layer part, (b) corresponds to a core part, respectively.
【図２】従来法によって得られたＭｇ−４重量％Ｓｉ合
金の金属組織を示す顕微鏡写真であり、（ａ）は表層部
に、（ｂ）は心部にそれぞれ該当する。FIG. 2 is a micrograph showing a metal structure of a Mg-4 wt% Si alloy obtained by a conventional method, where (a) corresponds to a surface layer portion and (b) corresponds to a core portion.
Claims (6)
重量％であるＭｇ合金組成の素材がデンドライト状Ｍｇ
2 Ｓｉを含む固液共存域にあるとき、その素材に機械的
攪拌処理を施して前記デンドライト状Ｍｇ2 Ｓｉを微細
化すると共にその微細Ｍｇ2 Ｓｉを均一に分散させ、次
いで前記素材を凝固させることを特徴とする耐熱Ｍｇ合
金の鋳造方法。1. A Si content of 1.3% by weight ≦ Si ≦ 20.
The material of Mg alloy composition which is wt% is dendrite-like Mg
When in the solid-liquid coexistence region containing 2 Si, the material is subjected to mechanical agitation treatment to refine the dendrite-like Mg 2 Si and to uniformly disperse the fine Mg 2 Si, and then solidify the material. A method for casting a heat-resistant Mg alloy, comprising:
ｄ、Ｓｃ、Ｓｍ、Ａｇ、Ｌａ、Ｃｅ、Ｐｒ、Ｍｎ、Ｔｈ
およびＧｅから選択される少なくとも一種のＭｇマトリ
ックス強化用合金元素ＡＥをＡＥ≦５重量％含有する、
請求項１記載の耐熱Ｍｇ合金の鋳造方法。2. The material is Al, Zn, Zr, Y, N
d, Sc, Sm, Ag, La, Ce, Pr, Mn, Th
And at least one Mg matrix strengthening alloying element AE selected from Ge and AE ≦ 5 wt%,
The method for casting a heat-resistant Mg alloy according to claim 1.
素であるＰを０．００５重量％≦Ｐ≦０．２０重量％含
有する、請求項１または２記載の耐熱Ｍｇ合金の鋳造方
法。3. The heat-resistant Mg alloy casting method according to claim 1, wherein the material contains 0.005% by weight ≦ P ≦ 0.20% by weight of P, which is an element for promoting the refinement of Mg 2 Si. .
重量％であるＭｇ合金組成の素材がデンドライト状Ｍｇ
2 Ｇｅを含む固液共存域にあるとき、その素材に機械的
攪拌処理を施して前記デンドライト状Ｍｇ2 Ｇｅを微細
化すると共にその微細Ｍｇ2 Ｇｅを均一に分散させ、次
いで前記素材を凝固させることを特徴とする耐熱Ｍｇ合
金の鋳造方法。4. A Ge content of 3.4% by weight ≦ Ge ≦ 20
The material of Mg alloy composition which is wt% is dendrite-like Mg
When in the solid-liquid coexistence region containing 2 Ge, the material is subjected to mechanical agitation treatment to make the dendrite-like Mg 2 Ge finer and to evenly disperse the fine Mg 2 Ge, and then solidify the material. A method for casting a heat-resistant Mg alloy, comprising:
ｄ、Ｓｃ、Ｓｍ、Ａｇ、Ｌａ、Ｃｅ、Ｐｒ、Ｍｎ、Ｔｈ
およびＳｉから選択される少なくとも一種のＭｇマトリ
ックス強化用合金元素ＡＥをＡＥ≦５重量％含有する、
請求項４記載の耐熱Ｍｇ合金の鋳造方法。5. The material is Al, Zn, Zr, Y, N
d, Sc, Sm, Ag, La, Ce, Pr, Mn, Th
And at least one Mg matrix strengthening alloying element AE selected from Si and AE ≦ 5 wt%,
The method for casting a heat-resistant Mg alloy according to claim 4.
素であるＰを０．００５重量％≦Ｐ≦０．２０重量％含
有する、請求項４または５記載の耐熱Ｍｇ合金の鋳造方
法。6. The method for casting a heat-resistant Mg alloy according to claim 4, wherein the material contains 0.005% by weight ≦ P ≦ 0.20% by weight of P, which is an element for promoting refinement of Mg 2 Ge. .
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4257298A JPH0681068A (en) | 1992-09-01 | 1992-09-01 | Method for casting heat resistant mg alloy |
Applications Claiming Priority (1)
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|---|---|---|---|
| JP4257298A JPH0681068A (en) | 1992-09-01 | 1992-09-01 | Method for casting heat resistant mg alloy |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0681068A true JPH0681068A (en) | 1994-03-22 |
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ID=17304427
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|---|---|---|---|
| JP4257298A Pending JPH0681068A (en) | 1992-09-01 | 1992-09-01 | Method for casting heat resistant mg alloy |
Country Status (1)
| Country | Link |
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