JPH0654289B2 - 装置材料の水素侵食の検出方法 - Google Patents
装置材料の水素侵食の検出方法Info
- Publication number
- JPH0654289B2 JPH0654289B2 JP18921988A JP18921988A JPH0654289B2 JP H0654289 B2 JPH0654289 B2 JP H0654289B2 JP 18921988 A JP18921988 A JP 18921988A JP 18921988 A JP18921988 A JP 18921988A JP H0654289 B2 JPH0654289 B2 JP H0654289B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- hydrogen
- steel
- erosion
- electrolytic
- current density
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Lifetime
Links
Landscapes
- Testing Resistance To Weather, Investigating Materials By Mechanical Methods (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】 ＜産業上の利用分野＞ 本発明は、石油精製、石油化学、化学、石炭液化、石炭
ガス化等の工場における高温高圧水素環境で操業される
装置材料に発生する水素侵食の検知方法に関する。
ガス化等の工場における高温高圧水素環境で操業される
装置材料に発生する水素侵食の検知方法に関する。
＜従来の技術＞ 化学、石油精製、石油化学、石炭のガス化液化工場の高
温高圧水素環境で操業される装置の鋼製の圧力容器、配
管には、使用材料の化学組成、製造条件、操業条件によ
っては、長時間の操業により材料に水素侵食が発生して
材質が劣化することがあり、安全操業上大きな問題とな
っている。
温高圧水素環境で操業される装置の鋼製の圧力容器、配
管には、使用材料の化学組成、製造条件、操業条件によ
っては、長時間の操業により材料に水素侵食が発生して
材質が劣化することがあり、安全操業上大きな問題とな
っている。
これは、ミクロには鋼中の炭化物と鋼中に浸入してきた
水素が反応して、粒界にメタンガス気泡を生ずる現象で
あり、マクロには、材料に特有の潜伏期の後に、急激に
靭性、延性等の機械的性質が劣化することが特徴であ
る。
水素が反応して、粒界にメタンガス気泡を生ずる現象で
あり、マクロには、材料に特有の潜伏期の後に、急激に
靭性、延性等の機械的性質が劣化することが特徴であ
る。
高温高圧水素環境で操業される圧力容器、配管の材料に
はＣｒ−Ｍｏ鋼が使用されるが、その選定にあたって
は、通常、実操業における水素侵食に起因する事故等の
経験をもとに、鋼種毎に水素侵食の発生しない上限の温
度、水素圧力を規定したネルソン線図が参考にされてき
た。
はＣｒ−Ｍｏ鋼が使用されるが、その選定にあたって
は、通常、実操業における水素侵食に起因する事故等の
経験をもとに、鋼種毎に水素侵食の発生しない上限の温
度、水素圧力を規定したネルソン線図が参考にされてき
た。
しかし、最近の製鋼技術の発展に伴う不純物元素の低
減、水素侵食の研究の進展により、同一鋼種のＣｒ−Ｍ
ｏ鋼であっても、著しく水素侵食感受性の異なる材料が
製造され始めた。また、経済性の面からプラント類を従
来の経験を超えた長期間使用したいという気運にもかか
わらず、ネルソン線図では、安全運転のための上限の温
度、水素圧力が単一の曲線で規定されているのみで時間
の項がないこと等、不十分な点が多い。このため、旧来
のネルソン線図によっていては、現行の材料、使用期間
等の変化に対応でき難くなっている。
減、水素侵食の研究の進展により、同一鋼種のＣｒ−Ｍ
ｏ鋼であっても、著しく水素侵食感受性の異なる材料が
製造され始めた。また、経済性の面からプラント類を従
来の経験を超えた長期間使用したいという気運にもかか
わらず、ネルソン線図では、安全運転のための上限の温
度、水素圧力が単一の曲線で規定されているのみで時間
の項がないこと等、不十分な点が多い。このため、旧来
のネルソン線図によっていては、現行の材料、使用期間
等の変化に対応でき難くなっている。
以上の理由により、個々の装置毎に、水素侵食の発生の
有無を検知する技術の確立が求められている。
有無を検知する技術の確立が求められている。
従来、水素侵食の検知方法としては、特開昭６２−２２
３６６３号公報、特開昭６１−２５０４７号公報、特開
昭６０−９８３６５号公報および特開昭５８−３９９４
５号公報に開示された技術が知られている。
３６６３号公報、特開昭６１−２５０４７号公報、特開
昭６０−９８３６５号公報および特開昭５８−３９９４
５号公報に開示された技術が知られている。
＜発明が解決しようとする課題＞ 上述した様に、装置材料の水素侵食の検知方法が提案さ
れている。しかし、これらはいずれも比較的大がかりな
装置を必要としており、圧力容器、配管の検査現場で使
用するには簡便さに欠け、また経済的ではない。
れている。しかし、これらはいずれも比較的大がかりな
装置を必要としており、圧力容器、配管の検査現場で使
用するには簡便さに欠け、また経済的ではない。
加えて、例えば特開昭６０−９８３６５号公報に開示さ
れている方法は工場の圧力容器に適用しようとした場
合、ノズル付近のように複雑な形状の部位では測定でき
ないことがあるという問題がある。
れている方法は工場の圧力容器に適用しようとした場
合、ノズル付近のように複雑な形状の部位では測定でき
ないことがあるという問題がある。
また、非破壊検査で多用されている超音波法は、装置材
料の水素侵食によって発生するメタン気泡の径が１μｍ
程度であるため、適用出来ない。
料の水素侵食によって発生するメタン気泡の径が１μｍ
程度であるため、適用出来ない。
そこで、簡便で経済的な、水素侵食の発生の有無を検知
する技術の確立が切望されている。
する技術の確立が切望されている。
本発明は、上記の経済的、社会的要請に応じ、従来技術
の不十分な点を考慮してなされたもので、高温高圧水素
環境に長時間曝される圧力容器や配管に生じる水素侵食
の発生の有無を、簡便に検知する方法を提供することを
目的とする。
の不十分な点を考慮してなされたもので、高温高圧水素
環境に長時間曝される圧力容器や配管に生じる水素侵食
の発生の有無を、簡便に検知する方法を提供することを
目的とする。
なお、水素侵食の簡便な検知方法として、スンプ試料の
観察による方法も考えられるが、この方法は装置材料の
一部を削りとる必要があり、安全性の面から適切な方法
とは言い難い。
観察による方法も考えられるが、この方法は装置材料の
一部を削りとる必要があり、安全性の面から適切な方法
とは言い難い。
＜課題を解決するための手段＞ 水素侵食が発生している装置材料では、水素が飽和し、
また、メタン気泡が発生しているため、電解水素チャー
ジ法によって鋼中に水素を侵入させると、その水素は容
易にメタンガス中に遊離し、気泡の圧力を高め、装置材
料表面に膨れを生じさせる。一方、水素侵食を受けてい
ない装置材料では、水素は飽和してなく、また、メタン
気泡も存在しないため、侵入させた水素は容易には遊離
せず、従って装置材料表面に膨れは発生しない。本発明
は、上記の知見から構成されたものである。
また、メタン気泡が発生しているため、電解水素チャー
ジ法によって鋼中に水素を侵入させると、その水素は容
易にメタンガス中に遊離し、気泡の圧力を高め、装置材
料表面に膨れを生じさせる。一方、水素侵食を受けてい
ない装置材料では、水素は飽和してなく、また、メタン
気泡も存在しないため、侵入させた水素は容易には遊離
せず、従って装置材料表面に膨れは発生しない。本発明
は、上記の知見から構成されたものである。
即ち、本発明は、電解水素チャージ法により、６０℃以
下の所定の電解液を用い、この電解液および鋼種に応じ
た電解電流密度および電解時間で装置材料の表面より強
制的に水素を侵入させ、装置表面の膨れの有無により、
水素侵食の発生の有無を知ることを特徴とする装置材料
の水素侵食の検出方法を提供するものである。
下の所定の電解液を用い、この電解液および鋼種に応じ
た電解電流密度および電解時間で装置材料の表面より強
制的に水素を侵入させ、装置表面の膨れの有無により、
水素侵食の発生の有無を知ることを特徴とする装置材料
の水素侵食の検出方法を提供するものである。
以下に、本発明を詳細に説明する。
本発明では、電解水素チャージ法（電解水素チャージ法
とは、電気化学的透過法による水素拡散法である。詳細
は、「鉄と鋼」第７１年第８巻、１９８５年、Ｐ９７２
〜９７５およびジャーナル オブ ザ アイロン アン
ド スティール インスティテュート(Journal of The
Iron and Steel Institute)，１９６９年１０月，Ｐ１
３６９〜１３７０、参照）により、装置材料の表面より
強制的に水素を侵入させる。
とは、電気化学的透過法による水素拡散法である。詳細
は、「鉄と鋼」第７１年第８巻、１９８５年、Ｐ９７２
〜９７５およびジャーナル オブ ザ アイロン アン
ド スティール インスティテュート(Journal of The
Iron and Steel Institute)，１９６９年１０月，Ｐ１
３６９〜１３７０、参照）により、装置材料の表面より
強制的に水素を侵入させる。
電解液は、通常使用されている電解液であればいずれで
もよいが、例えば、（ＮａＯＨ＋ＮａＣＮ）溶液、ＨＣ
ｌ溶液、ＮａＯＨ溶液、Ｈ２ＳＯ４溶液、（Ｈ２ＳＯ４
＋Ａｓ２Ｏ３）溶液等を用いるとよい。
もよいが、例えば、（ＮａＯＨ＋ＮａＣＮ）溶液、ＨＣ
ｌ溶液、ＮａＯＨ溶液、Ｈ２ＳＯ４溶液、（Ｈ２ＳＯ４
＋Ａｓ２Ｏ３）溶液等を用いるとよい。
適切な電解電流密度は、電解液および鋼の種類によって
異なるが、電解液と鋼の組み合わせ毎の好ましい範囲を
第１表に示した。
異なるが、電解液と鋼の組み合わせ毎の好ましい範囲を
第１表に示した。
各々、第１表に示した範囲外では、鋼に侵入させる水素
量が不適切となる。
量が不適切となる。
電解液の温度は、６０℃以下であればよい。
６０℃超であると、鋼に侵入させる水素量が多すぎ、正
しい結果が得られない。
しい結果が得られない。
電解時間は、１時間以上が好ましい。１時間未満である
と、鋼に侵入させる水素量が足りなく、正しい結果が得
られない。
と、鋼に侵入させる水素量が足りなく、正しい結果が得
られない。
＜実施例＞ 本発明を、実施例により、具体的に説明する。
（実施例１） 第２表に示した条件で水素暴露され、１４０℃にて測定
したシャルピー吸収エネルギーが第２表に示した値であ
るＣ−１／２Ｍｏ鋼の水素侵食材（メタン気泡発生）お
よび未侵食材（メタン気泡未発生）に、（０．１ＮＮａ
ＯＨ＋０．１ＮＮａＣＮ）溶液を用い、第２表に示した
電解電流密度で、液温２３℃で、水素を１時間侵入させ
た。その後、鋼材表面の膨れの発生の有無を観察した。
結果は第２表に示した。
したシャルピー吸収エネルギーが第２表に示した値であ
るＣ−１／２Ｍｏ鋼の水素侵食材（メタン気泡発生）お
よび未侵食材（メタン気泡未発生）に、（０．１ＮＮａ
ＯＨ＋０．１ＮＮａＣＮ）溶液を用い、第２表に示した
電解電流密度で、液温２３℃で、水素を１時間侵入させ
た。その後、鋼材表面の膨れの発生の有無を観察した。
結果は第２表に示した。
（実施例２） 第３表に示した条件で水素暴露され、０℃にて測定した
シャルピー吸収エネルギーが第３表に示した値である２
・１／４Ｃｒ−１Ｍｏ鋼の水素侵食材および未侵食材
に、（０．１ＮＮａＯＨ＋０．１ＮＮａＣＮ）溶液を用
い、第３表に示した電解電流密度で、液温２３℃で、水
素を１時間侵入させた。その後、鋼材表面の膨れの発生
の有無を観察した。結果は第３表に示した。
シャルピー吸収エネルギーが第３表に示した値である２
・１／４Ｃｒ−１Ｍｏ鋼の水素侵食材および未侵食材
に、（０．１ＮＮａＯＨ＋０．１ＮＮａＣＮ）溶液を用
い、第３表に示した電解電流密度で、液温２３℃で、水
素を１時間侵入させた。その後、鋼材表面の膨れの発生
の有無を観察した。結果は第３表に示した。
（実施例３） 第４表に示した条件で水素暴露され、０℃にて測定した
シャルピー吸収エネルギーが第４表に示した値である２
・１／４Ｃｒ−１Ｍｏ鋼の水素侵食材および未侵食材
に、（０．１ＮＨ２ＳＯ４＋１００ｍｇ／ｌＡ
Ａ２Ｏ３）溶液を用い、第４表に示した電解電流密度
で、液温２３℃で、水素を１時間侵入させた。その後、
鋼材表面の膨れの発生の有無を観察した。結果は第４表
に示した。
シャルピー吸収エネルギーが第４表に示した値である２
・１／４Ｃｒ−１Ｍｏ鋼の水素侵食材および未侵食材
に、（０．１ＮＨ２ＳＯ４＋１００ｍｇ／ｌＡ
Ａ２Ｏ３）溶液を用い、第４表に示した電解電流密度
で、液温２３℃で、水素を１時間侵入させた。その後、
鋼材表面の膨れの発生の有無を観察した。結果は第４表
に示した。
（実施例４） 第５表に示した条件で水素暴露され、１２０℃にて測定
したシャルピー吸収エネルギーが第５表に示した値であ
る１・１／４Ｃｒ−１／２Ｍｏ鋼の水素侵食材および未
侵食材に、１ＮＮａＯＨ溶液を用い、第５表に示した電
解電流密度で、液温２３℃で、水素を１時間侵入させ
た。その後、鋼材表面の膨れの発生の有無を観察した。
結果は第５表に示した。
したシャルピー吸収エネルギーが第５表に示した値であ
る１・１／４Ｃｒ−１／２Ｍｏ鋼の水素侵食材および未
侵食材に、１ＮＮａＯＨ溶液を用い、第５表に示した電
解電流密度で、液温２３℃で、水素を１時間侵入させ
た。その後、鋼材表面の膨れの発生の有無を観察した。
結果は第５表に示した。
（実施例５） 第６表に示した条件で水素暴露され、１２０℃にて測定
したシャルピー吸収エネルギーが第６表に示した値であ
る１Ｃｒ−１／２Ｍｏ鋼の水素侵食材に、０．１ＮＨ２
ＳＯ４溶液を用い、第６表に示した電解電流密度で、液
温２３℃で、水素を１時間侵入させた。その後、鋼材表
面の膨れの発生の有無を観察した。結果は第６表に示し
た。
したシャルピー吸収エネルギーが第６表に示した値であ
る１Ｃｒ−１／２Ｍｏ鋼の水素侵食材に、０．１ＮＨ２
ＳＯ４溶液を用い、第６表に示した電解電流密度で、液
温２３℃で、水素を１時間侵入させた。その後、鋼材表
面の膨れの発生の有無を観察した。結果は第６表に示し
た。
第２表〜第６表から明らかなように、水素未暴露（水素
暴露時間０，コントロール）に比べてシャルピー吸収エ
ネルギーが５ｋｇｆ・ｍ以上低下している水素侵食材で
は、第１表に示した電解電流密度で水素を１時間侵入さ
せると、鋼材表面に膨れが発生する。しかし、電解電流
密度が第１表に示した値よりも小さいと、水素侵食材で
あるにもかかわらず、鋼材表面に膨れは発生しない。
暴露時間０，コントロール）に比べてシャルピー吸収エ
ネルギーが５ｋｇｆ・ｍ以上低下している水素侵食材で
は、第１表に示した電解電流密度で水素を１時間侵入さ
せると、鋼材表面に膨れが発生する。しかし、電解電流
密度が第１表に示した値よりも小さいと、水素侵食材で
あるにもかかわらず、鋼材表面に膨れは発生しない。
一方、水素未暴露や、水素未暴露に比べてシャルピー吸
収エネルギーの低下が５ｋｇｆ・ｍ未満の水素未侵食材
では、第１表に示した電解電流密度で水素を１時間侵入
させても、鋼材表面に膨れは発生しない。しかし、電解
電流密度が第１表に示した値よりも大きいと、水素未侵
食材であるにもかかわらず鋼材表面に膨れが発生するた
め、水素誘起割れとの区別がでず、水素侵食の発生の有
無を検出できない。
収エネルギーの低下が５ｋｇｆ・ｍ未満の水素未侵食材
では、第１表に示した電解電流密度で水素を１時間侵入
させても、鋼材表面に膨れは発生しない。しかし、電解
電流密度が第１表に示した値よりも大きいと、水素未侵
食材であるにもかかわらず鋼材表面に膨れが発生するた
め、水素誘起割れとの区別がでず、水素侵食の発生の有
無を検出できない。
以上より、電解液および鋼の種類の組み合わせ毎に、適
切な電解電流密度、液温、時間で本発明の方法を行え
ば、装置材料の水素侵食の発生の有無を、容易に検出す
ることができる。
切な電解電流密度、液温、時間で本発明の方法を行え
ば、装置材料の水素侵食の発生の有無を、容易に検出す
ることができる。
＜発明の効果＞ 本発明によれば、高温高圧水素環境で操業される圧力容
器、配管等の装置材料における水素侵食の発生を、非破
壊的に、簡便に検知することができる。従って、材質劣
化に起因する事故を未然に防ぐことができる等の大きな
工業的価値を有する。
器、配管等の装置材料における水素侵食の発生を、非破
壊的に、簡便に検知することができる。従って、材質劣
化に起因する事故を未然に防ぐことができる等の大きな
工業的価値を有する。
Claims (1)
- 【請求項１】電解水素チャージ法により、６０℃以下の
所定の電解液を用い、この電解液および鋼種に応じた電
解電流密度および電解時間で装置材料の表面より強制的
に水素を侵入させ、装置材料表面の膨れの有無により、
水素侵食の発生の有無を知ることを特徴とする装置材料
の水素侵食の検出方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP18921988A JPH0654289B2 (ja) | 1988-07-28 | 1988-07-28 | 装置材料の水素侵食の検出方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP18921988A JPH0654289B2 (ja) | 1988-07-28 | 1988-07-28 | 装置材料の水素侵食の検出方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0238843A JPH0238843A (ja) | 1990-02-08 |
| JPH0654289B2 true JPH0654289B2 (ja) | 1994-07-20 |
Family
ID=16237559
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP18921988A Expired - Lifetime JPH0654289B2 (ja) | 1988-07-28 | 1988-07-28 | 装置材料の水素侵食の検出方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0654289B2 (ja) |
Cited By (12)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US8840282B2 (en) | 2010-03-26 | 2014-09-23 | Ilumisys, Inc. | LED bulb with internal heat dissipating structures |
| US8870415B2 (en) | 2010-12-09 | 2014-10-28 | Ilumisys, Inc. | LED fluorescent tube replacement light with reduced shock hazard |
| US8894430B2 (en) | 2010-10-29 | 2014-11-25 | Ilumisys, Inc. | Mechanisms for reducing risk of shock during installation of light tube |
| US8901823B2 (en) | 2008-10-24 | 2014-12-02 | Ilumisys, Inc. | Light and light sensor |
| US8928025B2 (en) | 2007-12-20 | 2015-01-06 | Ilumisys, Inc. | LED lighting apparatus with swivel connection |
| US8946996B2 (en) | 2008-10-24 | 2015-02-03 | Ilumisys, Inc. | Light and light sensor |
| US9013119B2 (en) | 2010-03-26 | 2015-04-21 | Ilumisys, Inc. | LED light with thermoelectric generator |
| US9057493B2 (en) | 2010-03-26 | 2015-06-16 | Ilumisys, Inc. | LED light tube with dual sided light distribution |
| US9163794B2 (en) | 2012-07-06 | 2015-10-20 | Ilumisys, Inc. | Power supply assembly for LED-based light tube |
| US9184518B2 (en) | 2012-03-02 | 2015-11-10 | Ilumisys, Inc. | Electrical connector header for an LED-based light |
| US9271367B2 (en) | 2012-07-09 | 2016-02-23 | Ilumisys, Inc. | System and method for controlling operation of an LED-based light |
| US9574717B2 (en) | 2014-01-22 | 2017-02-21 | Ilumisys, Inc. | LED-based light with addressed LEDs |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US7552643B2 (en) | 2006-12-08 | 2009-06-30 | Centre For Nuclear Energy Research (CNER) | Device and system for corrosion detection |
| JP6693130B2 (ja) * | 2016-01-07 | 2020-05-13 | 日本製鉄株式会社 | 耐水素脆化特性評価方法 |
-
1988
- 1988-07-28 JP JP18921988A patent/JPH0654289B2/ja not_active Expired - Lifetime
Cited By (14)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US8928025B2 (en) | 2007-12-20 | 2015-01-06 | Ilumisys, Inc. | LED lighting apparatus with swivel connection |
| US9398661B2 (en) | 2008-10-24 | 2016-07-19 | Ilumisys, Inc. | Light and light sensor |
| US8946996B2 (en) | 2008-10-24 | 2015-02-03 | Ilumisys, Inc. | Light and light sensor |
| US8901823B2 (en) | 2008-10-24 | 2014-12-02 | Ilumisys, Inc. | Light and light sensor |
| US9013119B2 (en) | 2010-03-26 | 2015-04-21 | Ilumisys, Inc. | LED light with thermoelectric generator |
| US8840282B2 (en) | 2010-03-26 | 2014-09-23 | Ilumisys, Inc. | LED bulb with internal heat dissipating structures |
| US9057493B2 (en) | 2010-03-26 | 2015-06-16 | Ilumisys, Inc. | LED light tube with dual sided light distribution |
| US9395075B2 (en) | 2010-03-26 | 2016-07-19 | Ilumisys, Inc. | LED bulb for incandescent bulb replacement with internal heat dissipating structures |
| US8894430B2 (en) | 2010-10-29 | 2014-11-25 | Ilumisys, Inc. | Mechanisms for reducing risk of shock during installation of light tube |
| US8870415B2 (en) | 2010-12-09 | 2014-10-28 | Ilumisys, Inc. | LED fluorescent tube replacement light with reduced shock hazard |
| US9184518B2 (en) | 2012-03-02 | 2015-11-10 | Ilumisys, Inc. | Electrical connector header for an LED-based light |
| US9163794B2 (en) | 2012-07-06 | 2015-10-20 | Ilumisys, Inc. | Power supply assembly for LED-based light tube |
| US9271367B2 (en) | 2012-07-09 | 2016-02-23 | Ilumisys, Inc. | System and method for controlling operation of an LED-based light |
| US9574717B2 (en) | 2014-01-22 | 2017-02-21 | Ilumisys, Inc. | LED-based light with addressed LEDs |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0238843A (ja) | 1990-02-08 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| Chandra et al. | Low temperature thermal aging of austenitic stainless steel welds: Kinetics and effects on mechanical properties | |
| Mundhenk et al. | Corrosion and scaling as interrelated phenomena in an operating geothermal power plant | |
| JPH0654289B2 (ja) | 装置材料の水素侵食の検出方法 | |
| Mathew et al. | Low temperature aging embrittlement of CF-8 stainless steel | |
| Chen et al. | Environmental aspects of near-neutral pH stress corrosion cracking of pipeline steel | |
| Costa et al. | Crevice corrosion on stainless steels in oil and gas industry: A review of techniques for evaluation, critical environmental factors and dissolved oxygen | |
| Cao et al. | Localized corrosion of corrosion resistant alloys in H2S-containing environments | |
| Persaud et al. | A review of oxidation phenomena in Ni alloys exposed to hydrogenated steam below 500° C | |
| Beavers et al. | Mechanisms of high-pH and near-neutral-pH SCC of underground pipelines | |
| Martin et al. | Passivity breakdown and crack propagation mechanisms of lean duplex (UNS S32001) stainless steel reinforcement in high alkaline solution under stress corrosion cracking | |
| Wang et al. | Investigations on the SCC initiation behavior of cold worked 316 L in high temperature oxygenated water at constant loads | |
| Rana et al. | Influence of Insulation Stand-Off Membranes and Moisture Drainage on the Corrosion Under Insulation Behavior of Out-of-Service Carbon Steel Piping | |
| Gil et al. | Effect of carbonate and chloride ions on the corrosion susceptibility of pipeline steel samples artificially aged | |
| Kain et al. | Corrosion of non-sensitized austenitic stainless steels in nitric acid environment: An electrochemical approach | |
| Stack et al. | Construction of erosion–corrosion maps for erosion in aqueous slurries | |
| Farmer et al. | Survey of degradation modes of candidate materials for high-level radioactive-waste disposal containers | |
| Wang et al. | Effects of corrosion potential, dissolved oxygen, and chloride on the stress corrosion cracking susceptibility of a 316NG stainless steel weld joint | |
| Zhao et al. | Stress corrosion cracking of the fusion boundary for 304l/82 dissimilar metal weld joint in simulated primary water | |
| Leinonen et al. | Stress corrosion cracking susceptibility of nitrogen alloyed stainless steels in 50% CaCl2 solution | |
| Bai et al. | The use of tapered specimens to evaluate the SCC initiation susceptibility in Alloy 182 in BWR and PWR environments | |
| Qidwai et al. | A review of microstructural effects on pitting corrosion in stainless steels | |
| Seifert | Literature Survey on the Stress Corrosion Cracking of Low-Alloy Steels in High Temperature Water | |
| Johns et al. | The crevice corrosion and stress corrosion cracking resistance of austenitic and duplex stainless steel fasteners | |
| Holmes | The fatigue behaviour of welded joints under North Sea environmental and random loading conditions | |
| Kwon et al. | Effects of flow rate on crack growth in sensitized type 304 stainless steel in high-temperature aqueous solutions |