JPH06303797A - 超電導リニア誘導モータ駆動装置 - Google Patents
超電導リニア誘導モータ駆動装置Info
- Publication number
- JPH06303797A JPH06303797A JP5084912A JP8491293A JPH06303797A JP H06303797 A JPH06303797 A JP H06303797A JP 5084912 A JP5084912 A JP 5084912A JP 8491293 A JP8491293 A JP 8491293A JP H06303797 A JPH06303797 A JP H06303797A
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- JP
- Japan
- Prior art keywords
- phase
- induction motor
- linear induction
- voltage
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- Superconductor Devices And Manufacturing Methods Thereof (AREA)
- Control Of Linear Motors (AREA)
- Linear Motors (AREA)
- Superconductive Dynamoelectric Machines (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 超電導リニア誘導モータの各相に平衡のとれ
た電流を供給する駆動装置を提供し、超電導コイルの性
能を向上させるとともに推力特性を向上する。及びＬＣ
直列共振による電圧補償で電源の低電圧，小容量化を図
る。 【構成】 各相非対称負荷インピーダンスの超電導リニ
ア誘導モータを３相対称電源で駆動する装置において、
各相通電電流を超電導のクエンチ電流近傍まで印加する
と同時に電源電圧を低電圧にするために、各相独立にコ
ンデンサ容量を調整する機能を有する可変コンデンサユ
ニットと、検出した各相の電流が平衡になるようにコン
デンサ容量を演算してコンデンサの組合わせを選定する
機能を持った制御装置から構成される超電導リニア誘導
モータ駆動装置。
た電流を供給する駆動装置を提供し、超電導コイルの性
能を向上させるとともに推力特性を向上する。及びＬＣ
直列共振による電圧補償で電源の低電圧，小容量化を図
る。 【構成】 各相非対称負荷インピーダンスの超電導リニ
ア誘導モータを３相対称電源で駆動する装置において、
各相通電電流を超電導のクエンチ電流近傍まで印加する
と同時に電源電圧を低電圧にするために、各相独立にコ
ンデンサ容量を調整する機能を有する可変コンデンサユ
ニットと、検出した各相の電流が平衡になるようにコン
デンサ容量を演算してコンデンサの組合わせを選定する
機能を持った制御装置から構成される超電導リニア誘導
モータ駆動装置。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、鋼板製造時のストリッ
プの張力制御，蛇行制御，連続鋳造装置の鋳型内溶鋼の
撹拌，鋳鋼中心部の未凝固層内の溶鋼撹拌，鋳型への溶
鋼注入量の制御等に好適に使用される超電導リニア誘導
モータの駆動装置に関するものである
プの張力制御，蛇行制御，連続鋳造装置の鋳型内溶鋼の
撹拌，鋳鋼中心部の未凝固層内の溶鋼撹拌，鋳型への溶
鋼注入量の制御等に好適に使用される超電導リニア誘導
モータの駆動装置に関するものである
【０００２】。
【従来の技術】従来の超電導リニア誘導モータの１次コ
イルは、例えば、３相２極モータの場合、図３に示され
るＤ型モータ１０のような６個のコイル１〜６を直線的
に配置したモータ構造をしており、各コイル間の結線に
より２次導体１１に面した作用面（直線部）に、Ｕ，−
Ｖ，Ｗ，−Ｕ，Ｖ，−Ｗの位相パターンの電流を通電し
て、２次導体に推力を発生するものである(例えば特開
平5−3657号公報)。
イルは、例えば、３相２極モータの場合、図３に示され
るＤ型モータ１０のような６個のコイル１〜６を直線的
に配置したモータ構造をしており、各コイル間の結線に
より２次導体１１に面した作用面（直線部）に、Ｕ，−
Ｖ，Ｗ，−Ｕ，Ｖ，−Ｗの位相パターンの電流を通電し
て、２次導体に推力を発生するものである(例えば特開
平5−3657号公報)。
【０００３】上記構造の超電導リニア誘導モータは、モ
ータ構造の非対称性により、各コイル間の相互インダク
タンスが異り各相のインピーダンスが異なる３相非対称
負荷となるため、図４に示すような３相対称電源７を直
接リニア誘導モータに接続した従来型の励磁方式では、
各相に電流アンバランスを生じることになる。つまり、
超電導リニア誘導モータの通電上限値は、最大電流の流
れるコイルのクエンチ電流に支配されるため、各コイル
電流にアンバランスが生じると他コイルは通電性能を十
分発揮できなくなり、結果としてモータ性能が低下する
ことになる。また、電流アンバランスによって、リニア
誘導モータの発生する磁界に脈動を生じ、２次導体に発
生するローレンツ力が不均一になり、結果として推力特
性が低下するという問題点を有している。
ータ構造の非対称性により、各コイル間の相互インダク
タンスが異り各相のインピーダンスが異なる３相非対称
負荷となるため、図４に示すような３相対称電源７を直
接リニア誘導モータに接続した従来型の励磁方式では、
各相に電流アンバランスを生じることになる。つまり、
超電導リニア誘導モータの通電上限値は、最大電流の流
れるコイルのクエンチ電流に支配されるため、各コイル
電流にアンバランスが生じると他コイルは通電性能を十
分発揮できなくなり、結果としてモータ性能が低下する
ことになる。また、電流アンバランスによって、リニア
誘導モータの発生する磁界に脈動を生じ、２次導体に発
生するローレンツ力が不均一になり、結果として推力特
性が低下するという問題点を有している。
【０００４】また、超電導リニア誘導モータ用一次コイ
ルは、超電導状態において抵抗がゼロである極細超電導
ケーブルの多重巻でできており、殆どがリアクタンス成
分の非常に大きなコイルインピーダンスになる。従っ
て、大電流を通電するためには、高電圧，大容量の励磁
電源装置が必要になるという欠点を有する。
ルは、超電導状態において抵抗がゼロである極細超電導
ケーブルの多重巻でできており、殆どがリアクタンス成
分の非常に大きなコイルインピーダンスになる。従っ
て、大電流を通電するためには、高電圧，大容量の励磁
電源装置が必要になるという欠点を有する。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】上述のように、従来の
駆動装置を用いて超電導リニア誘導モータを駆動する場
合、各相電流アンバランスによるコイル通電性能低下、
及び、推力特性の低下問題、また、コイルインピーダン
スが大きいことによる電源設備の高電圧，大容量化の問
題がある。
駆動装置を用いて超電導リニア誘導モータを駆動する場
合、各相電流アンバランスによるコイル通電性能低下、
及び、推力特性の低下問題、また、コイルインピーダン
スが大きいことによる電源設備の高電圧，大容量化の問
題がある。
【０００６】本発明は、各相の電流アンバランスを解消
し推力特性向上および電源の低電圧，小容量化を図るこ
とを目的とする。
し推力特性向上および電源の低電圧，小容量化を図るこ
とを目的とする。
【０００７】上述の問題点を解決すべく提案されたもの
であり、装置を提供することを目的とする。
であり、装置を提供することを目的とする。
【０００８】
【課題を解決するための手段】本発明の超電導リニア誘
導モータ駆動装置は、上記課題を解決するために、各相
独立にコンデンサ容量を調整する機能を有する可変コン
デンサユニットと、検出した各相の電流が平衡になるよ
うにコンデンサ容量を演算してコンデンサの組合せを選
定する機能を持った制御装置から構成される超電導リニ
ア誘導モータ駆動装置を提供する。すなわち、可変コン
デンサユニットと超電導リニア誘導モータとでＬＣ直列
共振回路を構成し、各相独立に各相インピーダンスを調
整して各相の電流アンバランスを解消すると同時に、Ｌ
Ｃ直列共振で電源端子電圧の電圧補償をする。
導モータ駆動装置は、上記課題を解決するために、各相
独立にコンデンサ容量を調整する機能を有する可変コン
デンサユニットと、検出した各相の電流が平衡になるよ
うにコンデンサ容量を演算してコンデンサの組合せを選
定する機能を持った制御装置から構成される超電導リニ
ア誘導モータ駆動装置を提供する。すなわち、可変コン
デンサユニットと超電導リニア誘導モータとでＬＣ直列
共振回路を構成し、各相独立に各相インピーダンスを調
整して各相の電流アンバランスを解消すると同時に、Ｌ
Ｃ直列共振で電源端子電圧の電圧補償をする。
【０００９】
【作用】以下に本発明を図面および式を用いて詳細に説
明する。図１に、本発明による超電導リニア誘導モータ
の駆動回路を示す。図３に示すように、超電導リニア誘
導モータ１０は、同じ構造及び同じ巻数のコイル１〜６
が直線的に並んだ配列をしている。そのため、各コイル
間隔で相互インダクタンスが異なり、リニアモータのコ
イルインピーダンスは、Ｖ相がＵ，Ｗ相に比べて大きい
３相非対称インピーダンスとなる。このモータに、直列
に各相独立にコンデンサ容量Ｃ1 〜Ｃ3 を調整できる可
変コンデンサユニットを接続し、ＬＣ直列共振回路を構
成させ、更に、このＬＣ共振負荷に３相対称電源を接続
し、モータ側に電力を供給する主回路で構成される。
明する。図１に、本発明による超電導リニア誘導モータ
の駆動回路を示す。図３に示すように、超電導リニア誘
導モータ１０は、同じ構造及び同じ巻数のコイル１〜６
が直線的に並んだ配列をしている。そのため、各コイル
間隔で相互インダクタンスが異なり、リニアモータのコ
イルインピーダンスは、Ｖ相がＵ，Ｗ相に比べて大きい
３相非対称インピーダンスとなる。このモータに、直列
に各相独立にコンデンサ容量Ｃ1 〜Ｃ3 を調整できる可
変コンデンサユニットを接続し、ＬＣ直列共振回路を構
成させ、更に、このＬＣ共振負荷に３相対称電源を接続
し、モータ側に電力を供給する主回路で構成される。
【００１０】この主回路において、ＬＣ直列共振による
３相平衡電流通電および電源の低電圧，小容量化の動作
原理を説明する。この主回路の回路方程式は図１に示す
回路図により、次式で表すことができる。
３相平衡電流通電および電源の低電圧，小容量化の動作
原理を説明する。この主回路の回路方程式は図１に示す
回路図により、次式で表すことができる。
【００１１】 Ｅ1 −φ＝ｊω（Ｌ1 ＋Ｌ2 −２Ｍ14 −１／Ｃ1 ）Ｉ1 ＋ｊω（Ｍ15 ＋Ｍ24 −Ｍ12 −Ｍ45 ）Ｉ2 ＋ｊω（Ｍ13 ＋Ｍ46 −Ｍ16 −Ｍ43 ）Ｉ3 Ｅ2 −φ＝ｊω（Ｍ24 ＋Ｍ15−Ｍ12 −Ｍ45 ）Ｉ1 ＋ｊω（Ｌ2 ＋Ｌ5 −２Ｍ25 −１／Ｃ2 ）Ｉ2 ＋ｊω（Ｍ26 ＋Ｍ35 −Ｍ23 −Ｍ56 ）Ｉ3 Ｅ3 −φ＝ｊω（Ｍ13 ＋Ｍ64 −Ｍ34 −Ｍ16 ）Ｉ1 ＋ｊω（Ｍ35 ＋Ｍ26 −Ｍ23 −Ｍ56 ）Ｉ2 ＋ｊω（Ｌ3 ＋Ｌ6 −２Ｍ36 −１／Ｃ3 ）Ｉ3 Ｉ1 ＋Ｉ2 ＋Ｉ3 ＝０ 但し、φは超電導リニアモータの中性点の電位、Ｌn は
ｎ番コイルの自己インダクタンス、Ｍxy はｘ番コイ
ル，ｙ番コイル間の相互インダクタンス、ω＝２πｆは
角速度、Ｅn はｎ相の電源電圧である。コイル構造が各
一形状、同一巻数であるから、Ｌn ＝Ｌ、Ｍn ＝Ｍxy
（｜ｘ−ｙ｜＝ｎ）とおけ、上式から電流Ｉ1〜Ｉ3 が
３相平衡電流となる条件を導くと次式のようになる。
ｎ番コイルの自己インダクタンス、Ｍxy はｘ番コイ
ル，ｙ番コイル間の相互インダクタンス、ω＝２πｆは
角速度、Ｅn はｎ相の電源電圧である。コイル構造が各
一形状、同一巻数であるから、Ｌn ＝Ｌ、Ｍn ＝Ｍxy
（｜ｘ−ｙ｜＝ｎ）とおけ、上式から電流Ｉ1〜Ｉ3 が
３相平衡電流となる条件を導くと次式のようになる。
【００１２】 １／Ｃ1 ＝１／Ｃ3 ＝ω2 （２Ｌ＋Ｍ1 −２Ｍ2 −２Ｍ3 ＋Ｍ5 ） １／Ｃ2 ＝ω2 （２Ｌ＋３Ｍ1 −２Ｍ3 −２Ｍ4 −Ｍ5 ） (２Ｌ＋Ｍ1−２Ｍ2−２Ｍ3＋Ｍ5)＜(２Ｌ＋３Ｍ1−２Ｍ3−２Ｍ4−Ｍ5) 従って、この３相平衡電流条件に近づくように、３相独
立にコンデンサ容量Ｃ1 〜Ｃ3 の値を調整すれば、電流
Ｉ1 〜Ｉ3 を限りなく３相平衡電流に近づけることがで
きる。
立にコンデンサ容量Ｃ1 〜Ｃ3 の値を調整すれば、電流
Ｉ1 〜Ｉ3 を限りなく３相平衡電流に近づけることがで
きる。
【００１３】次に、ＬＣＲ直列共振回路の一般式を示す
と、 Ｚ＝Ｒ＋ｊ（ωＬ−１／ωＣ）， Ｖ＝ＺＩ， Ｐ＝ＶＩ である。超電導の場合、抵抗Ｒはゼロであるので、ＬＣ
直列共振となりインピーダンスＺは限りなくゼロに近づ
けることが可能である。従って、端子電圧Ｖ、及び電力
Ｐが殆どゼロの状態で、大電流Ｉを通電することがで
き、励磁電源の低電圧，小容量化を図ることができる。
但し、３相の場合、各相のインピーダンスの大きさ｜Ｚ
｜を等しくすると同時に、安定した電流を通電するため
に共振点からずらす必要がある。そのため、３相平衡電
流条件におけるコンデンサ容量から数％ずらして調整で
きるようにコンデンサ容量の調整精度を上げる必要があ
る。
と、 Ｚ＝Ｒ＋ｊ（ωＬ−１／ωＣ）， Ｖ＝ＺＩ， Ｐ＝ＶＩ である。超電導の場合、抵抗Ｒはゼロであるので、ＬＣ
直列共振となりインピーダンスＺは限りなくゼロに近づ
けることが可能である。従って、端子電圧Ｖ、及び電力
Ｐが殆どゼロの状態で、大電流Ｉを通電することがで
き、励磁電源の低電圧，小容量化を図ることができる。
但し、３相の場合、各相のインピーダンスの大きさ｜Ｚ
｜を等しくすると同時に、安定した電流を通電するため
に共振点からずらす必要がある。そのため、３相平衡電
流条件におけるコンデンサ容量から数％ずらして調整で
きるようにコンデンサ容量の調整精度を上げる必要があ
る。
【００１４】以上からＬＣ直列共振回路において、３相
独立にコンデンサ容量を変えて、３相のインピーダンス
を調整することにより、３相平衡電流化および電源の低
電圧，小容量化が同時に実現できる。
独立にコンデンサ容量を変えて、３相のインピーダンス
を調整することにより、３相平衡電流化および電源の低
電圧，小容量化が同時に実現できる。
【００１５】次に、コンデンサ容量の具体的調整方法を
説明する。コンデンサ容量の調整は、図２に示す可変コ
ンデンサユニット８で行う。コンデンサ容量の調整範囲
をＣmin〜Ｃmax、調整ピッチをＣｏとする場合、可変コ
ンデンサユニットは、Ｃｏの２のｎ乗倍のｎ個のコンデ
ンサとＣminのコンデンサで構成し、各コンデンサをサ
イリスタスイッチ９−１から９−５からなるスイッチン
グユニット９で組合せスイッチングすることにより、連
続的にコンデンサ容量を変えることができる。スイッチ
ングユニットの制御方法は、上述の３相平衡電流条件を
満足するような周波数ｆに応じたコンデンサ容量Ｃ1 〜
Ｃ3 となる組合せ指令を制御装置から可変コンデンサユ
ニット８に送る方法をとる。但し、２次導体とのギャッ
プの変動等の外乱により、相互インダクタンスが変動す
ることがあるので、その対策として、各相の電流値およ
び周波数をＣＴで検出し、各相独立に電流値フィ−ドバ
ック制御することが必要である。
説明する。コンデンサ容量の調整は、図２に示す可変コ
ンデンサユニット８で行う。コンデンサ容量の調整範囲
をＣmin〜Ｃmax、調整ピッチをＣｏとする場合、可変コ
ンデンサユニットは、Ｃｏの２のｎ乗倍のｎ個のコンデ
ンサとＣminのコンデンサで構成し、各コンデンサをサ
イリスタスイッチ９−１から９−５からなるスイッチン
グユニット９で組合せスイッチングすることにより、連
続的にコンデンサ容量を変えることができる。スイッチ
ングユニットの制御方法は、上述の３相平衡電流条件を
満足するような周波数ｆに応じたコンデンサ容量Ｃ1 〜
Ｃ3 となる組合せ指令を制御装置から可変コンデンサユ
ニット８に送る方法をとる。但し、２次導体とのギャッ
プの変動等の外乱により、相互インダクタンスが変動す
ることがあるので、その対策として、各相の電流値およ
び周波数をＣＴで検出し、各相独立に電流値フィ−ドバ
ック制御することが必要である。
【００１６】
【実施例】以下、本発明の実施例を図面を参照して詳細
に説明する。図１，図３および図５の（ａ），（ｂ）
は、本発明の一実施例を示す。この超電導リニア誘導モ
ータ用一次コイルは、図３に示すように同じ構造、同じ
巻数の６個のＤ型コイルユニット１〜６を全体としてカ
マボコ形になるように配列した構造をしており、全体が
クライオスタットに収納され、コイル電流リードは各相
ごとにクライオスタットに設けられた電極に接続され
る。この一次コイル１０の作用面（直線部）に対向した
位置に２次導体板１１を配置して全体として超電導リニ
ア誘導モータを構成する。
に説明する。図１，図３および図５の（ａ），（ｂ）
は、本発明の一実施例を示す。この超電導リニア誘導モ
ータ用一次コイルは、図３に示すように同じ構造、同じ
巻数の６個のＤ型コイルユニット１〜６を全体としてカ
マボコ形になるように配列した構造をしており、全体が
クライオスタットに収納され、コイル電流リードは各相
ごとにクライオスタットに設けられた電極に接続され
る。この一次コイル１０の作用面（直線部）に対向した
位置に２次導体板１１を配置して全体として超電導リニ
ア誘導モータを構成する。
【００１７】各部のサイズは、例えば次の通りである。
交流超電導線は外径１．４５ｍｍ、コイルの断面は幅６
４ｍｍ×厚さ１９．５ｍｍ、コイルの直線部の長さは４
４４ｍｍ、直線辺に直角な方向の最大高さは２６９．５
ｍｍ、１コイルの巻数は３３８ターンである。この様な
Ｄ形コイルユニットを各ユニット間に１０ｍｍの間隔を
おいて６個配列し、作用面（直線部）からギャップ６０
ｍｍ隔ててＳＵＳ３０４製１ｍｍ厚の２次導体板１１を
配置した。
交流超電導線は外径１．４５ｍｍ、コイルの断面は幅６
４ｍｍ×厚さ１９．５ｍｍ、コイルの直線部の長さは４
４４ｍｍ、直線辺に直角な方向の最大高さは２６９．５
ｍｍ、１コイルの巻数は３３８ターンである。この様な
Ｄ形コイルユニットを各ユニット間に１０ｍｍの間隔を
おいて６個配列し、作用面（直線部）からギャップ６０
ｍｍ隔ててＳＵＳ３０４製１ｍｍ厚の２次導体板１１を
配置した。
【００１８】本発明による超電導リニア誘導モータの駆
動回路は、図１に示すように、各コイル１〜６に流れる
電流がＵ，−Ｖ，Ｗ，−Ｕ，Ｖ，−Ｗの位相パターンに
なるように接続し、この超電導リニア誘導モータの一次
コイルユニットに、５０μＦ〜１００μＦの調整範囲、
０．５μＦピッチ調整精度の可変コンデンサユニット９
を直列に接続し、さらに、３相対称電源（周波数５０Ｈ
ｚ）を接続した構成で、クエンチするまで電圧を徐々に
昇圧してリニアモータを駆動した。その結果、ＬＣ直列
共振により電圧が補償されると同時に各相独立にインピ
ーダンス｜Ｚ｜が等しく調整されているため、３８４
Ｖ，１０７ＫＶＡという低電圧，小容量で、最大１６０
Ａの３相平衡電流を通電することができた。その時、２
次導体に１１ｋｇｆの推力を発生することができた。
動回路は、図１に示すように、各コイル１〜６に流れる
電流がＵ，−Ｖ，Ｗ，−Ｕ，Ｖ，−Ｗの位相パターンに
なるように接続し、この超電導リニア誘導モータの一次
コイルユニットに、５０μＦ〜１００μＦの調整範囲、
０．５μＦピッチ調整精度の可変コンデンサユニット９
を直列に接続し、さらに、３相対称電源（周波数５０Ｈ
ｚ）を接続した構成で、クエンチするまで電圧を徐々に
昇圧してリニアモータを駆動した。その結果、ＬＣ直列
共振により電圧が補償されると同時に各相独立にインピ
ーダンス｜Ｚ｜が等しく調整されているため、３８４
Ｖ，１０７ＫＶＡという低電圧，小容量で、最大１６０
Ａの３相平衡電流を通電することができた。その時、２
次導体に１１ｋｇｆの推力を発生することができた。
【００１９】次に、本発明による方式と従来方式との比
較例を示す。可変コンデンサユニットを入れない従来式
の励磁方法を用いて、上述の実施例と同じ超電導リニア
誘導モータを同様の方法で駆動した結果を図５の
（ａ），（ｂ）および表１に示す。図５の（ａ）は、電
源電圧に対する各相の電流値をプロットしたグラフであ
る。実線は本発明による結果を、破線は従来方式の結果
を示す。従来方式（破線）ではモータインピーダンスが
大きいため定格１６０Ａrms通電するのに本発明による
方法の２５倍の約９７００Ｖの電源電圧が必要となり、
かつ、各相のインピーダンスが異なるため電流は、Ｕ，
Ｗ相１６０Ａ，Ｖ相１２２Ａとアンバランスになった。
較例を示す。可変コンデンサユニットを入れない従来式
の励磁方法を用いて、上述の実施例と同じ超電導リニア
誘導モータを同様の方法で駆動した結果を図５の
（ａ），（ｂ）および表１に示す。図５の（ａ）は、電
源電圧に対する各相の電流値をプロットしたグラフであ
る。実線は本発明による結果を、破線は従来方式の結果
を示す。従来方式（破線）ではモータインピーダンスが
大きいため定格１６０Ａrms通電するのに本発明による
方法の２５倍の約９７００Ｖの電源電圧が必要となり、
かつ、各相のインピーダンスが異なるため電流は、Ｕ，
Ｗ相１６０Ａ，Ｖ相１２２Ａとアンバランスになった。
【００２０】図５の（ｂ）は、電源電圧に対する電源容
量および推力特性を示したグラフである。従来方式で
は、高電圧化するため容量は本発明による方法の２５倍
の約２７００ＫＶＡとなり、推力特性も電流アンバラン
スと位相アンバランスが原因で、本発明による方法より
も１５％も小さい９．３ｋｇｆしか発生できなかった。
量および推力特性を示したグラフである。従来方式で
は、高電圧化するため容量は本発明による方法の２５倍
の約２７００ＫＶＡとなり、推力特性も電流アンバラン
スと位相アンバランスが原因で、本発明による方法より
も１５％も小さい９．３ｋｇｆしか発生できなかった。
【００２１】
【表１】
【００２２】
【発明の効果】以上の説明で明らかな様に、本発明の装
置によれば、超電導リニア誘導モータに安定した３相平
衡電流を供給できるため、超電導リニア誘導モータの推
力特性を向上し、同時に、ＬＣ直列共振による電圧補償
で、励磁電源を低電圧，小容量化することができる。
置によれば、超電導リニア誘導モータに安定した３相平
衡電流を供給できるため、超電導リニア誘導モータの推
力特性を向上し、同時に、ＬＣ直列共振による電圧補償
で、励磁電源を低電圧，小容量化することができる。
【図１】 本発明の一実施例の回路構成を示す電気回路
図である。
図である。
【図２】 図１に示すコンデンサの１組の構成を示す電
気回路図である。
気回路図である。
【図３】 Ｄ型構造超電導リニア誘導モータの一次コイ
ルの外形を示す斜視図である。
ルの外形を示す斜視図である。
【図４】 従来の駆動回路の構成を示す電気回路図であ
る。
る。
【図５】 （ａ）は本発明の実施例と従来例の、電源電
圧と相電流の関係を示すグラフ、（ｂ）は電源電圧と容
量および推力の関係を示すグラフである。
圧と相電流の関係を示すグラフ、（ｂ）は電源電圧と容
量および推力の関係を示すグラフである。
１〜６：コイル ７：３相対称
電源 ８：可変コンデンサユニット ９：スイッチ
ングユニット ９−１〜５：サイリスタスイッチ １０：Ｄ型超電導リニア誘導モータ用一次コイルユニッ
ト １１：２次導体板 Ｃ１〜Ｃ３：
可変コンデンサ容量
電源 ８：可変コンデンサユニット ９：スイッチ
ングユニット ９−１〜５：サイリスタスイッチ １０：Ｄ型超電導リニア誘導モータ用一次コイルユニッ
ト １１：２次導体板 Ｃ１〜Ｃ３：
可変コンデンサ容量
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 清 水 仁 司 東京都千代田区丸の内２丁目６番１号 古 河電気工業株式会社内 (72)発明者 大 石 勝 朗 東京都千代田区丸の内２丁目６番１号 古 河電気工業株式会社内
Claims (1)
- 【請求項１】 各相非対称負荷インピーダンスの超電導
リニア誘導モータを３相対称電源で駆動する装置におい
て、各相通電電流を超電導のクエンチ電流近傍まで印加
すると同時に電源電圧を低電圧にするための各相独立に
コンデンサ容量を調整する機能を有する可変コンデンサ
ユニットと、検出した各相の電流が平衡になるようにコ
ンデンサ容量を演算してコンデンサの組合せを選定する
機能を持った制御装置から構成される超電導リニア誘導
モータ駆動装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5084912A JPH06303797A (ja) | 1993-04-12 | 1993-04-12 | 超電導リニア誘導モータ駆動装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5084912A JPH06303797A (ja) | 1993-04-12 | 1993-04-12 | 超電導リニア誘導モータ駆動装置 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH06303797A true JPH06303797A (ja) | 1994-10-28 |
Family
ID=13843943
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP5084912A Pending JPH06303797A (ja) | 1993-04-12 | 1993-04-12 | 超電導リニア誘導モータ駆動装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH06303797A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100588717B1 (ko) * | 2004-08-30 | 2006-06-12 | 엘지전자 주식회사 | 리니어 압축기 |
| KR100588718B1 (ko) * | 2004-08-30 | 2006-06-12 | 엘지전자 주식회사 | 리니어 압축기 |
| US20170025209A1 (en) * | 2015-07-21 | 2017-01-26 | Nexans | Arrangement for Current Limitation which is Suitable for Integration into a Power Supply Serving Network |
| JP2017171111A (ja) * | 2016-03-24 | 2017-09-28 | 映二 白石 | 航空機用の装置 |
-
1993
- 1993-04-12 JP JP5084912A patent/JPH06303797A/ja active Pending
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100588717B1 (ko) * | 2004-08-30 | 2006-06-12 | 엘지전자 주식회사 | 리니어 압축기 |
| KR100588718B1 (ko) * | 2004-08-30 | 2006-06-12 | 엘지전자 주식회사 | 리니어 압축기 |
| US20170025209A1 (en) * | 2015-07-21 | 2017-01-26 | Nexans | Arrangement for Current Limitation which is Suitable for Integration into a Power Supply Serving Network |
| US10332664B2 (en) * | 2015-07-21 | 2019-06-25 | Nexans | Arrangement for current limitation which is suitable for integration into a power supply serving network |
| JP2017171111A (ja) * | 2016-03-24 | 2017-09-28 | 映二 白石 | 航空機用の装置 |
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