JPH06201300A - せん孔爆破における安全装薬量決定方法 - Google Patents
せん孔爆破における安全装薬量決定方法Info
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- JPH06201300A JPH06201300A JP36131792A JP36131792A JPH06201300A JP H06201300 A JPH06201300 A JP H06201300A JP 36131792 A JP36131792 A JP 36131792A JP 36131792 A JP36131792 A JP 36131792A JP H06201300 A JPH06201300 A JP H06201300A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 １自由面及び２自由面における集中及び棒状
の装薬を含む爆破において、最小抵抗線Ｗと破壊半径乃
至せん孔間隔長Ｄの長さが同一または相違する場合に、
安全装薬量Ｌを算定することができる。 【構成】 破壊岩盤体積ＶをＤ１×Ｄ２×Ｗ、Ｄ×Ｗ１
×Ｗ２またはＤ１×Ｄ２×（Ｗ＋Ｎ）もしくはＤ×（Ｗ
１＋Ｎ）×Ｗ２として、（Ｄ１＝Ｄ２）＝Ｗ、（Ｗ１＝
Ｗ２）＝Ｄ及び（Ｄ１＝Ｄ２）＜Ｗ、（Ｗ１＝Ｗ２）＞
Ｄの場合に、安全装薬量Ｌの値をＬ＝ｋ×Ｖで算定し、
（Ｄ１＝Ｄ２）＞Ｗ及び（Ｗ１＝Ｗ２）＜Ｄの場合に
は、それぞれ、（Ｄ１＝Ｄ２）＝Ｗ及び（Ｗ１＝Ｗ２）
＝Ｄの値に換算して、安全装薬量Ｌを算定する。ｋは安
全係数であって、０．２５〜０．４５の範囲とする。
の装薬を含む爆破において、最小抵抗線Ｗと破壊半径乃
至せん孔間隔長Ｄの長さが同一または相違する場合に、
安全装薬量Ｌを算定することができる。 【構成】 破壊岩盤体積ＶをＤ１×Ｄ２×Ｗ、Ｄ×Ｗ１
×Ｗ２またはＤ１×Ｄ２×（Ｗ＋Ｎ）もしくはＤ×（Ｗ
１＋Ｎ）×Ｗ２として、（Ｄ１＝Ｄ２）＝Ｗ、（Ｗ１＝
Ｗ２）＝Ｄ及び（Ｄ１＝Ｄ２）＜Ｗ、（Ｗ１＝Ｗ２）＞
Ｄの場合に、安全装薬量Ｌの値をＬ＝ｋ×Ｖで算定し、
（Ｄ１＝Ｄ２）＞Ｗ及び（Ｗ１＝Ｗ２）＜Ｄの場合に
は、それぞれ、（Ｄ１＝Ｄ２）＝Ｗ及び（Ｗ１＝Ｗ２）
＝Ｄの値に換算して、安全装薬量Ｌを算定する。ｋは安
全係数であって、０．２５〜０．４５の範囲とする。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】この発明は、せん孔爆破における
安全装薬量の決定方法に関し、更に詳言すれば、１自由
面における集中装薬爆破に限定されず、２自由面におけ
る集中装薬爆破、１自由面における棒状装薬爆破及び２
自由面における棒状装薬爆破の場合においても、安全装
薬量を決定し得る方法に関し、より一層更に詳言すれ
ば、上記の各場合において、最小抵抗線Ｗに対するせん
孔間隔長乃至破壊半径Ｄの長さが異なる場合において
も、安全装薬量を決定し得る方法に関する。
安全装薬量の決定方法に関し、更に詳言すれば、１自由
面における集中装薬爆破に限定されず、２自由面におけ
る集中装薬爆破、１自由面における棒状装薬爆破及び２
自由面における棒状装薬爆破の場合においても、安全装
薬量を決定し得る方法に関し、より一層更に詳言すれ
ば、上記の各場合において、最小抵抗線Ｗに対するせん
孔間隔長乃至破壊半径Ｄの長さが異なる場合において
も、安全装薬量を決定し得る方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】図１で示すように、従来、一点集中装薬
方式による発破係数ｃ値は、ハウザーの式 Ｌ＝ｃＷ3 ・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・（１） Ｌ：装薬量（ｋｇ） ｃ：発破係数 Ｗ：最小抵抗線（ｍ） 前記（１）式を変形して、発破係数ｃ値は、 ｃ＝Ｌ／Ｗ3 ・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・（２） が周知である。
方式による発破係数ｃ値は、ハウザーの式 Ｌ＝ｃＷ3 ・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・（１） Ｌ：装薬量（ｋｇ） ｃ：発破係数 Ｗ：最小抵抗線（ｍ） 前記（１）式を変形して、発破係数ｃ値は、 ｃ＝Ｌ／Ｗ3 ・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・（２） が周知である。
【０００３】ただし、このハウザーの式が成立するに
は、 １．装薬量Ｌが一点集中装薬方式であること、 ２．１自由面発破であること、 ３．自由面Ｇ上の破壊半径Ｄ１及びＤ２が等しく、か
つ、それらと最小抵抗線Ｗとが等しいＷ＝Ｄ１＝Ｄ２の
関係であること、 を条件とする。
は、 １．装薬量Ｌが一点集中装薬方式であること、 ２．１自由面発破であること、 ３．自由面Ｇ上の破壊半径Ｄ１及びＤ２が等しく、か
つ、それらと最小抵抗線Ｗとが等しいＷ＝Ｄ１＝Ｄ２の
関係であること、 を条件とする。
【０００４】従って、前記漏斗孔の体積Ｖ Ｖ＝１／３×π×Ｄ１×Ｄ２×Ｗ において、Ｗ＝Ｄ１＝Ｄ２を条件とし、そして、π≒３
であるから Ｖ＝Ｗ3 ・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・（３） となり、この（３）式を前記（２）式に代入すれば、 ｃ＝Ｌ／Ｖ・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・（４） つまり、発破係数ｃ値は、一点集中装薬量Ｌとその装薬
量によって破壊される岩盤の体積Ｖとの比率（割合）で
あって、しかも、その体積Ｖを形成する３つの長さＷ、
Ｄ１、Ｄ２が互いに等しい関係にあるときにのみ限定し
て成立することが認められる（日本産業火薬会昭和６０
年１０月１日発行新版産業火薬第１９８〜２００頁参
照）。
であるから Ｖ＝Ｗ3 ・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・（３） となり、この（３）式を前記（２）式に代入すれば、 ｃ＝Ｌ／Ｖ・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・（４） つまり、発破係数ｃ値は、一点集中装薬量Ｌとその装薬
量によって破壊される岩盤の体積Ｖとの比率（割合）で
あって、しかも、その体積Ｖを形成する３つの長さＷ、
Ｄ１、Ｄ２が互いに等しい関係にあるときにのみ限定し
て成立することが認められる（日本産業火薬会昭和６０
年１０月１日発行新版産業火薬第１９８〜２００頁参
照）。
【０００５】従って、前記ハウザーの式を基準としたと
きは、、一点集中装薬方式における上記以外の場合、す
なわち、（Ｄ１＝Ｄ２）＜Ｗ及び、（Ｄ１＝Ｄ２）＞
Ｗ、並びに２自由面発破のすべて、更に、棒状装薬方式
のすべての場合において、発破係数Ｃ値を算定すること
が不可能であり、それ故、前記ハウザーの式は実際上利
用困難であった。
きは、、一点集中装薬方式における上記以外の場合、す
なわち、（Ｄ１＝Ｄ２）＜Ｗ及び、（Ｄ１＝Ｄ２）＞
Ｗ、並びに２自由面発破のすべて、更に、棒状装薬方式
のすべての場合において、発破係数Ｃ値を算定すること
が不可能であり、それ故、前記ハウザーの式は実際上利
用困難であった。
【０００６】他方において、従来、棒状装薬方式による
斉発発破において、図２で示すように、装薬量Ｌの算定
式として Ｌ＝ｃ×Ｈ×Ｄ１×Ｄ２・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・（５） （５）式を変形して、発破係数ｃ値は、 ｃ＝Ｌ／Ｈ×Ｄ１×Ｄ２＝Ｌ／Ｖ・・・・・・・・・・・・・・・・（６） ただし、２つの孔間隔長Ｄ１とＤ２及び穿孔長Ｈとの関
係は、 （Ｄ１＝Ｄ２）＜Ｈ・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・（７） ここで、Ｈ：せん孔長 Ｄ１：せん孔間隔長 Ｄ２：せん孔間隔長 Ｌ：装薬量 Ｖ：装薬量Ｌによる破壊岩盤体積（Ｈ×Ｄ１×Ｄ２） が周知である（通商産業省土地公害局編、社団法人全国
火薬類保安協会平成３年１月発行「火薬類保安教本シリ
ーズ１７こんなときこんな火薬をこんな使い方で」第４
５〜４６頁参照）。
斉発発破において、図２で示すように、装薬量Ｌの算定
式として Ｌ＝ｃ×Ｈ×Ｄ１×Ｄ２・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・（５） （５）式を変形して、発破係数ｃ値は、 ｃ＝Ｌ／Ｈ×Ｄ１×Ｄ２＝Ｌ／Ｖ・・・・・・・・・・・・・・・・（６） ただし、２つの孔間隔長Ｄ１とＤ２及び穿孔長Ｈとの関
係は、 （Ｄ１＝Ｄ２）＜Ｈ・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・（７） ここで、Ｈ：せん孔長 Ｄ１：せん孔間隔長 Ｄ２：せん孔間隔長 Ｌ：装薬量 Ｖ：装薬量Ｌによる破壊岩盤体積（Ｈ×Ｄ１×Ｄ２） が周知である（通商産業省土地公害局編、社団法人全国
火薬類保安協会平成３年１月発行「火薬類保安教本シリ
ーズ１７こんなときこんな火薬をこんな使い方で」第４
５〜４６頁参照）。
【０００７】しかしながら、このような従来の棒状装薬
における発破係数ｃ値の決定に対して、本願発明者は、
特願平４−８６７１６号において、前記せん孔長Ｈを装
薬長Ｎと最小抵抗線Ｗ（装薬量Ｌの上端部と自由面Ｇと
の間の距離）とに区分し、その最小抵抗線ＷがＷ＝Ｄ１
＝Ｄ２またはＷ≒Ｄ１≒Ｄ２である条件を充足する限り
において、発破係数ｃ値の算定が可能であり、それを安
全発破の尺度として、利用し得るものとした。
における発破係数ｃ値の決定に対して、本願発明者は、
特願平４−８６７１６号において、前記せん孔長Ｈを装
薬長Ｎと最小抵抗線Ｗ（装薬量Ｌの上端部と自由面Ｇと
の間の距離）とに区分し、その最小抵抗線ＷがＷ＝Ｄ１
＝Ｄ２またはＷ≒Ｄ１≒Ｄ２である条件を充足する限り
において、発破係数ｃ値の算定が可能であり、それを安
全発破の尺度として、利用し得るものとした。
【０００８】更に、本願発明者は、特願平４−１７１４
６４号において、（Ｄ１＝Ｄ２）＜Ｗまたは（Ｄ１＝Ｄ
２）＞Ｗの場合であっても、それらの関係を、Ｄ１＝Ｄ
２＝Ｗの条件に換算して、発破係数ｃ値を算定すること
を可能ならしめ、それを安全発破の尺度として、利用し
得るものとした。
６４号において、（Ｄ１＝Ｄ２）＜Ｗまたは（Ｄ１＝Ｄ
２）＞Ｗの場合であっても、それらの関係を、Ｄ１＝Ｄ
２＝Ｗの条件に換算して、発破係数ｃ値を算定すること
を可能ならしめ、それを安全発破の尺度として、利用し
得るものとした。
【０００９】
【発明が解決しようとする課題】前記従来の安全装薬量
決定方法は、ハウザーの式が成立し得ない条件下におけ
るせん孔爆破を、無理にハウザーの式の諸条件に合わせ
る手段を使って、ハウザーの式に由来する発破係数ｃ値
に適合させようとするものであった。従って、煩雑であ
って、理解し難い憾があり、一般的でない憂いがあっ
た。
決定方法は、ハウザーの式が成立し得ない条件下におけ
るせん孔爆破を、無理にハウザーの式の諸条件に合わせ
る手段を使って、ハウザーの式に由来する発破係数ｃ値
に適合させようとするものであった。従って、煩雑であ
って、理解し難い憾があり、一般的でない憂いがあっ
た。
【００１０】この発明の第１の目的は、せん孔爆破にお
ける安全装薬量の算定に当って、制約の厳しいハウザー
の式に回帰して考える方式から解放され、独自の理解し
易い安全装薬量決定方法を提供することにある。
ける安全装薬量の算定に当って、制約の厳しいハウザー
の式に回帰して考える方式から解放され、独自の理解し
易い安全装薬量決定方法を提供することにある。
【００１１】この発明の第２の目的は、１自由面におけ
る集中装薬爆破及び棒状装薬爆破は勿論のこと、２自由
面における集中装薬爆破及び棒状装薬爆破にも通用し得
る汎用性を備えた安全装薬量決定方法を提供することに
ある。
る集中装薬爆破及び棒状装薬爆破は勿論のこと、２自由
面における集中装薬爆破及び棒状装薬爆破にも通用し得
る汎用性を備えた安全装薬量決定方法を提供することに
ある。
【００１２】この発明の第３の目的は、最小抵抗線Ｗに
対するせん孔間隔長乃至破壊半径Ｄの長さが異なる場合
においても安全装薬量を決定し得る方法を提供すること
にある。
対するせん孔間隔長乃至破壊半径Ｄの長さが異なる場合
においても安全装薬量を決定し得る方法を提供すること
にある。
【００１３】
【課題を解決するための手段】１自由面における集中装
薬爆破において、 Ｗ：装薬の表面と自由面との間の最短距離（最小抵抗
線） Ｄ１、Ｄ２：破壊半径またはせん孔間隔長 ただし、Ｄ１＝Ｄ２ Ｖ：破壊岩盤体積（Ｄ１×Ｄ２×Ｗ） Ｌ：装薬量（ｋ×Ｖ） ｋ：破壊岩盤単位（Ｌ／Ｖ）または安全係数 としたとき、 （Ｄ１＝Ｄ２）＝Ｗ及び（Ｄ１＝Ｄ２）＜Ｗの場合に、
安全装薬量Ｌの値を Ｌ＝ｋ×Ｖ で算定し、 （Ｄ１＝Ｄ２）＞Ｗの場合には、（Ｄ１＝Ｄ２）＝Ｗの
値に換算して、安全装薬量Ｌを算定する。
薬爆破において、 Ｗ：装薬の表面と自由面との間の最短距離（最小抵抗
線） Ｄ１、Ｄ２：破壊半径またはせん孔間隔長 ただし、Ｄ１＝Ｄ２ Ｖ：破壊岩盤体積（Ｄ１×Ｄ２×Ｗ） Ｌ：装薬量（ｋ×Ｖ） ｋ：破壊岩盤単位（Ｌ／Ｖ）または安全係数 としたとき、 （Ｄ１＝Ｄ２）＝Ｗ及び（Ｄ１＝Ｄ２）＜Ｗの場合に、
安全装薬量Ｌの値を Ｌ＝ｋ×Ｖ で算定し、 （Ｄ１＝Ｄ２）＞Ｗの場合には、（Ｄ１＝Ｄ２）＝Ｗの
値に換算して、安全装薬量Ｌを算定する。
【００１４】２自由面における集中装薬爆破において、 Ｗ１：装薬の表面と第１自由面Ｇ１との間の最短距離
（最小抵抗線） Ｗ２：装薬の表面と第２自由面Ｇ２との間の最短距離
（最小抵抗線） ただし、Ｗ１＝Ｗ２ Ｄ：破壊半径またはせん孔間隔長 Ｖ：破壊岩盤体積（Ｄ×Ｗ１×Ｗ２） Ｌ：装薬量（ｋ×Ｖ） ｋ：破壊岩盤単位（Ｌ／Ｖ）または安全係数 としたとき、 （Ｗ１＝Ｗ２）＝Ｄ及び（Ｗ１＝Ｗ２）＞Ｄの場合に、
安全装薬量Ｌの値を Ｌ＝ｋ×Ｖ で算定し、 （Ｗ１＝Ｗ２）＜Ｄの場合には、（Ｗ１＝Ｗ２）＝Ｄの
値に換算して、安全装薬量Ｌを算定する。
（最小抵抗線） Ｗ２：装薬の表面と第２自由面Ｇ２との間の最短距離
（最小抵抗線） ただし、Ｗ１＝Ｗ２ Ｄ：破壊半径またはせん孔間隔長 Ｖ：破壊岩盤体積（Ｄ×Ｗ１×Ｗ２） Ｌ：装薬量（ｋ×Ｖ） ｋ：破壊岩盤単位（Ｌ／Ｖ）または安全係数 としたとき、 （Ｗ１＝Ｗ２）＝Ｄ及び（Ｗ１＝Ｗ２）＞Ｄの場合に、
安全装薬量Ｌの値を Ｌ＝ｋ×Ｖ で算定し、 （Ｗ１＝Ｗ２）＜Ｄの場合には、（Ｗ１＝Ｗ２）＝Ｄの
値に換算して、安全装薬量Ｌを算定する。
【００１５】１自由面における棒状装薬爆破において、 Ｗ：装薬の上端と自由面との間の最短距離（最小抵抗
線） Ｎ：装薬長 Ｄ１、Ｄ２：破壊半径またはせん孔間隔長 ただし、Ｄ１＝Ｄ２ Ｖ：破壊岩盤体積（Ｄ１×Ｄ２×（Ｗ×Ｎ）） ｋ：破壊岩盤単位（Ｌ／Ｖ）または安全係数 としたとき、 （Ｄ１＝Ｄ２）＝Ｗ及び（Ｄ１＝Ｄ２）＜Ｗの場合に、
安全装薬量Ｌの値を Ｌ＝ｋ×Ｖ で算定し、 （Ｄ１＝Ｄ２）＞Ｗの場合には、（Ｄ１＝Ｄ２）＝Ｗの
値に換算して、安全装薬量Ｌを算定する。
線） Ｎ：装薬長 Ｄ１、Ｄ２：破壊半径またはせん孔間隔長 ただし、Ｄ１＝Ｄ２ Ｖ：破壊岩盤体積（Ｄ１×Ｄ２×（Ｗ×Ｎ）） ｋ：破壊岩盤単位（Ｌ／Ｖ）または安全係数 としたとき、 （Ｄ１＝Ｄ２）＝Ｗ及び（Ｄ１＝Ｄ２）＜Ｗの場合に、
安全装薬量Ｌの値を Ｌ＝ｋ×Ｖ で算定し、 （Ｄ１＝Ｄ２）＞Ｗの場合には、（Ｄ１＝Ｄ２）＝Ｗの
値に換算して、安全装薬量Ｌを算定する。
【００１６】２自由面における棒状装薬爆破において、 Ｗ１：装薬の上端と第１自由面Ｇ１との間の最短距離
（最小抵抗線） Ｗ２：装薬の上端と第２自由面Ｇ２との間の最短距離
（最小抵抗線） ただし、Ｗ１＝Ｗ２ Ｎ：装薬量 Ｄ：破壊半径またはせん孔間隔長 Ｖ：破壊岩盤体積（Ｄ×（Ｗ１×Ｎ）×Ｗ２） ｋ：破壊岩盤単位（Ｌ／Ｖ）または安全係数 としたとき、 （Ｗ１＝Ｗ２）＝Ｄ及び（Ｗ１＝Ｗ２）＞Ｄの場合に、
安全装薬量Ｌの値を Ｌ＝ｋ×Ｖ で算定し、 （Ｗ１＝Ｗ２）＜Ｄの場合には、（Ｗ１＝Ｗ２）＝Ｄの
値に換算して、安全装薬量Ｌを算定する。
（最小抵抗線） Ｗ２：装薬の上端と第２自由面Ｇ２との間の最短距離
（最小抵抗線） ただし、Ｗ１＝Ｗ２ Ｎ：装薬量 Ｄ：破壊半径またはせん孔間隔長 Ｖ：破壊岩盤体積（Ｄ×（Ｗ１×Ｎ）×Ｗ２） ｋ：破壊岩盤単位（Ｌ／Ｖ）または安全係数 としたとき、 （Ｗ１＝Ｗ２）＝Ｄ及び（Ｗ１＝Ｗ２）＞Ｄの場合に、
安全装薬量Ｌの値を Ｌ＝ｋ×Ｖ で算定し、 （Ｗ１＝Ｗ２）＜Ｄの場合には、（Ｗ１＝Ｗ２）＝Ｄの
値に換算して、安全装薬量Ｌを算定する。
【００１７】安全係数ｋの安全範囲は、０．２５〜０．
４５である。
４５である。
【００１８】
１自由面（Ｇ）における集中装薬爆破の場合（図３参
照） 基本式 破壊岩盤体積Ｖ＝Ｄ１×Ｄ２×Ｗ ただしＤ１＝Ｄ２ 装薬量Ｌ＝ｋ×Ｖ 安全係数ｋ＝Ｌ／Ｖ＝（０．２５〜０．４５）
照） 基本式 破壊岩盤体積Ｖ＝Ｄ１×Ｄ２×Ｗ ただしＤ１＝Ｄ２ 装薬量Ｌ＝ｋ×Ｖ 安全係数ｋ＝Ｌ／Ｖ＝（０．２５〜０．４５）
【００１９】（Ｄ１＝Ｄ２）＝Ｗの場合における安全装
薬量Ｌの決定 例えば、Ｄ１＝Ｄ２＝Ｗ＝２．１ｍとすれば、 Ｖ＝２．１×２．１×２．１＝９．２６ｍ3 Ｌ＝（０．２５〜０．４５）×９．２６＝（２．３２〜
４．１７）ｋｇ
薬量Ｌの決定 例えば、Ｄ１＝Ｄ２＝Ｗ＝２．１ｍとすれば、 Ｖ＝２．１×２．１×２．１＝９．２６ｍ3 Ｌ＝（０．２５〜０．４５）×９．２６＝（２．３２〜
４．１７）ｋｇ
【００２０】（Ｄ１＝Ｄ２）＜Ｗの場合における安全装
薬量Ｌの決定 例えば、Ｄ１＝Ｄ２＝１．５ｍ、Ｗ＝２．１ｍとすれ
ば、 Ｖ＝１．５×１．５×２．１＝４．７３ｍ3 Ｌ＝（０．２５〜０．４５）×４．７３＝（１．１８〜
２．１３）ｋｇ
薬量Ｌの決定 例えば、Ｄ１＝Ｄ２＝１．５ｍ、Ｗ＝２．１ｍとすれ
ば、 Ｖ＝１．５×１．５×２．１＝４．７３ｍ3 Ｌ＝（０．２５〜０．４５）×４．７３＝（１．１８〜
２．１３）ｋｇ
【００２１】（Ｄ１＝Ｄ２）＞Ｗの場合における安全装
薬量Ｌの決定 例えば、Ｄ１＝Ｄ２＝３．１ｍ、Ｗ＝２．１ｍとすれ
ば、 Ｄ１＝Ｄ２＝Ｗ＝２．１ｍの場合に換算して、 Ｖ＝２．１×２．１×２．１＝９．２６ｍ3 Ｌ＝（０．２５〜０．４５）×９．２６＝（２．３２〜
４．１７）ｋｇ
薬量Ｌの決定 例えば、Ｄ１＝Ｄ２＝３．１ｍ、Ｗ＝２．１ｍとすれ
ば、 Ｄ１＝Ｄ２＝Ｗ＝２．１ｍの場合に換算して、 Ｖ＝２．１×２．１×２．１＝９．２６ｍ3 Ｌ＝（０．２５〜０．４５）×９．２６＝（２．３２〜
４．１７）ｋｇ
【００２２】（Ｄ１＝Ｄ２）＝Ｗの場合における安全係
数ｋの検討 例えば、Ｄ１＝Ｄ２＝Ｗ＝２．１ｍ、Ｌ＝４．１７ｋｇ
とすれば、 Ｖ＝２．１×２．１×２．１＝９．２６ｍ3 ｋ＝４．１７／９．２６＝０．４５ｋｇ／ｍ3 評価：安全範囲内において最強の破壊が得られ、作業効
率最高。
数ｋの検討 例えば、Ｄ１＝Ｄ２＝Ｗ＝２．１ｍ、Ｌ＝４．１７ｋｇ
とすれば、 Ｖ＝２．１×２．１×２．１＝９．２６ｍ3 ｋ＝４．１７／９．２６＝０．４５ｋｇ／ｍ3 評価：安全範囲内において最強の破壊が得られ、作業効
率最高。
【００２３】（Ｄ１＝Ｄ２）＜Ｗの場合における安全係
数ｋの検討 例えば、Ｄ１＝Ｄ２＝１．５ｍ、Ｗ＝２．１ｍ、Ｌ＝
０．９５ｋｇとすれば、 Ｖ＝１．５×１．５×２．１＝４．７３ｍ3 ｋ＝０．９５／４．７３＝０．２０ｋｇ／ｍ3 評価：破壊が弱過ぎて能率が悪い。
数ｋの検討 例えば、Ｄ１＝Ｄ２＝１．５ｍ、Ｗ＝２．１ｍ、Ｌ＝
０．９５ｋｇとすれば、 Ｖ＝１．５×１．５×２．１＝４．７３ｍ3 ｋ＝０．９５／４．７３＝０．２０ｋｇ／ｍ3 評価：破壊が弱過ぎて能率が悪い。
【００２４】（Ｄ１＝Ｄ２）＞Ｗの場合における安全係
数ｋの検討 例えば、Ｄ１＝Ｄ２＝３．１ｍ、Ｗ＝２．１ｍ、Ｌ＝
２．７８ｋｇとすれば、 Ｄ１＝Ｄ２＝Ｗ＝２．１ｍの場合に換算して、 Ｖ＝２．１×２．１×２．１＝９．２６ｍ3 ｋ＝２．７８／９．２６＝０．３０ｋｇ／ｍ3 評価：安全範囲内における中位置。
数ｋの検討 例えば、Ｄ１＝Ｄ２＝３．１ｍ、Ｗ＝２．１ｍ、Ｌ＝
２．７８ｋｇとすれば、 Ｄ１＝Ｄ２＝Ｗ＝２．１ｍの場合に換算して、 Ｖ＝２．１×２．１×２．１＝９．２６ｍ3 ｋ＝２．７８／９．２６＝０．３０ｋｇ／ｍ3 評価：安全範囲内における中位置。
【００２５】２自由面（Ｇ１、Ｇ２）における集中装薬
爆破の場合（図４参照） 基本式 破壊岩盤体積Ｖ＝Ｄ×Ｗ１×Ｗ２ ただしＷ１＝Ｗ２ 装薬量Ｌ＝ｋ×Ｖ 安全係数ｋ＝Ｌ／Ｖ＝（０．２５〜０．４５）
爆破の場合（図４参照） 基本式 破壊岩盤体積Ｖ＝Ｄ×Ｗ１×Ｗ２ ただしＷ１＝Ｗ２ 装薬量Ｌ＝ｋ×Ｖ 安全係数ｋ＝Ｌ／Ｖ＝（０．２５〜０．４５）
【００２６】（Ｗ１＝Ｗ２）＝Ｄの場合における安全装
薬量Ｌの決定 例えば、Ｗ１＝Ｗ２＝Ｄ＝２．１ｍとすれば、 Ｖ＝２．１×２．１×２．１＝９．２６ｍ3 Ｌ＝（０．２５〜０．４５）×９．２６＝（２．３２〜
４．１７）ｋｇ
薬量Ｌの決定 例えば、Ｗ１＝Ｗ２＝Ｄ＝２．１ｍとすれば、 Ｖ＝２．１×２．１×２．１＝９．２６ｍ3 Ｌ＝（０．２５〜０．４５）×９．２６＝（２．３２〜
４．１７）ｋｇ
【００２７】（Ｗ１＝Ｗ２）＞Ｄの場合における安全装
薬量Ｌの決定 例えば、Ｗ１＝Ｗ２＝２．１ｍ、Ｄ＝１．５ｍとすれ
ば、 Ｖ＝２．１×２．１×１．５＝６．６２ｍ3 Ｌ＝（０．２５〜０．４５）×６．６２＝（１．６６〜
２．９８）ｋｇ
薬量Ｌの決定 例えば、Ｗ１＝Ｗ２＝２．１ｍ、Ｄ＝１．５ｍとすれ
ば、 Ｖ＝２．１×２．１×１．５＝６．６２ｍ3 Ｌ＝（０．２５〜０．４５）×６．６２＝（１．６６〜
２．９８）ｋｇ
【００２８】（Ｗ１＝Ｗ２）＜Ｄの場合における安全装
薬量Ｌの決定 例えば、Ｗ１＝Ｗ２＝２．１ｍ、Ｄ＝３．１ｍとすれ
ば、 Ｗ１＝Ｗ２＝Ｄ＝２．１ｍの場合に換算して、 Ｖ＝２．１×２．１×２．１＝９．２６ｍ3 Ｌ＝（０．２５〜０．４５）×９．２６＝（２．３２〜
４．１７）ｋｇ
薬量Ｌの決定 例えば、Ｗ１＝Ｗ２＝２．１ｍ、Ｄ＝３．１ｍとすれ
ば、 Ｗ１＝Ｗ２＝Ｄ＝２．１ｍの場合に換算して、 Ｖ＝２．１×２．１×２．１＝９．２６ｍ3 Ｌ＝（０．２５〜０．４５）×９．２６＝（２．３２〜
４．１７）ｋｇ
【００２９】（Ｗ１＝Ｗ２）＝Ｄの場合における安全係
数ｋの検討 例えば、Ｗ１＝Ｗ２＝Ｄ＝２．１ｍ、Ｌ＝４．１７ｋｇ
とすれば、 Ｖ＝２．１×２．１×２．１＝９．２６ｍ3 ｋ＝４．１７／９．２６＝０．４５ｋｇ／ｍ3 評価：安全範囲内において最強の破壊が得られ、作業効
率最高。
数ｋの検討 例えば、Ｗ１＝Ｗ２＝Ｄ＝２．１ｍ、Ｌ＝４．１７ｋｇ
とすれば、 Ｖ＝２．１×２．１×２．１＝９．２６ｍ3 ｋ＝４．１７／９．２６＝０．４５ｋｇ／ｍ3 評価：安全範囲内において最強の破壊が得られ、作業効
率最高。
【００３０】（Ｗ１＝Ｗ２）＞Ｄの場合における安全係
数ｋの検討 例えば、Ｗ１＝Ｗ２＝２．１ｍ、Ｄ＝１．５ｍ、Ｌ＝
３．３１ｋｇとすれば、 Ｖ＝１．５×２．１×２．１＝６．６２ｍ3 ｋ＝３．３１／６．６２＝０．５０ｋｇ／ｍ3 評価：安全範囲を超えて危険、飛石が生じる。
数ｋの検討 例えば、Ｗ１＝Ｗ２＝２．１ｍ、Ｄ＝１．５ｍ、Ｌ＝
３．３１ｋｇとすれば、 Ｖ＝１．５×２．１×２．１＝６．６２ｍ3 ｋ＝３．３１／６．６２＝０．５０ｋｇ／ｍ3 評価：安全範囲を超えて危険、飛石が生じる。
【００３１】（Ｗ１＝Ｗ２）＜Ｄの場合における安全係
数ｋの検討 例えば、Ｗ１＝Ｗ２＝２．１ｍ、Ｄ＝３．１ｍ、Ｌ＝
３．５２ｋｇとすれば、 Ｗ１＝Ｗ２＝Ｄ＝２．１ｍの場合に換算して、 Ｖ＝２．１×２．１×２．１＝９．２６ｍ3 ｋ＝３．５２／９．２６＝０．３８ｋｇ／ｍ3 評価：安全範囲内における中位置である。
数ｋの検討 例えば、Ｗ１＝Ｗ２＝２．１ｍ、Ｄ＝３．１ｍ、Ｌ＝
３．５２ｋｇとすれば、 Ｗ１＝Ｗ２＝Ｄ＝２．１ｍの場合に換算して、 Ｖ＝２．１×２．１×２．１＝９．２６ｍ3 ｋ＝３．５２／９．２６＝０．３８ｋｇ／ｍ3 評価：安全範囲内における中位置である。
【００３２】１自由面（Ｇ）における棒状装薬爆破の場
合（図５参照） 基本式 破壊岩盤体積Ｖ＝Ｄ１×Ｄ２×（Ｗ＋Ｎ） ただしＤ１＝Ｄ２、Ｎは装薬長 装薬量Ｌ＝ｋ×Ｖ 安全係数ｋ＝Ｌ／Ｖ＝（０．２５〜０．４５）
合（図５参照） 基本式 破壊岩盤体積Ｖ＝Ｄ１×Ｄ２×（Ｗ＋Ｎ） ただしＤ１＝Ｄ２、Ｎは装薬長 装薬量Ｌ＝ｋ×Ｖ 安全係数ｋ＝Ｌ／Ｖ＝（０．２５〜０．４５）
【００３３】（Ｄ１＝Ｄ２）＝Ｗの場合における安全装
薬量Ｌの決定 例えば、Ｄ１＝Ｄ２＝Ｗ＝２．１ｍ、Ｎ＝１．４ｍとす
れば、 Ｖ＝２．１×２．１×（２．１＋１．４）＝１５．４４
ｍ3 Ｌ＝（０．２５〜０．４５）×１５．４４＝（３．８６
〜６．９５）ｋｇ
薬量Ｌの決定 例えば、Ｄ１＝Ｄ２＝Ｗ＝２．１ｍ、Ｎ＝１．４ｍとす
れば、 Ｖ＝２．１×２．１×（２．１＋１．４）＝１５．４４
ｍ3 Ｌ＝（０．２５〜０．４５）×１５．４４＝（３．８６
〜６．９５）ｋｇ
【００３４】（Ｄ１＝Ｄ２）＜Ｗの場合における安全装
薬量Ｌの決定 例えば、Ｄ１＝Ｄ２＝１．５ｍ、Ｗ＝２．１ｍ、Ｎ＝
１．４ｍとすれば、 Ｖ＝１．５×１．５×（２．１＋１．４）＝７．８８ｍ
3 Ｌ＝（０．２５〜０．４５）×７．８８＝（１．９７〜
３．５５）ｋｇ
薬量Ｌの決定 例えば、Ｄ１＝Ｄ２＝１．５ｍ、Ｗ＝２．１ｍ、Ｎ＝
１．４ｍとすれば、 Ｖ＝１．５×１．５×（２．１＋１．４）＝７．８８ｍ
3 Ｌ＝（０．２５〜０．４５）×７．８８＝（１．９７〜
３．５５）ｋｇ
【００３５】（Ｄ１＝Ｄ２）＞Ｗの場合における安全装
薬量Ｌの決定 例えば、Ｄ１＝Ｄ２＝３．１ｍ、Ｗ＝２．１ｍ、Ｎ＝
１．４ｍとすれば、 Ｄ１＝Ｄ２＝Ｗ＝２．１ｍの場合に換算して、 Ｖ＝２．１×２．１×（２．１＋１．４）＝１５．４４
ｍ3 Ｌ＝（０．２５〜０．４５）×１５．４４＝（３．８６
〜６．９５）ｋｇ
薬量Ｌの決定 例えば、Ｄ１＝Ｄ２＝３．１ｍ、Ｗ＝２．１ｍ、Ｎ＝
１．４ｍとすれば、 Ｄ１＝Ｄ２＝Ｗ＝２．１ｍの場合に換算して、 Ｖ＝２．１×２．１×（２．１＋１．４）＝１５．４４
ｍ3 Ｌ＝（０．２５〜０．４５）×１５．４４＝（３．８６
〜６．９５）ｋｇ
【００３６】（Ｄ１＝Ｄ２）＝Ｗの場合における安全係
数ｋの検討 例えば、Ｄ１＝Ｄ２＝Ｗ＝２．１ｍ、Ｎ＝１．４ｍ、Ｌ
＝６．１８ｋｇとすれば、 Ｖ＝２．１×２．１×（２．１＋１．４）＝１５．４４
ｍ3 ｋ＝６．１８／１５．４４＝０．４０ｋｇ／ｍ3 評価：安全範囲内において比較的強力な破壊が得られ
る。
数ｋの検討 例えば、Ｄ１＝Ｄ２＝Ｗ＝２．１ｍ、Ｎ＝１．４ｍ、Ｌ
＝６．１８ｋｇとすれば、 Ｖ＝２．１×２．１×（２．１＋１．４）＝１５．４４
ｍ3 ｋ＝６．１８／１５．４４＝０．４０ｋｇ／ｍ3 評価：安全範囲内において比較的強力な破壊が得られ
る。
【００３７】（Ｄ１＝Ｄ２）＜Ｗの場合における安全係
数ｋの検討 例えば、Ｄ１＝Ｄ２＝１．５ｍ、Ｗ＝２．１ｍ、Ｎ＝
１．４ｍ、Ｌ＝４．７３ｋｇとすれば、 Ｖ＝１．５×１．５×（２．１＋１．４）＝７．８８ｍ
3 ｋ＝４．７３／７．８８＝０．６０ｋｇ／ｍ3 評価：危険で飛石が生じるから装薬量Ｌの値をもっと減
ずること。
数ｋの検討 例えば、Ｄ１＝Ｄ２＝１．５ｍ、Ｗ＝２．１ｍ、Ｎ＝
１．４ｍ、Ｌ＝４．７３ｋｇとすれば、 Ｖ＝１．５×１．５×（２．１＋１．４）＝７．８８ｍ
3 ｋ＝４．７３／７．８８＝０．６０ｋｇ／ｍ3 評価：危険で飛石が生じるから装薬量Ｌの値をもっと減
ずること。
【００３８】（Ｄ１＝Ｄ２）＞Ｗの場合における安全係
数ｋの検討 例えば、Ｄ１＝Ｄ２＝３．１ｍ、Ｗ＝２．１ｍ、Ｎ＝
１．４ｍ、Ｌ＝６．９５ｋｇとすれば、 Ｄ１＝Ｄ２＝Ｗ＝２．１ｍの場合に換算して、 Ｖ＝２．１×２．１×（２．１＋１．４）＝１５．４４
ｍ3 ｋ＝６．９５／１５．４４＝０．４５ｋｇ／ｍ3 評価：安全範囲内において最強、作業効率よし。
数ｋの検討 例えば、Ｄ１＝Ｄ２＝３．１ｍ、Ｗ＝２．１ｍ、Ｎ＝
１．４ｍ、Ｌ＝６．９５ｋｇとすれば、 Ｄ１＝Ｄ２＝Ｗ＝２．１ｍの場合に換算して、 Ｖ＝２．１×２．１×（２．１＋１．４）＝１５．４４
ｍ3 ｋ＝６．９５／１５．４４＝０．４５ｋｇ／ｍ3 評価：安全範囲内において最強、作業効率よし。
【００３９】２自由面（Ｇ１、Ｇ２）における棒状装薬
爆破の場合（図６参照） 基本式 破壊岩盤体積Ｖ＝Ｄ×（Ｗ１＋Ｎ）×Ｗ２ ただしＷ１＝Ｗ２、Ｎは装薬長 装薬量Ｌ＝ｋ×Ｖ 安全係数ｋ＝Ｌ／Ｖ＝（０．２５〜０．４５）
爆破の場合（図６参照） 基本式 破壊岩盤体積Ｖ＝Ｄ×（Ｗ１＋Ｎ）×Ｗ２ ただしＷ１＝Ｗ２、Ｎは装薬長 装薬量Ｌ＝ｋ×Ｖ 安全係数ｋ＝Ｌ／Ｖ＝（０．２５〜０．４５）
【００４０】（Ｗ１＝Ｗ２）＝Ｄの場合における安全装
薬量Ｌの決定 例えば、Ｗ１＝Ｗ２＝Ｄ＝２．１ｍ、Ｎ＝１．４ｍとす
れば、 Ｖ＝２．１×２．１×２．１＝１５．４４ｍ3 Ｌ＝（０．２５〜０．４５）×１５．４４＝（３．８６
〜６．９５）ｋｇ
薬量Ｌの決定 例えば、Ｗ１＝Ｗ２＝Ｄ＝２．１ｍ、Ｎ＝１．４ｍとす
れば、 Ｖ＝２．１×２．１×２．１＝１５．４４ｍ3 Ｌ＝（０．２５〜０．４５）×１５．４４＝（３．８６
〜６．９５）ｋｇ
【００４１】（Ｗ１＝Ｗ２）＞Ｄの場合における安全装
薬量Ｌの決定 例えば、Ｗ１＝Ｗ２＝２．１ｍ、Ｄ＝１．５ｍ、Ｎ＝
１．４ｍとすれば、 Ｖ＝１．５×２．１×（２．１＋１．４）＝１１．０３
ｍ3 Ｌ＝（０．２５〜０．４５）×１１．０３＝（２．７６
〜４．９６）ｋｇ
薬量Ｌの決定 例えば、Ｗ１＝Ｗ２＝２．１ｍ、Ｄ＝１．５ｍ、Ｎ＝
１．４ｍとすれば、 Ｖ＝１．５×２．１×（２．１＋１．４）＝１１．０３
ｍ3 Ｌ＝（０．２５〜０．４５）×１１．０３＝（２．７６
〜４．９６）ｋｇ
【００４２】（Ｗ１＝Ｗ２）＜Ｄの場合における安全装
薬量Ｌの決定 例えば、Ｗ１＝Ｗ２＝２．１ｍ、Ｄ＝３．１ｍ、Ｎ＝
１．４ｍとすれば、 Ｗ１＝Ｗ２＝Ｄ＝２．１ｍの場合に換算して、 Ｖ＝２．１×２．１×（２．１＋１．４）＝１５．４４
ｍ3 Ｌ＝（０．２５〜０．４５）×１５．４４＝（３．８６
〜６．９５）ｋｇ
薬量Ｌの決定 例えば、Ｗ１＝Ｗ２＝２．１ｍ、Ｄ＝３．１ｍ、Ｎ＝
１．４ｍとすれば、 Ｗ１＝Ｗ２＝Ｄ＝２．１ｍの場合に換算して、 Ｖ＝２．１×２．１×（２．１＋１．４）＝１５．４４
ｍ3 Ｌ＝（０．２５〜０．４５）×１５．４４＝（３．８６
〜６．９５）ｋｇ
【００４３】（Ｗ１＝Ｗ２）＝Ｄの場合における安全係
数ｋの検討 例えば、Ｗ１＝Ｗ２＝Ｄ＝２．１ｍ、Ｎ＝１．４ｍ、Ｌ
＝６．９５ｋｇとすれば、 Ｖ＝２．１×２．１×（２．１＋１．４）＝１５．４４
ｍ3 ｋ＝６．９５／１５．４４＝０．４５ｋｇ／ｍ3 評価：安全範囲内において最強の破壊が得られ、作業効
率最高。
数ｋの検討 例えば、Ｗ１＝Ｗ２＝Ｄ＝２．１ｍ、Ｎ＝１．４ｍ、Ｌ
＝６．９５ｋｇとすれば、 Ｖ＝２．１×２．１×（２．１＋１．４）＝１５．４４
ｍ3 ｋ＝６．９５／１５．４４＝０．４５ｋｇ／ｍ3 評価：安全範囲内において最強の破壊が得られ、作業効
率最高。
【００４４】（Ｗ１＝Ｗ２）＞Ｄの場合における安全係
数ｋの検討 例えば、Ｗ１＝Ｗ２＝２．１ｍ、Ｄ＝１．５ｍ、Ｎ＝
１．４ｍ、Ｌ＝３．８６ｋｇとすれば、 Ｖ＝１．５×２．１×（２．１＋１．４）＝１１．０３
ｍ3 ｋ＝３．３６／１１．０３＝０．３５ｋｇ／ｍ3 評価：安全範囲内における中位置。
数ｋの検討 例えば、Ｗ１＝Ｗ２＝２．１ｍ、Ｄ＝１．５ｍ、Ｎ＝
１．４ｍ、Ｌ＝３．８６ｋｇとすれば、 Ｖ＝１．５×２．１×（２．１＋１．４）＝１１．０３
ｍ3 ｋ＝３．３６／１１．０３＝０．３５ｋｇ／ｍ3 評価：安全範囲内における中位置。
【００４５】（Ｗ１＝Ｗ２）＜Ｄの場合における安全係
数ｋの検討 例えば、Ｗ１＝Ｗ２＝２．１ｍ、Ｄ＝３．１ｍ、Ｎ＝
１．４ｍ、Ｌ＝６．９５ｋｇとすれば、 Ｗ１＝Ｗ２＝Ｄ＝２．１ｍの場合に換算して、 Ｖ＝２．１×２．１×（２．１＋１．４）＝１５．４４
ｍ3 ｋ＝６．９５／１５．４４＝０．４５ｋｇ／ｍ3 評価：安全範囲内において最強の破壊が得られ、作業効
率最高。
数ｋの検討 例えば、Ｗ１＝Ｗ２＝２．１ｍ、Ｄ＝３．１ｍ、Ｎ＝
１．４ｍ、Ｌ＝６．９５ｋｇとすれば、 Ｗ１＝Ｗ２＝Ｄ＝２．１ｍの場合に換算して、 Ｖ＝２．１×２．１×（２．１＋１．４）＝１５．４４
ｍ3 ｋ＝６．９５／１５．４４＝０．４５ｋｇ／ｍ3 評価：安全範囲内において最強の破壊が得られ、作業効
率最高。
【００４６】
【発明の効果】以上詳述したように、本発明では、飛石
の生じない安全爆破をもたらす基本単位を最小抵抗線Ｗ
とし、その最小抵抗線を含む破壊岩盤体積Ｖと安全係数
ｋ（通常０．２５〜０．４５）との積をもって安全装薬
量Ｌと定めたので、最小抵抗線Ｗと破壊半径乃至せん孔
間隔長Ｄとの関係を、必ずしも等しく設定することを要
せず、Ｗ＝Ｄ及びＷ＞Ｄの場合でも算定が可能であり、
Ｗ＜Ｄの場合にはＷ＝Ｄの値に換算して、安全装薬量を
算定することが可能となった。従って、せん孔爆破の実
務においてその利用範囲が広く、これによって、危険な
爆破をあらかじめ回避することが可能となったから、施
工時の安全に寄与することを絶大である。
の生じない安全爆破をもたらす基本単位を最小抵抗線Ｗ
とし、その最小抵抗線を含む破壊岩盤体積Ｖと安全係数
ｋ（通常０．２５〜０．４５）との積をもって安全装薬
量Ｌと定めたので、最小抵抗線Ｗと破壊半径乃至せん孔
間隔長Ｄとの関係を、必ずしも等しく設定することを要
せず、Ｗ＝Ｄ及びＷ＞Ｄの場合でも算定が可能であり、
Ｗ＜Ｄの場合にはＷ＝Ｄの値に換算して、安全装薬量を
算定することが可能となった。従って、せん孔爆破の実
務においてその利用範囲が広く、これによって、危険な
爆破をあらかじめ回避することが可能となったから、施
工時の安全に寄与することを絶大である。
【図１】従来周知のハウザーの式が適用される１自由面
集中装薬爆破における各部相互の関係を示す説明図、
集中装薬爆破における各部相互の関係を示す説明図、
【図２】従来周知の２自由面棒状装薬爆破における各部
相互の関係を示す説明図、
相互の関係を示す説明図、
【図３】本発明による１自由面集中装薬爆破における各
部相互の関係を示す説明図、
部相互の関係を示す説明図、
【図４】本発明による２自由面集中装薬爆破における各
部相互の関係を示す説明図、
部相互の関係を示す説明図、
【図５】本発明による１自由面棒状装薬爆破における各
部相互の関係を示す説明図、
部相互の関係を示す説明図、
【図６】本発明による２自由面棒状装薬爆破における各
部相互の関係を示す説明図、
部相互の関係を示す説明図、
Ｇ １自由面 Ｇ１、Ｇ２ ２自由面 Ｗ 装薬の表面（又は上端面）と自由面との間の最短距
離（最小抵抗線） Ｗ１ 装薬の表面（又は上端面）と第１自由面Ｇ１との
間の最短距離（最小抵抗線） Ｗ２ 装薬の表面（又は上端面）と第２自由面Ｇ２との
間の最短距離（最小抵抗線） Ｄ、Ｄ１、Ｄ２ 破壊半径またはせん孔間隔長 Ｖ 破壊岩盤体積 Ｌ 装薬量 ｋ 破壊岩盤単位または安全係数 Ｎ 装薬長
離（最小抵抗線） Ｗ１ 装薬の表面（又は上端面）と第１自由面Ｇ１との
間の最短距離（最小抵抗線） Ｗ２ 装薬の表面（又は上端面）と第２自由面Ｇ２との
間の最短距離（最小抵抗線） Ｄ、Ｄ１、Ｄ２ 破壊半径またはせん孔間隔長 Ｖ 破壊岩盤体積 Ｌ 装薬量 ｋ 破壊岩盤単位または安全係数 Ｎ 装薬長
─────────────────────────────────────────────────────
【手続補正書】
【提出日】平成５年２月１０日
【手続補正１】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】００１５
【補正方法】変更
【補正内容】
【００１５】１自由面における棒状装薬爆破において、 Ｗ：装薬の上端と自由面との間の最短距離（最小抵抗
線） Ｎ：装薬長 Ｄ１、Ｄ２：破壊半径またはせん孔間隔長 ただし、Ｄ１＝Ｄ２ Ｖ：破壊岩盤体積（Ｄ１×Ｄ２×（Ｗ＋Ｎ）） ｋ：破壊岩盤単位（Ｌ／Ｖ）または安全係数 としたとき、 （Ｄ１＝Ｄ２）＝Ｗ及び（Ｄ１＝Ｄ２）＜Ｗの場合に、
安全装薬量Ｌの値を Ｌ＝ｋ×Ｖ で算定し、 （Ｄ１＝Ｄ２）＞Ｗの場合には、（Ｄ１＝Ｄ２）＝Ｗの
値に換算して、安全装薬量Ｌを算定する。
線） Ｎ：装薬長 Ｄ１、Ｄ２：破壊半径またはせん孔間隔長 ただし、Ｄ１＝Ｄ２ Ｖ：破壊岩盤体積（Ｄ１×Ｄ２×（Ｗ＋Ｎ）） ｋ：破壊岩盤単位（Ｌ／Ｖ）または安全係数 としたとき、 （Ｄ１＝Ｄ２）＝Ｗ及び（Ｄ１＝Ｄ２）＜Ｗの場合に、
安全装薬量Ｌの値を Ｌ＝ｋ×Ｖ で算定し、 （Ｄ１＝Ｄ２）＞Ｗの場合には、（Ｄ１＝Ｄ２）＝Ｗの
値に換算して、安全装薬量Ｌを算定する。
【手続補正２】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】００１６
【補正方法】変更
【補正内容】
【００１６】２自由面における棒状装薬爆破において、 Ｗ１：装薬の上端と第１自由面Ｇ１との間の最短距離
（最小抵抗線） Ｗ２：装薬の上端と第２自由面Ｇ２との間の最短距離
（最小抵抗線） ただし、Ｗ１＝Ｗ２ Ｎ：装薬量 Ｄ：破壊半径またはせん孔間隔長 Ｖ：破壊岩盤体積（Ｄ×（Ｗ１＋Ｎ）×Ｗ２） ｋ：破壊岩盤単位（Ｌ／Ｖ）または安全係数 としたとき、 （Ｗ１＝Ｗ２）＝Ｄ及び（Ｗ１＝Ｗ２）＞Ｄの場合に、
安全装薬量Ｌの値を Ｌ＝ｋ×Ｖ で算定し、 （Ｗ１＝Ｗ２）＜Ｄの場合には、（Ｗ１＝Ｗ２）＝Ｄの
値に換算して、安全装薬量Ｌを算定する。
（最小抵抗線） Ｗ２：装薬の上端と第２自由面Ｇ２との間の最短距離
（最小抵抗線） ただし、Ｗ１＝Ｗ２ Ｎ：装薬量 Ｄ：破壊半径またはせん孔間隔長 Ｖ：破壊岩盤体積（Ｄ×（Ｗ１＋Ｎ）×Ｗ２） ｋ：破壊岩盤単位（Ｌ／Ｖ）または安全係数 としたとき、 （Ｗ１＝Ｗ２）＝Ｄ及び（Ｗ１＝Ｗ２）＞Ｄの場合に、
安全装薬量Ｌの値を Ｌ＝ｋ×Ｖ で算定し、 （Ｗ１＝Ｗ２）＜Ｄの場合には、（Ｗ１＝Ｗ２）＝Ｄの
値に換算して、安全装薬量Ｌを算定する。
Claims (5)
- 【請求項１】 １自由面における集中装薬爆破におい
て、 Ｗ：装薬の表面と自由面との間の最短距離（最小抵抗
線） Ｄ１、Ｄ２：破壊半径またはせん孔間隔長 ただし、Ｄ１＝Ｄ２ Ｖ：破壊岩盤体積（Ｄ１×Ｄ２×Ｗ） Ｌ：装薬量（ｋ×Ｖ） ｋ：破壊岩盤単位（Ｌ／Ｖ）または安全係数 としたとき、 （Ｄ１＝Ｄ２）＝Ｗ及び（Ｄ１＝Ｄ２）＜Ｗの場合に、
安全装薬量Ｌの値を Ｌ＝ｋ×Ｖ で算定し、 （Ｄ１＝Ｄ２）＞Ｗの場合には、（Ｄ１＝Ｄ２）＝Ｗの
値に換算して、安全装薬量Ｌを算定すること、 を特徴とするせん孔爆破における安全装薬量決定方法。 - 【請求項２】 ２自由面における集中装薬爆破におい
て、 Ｗ１：装薬の表面と第１自由面Ｇ１との間の最短距離
（最小抵抗線） Ｗ２：装薬の表面と第２自由面Ｇ２との間の最短距離
（最小抵抗線） ただし、Ｗ１＝Ｗ２ Ｄ：破壊半径またはせん孔間隔長 Ｖ：破壊岩盤体積（Ｄ×Ｗ１×Ｗ２） Ｌ：装薬量（ｋ×Ｖ） ｋ：破壊岩盤単位（Ｌ／Ｖ）または安全係数 としたとき、 （Ｗ１＝Ｗ２）＝Ｄ及び（Ｗ１＝Ｗ２）＞Ｄの場合に、
安全装薬量Ｌの値を Ｌ＝ｋ×Ｖ で算定し、 （Ｗ１＝Ｗ２）＜Ｄの場合には、（Ｗ１＝Ｗ２）＝Ｄの
値に換算して、安全装薬量Ｌを算定すること、 を特徴とするせん孔爆破における安全装薬量決定方法。 - 【請求項３】 １自由面における棒状装薬爆破におい
て、 Ｗ：装薬の上端と自由面との間の最短距離（最小抵抗
線） Ｎ：装薬長 Ｄ１、Ｄ２：破壊半径またはせん孔間隔長 ただし、Ｄ１＝Ｄ２ Ｖ：破壊岩盤体積（Ｄ１×Ｄ２×（Ｗ＋Ｎ）） ｋ：破壊岩盤単位（Ｌ／Ｖ）または安全係数 としたとき、 （Ｄ１＝Ｄ２）＝Ｗ及び（Ｄ１＝Ｄ２）＜Ｗの場合に、
安全装薬量Ｌの値を Ｌ＝ｋ×Ｖ で算定し、 （Ｄ１＝Ｄ２）＞Ｗの場合には、（Ｄ１＝Ｄ２）＝Ｗの
値に換算して、安全装薬量Ｌを算定すること、 を特徴とするせん孔爆破における安全装薬量決定方法。 - 【請求項４】 ２自由面における棒状装薬爆破におい
て、 Ｗ１：装薬の上端と第１自由面Ｇ１との間の最短距離
（最小抵抗線） Ｗ２：装薬の上端と第２自由面Ｇ２との間の最短距離
（最小抵抗線） ただし、Ｗ１＝Ｗ２ Ｎ：装薬量 Ｄ：破壊半径またはせん孔間隔長 Ｖ：破壊岩盤体積（Ｄ×（Ｗ１＋Ｎ）×Ｗ２） ｋ：破壊岩盤単位（Ｌ／Ｖ）または安全係数 としたとき、 （Ｗ１＝Ｗ２）＝Ｄ及び（Ｗ１＝Ｗ２）＞Ｄの場合に、
安全装薬量Ｌの値を Ｌ＝ｋ×Ｖ で算定し、 （Ｗ１＝Ｗ２）＜Ｄの場合には、（Ｗ１＝Ｗ２）＝Ｄの
値に換算して、安全装薬量Ｌを算定すること、 を特徴とするせん孔爆破における安全装薬量決定方法。 - 【請求項５】 安全係数ｋの値が０．２５〜０．４５の
範囲内であることを特徴とする請求項１、２、３または
４に記載のせん孔爆破における安全装薬量決定方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP36131792A JPH06201300A (ja) | 1992-12-31 | 1992-12-31 | せん孔爆破における安全装薬量決定方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP36131792A JPH06201300A (ja) | 1992-12-31 | 1992-12-31 | せん孔爆破における安全装薬量決定方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH06201300A true JPH06201300A (ja) | 1994-07-19 |
Family
ID=18473087
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP36131792A Pending JPH06201300A (ja) | 1992-12-31 | 1992-12-31 | せん孔爆破における安全装薬量決定方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH06201300A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6155172A (en) * | 1997-12-16 | 2000-12-05 | Nakajima; Yasuji | Method for setting parameters for blasting using bar-like charge |
| JP2014167202A (ja) * | 2013-02-28 | 2014-09-11 | Kajima Corp | 解体方法 |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH04165299A (ja) * | 1990-10-30 | 1992-06-11 | Yasuji Nakajima | ２自由面への穿孔発破における装薬量決定方法 |
-
1992
- 1992-12-31 JP JP36131792A patent/JPH06201300A/ja active Pending
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH04165299A (ja) * | 1990-10-30 | 1992-06-11 | Yasuji Nakajima | ２自由面への穿孔発破における装薬量決定方法 |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6155172A (en) * | 1997-12-16 | 2000-12-05 | Nakajima; Yasuji | Method for setting parameters for blasting using bar-like charge |
| JP2014167202A (ja) * | 2013-02-28 | 2014-09-11 | Kajima Corp | 解体方法 |
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