JPH0613612B2 - Method for producing thermoplastic resin composition - Google Patents
Method for producing thermoplastic resin compositionInfo
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- JPH0613612B2 JPH0613612B2 JP62073639A JP7363987A JPH0613612B2 JP H0613612 B2 JPH0613612 B2 JP H0613612B2 JP 62073639 A JP62073639 A JP 62073639A JP 7363987 A JP7363987 A JP 7363987A JP H0613612 B2 JPH0613612 B2 JP H0613612B2
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Description
【発明の詳細な説明】 （産業上の利用分野） 本発明は熱可塑性樹脂組成物の製造方法、特に熱可塑性
樹脂に無機フィラーを大量に配合した無機フィラー高充
填熱可塑性樹脂組成物の製造方法に関する。DETAILED DESCRIPTION OF THE INVENTION (Field of Industrial Application) The present invention relates to a method for producing a thermoplastic resin composition, particularly a method for producing a highly filled inorganic filler thermoplastic resin composition in which a large amount of an inorganic filler is blended with a thermoplastic resin. Regarding
（従来の技術） 熱可塑性樹脂は、その優れた機械的、電気的特性によっ
て、電気および電子部品、建材、自動車部材など幅広い
分野で大量に使用されている。(Prior Art) Thermoplastic resins are used in large amounts in a wide range of fields such as electric and electronic parts, building materials, and automobile members due to their excellent mechanical and electrical characteristics.
しかし、この熱可塑性樹脂自体には剛性、耐熱性が劣
り、また燃え易いなどの欠点があり、これら欠点を解決
するため無機フィラーを充填した熱可塑性樹脂組成物が
使用されるようになった。特に、無機フィラーを大量に
配合すると、剛性、耐熱性、難燃性などの特性が一段と
向上することから、このような無機フィラー高充填熱可
塑性樹脂組成物に対するニーズが強く、これが実現され
ると、その用途は飛躍的に拡大すると予想される。However, this thermoplastic resin itself has drawbacks such as inferior rigidity and heat resistance, and is easily burned. To solve these drawbacks, a thermoplastic resin composition filled with an inorganic filler has come to be used. In particular, when a large amount of an inorganic filler is blended, the properties such as rigidity, heat resistance, and flame retardancy are further improved, and thus there is a strong need for such an inorganic filler highly filled thermoplastic resin composition, and this is realized. , Its uses are expected to expand dramatically.
しかし、大量の無機フィラーを熱可塑性樹脂に配合する
場合、これを樹脂中に均一に分散させることは困難であ
り、混練できても熱可塑性樹脂本来の機械的特性が大幅
に劣化するという問題がある。従って、分散性、機械的
特性の劣化が問題とならない程度の割合で無機フィラー
を配合して無機フィラー充填熱可塑性物が実用化されて
いるに留まっている。However, when a large amount of inorganic filler is blended with the thermoplastic resin, it is difficult to uniformly disperse this in the resin, and even if kneading is possible, the mechanical properties inherent to the thermoplastic resin are significantly degraded. is there. Therefore, the inorganic filler-filled thermoplastic material has been put into practical use by blending the inorganic filler in such a ratio that the deterioration of dispersibility and mechanical properties does not pose a problem.
熱可塑性樹脂に大量の無機フィラーを配合して無機フィ
ラー高充填熱可塑性樹脂組成物を製造するための試みと
して、例えば特公昭５７−１０８９０、同５７−１３５
７８、同５６−２６２５１などには無機フィラー自体の
改良が、また特公昭５６−３８３７０、同５５−２１１
などには成形方法および装置の改良が提案されている。As an attempt to produce a thermoplastic resin composition containing a large amount of an inorganic filler by blending a large amount of an inorganic filler with a thermoplastic resin, for example, Japanese Patent Publication Nos. 57-10890 and 57-135.
No. 78, No. 56-26251, etc., the improvement of the inorganic filler itself, and No. 56-38370, No. 55-211.
Have proposed improvements in molding methods and equipment.
（発明が解決すべき問題点） しかしながら、上記の公知の方法によっては、成形性、
機械的特性の劣化などの問題を生じることなく、無機フ
ィラーの特性を十分生かし得るほどの量で、例えば熱可
塑性樹脂１００重量部当り２００重量部以上の量で無機
フィラー熱可塑性樹脂に均一に分散、配合することは到
底不可能であった。(Problems to be solved by the invention) However, according to the above-mentioned known method, moldability,
The inorganic filler is evenly dispersed in the thermoplastic resin in such an amount that the characteristics of the inorganic filler can be sufficiently utilized without causing problems such as deterioration of mechanical properties, for example, 200 parts by weight or more per 100 parts by weight of the thermoplastic resin. , It was absolutely impossible to compound.
従って、本発明は、熱可塑性樹脂本来の特性を損なうこ
となく、無機フィラーを熱可塑性樹脂に均一かつ大量に
配合させて、無機フィラーの特性を付与した無機フィラ
ー高充填可塑性樹脂組成物の製造方法を提供することを
目的とするものである。Therefore, the present invention is a method for producing an inorganic filler highly filled plastic resin composition in which the characteristics of an inorganic filler are imparted by uniformly blending the thermoplastic resin with a large amount of an inorganic filler without impairing the original characteristics of the thermoplastic resin. It is intended to provide.
（問題点を解決するための手段） 本発明者らは、従来の研究が上述したように、無機フィ
ラーの物性改良あるいは成形装置および方法の改良とい
った一面的であったことから、無機フィラーおよび成形
方法両者をあわせ検討を行ったところ、特定の物理的性
質を有する無機フィラーを熱可塑性樹脂に特定の条件下
で混練すると、大量かつ均一に配合できるだけではな
く、機械的特性も良好な、無機フィラー高充填熱可塑性
樹脂組成物が得られることを知り、この知見に基づいて
本発明を完成するに至った。(Means for Solving the Problems) As described above, the inventors of the present invention were one-sided to improve the physical properties of the inorganic filler or to improve the molding apparatus and method. When both methods were examined together, when an inorganic filler having specific physical properties was kneaded with a thermoplastic resin under specific conditions, not only a large amount and uniform blending but also good mechanical properties were obtained. Knowing that a highly filled thermoplastic resin composition can be obtained, the present invention has been completed based on this finding.
すなわち、本発明は、熱可塑性樹脂１００重量部に対し
吸油量が２５〜５０ｍｌ／１００ｇ、比表面積が７００
０〜２００００ｃｍ2／ｇの無機フィラー２００〜３５
０重量部を比エネルギー０．４〜０．２ｋｗ・ｈｒ／ｋ
ｇで混練することを特徴とする熱可塑性樹脂組成物の製
造方法に関する。That is, the present invention has an oil absorption of 25 to 50 ml / 100 g and a specific surface area of 700 with respect to 100 parts by weight of the thermoplastic resin.
0 to 20000 cm 2 / g of inorganic filler 200 to 35
0 part by weight has a specific energy of 0.4 to 0.2 kw · hr / k
The present invention relates to a method for producing a thermoplastic resin composition, which comprises kneading with g.
以下、本発明を詳細に説明する。Hereinafter, the present invention will be described in detail.
本発明の「比エネルギー」（以下、Ｅｓｐという場合も
ある）とは、混練処理に消費される機械的エネルギーを
意味し、次の式によって示されるものである。The “specific energy” (hereinafter sometimes referred to as Esp) of the present invention means mechanical energy consumed in the kneading process, and is represented by the following formula.
混練処理における混練の程度は、樹脂が受ける剪断応力
を指標とするのが一般的であるが、この剪断応力を直接
測定するのは困難であることから、本発明においては、
上記混練の程度を比エネルギーによって示すものであ
る。この比エネルギーは剪断応力と剪断歪との積に相関
し、この比エネルギーが高いと剪断応力も高く、従って
樹脂の混練の程度が高いことを意味する。 The degree of kneading in the kneading treatment is generally based on the shear stress that the resin receives, but since it is difficult to directly measure this shear stress, in the present invention,
The degree of kneading is indicated by the specific energy. This specific energy correlates with the product of shear stress and shear strain, and a high specific energy means a high shear stress, and therefore a high degree of resin kneading.
本発明の方法においては、無機フィラーと熱可塑性樹脂
との混練を比エネルギーが０．４〜１．２ｋｗ・ｈｒ／
ｋｇの範囲で実施する。In the method of the present invention, the kneading of the inorganic filler and the thermoplastic resin has a specific energy of 0.4 to 1.2 kw · hr /
Carry out in the range of kg.
図１、図２は、それぞれ、ポリプロピレン樹脂１００重
量部に対しカルシウム・アルミネート水和物を２００重
量部および３００重量部配合したときの比エネルギーと
引張強度および比エネルギーと衝撃強度の関係を示した
ものであるが（実施例１）、これらグラフから混練時の
比エネルギーが０．４ｋｗ・ｈｒ／ｋｇ未満では機械的
特性が低下し、また１．２ｋｗ・ｈｒ／ｋｇを超える比
エネルギーで混練しても機械的特性の一層の向上は認め
られず、むしろ若干低下する傾向にあることが理解され
る。1 and 2 show the relationship between specific energy and tensile strength, and specific energy and impact strength when 200 parts by weight and 300 parts by weight of calcium aluminate hydrate were mixed with 100 parts by weight of polypropylene resin, respectively. However, from these graphs, when the specific energy at the time of kneading is less than 0.4 kw · hr / kg, the mechanical properties are deteriorated, and the kneading is performed at a specific energy of more than 1.2 kw · hr / kg. However, it is understood that the mechanical properties are not further improved, but rather tend to be slightly decreased.
本発明で使用する無機フィラーの吸油量は、２５〜５０
ｍｌ／１００ｇである。The oil absorption of the inorganic filler used in the present invention is 25 to 50.
ml / 100g.
図３は、カルシウム・アルミネート水和物と炭酸カルシ
ウムとをそれぞれポリプロピレン樹脂１００重量部に対
し２００重量部および３００重量部配合したときの、比
エネルギーと無機フィラーの吸油量との関係を示すもの
であるが（実施例２）、このグラフからも明らかなよう
に、上記比エネルギーとの関係から無機フィラーの吸油
量は２５〜５０ｍｌ／１００ｇの範囲になくてはならな
い。FIG. 3 shows the relationship between the specific energy and the oil absorption of the inorganic filler when calcium-aluminate hydrate and calcium carbonate were mixed in an amount of 200 parts by weight and 300 parts by weight with respect to 100 parts by weight of polypropylene resin, respectively. However, as is clear from this graph as well (Example 2), the oil absorption of the inorganic filler must be in the range of 25 to 50 ml / 100 g from the relationship with the specific energy.
なお、本発明における「吸油量」は、ＪＩＳ−Ｋ５１０
１に記載された方法に従ってアマニ油の代わりにジオク
チルフタレートを使用して測定した。The "oil absorption" in the present invention is defined by JIS-K510.
Dioctyl phthalate was used instead of linseed oil according to the method described in 1.
上述のとおり、吸油量が５０ｍｌ／１００ｇ以下の無機
フィラーを熱可塑性樹脂に混合し、これを比エネルギー
が０．４ｋｗ．ｈｒ／ｋｇ以上で混練することによって
目的とする無機フィラー高充填熱可塑性樹脂組成物を製
造することができる。この発明の方法は、特に無機フィ
ラーを熱可塑性樹脂１００重量部当り２００〜３５０重
量部を配合するような無機フィラー高充填樹脂組成物の
製造に有効であり、熱可塑性樹脂本来の機械的特性を損
なうことなく無機フィラーの特性を付与することができ
る。As described above, an inorganic filler having an oil absorption of 50 ml / 100 g or less is mixed with the thermoplastic resin, and the specific energy is 0.4 kw. By kneading at a rate of not less than hr / kg, the desired inorganic filler highly filled thermoplastic resin composition can be produced. INDUSTRIAL APPLICABILITY The method of the present invention is particularly effective for producing an inorganic filler highly filled resin composition in which an inorganic filler is mixed in an amount of 200 to 350 parts by weight per 100 parts by weight of a thermoplastic resin, and the original mechanical properties of the thermoplastic resin are maintained. The characteristics of the inorganic filler can be imparted without deteriorating.
また、本発明で使用する無機フィラーとしては、比表面
積（ＪＩＳ−Ｒ５２０１の方法によって測定）が７００
０〜２００００ｃｍ2／ｇであることが必要であり、比
表面積が７０００ｃｍ2／ｇ未満では、特に引張強度の
低下が著しくなって好ましくない。一方、２００００ｃ
ｍ２／ｇを超える場合には、樹脂への均一な混練が困難
となるとともに機械的強度の低下が見られるなど所望の
特性のものが得られ難くなるので好ましくない。Further, the inorganic filler used in the present invention has a specific surface area (measured by the method of JIS-R5201) of 700.
It is necessary to be 0 to 20000 cm 2 / g, and if the specific surface area is less than 7000 cm 2 / g, the tensile strength is remarkably lowered, which is not preferable. On the other hand, 20000c
When it exceeds m 2 / g, it becomes difficult to uniformly knead the resin, and it becomes difficult to obtain desired properties such as a decrease in mechanical strength, which is not preferable.
本発明における「混練」とは、無機フィラーと熱可塑性
樹脂とに剪断応力をかけて無機フィラーを熱可塑性樹脂
に均一に混合、分散させることを意味する。従って、本
発明に従って無機フィラーを熱可塑性樹脂に混練するに
は、上記比エネルギーの範囲内で実施できる限り、いず
れの混練機も使用可能であるが、混練を効果的に、また
効率的にできるという点からスクリュウ型押出機、特に
具体的にはＫＣＫ押出混練機（ＫＣＫ８０ｘ２−３５Ｖ
ＥＸ、株式会社ＫＣＫ製）を好適に使用することができ
る。The “kneading” in the present invention means applying a shear stress to the inorganic filler and the thermoplastic resin to uniformly mix and disperse the inorganic filler in the thermoplastic resin. Therefore, in order to knead the inorganic filler into the thermoplastic resin according to the present invention, any kneader can be used as long as it can be carried out within the range of the specific energy, but the kneading can be effectively and efficiently performed. From this point of view, a screw type extruder, particularly, a KCK extrusion kneader (KCK80x2-35V
EX, manufactured by KCK Co., Ltd.) can be preferably used.
なお、本発明における比エネルギーの上記範囲への調整
は、種々の方法によって実施することができるが、特に
上記スクリュウ型押出機のシリンダー温度を制御するこ
とによって容易に実施することができる。但し、熱可塑
性樹脂の種類によって最適成型温度範囲があるので、そ
の温度範囲内で調整するする必要がある。The adjustment of the specific energy to the above range in the present invention can be carried out by various methods, but in particular, it can be easily carried out by controlling the cylinder temperature of the screw type extruder. However, since there is an optimum molding temperature range depending on the type of thermoplastic resin, it is necessary to adjust within the temperature range.
本発明で使用する熱可塑性樹脂としては、ポリエチレ
ン、ポリプロピレンなどのポリオレフィン樹脂、ポリス
チレン、アクリロニトリルースチレン共重合体などのス
チレン系重合体、塩化ビニル樹脂、ポリメチルメタクリ
レート樹脂などを挙げることができる。Examples of the thermoplastic resin used in the present invention include polyolefin resins such as polyethylene and polypropylene, polystyrene, styrene-based polymers such as acrylonitrile-styrene copolymer, vinyl chloride resin, and polymethylmethacrylate resin.
本発明で使用する無機フィラーとしては、各種金属の酸
化物、水酸化物、炭酸塩、硫酸塩、けい酸塩、けい酸塩
鉱物、炭化物、セラミックスなどであり、好ましくは周
期律表第ＩＩ族もしくは第ＩＩＩ族の金属の水酸化物、
酸化物、炭酸塩または硫酸塩であり、具体的には水酸化
アルミニウム、水酸化マグネシウム、水酸化カルシウ
ム、水酸化バリウム、カルシウム・アルミネート水和物
などの水酸化物；酸化マグネシウム、酸化カルシウム、
酸化アルミニウムなどの酸化物、炭酸カルシウム、炭酸
バリウムなどの炭酸塩および硫酸バリウムなどの硫酸塩
などを挙げることができる。Examples of the inorganic filler used in the present invention include oxides, hydroxides, carbonates, sulfates, silicates, silicate minerals, carbides and ceramics of various metals, preferably Group II of the periodic table. Or a hydroxide of a Group III metal,
Oxides, carbonates or sulfates, specifically, hydroxides such as aluminum hydroxide, magnesium hydroxide, calcium hydroxide, barium hydroxide, calcium aluminate hydrate; magnesium oxide, calcium oxide,
Examples thereof include oxides such as aluminum oxide, carbonates such as calcium carbonate and barium carbonate, and sulfates such as barium sulfate.
（実施例） 以下、実施例を挙げて本発明を更に詳細に説明する。(Examples) Hereinafter, the present invention will be described in more detail with reference to Examples.
実施例１ ポリプロピレン（商品名：チッソＫ４０１７、チッソ
（株）製）１００重量部に対し、カルシウム・アルミネ
ート水和物（商品名：ＮＣＡ１０３、日本軽金属（株）
製）を表１に示す割合にて混合し、それぞれＫＣＫ押出
混練機（ＫＣＫ８０ｘ２−３５ＶＥＸ、株式会社ＫＣＫ
製）、１軸連続押出機（ＶＳＫ−４０、日本プラコン
（株）製）あるいは２軸連続押出機（ＢＴ−３０−Ｓ−
３０−Ｌ、プラスチック工学研究所製）を使用して表１
に示すシリンダー温度および比エネルギーの条件下に混
練して組成物のペレットを製造した。Example 1 100 parts by weight of polypropylene (trade name: Chisso K4017, manufactured by Chisso Co., Ltd.) per 100 parts by weight of calcium aluminate hydrate (trade name: NCA103, Nippon Light Metal Co., Ltd.)
Manufactured by KCK extruding kneader (KCK80x2-35VEX, KCK Co., Ltd.)
Manufactured), single-screw continuous extruder (VSK-40, manufactured by Nippon Placon Co., Ltd.) or twin-screw continuous extruder (BT-30-S-).
30-L, manufactured by Institute of Plastic Engineering)
The pellets of the composition were produced by kneading under the conditions of cylinder temperature and specific energy shown in.
なお、本実施例においては、表１に示すように、同一サ
ンプルについて比エネルギーを変えて混練しているが、
２回目の混練には初回の混練で得られたペレットを、ま
た３回目の混練には２回目の混練で得られたペレットを
使用するというように同一混練操作を繰返し、２回目以
降の比エネルギーは、これら繰返し操作に要した比エネ
ルギーの合計を示したものである。In this example, as shown in Table 1, the same sample was kneaded with different specific energies.
The same kneading operation is repeated by using the pellets obtained by the first kneading for the second kneading and the pellets obtained by the second kneading for the third kneading, and repeating the specific energy of the second and subsequent kneadings. Shows the total of specific energies required for these repeated operations.
上記のように得られたペレットは、その機械的特性とて
の引張強度およびシャルピー衝撃強度を測定するため、
射出成形機（ＩＳ−１２５Ａ、東芝機械（株）製）を用
いて、成形温度２００℃、圧力５００ｋｇ／ｃｍ2にて
所定の厚さの試験片を作成した。Pellets obtained as described above, in order to measure the tensile strength and Charpy impact strength as its mechanical properties,
Using an injection molding machine (IS-125A, manufactured by Toshiba Machine Co., Ltd.), a test piece having a predetermined thickness was prepared at a molding temperature of 200 ° C. and a pressure of 500 kg / cm 2 .
引張強度はＪＩＳ−Ｋ７１１３の方法、またシャルビー
衝撃強度はＪＩＳ−Ｋ７１１１の方法に従って測定し
た。The tensile strength was measured according to the method of JIS-K7113, and the Charby impact strength was measured according to the method of JIS-K7111.
結果を表１に示す。表１の結果を図１、図２に表した。The results are shown in Table 1. The results of Table 1 are shown in FIGS. 1 and 2.
実施例２ 実施例１で使用したと同じポリプロピレン１００重量部
に対し、吸油量３５ｍｌ／１００ｇあるいは５３ｍｌ／
１００ｇに調整した、実施例１で使用したと同じカルシ
ウム・アルミネート水和物（ＮＣＡ１０３およびＮＣＡ
７０３）あるいはその表面をステアリン酸で１％表面処
理したカルシウム・アルミネート水和物を表２に示す割
合で混合し、実施例１で使用したと同じ押出機を用いて
混練、押出してペレットを作成した。Example 2 Oil absorption of 35 ml / 100 g or 53 ml / based on 100 parts by weight of the same polypropylene used in Example 1.
The same calcium aluminate hydrate as used in Example 1 (NCA 103 and NCA adjusted to 100 g).
703) or a calcium aluminate hydrate whose surface has been surface-treated with 1% stearic acid in the proportions shown in Table 2 and kneaded and extruded using the same extruder as used in Example 1 to obtain pellets. Created.
このペレットを用いて実施例１と同様にして試験片を作
成し、引張強度およびシャルピー衝撃強度を測定した。
なお、本実施例においては、実施例１におけるような押
出混練の繰り返しは行っていない。Using this pellet, a test piece was prepared in the same manner as in Example 1, and the tensile strength and Charpy impact strength were measured.
In this Example, extrusion kneading as in Example 1 was not repeated.
結果を表２に示す。The results are shown in Table 2.
実験番号６は、実験番号７とその他の条件が同じであっ
ても、比エネルギーが０．１７ｋｗ・ｈｒ／ｋｇと小さ
く、本発明で規定する範囲外であり、このため得られる
組成物の機械的特性が劣っている。Experiment No. 6 has a small specific energy of 0.17 kw · hr / kg, which is outside the range specified in the present invention, even under the same conditions as Experiment No. 7, and therefore the machine of the composition obtained is Inferior characteristics.
無機フィラーの表面を長鎖の不飽和脂肪酸、ワックスな
どの滑剤で疎水化表面処理する方法は、無機フィラーの
樹脂への濡れをよくするため一般に用いられているが、
実験番号９、１２は、このような表面処理を行った実施
例であり、実験番号１２では吸油量が本発明の範囲外で
あるため、得られる組成物の機械的特性が劣っている。Long-chain unsaturated fatty acid on the surface of the inorganic filler, a method of hydrophobizing the surface treatment with a lubricant such as wax is generally used to improve the wetting of the inorganic filler resin,
Experiment Nos. 9 and 12 are examples in which such a surface treatment was performed. In Experiment No. 12, the oil absorption was outside the range of the present invention, and thus the mechanical properties of the obtained composition were inferior.
実施例３ 実施例１で使用したと同じポリプロピレン１００重量部
に対し、無機フィラーとして炭酸カルシウム（Ｐ−１
０、Ｐ−５０：白石カルシウム（株）製）を表３に示す
割合で混合し、実施例１で使用したと同じ押出機を用い
て混練、押出してペレットを作成した。Example 3 100 parts by weight of the same polypropylene used in Example 1 was added to calcium carbonate (P-1) as an inorganic filler.
0, P-50: manufactured by Shiraishi Calcium Co., Ltd. were mixed in the ratios shown in Table 3 and kneaded and extruded using the same extruder as used in Example 1 to prepare pellets.
このペレットを用いて実施例と同様にして試験片を作成
し、引張強度およびシャルピー衝撃強度を測定した。Using this pellet, a test piece was prepared in the same manner as in the example, and the tensile strength and Charpy impact strength were measured.
結果を表３に示す。The results are shown in Table 3.
（発明の効果） 本発明の方法によれば、無機フィラーを熱可塑性樹脂に
均一かつ大量に分散、配合することが可能であり無機フ
ィラー高充填熱可塑性樹脂組成物を容易に製造すること
ができる。また、この樹脂組成物は、機械的特性に優れ
ていることから、高い機械的特性が要求されるプラスチ
ック製品の製造に好適に使用することができる。 (Effects of the Invention) According to the method of the present invention, it is possible to disperse and blend an inorganic filler in a thermoplastic resin uniformly and in a large amount, and it is possible to easily produce a highly filled inorganic filler thermoplastic resin composition. . Moreover, since this resin composition has excellent mechanical properties, it can be suitably used for the production of plastic products that require high mechanical properties.
図１は実施例１における比エネルギーと引張強度の関係
を示し、図２は実施例１における比エンルギーと衝撃強
度の関係を示し、図３は実施例２における比エネルギー
と吸油量との関係を示す。1 shows the relationship between specific energy and tensile strength in Example 1, FIG. 2 shows the relationship between specific energy and impact strength in Example 1, and FIG. 3 shows the relationship between specific energy and oil absorption in Example 2. Show.
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 小杉 敏己 静岡県浜松市中島町835 ─────────────────────────────────────────────────── ─── Continuation of the front page (72) Inventor Toshimi Kosugi 835 Nakajimacho, Hamamatsu City, Shizuoka Prefecture
Claims (1)
２５〜５０ｍｌ／１００ｇ、比表面積が７０００〜２０
０００ｃｍ2／ｇの無機フィラー２００〜３５０重量部
を比エネルギー０．４〜１．２ｋｗ・ｈｒ／ｋｇで混練
することを特徴とする熱可塑性樹脂組成物の製造方法。1. An oil absorption amount of 25 to 50 ml / 100 g and a specific surface area of 7,000 to 20 per 100 parts by weight of a thermoplastic resin.
A method for producing a thermoplastic resin composition, which comprises kneading 200 to 350 parts by weight of an inorganic filler of 000 cm 2 / g at a specific energy of 0.4 to 1.2 kw · hr / kg.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP62073639A JPH0613612B2 (en) | 1987-03-27 | 1987-03-27 | Method for producing thermoplastic resin composition |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP62073639A JPH0613612B2 (en) | 1987-03-27 | 1987-03-27 | Method for producing thermoplastic resin composition |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS63241036A JPS63241036A (en) | 1988-10-06 |
| JPH0613612B2 true JPH0613612B2 (en) | 1994-02-23 |
Family
ID=13524067
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP62073639A Expired - Lifetime JPH0613612B2 (en) | 1987-03-27 | 1987-03-27 | Method for producing thermoplastic resin composition |
Country Status (1)
| Country | Link |
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Families Citing this family (3)
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1987
- 1987-03-27 JP JP62073639A patent/JPH0613612B2/en not_active Expired - Lifetime
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