JPH0578722A - 金属溶融還元炉の操業方法 - Google Patents
金属溶融還元炉の操業方法Info
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- JPH0578722A JPH0578722A JP3247486A JP24748691A JPH0578722A JP H0578722 A JPH0578722 A JP H0578722A JP 3247486 A JP3247486 A JP 3247486A JP 24748691 A JP24748691 A JP 24748691A JP H0578722 A JPH0578722 A JP H0578722A
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- furnace
- coal
- gas
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- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
- Y02P10/00—Technologies related to metal processing
- Y02P10/10—Reduction of greenhouse gas [GHG] emissions
- Y02P10/143—Reduction of greenhouse gas [GHG] emissions of methane [CH4]
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- Manufacture And Refinement Of Metals (AREA)
- Manufacture Of Iron (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 溶融還元炉から発生する炉頂ガスの CH4、タ
ール、ピッチ分などを低減して、ガス除塵設備へのター
ル、ピッチなどの付着によるトラブルを防止する。 【構成】 溶融還元炉１から発生する炉頂ガスの温度を
排ガスダクト18に設置した温度検出器13で測定し、この
測定温度信号を制御器14にインプットする。制御器14で
は炉頂ガスの温度が 950℃以上になるように流量制御弁
15を制御して、送風ブロアー11から供給される空気中の
酸素富化量を調整する。 【効果】 炉頂ガスが 950℃以上に保持されるので C
H4、タール、ピッチ分が存在しなくなり、排ガス除塵設
備のトラブルが解消される。
ール、ピッチ分などを低減して、ガス除塵設備へのター
ル、ピッチなどの付着によるトラブルを防止する。 【構成】 溶融還元炉１から発生する炉頂ガスの温度を
排ガスダクト18に設置した温度検出器13で測定し、この
測定温度信号を制御器14にインプットする。制御器14で
は炉頂ガスの温度が 950℃以上になるように流量制御弁
15を制御して、送風ブロアー11から供給される空気中の
酸素富化量を調整する。 【効果】 炉頂ガスが 950℃以上に保持されるので C
H4、タール、ピッチ分が存在しなくなり、排ガス除塵設
備のトラブルが解消される。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、炉上部から小塊状また
は粉粒状の石炭を装入し、炉内下部にその石炭が乾溜し
て生成する炭材粒子の充填層を形成すると共に、炉内上
部に前記石炭の乾溜時に生成する細粒炭材粒子からなる
流動層を形成し、かつ炉下部の炉壁上下方向に配設され
た複数段の羽口のうち少なくとも最上段の羽口から粉粒
状鉱石を吹込む金属溶融還元炉の操業方法に関するもの
である。
は粉粒状の石炭を装入し、炉内下部にその石炭が乾溜し
て生成する炭材粒子の充填層を形成すると共に、炉内上
部に前記石炭の乾溜時に生成する細粒炭材粒子からなる
流動層を形成し、かつ炉下部の炉壁上下方向に配設され
た複数段の羽口のうち少なくとも最上段の羽口から粉粒
状鉱石を吹込む金属溶融還元炉の操業方法に関するもの
である。
【０００２】
【従来の技術】少なくとも上下２段以上の複数の羽口を
有し、高温空気または酸素富化された高温空気とともに
少なくとも上段羽口から粉粒状の鉱石を吹込み、炉頂か
ら石炭を装入する金属溶融還元炉を用いた金属精錬方法
については特公昭59-18453号公報あるいは特公昭59-286
05号公報に開示されている。
有し、高温空気または酸素富化された高温空気とともに
少なくとも上段羽口から粉粒状の鉱石を吹込み、炉頂か
ら石炭を装入する金属溶融還元炉を用いた金属精錬方法
については特公昭59-18453号公報あるいは特公昭59-286
05号公報に開示されている。
【０００３】このように石炭を炉頂より直接装入し、炉
内で石炭の乾溜も行う竪型の金属溶融還元炉では石炭の
乾溜時に熱割れ等により炉上部に粉状の炭材が生成す
る。このような粉状の炭材が炉内を上昇するガスに同伴
して炉頂からダストとして系外へ飛び出してしまうのを
防止するためには炉頂ガス流速を低下させることが効果
的である。この炉内ガス流速を低下させる操業方法とし
ては、炉頂ガス温度を低下させてガスの体積を低下させ
る方法が考えられる。
内で石炭の乾溜も行う竪型の金属溶融還元炉では石炭の
乾溜時に熱割れ等により炉上部に粉状の炭材が生成す
る。このような粉状の炭材が炉内を上昇するガスに同伴
して炉頂からダストとして系外へ飛び出してしまうのを
防止するためには炉頂ガス流速を低下させることが効果
的である。この炉内ガス流速を低下させる操業方法とし
ては、炉頂ガス温度を低下させてガスの体積を低下させ
る方法が考えられる。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】前記のように金属溶融
還元炉へ炉頂から直接石炭を炉内へ装入して使用する場
合にダストによる炭材の飛散を低下させる目的で炉頂ガ
ス温度を低下させて操業を行ったが、炉頂ガス温度が低
いと、炉内で石炭の乾溜が十分に行われず、炭化水素成
分の多いガスが発生し、石炭ピッチ、タール等の排ガス
ダクト内での付着、堆積や発生ガス中タール、ピッチ等
の除塵処理設備での凝集、除塵設備の閉塞といった問題
がある。
還元炉へ炉頂から直接石炭を炉内へ装入して使用する場
合にダストによる炭材の飛散を低下させる目的で炉頂ガ
ス温度を低下させて操業を行ったが、炉頂ガス温度が低
いと、炉内で石炭の乾溜が十分に行われず、炭化水素成
分の多いガスが発生し、石炭ピッチ、タール等の排ガス
ダクト内での付着、堆積や発生ガス中タール、ピッチ等
の除塵処理設備での凝集、除塵設備の閉塞といった問題
がある。
【０００５】石炭の熱分解は一般的には約 300℃から始
まり、ガスやタールを発生し始め、900℃でほぼガス発
生は終わり、高温乾溜コークスとなるが、本発明で考慮
している金属溶融還元炉では炉上部で形成している炭材
流動層内での滞溜時間が一般のコークス炉よりも短いた
めに発生ガス温度を900℃にしても必ずしも上述した排
ガス系統のトラブルを防止することはできない。
まり、ガスやタールを発生し始め、900℃でほぼガス発
生は終わり、高温乾溜コークスとなるが、本発明で考慮
している金属溶融還元炉では炉上部で形成している炭材
流動層内での滞溜時間が一般のコークス炉よりも短いた
めに発生ガス温度を900℃にしても必ずしも上述した排
ガス系統のトラブルを防止することはできない。
【０００６】本発明は、このような事情に鑑みてなされ
たものであり、炉頂ガス中の炭化水素を低減することが
できる金属溶融還元炉の操業方法を提供することを目的
とするものである。
たものであり、炉頂ガス中の炭化水素を低減することが
できる金属溶融還元炉の操業方法を提供することを目的
とするものである。
【０００７】
【課題を解決するための手段】前記目的を達成するため
の本発明は、炉上部から小塊状または粉粒状の石炭を装
入し、炉内下部にその石炭が乾溜して生成する炭材粒子
の充填層を形成すると共に、炉内上部に前記石炭の乾溜
時に生成する細粒炭材粒子からなる流動層を形成し、か
つ炉下部の炉壁上下方向に配設された複数段の羽口のう
ち少なくとも最上段の羽口から粉粒状鉱石を吹込む金属
溶融還元炉の操業方法において、前記金属溶融還元炉の
炉上部に発生する炉頂ガスの温度を測定し、この測定温
度が 950℃以上になるように炉操業条件を制御して炉頂
ガス中の炭化水素濃度を低減することを特徴とする金属
溶融還元炉の操業方法である。
の本発明は、炉上部から小塊状または粉粒状の石炭を装
入し、炉内下部にその石炭が乾溜して生成する炭材粒子
の充填層を形成すると共に、炉内上部に前記石炭の乾溜
時に生成する細粒炭材粒子からなる流動層を形成し、か
つ炉下部の炉壁上下方向に配設された複数段の羽口のう
ち少なくとも最上段の羽口から粉粒状鉱石を吹込む金属
溶融還元炉の操業方法において、前記金属溶融還元炉の
炉上部に発生する炉頂ガスの温度を測定し、この測定温
度が 950℃以上になるように炉操業条件を制御して炉頂
ガス中の炭化水素濃度を低減することを特徴とする金属
溶融還元炉の操業方法である。
【０００８】
【作 用】図１に竪型の金属溶融還元炉１を流動層予備
還元炉５と共に示す。金属溶融還元炉１内には塊状また
は粉粒状の石炭が石炭供給装置９を経て装入され、金属
溶融還元炉１の炉内下部に石炭が乾溜して生成する炭材
粒子の充填層が形成され、炉内上部に石炭の乾溜時に熱
割れ等により生成する細粒炭材粒子からなる流動層が形
成される。
還元炉５と共に示す。金属溶融還元炉１内には塊状また
は粉粒状の石炭が石炭供給装置９を経て装入され、金属
溶融還元炉１の炉内下部に石炭が乾溜して生成する炭材
粒子の充填層が形成され、炉内上部に石炭の乾溜時に熱
割れ等により生成する細粒炭材粒子からなる流動層が形
成される。
【０００９】また炉下部の炉壁には上段羽口２および下
段羽口３が配設してあり、上段羽口２および下段羽口３
には送風ブロア11から供給される空気を送風昇温装置12
によって 800〜1300℃に加熱された高温空気（以下熱風
という）が環状管16および羽口送風支管17を介して供給
される。なお、送風ブロア11の下流側における送風ダク
ト20には酸素供給管21が接続してあり、富化酸素流量制
御弁15を制御して熱風の酸素を富化することができるよ
うになっている。かくして炉１内の羽口２および羽口３
の先端近傍には熱風により高炉の羽口先端近傍と同様に
レースウェイを生成して2000〜2500℃の高温領域が形成
される。
段羽口３が配設してあり、上段羽口２および下段羽口３
には送風ブロア11から供給される空気を送風昇温装置12
によって 800〜1300℃に加熱された高温空気（以下熱風
という）が環状管16および羽口送風支管17を介して供給
される。なお、送風ブロア11の下流側における送風ダク
ト20には酸素供給管21が接続してあり、富化酸素流量制
御弁15を制御して熱風の酸素を富化することができるよ
うになっている。かくして炉１内の羽口２および羽口３
の先端近傍には熱風により高炉の羽口先端近傍と同様に
レースウェイを生成して2000〜2500℃の高温領域が形成
される。
【００１０】一方、予備還元炉５には粉粒状鉱石が鉱石
供給装置８より供給されると共に、金属溶融還元炉１で
発生した炉頂ガスが排ガスダクト18から予備還元炉５の
下部に導入され、同炉５内に装入された粉粒状鉱石を流
動方式により乾燥、加熱、予備還元する。かくして予備
還元された予備還元鉱は流動層域に位置する排出装置19
より排出されて誘導管22で鉱石吹き込みタンク７に一旦
貯蔵される。なお、予備還元炉５の上部から排出される
含塵排ガスはホットサイクロン６で集塵され、回収した
粉状ダストは鉱石吹き込みタンク７に集めるようになっ
ている。鉱石吹き込みタンク７内に貯蔵された粉粒状の
予備還元鉱は吹き込み量制御装置４により供給量を制御
しながら鉱石供給管10から上段羽口２の部分に供給さ
れ、上段羽口２を経て熱風と共に金属溶融還元炉１内に
吹き込まれる。なお必要に応じ下段羽口３にも予備還元
鉱を供給することも可能である。
供給装置８より供給されると共に、金属溶融還元炉１で
発生した炉頂ガスが排ガスダクト18から予備還元炉５の
下部に導入され、同炉５内に装入された粉粒状鉱石を流
動方式により乾燥、加熱、予備還元する。かくして予備
還元された予備還元鉱は流動層域に位置する排出装置19
より排出されて誘導管22で鉱石吹き込みタンク７に一旦
貯蔵される。なお、予備還元炉５の上部から排出される
含塵排ガスはホットサイクロン６で集塵され、回収した
粉状ダストは鉱石吹き込みタンク７に集めるようになっ
ている。鉱石吹き込みタンク７内に貯蔵された粉粒状の
予備還元鉱は吹き込み量制御装置４により供給量を制御
しながら鉱石供給管10から上段羽口２の部分に供給さ
れ、上段羽口２を経て熱風と共に金属溶融還元炉１内に
吹き込まれる。なお必要に応じ下段羽口３にも予備還元
鉱を供給することも可能である。
【００１１】上段羽口２から熱風あるいは富化される酸
素と共に吹き込まれる予備還元鉱は直ちに加熱され、容
易に溶融する。そして金属溶融還元炉１の下部を滴下す
る間に還元、溶融されて溶融金属と溶融スラグが生成し
て炉床部に貯溜されて出湯口（図示せず）より適時炉外
に出湯される。前記のような溶融還元炉１の操業は従来
公知であるが、本発明で対象としている炉上部に石炭の
熱分解などにより生成する細粒の炭材からなる流動層を
保持している溶融還元炉１では、炉上部の石炭供給装置
９から炉内へ装入された石炭はこの炭材流動層中へ入
り、そこの熱により急速に乾溜が開始される。この時石
炭からはその揮発分がガス化して逃げるために、石炭は
亀裂を含むチャーとなる。このチャーは充填層として上
下段羽口間に堆積し還元反応領域を形成する。またこの
亀裂の発生や流動層内での他の炭材との衝突等により、
細粒の石炭チャーが発生して、流動層中の浮遊粒子とな
る。
素と共に吹き込まれる予備還元鉱は直ちに加熱され、容
易に溶融する。そして金属溶融還元炉１の下部を滴下す
る間に還元、溶融されて溶融金属と溶融スラグが生成し
て炉床部に貯溜されて出湯口（図示せず）より適時炉外
に出湯される。前記のような溶融還元炉１の操業は従来
公知であるが、本発明で対象としている炉上部に石炭の
熱分解などにより生成する細粒の炭材からなる流動層を
保持している溶融還元炉１では、炉上部の石炭供給装置
９から炉内へ装入された石炭はこの炭材流動層中へ入
り、そこの熱により急速に乾溜が開始される。この時石
炭からはその揮発分がガス化して逃げるために、石炭は
亀裂を含むチャーとなる。このチャーは充填層として上
下段羽口間に堆積し還元反応領域を形成する。またこの
亀裂の発生や流動層内での他の炭材との衝突等により、
細粒の石炭チャーが発生して、流動層中の浮遊粒子とな
る。
【００１２】一般にコークス炉などでは乾溜温度が高い
ほど発生ガス中の CH4、タールなどは低下し、水素は上
昇するが、炭材流動層を形成する金属溶融還元炉では発
生ガス中のタール、ピッチ等の炭化水素分は排ガス処理
を複雑化させてしまうために、好ましくない。そこで発
生ガス中の炭化水素分が問題ないレベルまで下げられる
条件を熱間実験により求めた。図２は炉頂発生ガス温度
と発生ガス中 CH4濃度を示したものである。炉頂温度を
上昇するに従い、発生ガス中 CH4濃度は低下し、約 950
℃以上ではほとんど CH4は含まれていないことになる。
ほど発生ガス中の CH4、タールなどは低下し、水素は上
昇するが、炭材流動層を形成する金属溶融還元炉では発
生ガス中のタール、ピッチ等の炭化水素分は排ガス処理
を複雑化させてしまうために、好ましくない。そこで発
生ガス中の炭化水素分が問題ないレベルまで下げられる
条件を熱間実験により求めた。図２は炉頂発生ガス温度
と発生ガス中 CH4濃度を示したものである。炉頂温度を
上昇するに従い、発生ガス中 CH4濃度は低下し、約 950
℃以上ではほとんど CH4は含まれていないことになる。
【００１３】そこで本発明では発生ガス温度が 950℃以
上になるように炉操業条件を制御することにより、発生
ガス中の CH4濃度をほとんど０とすることができるもの
であり、つまり発生ガス中の炭化水素を無くすことが可
能となる。その結果、発生ガス中のタール、ピッチ等の
成分もなくなり排ガス処理を簡単に行うことができるよ
うになる。なお、炉頂ガス温度を制御する手段としては
送風ブロアから溶融還元炉の羽口に供給される空気の酸
素を富化することによって行うことができる。すなわち
供給空気中の酸素量を増大するほど炉頂ガスの温度を上
昇することができる。炉頂ガス温度の上昇手段として
は、この他に送風温度の上昇、炉頂ガス中への酸素吹込
み等がある。
上になるように炉操業条件を制御することにより、発生
ガス中の CH4濃度をほとんど０とすることができるもの
であり、つまり発生ガス中の炭化水素を無くすことが可
能となる。その結果、発生ガス中のタール、ピッチ等の
成分もなくなり排ガス処理を簡単に行うことができるよ
うになる。なお、炉頂ガス温度を制御する手段としては
送風ブロアから溶融還元炉の羽口に供給される空気の酸
素を富化することによって行うことができる。すなわち
供給空気中の酸素量を増大するほど炉頂ガスの温度を上
昇することができる。炉頂ガス温度の上昇手段として
は、この他に送風温度の上昇、炉頂ガス中への酸素吹込
み等がある。
【００１４】
【実施例】 実施例１ 図３は、図１に示す予備還元炉５を備えた竪型の金属溶
融還元炉１を用いて、下記の操業条件で炉操業を約10日
間行った時の発生ガス温度を発生ガス中の CH4濃度、発
生ダスト中の揮発成分の推移を示したものである。
融還元炉１を用いて、下記の操業条件で炉操業を約10日
間行った時の発生ガス温度を発生ガス中の CH4濃度、発
生ダスト中の揮発成分の推移を示したものである。
【００１５】操業条件 竪型溶融還元炉 炉径 ： 1.2ｍ 炉容積 ： 7.7ｍ 上・下段羽口：各３本 操業条件 送風量 ： 1650Nm3／ｈ 富化酸素量 ： 100〜200Nm3／ｈ 送風温度 ： 900℃ 石炭供給量 ： 900kg／ｈ 粉鉱石供給量： 800kg／ｈ（フラックスを含む） 試験条件として発生する炉頂ガス温度を還元炉１と予備
還元炉５間の排ガスダクト18に設置した発生ガス温度検
出器13により測定し、この温度測定信号を富化酸素流量
制御器14に入力すると共に、送風ブロア11より供給され
る空気の富化酸素量を、制御器14の指令により富化酸素
流量制御弁15を制御して、順次増大して還元炉１の炉頂
ガス温度を約 800℃から1100℃まで段階的に上昇させて
発生ガスおよび発生ダストの成分変化を観察した。
還元炉５間の排ガスダクト18に設置した発生ガス温度検
出器13により測定し、この温度測定信号を富化酸素流量
制御器14に入力すると共に、送風ブロア11より供給され
る空気の富化酸素量を、制御器14の指令により富化酸素
流量制御弁15を制御して、順次増大して還元炉１の炉頂
ガス温度を約 800℃から1100℃まで段階的に上昇させて
発生ガスおよび発生ダストの成分変化を観察した。
【００１６】図３に示すように、発生ガス温度 950℃を
境としてCH4濃度が急激に低下し、950℃以上ではほぼ完
全になくなる。同時に発生ダスト中の揮発分の消失も見
られた。これは 950℃付近を境として、それ以上の温度
では装入石炭の乾溜が完全に行われていたことを示唆し
ているものである。 実施例２ 実施例１と同じ炉を用いて、下記の操業条件で操業し
た。
境としてCH4濃度が急激に低下し、950℃以上ではほぼ完
全になくなる。同時に発生ダスト中の揮発分の消失も見
られた。これは 950℃付近を境として、それ以上の温度
では装入石炭の乾溜が完全に行われていたことを示唆し
ているものである。 実施例２ 実施例１と同じ炉を用いて、下記の操業条件で操業し
た。
【００１７】操業条件 送風量 ：1650Nm3 ／ｈ 富化酸素量 ： 140Nm3 ／ｈ 送風温度 ： 900℃ 石炭供給量 ： 900kg／ｈ 粉鉱石供給量： 800kg／ｈ（フラックスを含む） 発生ガス温度は 900℃であり、この発生ガス中のメタン
濃度は 1.5％、また発生ダスト中のタール、ピッチは
1.0％であった。そこで、ガス発生温度が 950℃になる
ように富化酸素量を160Nm3／ｈに変更したところガス発
生温度は 955℃になった。このときの発生ガス中のメタ
ン濃度 0.1％、また発生ダスト中のタール、ピッチは
0.1％に低下した。この操業条件で７日間操業したが、
発生ガス除塵水の汚染は見られなかった。
濃度は 1.5％、また発生ダスト中のタール、ピッチは
1.0％であった。そこで、ガス発生温度が 950℃になる
ように富化酸素量を160Nm3／ｈに変更したところガス発
生温度は 955℃になった。このときの発生ガス中のメタ
ン濃度 0.1％、また発生ダスト中のタール、ピッチは
0.1％に低下した。この操業条件で７日間操業したが、
発生ガス除塵水の汚染は見られなかった。
【００１８】
【発明の効果】以上説明したようにこの発明によれば、
炭材流動層溶融還元炉操業における装入石炭から発生す
るタール、ピッチなどの高沸点炭化水素化合物の量を低
下することができ、それら物質による発生ガスダクトの
汚染、閉塞、並びにガス除塵設備でのトラブル等を防止
することが可能となる。
炭材流動層溶融還元炉操業における装入石炭から発生す
るタール、ピッチなどの高沸点炭化水素化合物の量を低
下することができ、それら物質による発生ガスダクトの
汚染、閉塞、並びにガス除塵設備でのトラブル等を防止
することが可能となる。
【図１】本発明の実施例に係る装置の模式図である。
【図２】発生ガス温度と発生ガス中の CH4濃度の関係を
示すグラフである。
示すグラフである。
【図３】発生ガス温度、発生ガスメタン濃度および発生
ダスト中揮発分の推移を示すグラフである。
ダスト中揮発分の推移を示すグラフである。
１ 溶融還元炉 ２ 上段羽口 ３ 下段羽口 ４ 吹き込み量制御装置 ５ 予備還元炉 ６ ホットサイクロン ７ 鉱石吹き込みタンク ８ 鉱石供給装置 ９ 石炭供給装置 10 鉱石供給管 11 送風ブロア 12 送風昇温装置 13 発生ガス温度検出器 14 富化酸素流量制御器 15 富化酸素流量制御弁 16 環状管 17 羽口送風支管 18 排ガスダクト 19 排出装置 20 送風ダクト 21 酸素供給管 22 誘導管
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 佐藤 和彦 千葉県千葉市川崎町１番地 川崎製鉄株式 会社技術研究本部内 (72)発明者 日下部 太郎 千葉県千葉市川崎町１番地 川崎製鉄株式 会社技術研究本部内
Claims (1)
- 【請求項１】 炉上部から小塊状または粉粒状の石炭を
装入し、炉内下部にその石炭が乾溜して生成する炭材粒
子の充填層を形成すると共に、炉内上部に前記石炭の乾
溜時に生成する細粒炭材粒子からなる流動層を形成し、
かつ炉下部の炉壁上下方向に配設された複数段の羽口の
うち少なくとも最上段の羽口から粉粒状鉱石を吹込む金
属溶融還元炉の操業方法において、前記金属溶融還元炉
の炉上部に発生する炉頂ガスの温度を測定し、この測定
温度が 950℃以上になるように炉操業条件を制御して炉
頂ガス中の炭化水素濃度を低減することを特徴とする金
属溶融還元炉の操業方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3247486A JPH0788524B2 (ja) | 1991-09-26 | 1991-09-26 | 金属溶融還元炉の操業方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3247486A JPH0788524B2 (ja) | 1991-09-26 | 1991-09-26 | 金属溶融還元炉の操業方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0578722A true JPH0578722A (ja) | 1993-03-30 |
| JPH0788524B2 JPH0788524B2 (ja) | 1995-09-27 |
Family
ID=17164185
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP3247486A Expired - Fee Related JPH0788524B2 (ja) | 1991-09-26 | 1991-09-26 | 金属溶融還元炉の操業方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0788524B2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2011515579A (ja) * | 2008-03-17 | 2011-05-19 | シーメンス・ファオアーイー・メタルズ・テクノロジーズ・ゲーエムベーハー | 液状銑鉄又は液状鋼原材料を生産するためのプロセス及び装置 |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH059527A (ja) * | 1991-07-01 | 1993-01-19 | Kawasaki Steel Corp | 低ｐ銑の製造方法 |
-
1991
- 1991-09-26 JP JP3247486A patent/JPH0788524B2/ja not_active Expired - Fee Related
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH059527A (ja) * | 1991-07-01 | 1993-01-19 | Kawasaki Steel Corp | 低ｐ銑の製造方法 |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2011515579A (ja) * | 2008-03-17 | 2011-05-19 | シーメンス・ファオアーイー・メタルズ・テクノロジーズ・ゲーエムベーハー | 液状銑鉄又は液状鋼原材料を生産するためのプロセス及び装置 |
| US9139884B2 (en) | 2008-03-17 | 2015-09-22 | Primetals Technologies Austria GmbH | Process and apparatus for producing liquid pig iron or liquid primary steel products |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0788524B2 (ja) | 1995-09-27 |
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