JPH0572549B2 - - Google Patents
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- JPH0572549B2 JPH0572549B2 JP15029884A JP15029884A JPH0572549B2 JP H0572549 B2 JPH0572549 B2 JP H0572549B2 JP 15029884 A JP15029884 A JP 15029884A JP 15029884 A JP15029884 A JP 15029884A JP H0572549 B2 JPH0572549 B2 JP H0572549B2
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Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
この発明は、小容量の電源で、電力ケーブル導
体の交流抵抗を、高精度に測定することができる
電力ケーブル導体の交流抵抗測定装置に関する。DETAILED DESCRIPTION OF THE INVENTION [Field of Industrial Application] The present invention relates to an AC resistance measuring device for a power cable conductor that can measure AC resistance of a power cable conductor with high accuracy using a small-capacity power source.
電力ケーブルに交流を通じると、直流を通じた
場合よりも、電気抵抗が増加することが知られて
いる。これは表皮効果の影響によるもので、近年
この交流抵抗の実測方方法が種々提案されてい
る。
It is known that when an alternating current is passed through a power cable, the electrical resistance increases more than when a direct current is passed. This is due to the influence of the skin effect, and in recent years various methods have been proposed for actually measuring this AC resistance.
これらはいずれも、交流ブリツジあるいは交流
電位差計を用いて測定を行なうものであり、第３
図に交流ブリツジを用いた測定回路の構成を示
す。この図において、電力ケーブル導体１は、帰
還路Ｑと共に閉回路Ｃを構成する一方、交流ブリ
ツジ２の電力入力端２ａに接続されたリード線
３，４によつて、ブリツジＢの第１辺B1のイン
ピーダンスを構成している。そして、変圧器５に
よつて閉回路Ｃに交流電流が誘起され、この電流
値が変流器６によつて適宜の値に変換された後、
交流ブリツジ２の電力入力端２ｂを介して、ブリ
ツジＢの第２辺B2へ供給される。ここで、ブリ
ツジＢの第４辺B4の可変インピーダンスＺ（＝ｘ
＋ｊｙ／ｗ）を調整して、これと第１辺B1の抵抗Ｒ
（電力ケーブル導体１の抵抗）、第２辺B2のイン
ダクタンスＬおよび自己インダクタンスＭ、第３
辺B3の抵抗ｒとを平衝状態とし、ブリツジＢの
平衝条件（rR＋My＝０、Ｌ＝Ｍ（１＋ｘ／Ｒ））か
ら、電力ケーブル導体１の交流抵抗Ｒを算出す
る。なお、この種の測定においては、電力ケーブ
ル導体１の抵抗Ｒは非常に小さいので、閉回路Ｃ
には、1000〜3000Aの大電流を流す必要がある。 All of these are measured using an AC bridge or an AC potentiometer.
The figure shows the configuration of a measurement circuit using an AC bridge. In this figure, the power cable conductor 1 constitutes a closed circuit C together with the return path Q, while the lead wires 3 and 4 connected to the power input end 2a of the AC bridge 2 connect the power cable conductor 1 to the first side B1 of the bridge B. constitutes the impedance of Then, an alternating current is induced in the closed circuit C by the transformer 5, and after this current value is converted to an appropriate value by the current transformer 6,
The second side B2 of the bridge B is supplied via the power input terminal 2b of the AC bridge 2. Here, the variable impedance Z (=x
+jy/w) and the resistance R of the first side B1 (resistance of the power cable conductor 1), the inductance L and self-inductance M of the second side B2, and the third side B1.
The AC resistance R of the power cable conductor 1 is calculated from the equilibrium condition of the bridge B (rR+My=0, L=M(1+x/R)) by setting the resistance r of the side B3 in an equilibrium state. In addition, in this type of measurement, since the resistance R of the power cable conductor 1 is very small, the closed circuit C
requires a large current of 1000 to 3000A to flow.
第４図は、上記測定回路を具体化した従来の電
力ケーブル導体１の交流抵抗測定装置の構成を示
す概略図であり、この測定装置にいては、第３図
に示す帰還路Ｑとして、電力ケーブル７のシース
８を利用している。 FIG. 4 is a schematic diagram showing the configuration of a conventional AC resistance measuring device for power cable conductor 1 embodying the above-mentioned measuring circuit. In this measuring device, as the return path Q shown in FIG. The sheath 8 of the cable 7 is used.
このような測定装置では、試料すなわち電力ケ
ーブル７の加工等をほとんど行なう必要がないの
で、作業能率が高い反面、以下に示すような欠点
があつた。 In such a measuring device, since there is almost no need to process the sample, that is, the power cable 7, work efficiency is high, but it has the following drawbacks.
Ａ シースを帰還路として用いることによる欠点
POF（pipe type oil filled）ケーブル等、
シースがないケーブルの測定は行なえない。A Disadvantages of using a sheath as a return path POF (pipe type oil filled) cable, etc.
Cables without sheaths cannot be measured.
Al（アルミニウム）シース、または鉛シー
スでは、抵抗が大きく、前述した大電流を流すた
めには大容量出力の変圧器５を用いなければなら
ない。また、この場合、シースが発熱し、ビニー
ル等の防食層が溶ける虞れがある。また、交流抵
抗の温度特性を測定する場合、シースが発熱する
と、所望の温度にすることが難しく、精度の高い
測定が行なえない。 An Al (aluminum) sheath or a lead sheath has a large resistance, and in order to flow the aforementioned large current, a transformer 5 with a large capacity output must be used. Furthermore, in this case, the sheath may generate heat and the anticorrosion layer such as vinyl may melt. Furthermore, when measuring the temperature characteristics of AC resistance, if the sheath generates heat, it is difficult to achieve a desired temperature, making it impossible to perform highly accurate measurements.
Ｂ 外部磁界に起因する誤差
リード線３，４と電力ケーブル導体１とで、閉
ループＰが形成されるために、これに外部から磁
界が作用すると、この影響によつて測定誤差が生
じる。B. Error caused by external magnetic field Since a closed loop P is formed between the lead wires 3 and 4 and the power cable conductor 1, when a magnetic field acts on this from the outside, a measurement error occurs due to this influence.
そこで、上記欠点を補うために、第５図に示す
測定装置が提案された。これは、帰還路Ｑとし
て、シース８の代わりに電力ケーブル導体９を用
いると共に、電力ケーブル導体１に、リード線
３，４を同一方向に、一定ピツチで巻回したもの
である。このように構成すれば、帰還路Ｑとして
シースを使用しないので、上記Ａの欠点が解決さ
れる。また、上記Ｂの欠点については、リード線
３，４を巻回して、これらリード線３，４と電力
ケーブル導体１とで形成する閉ループＰの面積を
小さくしたので、外部からの磁気ノイズを受けに
くくなつており、それによつて生じる誤差を排除
することができる。 Therefore, in order to compensate for the above-mentioned drawbacks, a measuring device shown in FIG. 5 was proposed. This uses a power cable conductor 9 instead of the sheath 8 as the return path Q, and has lead wires 3 and 4 wound around the power cable conductor 1 in the same direction at a constant pitch. With this configuration, the sheath is not used as the return path Q, so the drawback A mentioned above is solved. Regarding the above drawback B, the lead wires 3 and 4 are wound to reduce the area of the closed loop P formed by these lead wires 3 and 4 and the power cable conductor 1, so it is susceptible to external magnetic noise. The errors caused by this can be eliminated.
しかしながら、このように構成たことによつ
て、以下に示す新たな欠点が生じる。 However, this configuration causes new drawbacks as shown below.
Ｃ 閉回路Ｃの大型化
電力ケーブル導体９による近接効果（電力ケー
ブル導体１に電力ケーブル導体９から生じる磁界
が作用して、電力ケーブル導体１の電流密度が一
様でなくなり、抵抗がアツプする現象）から生じ
る誤差を除去するために、電力ケーブル導体１，
９間の距離Ｈを少なくとも３ｍ以上にしなければ
ならない。しかしながら、これによつて実施に必
要なペースが大きくなると共に、閉回路Ｃの自己
インダクタンスが大きくなり、前述した大電流を
流すためには、やはり大容量の変圧器５が必要と
なる。C Increase in the size of the closed circuit C Proximity effect due to the power cable conductor 9 (a phenomenon in which the magnetic field generated from the power cable conductor 9 acts on the power cable conductor 1, the current density in the power cable conductor 1 becomes uneven, and the resistance increases) ), the power cable conductor 1,
The distance H between 9 must be at least 3 m or more. However, this increases the pace of implementation, increases the self-inductance of the closed circuit C, and requires a large-capacity transformer 5 in order to flow the aforementioned large current.
Ｄ 電力ケーブル導体１から生じる磁界に起因す
る誤差
リード線３，４が同一方向に巻回されているた
め、電力ケーブル導体１から生じる磁束によつ
て、このリード線３，４に誘起電圧が発生し、こ
れによつて測定値に誤差が生じる。D Error caused by the magnetic field generated from the power cable conductor 1 Since the lead wires 3 and 4 are wound in the same direction, the magnetic flux generated from the power cable conductor 1 generates an induced voltage in the lead wires 3 and 4. However, this causes errors in the measured values.
これらのことから明らかなように、従来の電力
ケーブル導体の交流抵抗測定装置においては、大
容量の電源を必要とし、しかも精度の高い測定が
行なえなかつた。 As is clear from the above, the conventional AC resistance measuring device for power cable conductors requires a large-capacity power source and cannot perform highly accurate measurements.
この発明は、上記事情に鑑み、小容量の電源
で、電力ケーブル導体の交流抵抗を高精度に測定
することができる電力ケーブル導体の交流抵抗測
定装置を提供することを目的とする。
SUMMARY OF THE INVENTION In view of the above circumstances, an object of the present invention is to provide an AC resistance measuring device for a power cable conductor that can measure AC resistance of a power cable conductor with high precision using a small-capacity power source.
上記目的を達成するために、この発明は、帰還
路として良導体からなるパイプ状導体を用い、そ
の中空部に電力ケーブル導体を内包すると共に、
一対のリード線を、前記柱状導体の外周に、互い
に逆方向鏡対称に巻回した構成としたことを特徴
とする。
In order to achieve the above object, the present invention uses a pipe-shaped conductor made of a good conductor as a return path, encloses a power cable conductor in its hollow part, and
The present invention is characterized in that a pair of lead wires are wound around the outer periphery of the columnar conductor in mirror symmetry in opposite directions.
良導体からなるパイプ状導体を用いて閉回路を
構成することにより、閉回路における電力損失が
極めて少なくなる。また、交流ブリツジの１辺か
ら延長された１対のリード線を、互いに逆方向鏡
対称に巻回することにより、電力ケーブル導体か
ら生じる磁束のうち、これら１対のリード線に鎖
交する数が全体として零となる。したがつて、電
力ケーブル導体から生じる磁束によつてリード線
に誘起される誘起電圧は零となる。
By constructing a closed circuit using a pipe-shaped conductor made of a good conductor, power loss in the closed circuit is extremely reduced. In addition, by winding a pair of lead wires extending from one side of the AC bridge mirror-symmetrically in opposite directions, it is possible to increase the number of magnetic fluxes generated from the power cable conductor that interlink with these pair of lead wires. becomes zero as a whole. Therefore, the induced voltage induced in the lead wire by the magnetic flux generated from the power cable conductor becomes zero.
以下図面を参照して、この発明の一実施例につ
いて説明する。
An embodiment of the present invention will be described below with reference to the drawings.
第１図は、この発明の一実施例による電力ケー
ブル導体の交流抵抗測定装置の構成を示す斜視
図、第２図は、同測定装置の要部の構成を示す分
斜視図である。 FIG. 1 is a perspective view showing the configuration of an AC resistance measuring device for a power cable conductor according to an embodiment of the present invention, and FIG. 2 is an exploded perspective view showing the configuration of main parts of the measuring device.
第１図において、電力ケーブル１０は、銅製の
パイプ状導体１１内に配置され、このパイプ状導
体１１が閉回路Ｃにおける帰還路Ｑとして用いら
れている。 In FIG. 1, a power cable 10 is disposed within a pipe-shaped conductor 11 made of copper, and this pipe-shaped conductor 11 is used as a return path Q in a closed circuit C.
ここで、第２図に示すように電力ケーブル１０
は、電力ケーブル導体１２と、それを被覆する絶
縁層１３とからなり、電力ケーブル導体１２の左
端には、接続スリーブ１４が取り付けられてい
る。 Here, as shown in FIG.
consists of a power cable conductor 12 and an insulating layer 13 covering it, and a connection sleeve 14 is attached to the left end of the power cable conductor 12.
また、パイプ状導体１１は、これを半割りにし
た形状の上蓋１５と下蓋１６とからなり、その肉
厚は十分厚くなつている。そして、その各左端に
は、半円状のフランジ１５ａ，１６ａが形成さ
れ、これらフランジ１５ａおよび１６ａの両端に
は、径外方向に突出する一対の合わせ板１５ｂ，
１５ｂおよび１６ａ，１６ｂが形成されると共
に、フランジ１５ａおよび１６ａの左端中央部に
は、電線取付板１５ｃおよび１６ｃが形成されて
いる。また前記合わせ板１５ｂ，１６ｂ…の各々
には孔１５ｄ…および１６ｄ…が穿設されてい
る。一方、上蓋１５と下蓋１６の右端には、半円
状の段付フランジ１５ｅおよび１６ｅが形成され
ており、これらフランジ１５ｅ，１６ｅの両端に
は、径外方向に突出する一対の合わせ板１５ｆ，
１５ｆおよび１６ｆ，１６ｆが形成されている。
この場合、この段付フランジ１５ｅ，１６ｅの小
径部１５ｇ，１６ｇの内径は、電力ケーブル導体
１２の径と等しいか、もしくはこれより幾分小と
なつている。また、前記合わせ板１５ｅ…，１６
ｅ…の各々には孔１５ｈ…，１６ｈが穿設されて
いる。さらに、上蓋１５および下蓋１６の内周に
は、適宜の間隔で絶縁スペーサ１７，１７…が固
着されており、上蓋１５の外周には軸方向に所定
距離ｌ隔てて貫通孔１５ｉ，１５ｉが穿設されて
いる。 Further, the pipe-shaped conductor 11 is made up of an upper cover 15 and a lower cover 16 which are cut in half, and the wall thickness thereof is sufficiently thick. Semicircular flanges 15a and 16a are formed at each left end, and at both ends of these flanges 15a and 16a, a pair of mating plates 15b, which protrude radially outward, are formed.
15b, 16a, and 16b are formed, and electric wire attachment plates 15c and 16c are formed at the center of the left end of the flanges 15a and 16a. Furthermore, holes 15d and 16d are formed in each of the mating plates 15b and 16b. On the other hand, semicircular stepped flanges 15e and 16e are formed at the right ends of the upper lid 15 and the lower lid 16, and a pair of mating plates 15f protruding radially outward are provided at both ends of these flanges 15e and 16e. ，
15f, 16f, and 16f are formed.
In this case, the inner diameters of the small diameter portions 15g, 16g of the stepped flanges 15e, 16e are equal to or somewhat smaller than the diameter of the power cable conductor 12. Further, the laminated plates 15e..., 16
Holes 15h..., 16h are bored in each of the holes 15h..., 16h. Furthermore, insulating spacers 17, 17... are fixed to the inner periphery of the upper lid 15 and the lower lid 16 at appropriate intervals, and through holes 15i, 15i are formed on the outer periphery of the upper lid 15 at a predetermined distance l in the axial direction. It is perforated.
そして、このような上蓋１５および下蓋１６の
外周には、各々複数本のリード線１９−１，１９
−２…，２０−１，２０−２…、および２１−
１，２１−２…，２２−１，２２−２…がエポキ
シ等の接着材により一定ピツチで接着されてい
る。この場合、リード線１９−１…と２０−１…
および２１−１…と２２−１…は、上蓋１５およ
び下蓋１６を、２等分する垂直横断面Ｆに関し、
互いに逆方向鏡対称の関係で螺線状に配置されて
いる。また、上蓋１５に接着されたリード線１９
−１，２０−１の一端１９−１ａおよび２０−１
ａは、各々前述した貫通孔１５ｉ，１５ｉから上
蓋１５内に差し込まれている。 A plurality of lead wires 19-1 and 19-1 are provided on the outer peripheries of the upper lid 15 and the lower lid 16, respectively.
-2..., 20-1, 20-2..., and 21-
1, 21-2..., 22-1, 22-2... are adhered at a constant pitch using an adhesive such as epoxy. In this case, lead wires 19-1... and 20-1...
and 21-1... and 22-1... relate to the vertical cross section F that divides the upper lid 15 and the lower lid 16 into two,
They are arranged in a spiral pattern with mirror symmetry in opposite directions. In addition, a lead wire 19 glued to the upper lid 15
-1, 20-1 one end 19-1a and 20-1
a are inserted into the upper lid 15 through the aforementioned through holes 15i, 15i, respectively.
そして、電力ケーブル１０を内包した状態で、
上蓋１５と下蓋１６とが重ね合わされ、対応する
合わせ板１５ｂと１６ｂおよび１５ｆと１６ｆが
ボルトで締め合わされてパイプ状導体１１とな
る。この場合、上蓋１５に接着されたリード線１
９−１，…，２０−１，…と、下蓋１６に接着さ
れたリード線２１−１，…，２２−１，…の各端
が、各々接続され、第１図に示すように、リード
線１９−１，…と２１−１…はＺ巻に、またリー
ド線２０−１，…と２２−１…はＳ巻に、互いに
逆方向鏡対称の関係でパイプ状導体１１の外周に
巻回された状態となる。そして、リード線１９−
１および２０−１の一端１９−１ａおよび２０−
１ａは孔１５ｉ，１５ｉの直下において、絶縁体
１３を貫通して電力ケーブル導体１２に接続され
る一方、リード線１９−４および２０−４の他端
１９−４ｂおよび２０−４ｂは、撚り合わされた
リード線２３，２４を介して、交流ブリツジ２の
電圧入力端２ａ，２ａに接続される。 Then, with the power cable 10 included,
The upper cover 15 and the lower cover 16 are placed on top of each other, and the corresponding mating plates 15b and 16b and 15f and 16f are bolted together to form the pipe-shaped conductor 11. In this case, the lead wire 1 glued to the top lid 15
9-1,..., 20-1,... and each end of the lead wires 21-1,..., 22-1,... bonded to the lower lid 16 are connected to each other, as shown in FIG. The lead wires 19-1,... and 21-1... are wound in Z winding, and the lead wires 20-1,... and 22-1... are wound in S winding around the outer periphery of the pipe-shaped conductor 11 in a mirror-symmetrical relationship with each other. It will be in a rolled state. And lead wire 19-
1 and 20-1, one end 19-1a and 20-
1a is connected to the power cable conductor 12 through the insulator 13 directly under the holes 15i, 15i, while the other ends 19-4b and 20-4b of the lead wires 19-4 and 20-4 are twisted together. It is connected to voltage input terminals 2a, 2a of the AC bridge 2 via lead wires 23, 24.
次に、電力ケーブル導体１２とパイプ状導体１
１とは、両端が接続され閉回路Ｃをなしている。
すなわち、電力ケーブル導体１２の右端は、上蓋
１５と下蓋１６の小径部１５ｇ，１６ｇによつて
上下に押圧され、パイプ状導体１１と電気的に導
通した状態となり、また、電力ケーブル導体１２
の左端は、導線２５と、２条の電線２６，２７と
によつて、パイプ状導体１１の左端に接続されて
いる。さらに詳述すると、導線２５の一端２５ａ
は、接続スリーブ１４によつて電力ケーブル導体
１２の左端に接続されており、導線２５の他端２
５ｂは電線２６，２７の一端２６ａ，２７ａに接
続されている。また、電線２６，２７の他端２６
ｂ，２７ｂは、各々フランジ１５ａ，１６ａの電
線取付板１５ｃ，１６ｃに接続されている。こう
して、電力ケーブル導体１２→導線２５→電線２
６，２７→パイプ状導体１１→電力ケーブル導体
１２という閉回路Ｃが形成される。ここで、導線
２５は、変圧器５の１次側コイル２８に挿通され
ると共に変流器６の２次側コイル２９に挿通され
ており、送電線３０から、１次側コイル２８に電
流が供給されることによつて、導線２５に大電流
が誘起され、閉回路Ｃに供給されると共に、この
電流値が変流器６によつて適宜の値に変換され、
交流ブリツジ２の電力入力端２ｂへ供給されるよ
うになつている。 Next, the power cable conductor 12 and the pipe-shaped conductor 1
1, both ends are connected to form a closed circuit C.
That is, the right end of the power cable conductor 12 is pressed vertically by the small diameter portions 15g and 16g of the upper cover 15 and the lower cover 16, and is electrically connected to the pipe-shaped conductor 11.
The left end of is connected to the left end of the pipe-shaped conductor 11 by a conductor 25 and two electric wires 26 and 27. More specifically, one end 25a of the conducting wire 25
is connected to the left end of the power cable conductor 12 by a connecting sleeve 14, and the other end 2 of the conductor 25
5b is connected to one ends 26a, 27a of electric wires 26, 27. Also, the other end 26 of the electric wires 26, 27
b, 27b are connected to wire attachment plates 15c, 16c of flanges 15a, 16a, respectively. In this way, power cable conductor 12 → conductor 25 → electric wire 2
6, 27→pipe-shaped conductor 11→power cable conductor 12, a closed circuit C is formed. Here, the conducting wire 25 is inserted through the primary coil 28 of the transformer 5 and also through the secondary coil 29 of the current transformer 6, and current is passed from the power transmission line 30 to the primary coil 28. As a result, a large current is induced in the conductor 25 and is supplied to the closed circuit C, and this current value is converted to an appropriate value by the current transformer 6.
The power is supplied to the power input terminal 2b of the AC bridge 2.
このような構成において、変圧器５を介して、
閉回路Ｃに大電流を流す。この場合、パイプ状導
体１１は、銅で形成されており、しかもその肉厚
は十分厚く、その導電断面積が大きいので、閉回
路Ｃにおいてパイプ状導体１１での電力損失は極
めて少ない。したがつて、大容量の変圧器５を用
いなくても所望の電流値を得ることができる。そ
して、この電流が、変流器６によつて適宜の大き
さに変換され交流ブリツジ２へ供給される。また
同時に、この交流ブリツジ２には、リード線１９
−１，…２１−１，…と２０−１，…２２−１，
…によつて、電力ケーブル導体１２の所定距離ｌ
における電圧降下値が供給される。この場合、こ
の電圧降下値には、電力ケーブル導体１２によつ
て誘起される誘起ノイズは含まれない。すなわ
ち、リード線１９−１，…２１−１，…と２０−
１，…２２−１…が互いに逆方向鏡対称に巻回さ
れているので、これらに鎖交する磁束数は全体と
して零となり、電力ケーブル導体１２に生じる磁
界によつてリード線１９−１，…２１−１，…，
２０−１，…２２−１，…に誘起される誘起電圧
は零となつている。 In such a configuration, via the transformer 5,
A large current is passed through the closed circuit C. In this case, the pipe-shaped conductor 11 is made of copper, has a sufficiently thick wall, and has a large conductive cross-sectional area, so that power loss in the pipe-shaped conductor 11 in the closed circuit C is extremely small. Therefore, a desired current value can be obtained without using a large capacity transformer 5. This current is then converted to an appropriate magnitude by a current transformer 6 and supplied to the AC bridge 2. At the same time, this AC bridge 2 has a lead wire 19.
-1,...21-1,... and 20-1,...22-1,
The predetermined distance l of the power cable conductor 12 is determined by...
The voltage drop value at is provided. In this case, this voltage drop value does not include the induced noise induced by the power cable conductor 12. That is, the lead wires 19-1,...21-1,... and 20-
1, ...22-1... are wound mirror-symmetrically in opposite directions, so the number of magnetic fluxes interlinking with these becomes zero as a whole, and the magnetic field generated in the power cable conductor 12 causes the lead wires 19-1, …21-1,…,
The induced voltages induced in 20-1, . . . 22-1, . . . are zero.
次いで、交流ブリツジ２の図示せぬ可変インピ
ーダンスを調整して内部回路を平衝状態とし、こ
の結果から長さｌにおける電力ケーブル導体１２
の交流抵抗を求める。 Next, the variable impedance (not shown) of the AC bridge 2 is adjusted to bring the internal circuit into a balanced state, and from this result, the power cable conductor 12 at length l is
Find the AC resistance of
このように、小容量の電源で、精度の高い測定
が可能となる。 In this way, highly accurate measurements are possible with a small-capacity power supply.
また、本実施例から明らかなように、この測定
方法においては、電力ケーブルにシースが備えら
れているか否かにかかわらず、全ての種類のケー
ブルの交流抵抗の測定を行なうことができる。ま
た、外部からの磁気についても、リード線１９−
１，…，２０−１，…，２１−１，…，２２−
１，…，２３，２４と電力ケーブル導体１２とが
形成する閉ループＰの面積は極めて小さいので、
測定結果から、その影響は排除されている。 Further, as is clear from the present embodiment, this measurement method can measure the AC resistance of all types of cables, regardless of whether or not the power cable is equipped with a sheath. Also, regarding magnetism from the outside, the lead wire 19-
1,...,20-1,...,21-1,...,22-
Since the area of the closed loop P formed by 1,..., 23, 24 and the power cable conductor 12 is extremely small,
That influence has been excluded from the measurement results.
なお、パイプ状導体１１内には、電力ケーブル
導体１２から生じる磁束によつて渦電流が生じ、
この渦電流損による誤差が測定値に含まれてい
る。そこで、予め、交流抵抗が既知であるダミー
棒を用いて測定を行い、前記渦電流損による誤差
を求めておき、この結果を用いて測定値の補正を
行う。 Note that an eddy current is generated in the pipe-shaped conductor 11 due to the magnetic flux generated from the power cable conductor 12.
Errors due to this eddy current loss are included in the measured values. Therefore, measurements are performed in advance using a dummy rod whose alternating current resistance is known to determine the error due to the eddy current loss, and the measured values are corrected using the results.
以上説明したように、この発明によれば、帰還
路として良導体からなるパイプ状導体を用い、そ
の中空部に電力ケーブル導体を内包すると共に、
交流ブリツジの１辺に接続された一対のリード線
を、前記パイプ状導体の外周に、互いに逆方向鏡
対称に巻回したので、小容量の電源で電力ケーブ
ル導体の交流抵抗を高精度に測定することができ
る。
As explained above, according to the present invention, a pipe-shaped conductor made of a good conductor is used as a return path, and a power cable conductor is enclosed in the hollow part of the pipe-shaped conductor.
A pair of lead wires connected to one side of the AC bridge are wound around the outer circumference of the pipe-shaped conductor in mirror-symmetrical directions, making it possible to measure the AC resistance of the power cable conductor with high accuracy using a small-capacity power source. can do.
第１図および第２図は、それぞれこの発明の一
実施例による電力ケーブル導体の交流抵抗測定装
置の構成を示す斜視図および同測定装置の要部の
構成を示す斜視図、第３図は、交流抵抗測定装置
による測定原理を説明するための図、第４図およ
び第５図は、各々従来の電力ケーブル導体の交流
抵抗測定装置の構成を示す概略図である。
１，１２……電力ケーブル導体、３，４，１９
−１…，２０−１…，２１−１…，２２−１…
……リード線、１１……パイプ状導体（柱状導
体）、Ｃ……閉回路、Ｑ……帰還路。
1 and 2 are a perspective view showing the configuration of an AC resistance measuring device for power cable conductors according to an embodiment of the present invention, and a perspective view showing the configuration of the main parts of the measuring device, respectively, and FIG. 4 and 5, which are diagrams for explaining the principle of measurement by the AC resistance measuring device, are schematic diagrams showing the configuration of a conventional AC resistance measuring device for power cable conductors. 1, 12...Power cable conductor, 3, 4, 19
-1..., 20-1..., 21-1..., 22-1...
... Lead wire, 11 ... Pipe-shaped conductor (column-shaped conductor), C ... Closed circuit, Q ... Return path.
Claims (1)
コイルを第２辺、定抵抗を第３辺、可変インピー
ダンスを第４辺とし、前記電力ケーブル導体と帰
還路と前記変流器の一次側コイルとが交流電源に
接続されて閉回路をなして交流ブリツジを構成し
てなる電力ケーブル導体の交流抵抗測定装置にお
いて、前記帰還路は、良導体からなるパイプ状導
体であり、その中空部に前記電力ケーブル導体を
内包し、かつ、前記電力ケーブル導体に接続され
た一対のリード線が、前記パイプ状導体の外周
に、逆方向鏡対称に巻回されていることを特徴と
する電力ケーブル導体の交流抵抗測定装置。1 The power cable conductor is the first side, the secondary coil of the current transformer is the second side, the constant resistance is the third side, and the variable impedance is the fourth side, and the power cable conductor, the return path, and the current transformer are connected to each other. In an AC resistance measuring device for a power cable conductor in which a primary coil is connected to an AC power source to form a closed circuit and constitute an AC bridge, the return path is a pipe-shaped conductor made of a good conductor, and the hollow portion thereof is The power cable includes the power cable conductor, and a pair of lead wires connected to the power cable conductor are wound around the outer periphery of the pipe-shaped conductor in reverse mirror symmetry. AC resistance measuring device for conductors.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP15029884A JPS6128874A (en) | 1984-07-19 | 1984-07-19 | Ac resistance measuring apparatus for power cable conductor |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP15029884A JPS6128874A (en) | 1984-07-19 | 1984-07-19 | Ac resistance measuring apparatus for power cable conductor |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6128874A JPS6128874A (en) | 1986-02-08 |
| JPH0572549B2 true JPH0572549B2 (en) | 1993-10-12 |
Family
ID=15493943
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP15029884A Granted JPS6128874A (en) | 1984-07-19 | 1984-07-19 | Ac resistance measuring apparatus for power cable conductor |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6128874A (en) |
Families Citing this family (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN104251936A (en) * | 2014-10-13 | 2014-12-31 | 国家电网公司 | Measurement method for alternating-current resistance of cable conductor |
| CN106841808B (en) * | 2016-12-22 | 2019-08-20 | 中国人民解放军海军工程大学 | The auxiliary winding measurement method of intermediate-frequency transformer winding AC resistance |
| CN109799391B (en) * | 2019-01-29 | 2021-06-01 | 湖南银河电气有限公司 | Conductor alternating current resistance measuring method, system and computer storage medium |
-
1984
- 1984-07-19 JP JP15029884A patent/JPS6128874A/en active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS6128874A (en) | 1986-02-08 |
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