JPH0565955A - 自動変速機の制御装置 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【構成】 車速とスロットル開度とから従来的な変速マ
ップを検索してシフト位置を決定すると共に、走行抵抗
等の運転パラメータから第１のファジィ推論を行い、推
論値からマップ検索値を補正してシフト位置を最終決定
する。更に、スロットル開度等から運転者の内的な意
図、例えば減速意図を第２のファジィ推論で推論し、よ
って得た推論値を第１のファジィ推論の推論パラメータ
に加えて補正量を決定する。 【効果】 例えば登坂路であればファジィ制御値がマッ
プ検索値をダウン方向に補正するので、シフトビジーを
生じることがない。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【産業上の利用分野】この発明は自動変速機の制御装置
の改良に関する。

【０００２】

【従来の技術】従来、自動変速機の制御においては、有
段変速機を用いて段階的に変速比を制御するものである
と無段変速機を用いて無段階的に変速比を制御するもの
であるとを問わず、一般的に車速とスロットル開度とか
ら予め設定されたギヤシフトダイアグラム・マップを検
索して変速比を決定している。

【０００３】

【発明が解決しようとする課題】このため従来技術にお
いては、変速比が車速とスロットル開度とから一義的に
決定されてしまい、変速比を決定する上で本来的に影響
を与えるであろう他の運転パラメータが考慮されていな
かった。その結果、熟練運転者が手動変速機車両で行っ
ている変速動作に比し、運転者の意図がシフトスケジュ
ーリングに十分反映しきれていなかった。

【０００４】より具体的に言えば、従来技術においては
車速とスロットル開度とのみから一義的に変速比を決定
していることから、登坂、降坂など本来的に変速比を決
定する上で影響を与えるであろう運転パラメータが考慮
されていないため、山間地等を走行するときに変速比が
頻繁に変更されてシフトビジーとなり、上記した不都合
を生じていた。また運転者の内的な意図について言え
ば、従来のギヤシフトダイアグラム・マップによる制御
ではこれを変速比の決定に反映させることは極めて困難
であった。

【０００５】更に、近時、ファジィ制御が種々の制御に
利用されつつあり、このファジィ制御は熟練者の操作・
経験を制御に反映させるエキスパートシステムになじみ
やすいことから、自動変速機の制御装置にも適してお
り、その点から本出願人もその種の制御装置を先に提案
している（特願平２─１１２８１６号）。他方、車速と
スロットル開度とから予め設定されたギヤシフトダイア
グラム・マップを検索して変速比を決定する従来技術
も、制御技術がほぼ確立されている点でメリットがあ
る。

【０００６】従って、本発明の目的は従来技術の上記し
た欠点を解消し、従来的なギヤシフトダイアグラム・マ
ップの検索による変速比制御とファジィ理論による制御
とを合体させて双方の長所を活かし、変速比を考慮する
上で本来的に考慮すべき種々の運転パラメータに基づい
て制御値を決定することによって車速とスロットル開度
のみから変速比が一義的に決定されることがない様にし
た自動変速機の制御装置を提供することを目的とする。

【０００７】更には、従来的なギヤシフトダイアグラム
・マップによって変速比を決定すると共に、走行抵抗を
含む運転パラメータに基づいてファジィ推論を行って決
定された変速比を補正し、山間地を走行するときも変速
比が頻繁に変更されることがない様にした自動変速機の
制御装置を提供することを目的とする。

【０００８】更には、従来的なギヤシフトダイアグラム
・マップによって変速比を決定すると共に、運転者の内
的意図を推論し、その推論値を含む運転パラメータに基
づいてファジィ推論を行って決定された変速比を補正
し、制御中に運転者の内的意図を良く反映させる様にし
た自動変速機の制御装置を提供することを目的とする。

【０００９】

【課題を解決するための手段】上記の目的を達成するた
めに本発明は例えば請求項１項において、車両内燃機関
の変速比を段階的または無段階的に制御する自動変速機
の制御装置であって、機関の運転パラメータを求める手
段、求めた運転パラメータの中、少なくとも車速と機関
負荷とから予め設定された特性に従って変速比を決定す
る変速比決定手段、求めた運転パラメータの中の少なく
ともいずれかについてファジィ論理に基づく演算を行
い、演算値から決定された変速比を補正する補正手段、
及び、補正された変速比に基づいて変速機構を駆動する
駆動手段を備える如く構成した。

【００１０】

【作用】車速と機関負荷とからギヤシフトダイアグラム
・マップを検索して基本的な制御値を決定すると共に、
いずれかの運転パラメータからファジィ論理に基づく演
算を行って基本的な制御値を補正する様にしたので、変
速比を決定する上で本来的に考慮すべきパラメータをフ
ァジィ推論パラメータに含めることができて、従来的な
車速と機関負荷とから予め設定された特性に従って変速
比を決定する制御技術として確立した長所を活かしつ
つ、しかも運転状況の変化に即応して無段階に修正する
ことが可能となり、車速と機関負荷のみから変速比が一
義的に決定されることがない。この結果、例えばギヤシ
フトダイアグラム・マップの変速特性を低燃費側に設定
して実際の走行をファジィ制御で補正することが可能と
なってマップ特性の設定の自由度が大きくなる。またマ
ップによって全運転領域を確実に包含することができる
ので、安定した制御を実現することができる。また実車
に搭載するのも容易である。更に、変速比をファジィ制
御のみで決定する場合に比し、基本値はマップから決定
することから、ファジィ演算量が低減して例えば制御装
置をマイクロ・コンピュータで実現するときも、記憶容
量が比較的少なくて足る。

【００１１】

【実施例】以下、添付図面に即して有段変速機を例にと
って本発明の実施例を説明する。

【００１２】図１は本発明に係る自動変速機の制御装置
を全体的に示す概略図であり、同図に従って説明する
と、符号１０は内燃機関の本体を示す。機関本体１０に
は吸気路１２が接続されており、その先端側にはエアク
リーナ１４が取着され、エアクリーナ１４から導入され
た吸気は、車両運転席床面のアクセルペダル（図示せ
ず）に連動して作動するスロットル弁１６を介して流量
を調節されて機関本体に至る。吸気路１２の燃焼室（図
示せず）付近の適宜位置には燃料噴射弁（図示せず）が
設けられて燃料を供給し、吸入空気は燃料と混合されて
燃焼室内に入りピストン（図示せず）で圧縮された後点
火プラグ（図示せず）を介して着火されて爆発し、ピス
トンを駆動する。ピストン駆動力は回転運動に変換され
て機関出力軸１８から取り出される。

【００１３】機関本体１０の後段にはトランスミッショ
ン２０が接続され、機関出力軸１８はそこでトルクコン
バータ２２に接続され、そのポンプインペラ２２ａに連
結される。トルクコンバータ２２のタービンランナ２２
ｂはメインシャフト（ミッション入力軸）２４に接続さ
れる。メインシャフト２４にはカウンタシャフト（ミッ
ション出力軸）２６が並置されており、両シャフト間に
は１速〜４速ギヤＧ1〜Ｇ4 及びリバースギヤＧR が設
けられると共に、それぞれのギヤには多板式の油圧クラ
ッチＣL1〜ＣL4が対応して設けられる（リバースギヤの
クラッチは図示省略）。また１速ギヤＧ1 にはワンウェ
イクラッチ２８が装着される。前記した油圧クラッチ群
と油圧源（図示せず）とを結ぶ油路３０の中途にはＡ，
Ｂ２個のシフトバルブ３２，３４が介挿され、それらシ
フトバルブは電磁ソレノイド３６，３８の励磁・非励磁
によって位置を変えてクラッチ群への圧油の供給・排出
を制御する。尚、符号４０は、トルクコンバータ２２の
ロックアップ機構を示す。カウンタシャフト２６はプロ
ペラシャフト４２を介してディファレンシャル装置４４
に接続すると共に、ディファレンシャル装置４４はドラ
イブシャフト４６を介して車輪４８に接続されており、
これらを経て変速された機関出力が車輪４８に伝達され
る。

【００１４】また、前記吸気路１２のスロットル弁１６
の付近にはその開度を検出するポテンショメータ等から
なるスロットルセンサ５０が設けられると共に、機関本
体１０付近のディストリビュータ（図示せず）等の回転
部には電磁ピックアップ等からなるクランク角センサ５
２が設けられ、ピストンのクランク角位置を検出して所
定クランク角度毎に信号を出力する。また機関吸気路１
２のスロットル弁１６下流の適宜位置には吸気圧センサ
５４が設けられ、吸気圧力を絶対値で検出する。更に、
車両運転席床面に設置されたブレーキペダル（図示せ
ず）の近傍にはブレーキペダルの踏み込みを検出するブ
レーキスイッチ５６が設けられると共に、ドライブシャ
フト４４の適宜位置にはリードスイッチ等からなる車速
センサ５８が設けられてドライブシャフトの所定回転毎
に信号を出力する。これらの出力は、変速制御ユニット
６０に送られる。更に、この制御ユニットには、レンジ
セレクタの選択位置を検出するレンジセレクタスイッチ
６２の出力も送られる。

【００１５】図２は変速制御ユニット６０の詳細を示す
ブロック図である。同図に示す如く、スロットルセンサ
５０等のアナログ出力はユニット内でレベル変換回路６
８に入力されて増幅された後、マイクロ・コンピュータ
７０に入力される。マイクロ・コンピュータ７０は、入
力Ｉ／Ｏ７０ａ、Ａ／Ｄ変換回路７０ｂ、ＣＰＵ７０
ｃ、ＲＯＭ７０ｄ、ＲＡＭ７０ｅ及び出力Ｉ／Ｏ７０ｆ
並びに一群のレジスタ、カウンタ（後の２つは図示せ
ず）を備えており、回路６８の出力はＡ／Ｄ変換回路７
０ｂに入力されてデジタル値に変換されてＲＡＭ７０ｅ
に格納される。またクランク角センサ５２等のデジタル
出力も波形整形回路７２で波形整形された後、入力Ｉ／
Ｏ７０ａを介してマイクロ・コンピュータ内に入力され
てＲＡＭ７０ｅに格納される。ＣＰＵ７０ｃは入力値及
びそれから算出した演算値に基づいて後述の如くシフト
位置（変速比）を決定し、出力ポートＩ／Ｏから第１、
第２出力回路７４，７６に送出し、電磁ソレノイド３
６，３８を励磁してギヤ段を切り換える、乃至はホール
ドする。

【００１６】続いて、図３以下のフロー・チャートを参
照して本制御装置の動作を説明する。

【００１７】ここで、具体的な説明に入る前に図４を参
照して本制御装置の特徴を概略的に説明すると、本制御
装置においては従来的な車速Ｖとスロットル開度θTHと
からギヤシフトダイアグラム・マップを検索してシフト
位置（変速比）を決定すると共に、ファジィ推論器を設
けて推論結果からマップ検索されたシフト位置を補正す
る様にした。またファジィ推論器は２段構成されてお
り、第１の推論器で運転者の内的意図（減速意図）を推
論すると共に、その推論値を含めた運転パラメータから
第２の推論器でシフト位置補正量（ΔSMAP）を推論し、
その推論値をマップ検索シフト位置（SMAP）に加算して
補正する様にした。尚、推論値は少数部を含むことがあ
るため、その後段で加算値の整数化（ヒステリシス計
算）とリミットチェックを行って制御値を最終決定す
る。図５に第２のファジィ推論器で使用するファジィプ
ロダクションルール群を示す。基本的な制御特性はマッ
プに設定されることから、図５に示すルール群は、登坂
等の限定的な走行状態を対象とする。図６は第１のファ
ジィ推論器で使用する減速意図推論用のファジィプロダ
クションルール群を示す。ファジィ推論においては、こ
れらのルール群で使用する種々の運転パラメータを求
め、ルールに定義される運転パラメータに対応するメン
バーシップ関数を用いて推論して出力値を決定する。

【００１８】従って、図３に戻ると、先ずＳ１０におい
て入力計算、即ち、マップ検索及びファジィ推論で使用
するパラメータを検出、算出する。マップ検索パラメー
タとしては言うまでもなく、車速Ｖとスロットル開度θ
THを用いるが、ファジィ推論パラメータとしては図５に
示すものは、走行抵抗〔ｋｇ〕、スロットル開度θTH
〔度：０〜８４度（WOT ）〕、車速Ｖ〔ｋｍ／ｈ〕、実
際のシフト位置（ギヤ段）、及び運転者の内的意図の一
例として”減速意図”（後述）を用いる。また図６に示
す減速意図推論用のパラメータとしては、スロットル開
度θTH、車両の加速度α〔ｍ／ｓ² 〕、ブレーキ操作時
の車速ＶBRK 〔ｋｍ／ｈ〕を使用する。これらの中、ス
ロットル開度θTHはスロットルセンサ出力値から検出
し、車速Ｖは車速センサ出力値から算出する。また実際
のシフト位置は後述の如く演算で求める。また車両の加
速度αは車速値の１階差分値を用いる。但し、走行抵抗
は特殊な手法で求めるので、以下、それについて説明す
る。

【００１９】図７フロー・チャートは走行抵抗の算出を
示すサブルーチン・フロー・チャートである。本実施例
において走行抵抗はトルクセンサ等を使用せず、演算で
求める。同図に従って説明すると、先ずＳ１００におい
て現状のトルクＴE を下記の如く算出する。 現在のトルク＝（７１6.２×実馬力）／機関回転数
〔ｋｇ・ｍ〕 実馬力の算出は例えば機関回転数と吸気圧力とから検索
自在なマップをＲＯＭ内に予め用意し、それを検索して
行う。尚、”７１6.２”は馬力─トルク換算用の定数で
ある。続いて、Ｓ１０２において図８に示す如き特性を
備えたマップを検索してトルクコンバータ２２の増幅度
を算出し、Ｓ１０４で換算トルクに乗じて補正し、Ｓ１
０６で補正トルクの平均値を算出する。これは、スロッ
トル開度の変化が機関出力に反映されるまで若干の遅れ
があるので、それを補償するためである。図９はその平
均化作業を示す説明図である。続いて、Ｓ１０８でブレ
ーキ操作が行われていないことを確認した後、Ｓ１１０
で走行抵抗R/L を以下の如く算出する。 走行抵抗R/L ＝〔（平均トルクTRQ ×伝達効率η×総減
速比G/R ）／タイヤ有効半径ｒ〕−〔（１＋等価質量）
×車体質量Ｍ×加速度α〕 〔ｋｇ〕 尚、伝達効率η、総減速比G/R 、タイヤ有効
半径ｒ、等価質量（相当質量係数）、車体質量Ｍ（理想
値）は、予めデータを求めてＲＯＭ内に格納しておく。

【００２０】この走行抵抗の算出について説明を補足す
ると、車両の動力性能は運動方程式から、 駆動力Ｆ−走行抵抗Ｒ＝（１＋等価質量）×（車体重量Ｗ／重力加速度Ｇ）× 加速度α 〔ｋｇ〕．．．．．．．． となる。ここで Ｆ＝（トルク（平均）TRQ ×総減速比G/R ×伝達効率
η）／タイヤ有効半径ｒ〔ｋｇ〕 Ｒ＝（ころがり抵抗μ０＋勾配sin θ）×車重Ｗr ＋空
気抵抗（μA ×Ｖ² ）〔ｋｇ〕 上式において走行状態によって変化するものは、乗員数
及び積載貨物量により変動する実際の車重Ｗr と、走行
路面に応じて異なる勾配sin θであり、これらは全て走
行抵抗に含まれる（尚、Ｖは車速を示す）。従って、
式を変形することにより、 走行抵抗Ｒ＝駆動力Ｆ−（１＋等価質量）×車体質量Ｍ
×加速度α 〔ｋｇ〕 と求められる（ここで車体質量Ｍ＝車体重量Ｗ／重力加
速度Ｇ）。尚、Ｓ１０８でブレーキ操作中と判断された
場合は制動力が加わって正確な値を求め難いので、Ｓ１
１２に進んで前回算出値を使用する。

【００２１】図３のＳ１０においては以上のパラメータ
を算出・検出する。尚、ブレーキ操作時の車速ＶBRK は
図１０に示す様に、ブレーキを踏んだ時点ｔ0 からの車
速の降下幅を意味しており、ブレーキ操作を検出して経
過時間を計測しつつ車速から求める。

【００２２】図３フロー・チャートにおいては続いてＳ
１２に進んで、ギヤシフトダイアグラム・マップを検索
してシフト位置SMAP（基本制御値）を決定する。図１１
はその特性を示し、これ自体は公知なものであって周知
の如く車速Ｖとスロットル開度θTHとから検索する。

【００２３】続いてＳ１４に進んで第１のファジィ推論
を行って減速意図を推論し、続いてＳ１６に進んで減速
意図を含む前述した運転パラメータから第２のファジィ
推論を行ってシフト位置補正量ΔSMAPを決定する。この
ファジィ推論は先に本出願人が提案した技術（特願平２
─１１２８１６号）に詳細に示されており、推論手法自
体は本願の要旨ではないので、図６を参照して簡単に説
明する程度に止める。先ず各ルールについて前件部（前
提部、ＩＦ部）で検出（算出）パラメータを対応するメ
ンバーシップ関数にあてはめて縦軸の値（メンバーシッ
プ値）を読み取り、その最小値を前提部の適合度とす
る。続いて、各ルールの後件部（結論、ＴＨＥＮ部）の
出力値（重心の位置と重さ）を前件部の適合度で重みづ
けして平均値を求める。即ち、 ファジィ演算出力＝Σ｛（各ルールの適合度）×（出力
の重心の位置）×（重さ）｝／Σ｛（各ルールの適合
度）×（重さ）｝ で算出する。より具体的には図６の場合に重さを全て1.
０とすると、 ファジィ演算出力＝｛（0.７×0.０３×1.０）＋（0.３
×−0.０３×1.０）｝／｛（0.７×1.０）＋（0.３×1.
０）｝＝0.０１２ となる。尚、公知の手法を用いて各ルールの前提部の適
合度で結論の出力値を頭切りし、次いでその波形を合成
して重心を求めてファジィ演算出力を決定しても良い。

【００２４】ここで図６に示す減速意図の推論について
説明を若干補足すると、何故この様に運転者の内的意図
を推論するかと言えば、前頁の図５ルールにおいては登
坂、降坂、減速等の限定的な運転状況を対象とするもの
であるが、このうち登坂等は車両が位置する走行環境で
あるのに対し、減速は運転者自らの意図によって生じる
運転状況の変化である場合が多い。よってその様な運転
状況は物理量パラメータのみから把握するよりも、運転
者の内面意図を推測し、その内的意図を含めたパラメー
タから総合的に推論する方が、より人の感性に適合した
制御を実現する上で望ましいと考えられるからである。
その意味において、実施例では減速意図のみを例示した
が、他にも加速意図、低燃費意図等を適宜推論すること
も可能である。減速意図推論パラメータとしては前記し
た様にスロットル開度θTH、加速度α、ブレーキ操作時
の車速ＶBRK を使用するが、運転者の”意図”は運転者
の内面的な問題であり、現実には車両において運転者が
操作するアクセルペダル等の機器を介して変化する運転
パラメータから類推するしかない。そこで種々検討した
結果、アクセルペダルが踏まれず、ブレーキペダルが踏
まれ、加速度が負方向にある場合は減速意図が増加し、
アクセルペダルが踏まれる場合は減速意図が減少すると
ほぼ推定することができると考えて図示の如きルールを
作成した。

【００２５】図３フロー・チャートにおいては続いてＳ
１８に進んでマップ検索値とファジィ推論値とを加算し
てシフト指令値DLTSFTを求める。

【００２６】続いてＳ２０に進んで整数化（ヒステリシ
ス計算）と過回転防止のリミットチェックを行う。最初
のヒステリシス計算について言えば、ファジィ推論値は
加重平均値であるため少数部を含むことが多く、シフト
指令値DLTSFTも”0.８”の如く少数部を含むことが多い
ため、整数化してシフトすべきギヤ段を特定するもので
ある。

【００２７】図１２はその作業を示すサブルーチン・フ
ロー・チャートであり、先ずＳ２００において現在のシ
フト位置Ｓo を決定する。本実施例ではシフトポジショ
ンスイッチを設けて行うのではなく、論理で決定する。

【００２８】図１３はそのサブルーチン・フロー・チャ
ートであり、先ずＳ３００においてレンジセレクタスイ
ッチの中、２速を示すSWATP2が１であるか否か判断し、
肯定されるときはＳ３０２に進んで現在のシフト位置を
２速とし、Ｓ３０４においてタイマTSOLMOVE,TSFTMOVE
（後述）をリセットしてプログラムを終了する。また否
定されたときはＳ３０６に進み、Ｎ，Ｐ，Ｒレンジを示
すSWATNP,PR が１であるか否か判断し、肯定されるとき
はＳ３０８で現在のシフト位置を４速とし、Ｓ３０４を
経てプログラムを終了する。

【００２９】否定されてＤレンジにあると判断されると
きは次いでＳ３１０に進み、そこで電磁ソレノイド３
６，３８のソレノイドパターンに示されるシフト位置Ｓ
A と現在のシフト位置Ｓo とが一致するか否か判断す
る。通例は一致と判断され、Ｓ３１２で変速中フラグＦ
SFTINGも零（変速中ではない）と判断され、Ｓ３１４で
タイマTSOLMOVEを零にリセットし、Ｓ３１６でTSOLMOVE
＜TOUT（後述）と判断され、Ｓ３１８でタイマTSFTMOVE
を零にリセットしてプログラムを終了する。この場合は
ソレノイドパターンによるシフト位置が現在のシフト位
置とされる。

【００３０】而して、変速が指令されてソレノイドパタ
ーンに変化が生じると、Ｓ３１０での判断は否定され、
Ｓ３１６でタイマ値TSOLMOVEと所定値TOUTとが比較され
る。ここでタイマ値TSOLMOVEはソレノイドパターンが変
化してからの経過時間を示し、TOUTは新たな変速指令を
受け付けることが出来る時間を意味する。Ｓ３１６でTS
OLMOVE≧TOUTと判断された場合には油圧の排出が終わり
つつあることを意味するので、次いでＳ３２０に進んで
タイマ値TSFTMOVEと所定値TINとを比較する。ここでタ
イマ値TSFTMOVEは変速が始まってからの経過時間を示
し、TIN は変速中フラグのビットを１にセットした後リ
セットする迄の時間、より具体的には次のギヤの油圧係
合が終了するまでの時間を意味する。最初はＳ３２０で
TSFTMOVE＜TIN と判断されてＳ３２２に進み、変速中フ
ラグＦSFTINGを１にセットする。尚、この間は次段のギ
ヤに向けて係合中であるので、シフト指令値を算出して
も意味がないことから、シフト指令値の算出を中止す
る。尚、シフト位置についてはソレノイドパターンに示
される次段のシフト位置を現在のシフト位置（ギヤ）と
する。次いでＳ３２０で時間経過が確認された後はＳ３
２４に進み、そこで変速中フラグをリセットすると共
に、現在のシフト位置Ｓo を目標シフト位置OBJSFTとす
る。この目標シフト位置OBJSFTについては後述する。

【００３１】再び図１２に戻ると、次いでＳ２０２でシ
フト指令値DLTSFTの正負を判断する。零又は正値であれ
ば現在ギヤをホールド乃至はシフトアップと言うことに
なり、フロー・チャートを下方に降りてＳ２０４に進
み、そこでOBJSFTからＳo を減算した値と値ISFTとを比
較し、値ISFTがその差以上であればＳ２０６に進んでヒ
ステリシスＨIST に0.５を加算した値をスレッシュホー
ルド値ＴH とする。ここで、OBJSFTはヒステリシス（後
述）計算後の目標シフト位置を、Ｓo は既述した如く現
在のシフト位置を、値ISFTはシフト指令値DLTSFTの整数
部を示すが、この点について図１４〜図１５を参照して
説明すると、図１４においていま時刻ｔpであったとす
る。時刻ｔp において目標シフト位置OBJSFTと現在のシ
フト位置Ｓo とは、図１３のＳ３２４で決定した如く、
等しいから差は零となる。またシフト指令値DLTSFTが例
えば0.８であったとすると、シフト指令値DLTSFTの整数
部は０であるから、０＝０となり、Ｓ２０６に進む。而
して、ギヤシフトにおいてはハンチングを避けるためア
ップ側とダウン側で通例ヒステリシスが設けられるが、
本実施例においても図１５に示す如きヒステリシスが設
けられる。このヒステリシスは同図において、現在位置
から１速アップする場合には0.５＋所定値ＨIST 、例え
ば0.２ならば0.５＋0.２＝0.７と決められ、Ｓ２０６で
これがシフトアップに必要なスレッシュホールド値ＴH
となる。

【００３２】従って、次にＳ２１０においてスレッシュ
ホールド値ＴH とRSFT（シフト指令値DLTSFTの少数部の
絶対値）とを比較する。例の場合には0.８＞0.７となっ
てＳ２１２に進み、そこでDLTSFTの整数部ISFTに１が加
算され、０＋１＝１となる。よってＳ２１４において現
在のシフト位置Ｓo ＋１に目標シフト位置OBJSFT( ヒス
テリシス計算後の) が変更される。

【００３３】次いでＳ２１６に進んで目標シフト位置OB
JSFT（ヒステリシス計算後の）が４速を超えるか否か判
断し、超えるときはＳ２１８で最終指令値SFTCOM（ヒス
テリシス計算後で、斯るチェックを経て後の目標シフト
位置）を４速に制限する。また４速以下と判断されたと
きはＳ２２０に進み、そこで目標シフト位置OBJSFTが１
速未満か否か判断し、１速未満であるときはＳ２２２に
おいて１速を最終指令値SFTCOMとし、然らざればＳ２２
４において目標シフト位置OBJSFTを最終指令値SFTCOMに
置き換えてプログラムを一旦終了する。

【００３４】而して、次回以降のプログラム起動時に、
例えば図１４において時刻ｔq にプログラムが起動され
たとし、その時にシフト指令値がダウン方向に減少し、
例えば0.３となったとする。その場合、Ｓ２０２での判
断は依然0.３＞０であってＳ２０４に進み、そこで右辺
＝０、左辺＝１となってＳ２０８に進み、そこでスレッ
シュホールド値がＴH ＝0.５−0.２＝0.３と変更され
る。その結果、Ｓ２１０では0.３＝0.３となり、Ｓ２１
４〜２２４のステップを経てプログラムを抜けることに
なる。即ち、図１４に示す如く、シフト指令値DLTSFTは
運転状況に応じて頻繁に変わることから、例えば0.８と
１速アップ方向に指令がなされた後、0.３と減少方向に
転じることもあり得る。その場合、スレッシュホールド
値を変えないでおくと、一旦アップ方向に決定しつつあ
ったシフトがホールド（乃至はダウン方向）に変化させ
られることになり、ハンチングを生じて好ましくない。
従って、この実施例においてはスレッシュホールド値を
一旦0.５＋ＨIST とした後に0.５−ＨIST と変化させ、
よって図１４においてシフト指令値DLTSFTが0.５−ＨIS
T を下回らない限り、アップ方向へのシフト指令に変更
がない様にした。

【００３５】この事情は図１２フロー・チャートにおい
てシフト指令値DLTSFTがダウン側（負値）であったとき
も同様であり、Ｓ２２６〜２３４を経てＳ２１４で目標
シフト位置OBJSFTが変更され、チェックを終わって最終
指令値SFTCOMが決定される間、Ｓ２３０においてスレッ
シュホールド値の変更が行われる。この場合には一旦ダ
ウン方向にシフトが決定されると、スレッシュホールド
値はアップ方向に変更されることになる。

【００３６】続いて、過回転防止のためのリミットチェ
ックを行う。その詳細は先の出願に述べられているの
で、ここでは簡単に説明するに止めると、決定したシフ
ト位置について、再度チェックを行い、 目標シフト位置にシフトダウンしたとき、明らかにオ
ーバレブすると思われるほど車速が高いときは目標シフ
ト位置を１速アップする、 目標シフト位置と現在のシフト位置とが同一であり、
シフトしなければ機関回転数の上昇によりオーバレブす
ると思われる場合、その前に目標シフト位置を１速アッ
プする、 ものである。

【００３７】図３フロー・チャートに戻ると、最後にＳ
２２に進んで最終指令値SFTCOMを出力して終わる。

【００３８】本実施例は上記の如く構成したので、技術
的に確立したマップ検索の利点を活かしつつ、登坂路、
降坂路等の運転状況に応じて無段階にシフトスケジュー
リングを変化させることができて、常に最適なシフト位
置の使用が可能となる。例えば登坂路であればファジィ
補正量が負の値となってマップ検索値をダウン方向に補
正するので、シフトビジーが生じることがない。またマ
ップ特性を低燃費側に設定しておき、実際の走行はファ
ジィ制御で補正する等、マップ特性の設定の自由度を増
すことができる。またマップにおいて全運転領域が確実
にカバーされていることから、安定した制御を実現する
ことができる。

【００３９】またファジィ推論にはファジィ関係による
ものとファジィプロダクションルールによるものとの２
種があるが、本実施例ではファジィプロダクションルー
ルによる推論を使用したことから、変速比の決定の様な
現在の事象を分析して制御値を決定する、いわゆる前向
きの推論には最適となり、知識ベースを作りやすく、ま
た対話形式による制御則作りも可能となって熟練運転者
が手動変速機車両で経験して得た操作ノウハウを容易に
取り込むことができ、更に制御則の改変も容易である。
但し、ファジィ関係による推論を用いても良いことは言
うまでもない。更に、ファジィ推論でマップ検索値を補
正することから、全てをファジィ推論で決定する場合に
比してファジィ演算量も少なくて済みメモリの容量も少
なくて足る。

【００４０】またマップ検索とファジィ制御とを組み合
わせる様にしたので、実車への搭載も容易である。更
に、走行抵抗についても演算で求める様にしたので、セ
ンサ系のコストを低減することができる。

【００４１】尚、上記した実施例において有段変速機を
例にとって説明したが、これに限られるものではなく、
無段変速機にも応用可能である。また機関負荷をスロッ
トル開度から捉えたが、アクセル開度（アクセルペダル
踏み込み量）等を用いても良い。

【００４２】

【発明の効果】請求項１項にあっては、車両内燃機関の
変速比を段階的または無段階的に制御する自動変速機の
制御装置であって、機関の運転パラメータを求める手
段、求めた運転パラメータの中、少なくとも車速と機関
負荷とから予め設定された特性に従って変速比を決定す
る変速比決定手段、求めた運転パラメータの中の少なく
ともいずれかについてファジィ論理に基づく演算を行
い、演算値から決定された変速比を補正する補正手段、
及び補正された変速比に基づいて変速機構を駆動する駆
動手段を備える様に構成したので、制御技術として確立
しているマップ検索による変速比決定技術を利用しつ
つ、そのシフトスケジューリングを運転状況に応じて無
段階に変化させることができ、従来技術の如く車両と機
関負荷とから変速比を一義的に決定する不都合を解消す
ることができ、またファジィ推論運転パラメータを適宜
選択することによって最適なシフト位置の使用が可能と
なる。その結果、例えばマップ特性を低燃費側に設定し
ておいて実際の走行をファジィ推論値で補正することが
できて、マップ特性の設定の自由度が増す利点も有す
る。またマップが全運転領域を確実に包含することか
ら、安定した制御を実現することができる。更に、実車
への搭載も容易であると共に、全てファジィ推論で変速
比を決定する場合に比して制御装置をマイクロ・コンピ
ュータで実現するときもファジィ演算量が低減し、記憶
容量も少なくて済む利点も備える。

【００４３】請求項２項にあっては、車両内燃機関の変
速比を段階的または無段階的に制御する自動変速機の制
御装置であって、少なくとも機関負荷、車速及び車両の
走行抵抗を含む運転パラメータを求める手段、求めた運
転パラメータの中、少なくとも車速と機関負荷とから予
め設定された特性に従って変速比を決定する変速比決定
手段、求めた運転パラメータの中、少なくとも走行抵抗
を含む運転パラメータについてファジィ論理に基づく演
算を行い、演算値から決定された変速比を補正する補正
手段、及び補正された変速比に基づいて変速機構を駆動
する駆動手段を備える様に構成したので、前記した効果
に加えて、例えば登坂路を走行するときもファジィ推論
補正量がダウン側となってアップシフト、ダウンシフト
が頻繁に繰り返されるシフトビジーが生じることがな
い。

【００４４】請求項３項記載の装置は、前記補正手段
は、求めた運転パラメータの中、少なくとも機関負荷を
含む運転パラメータについてファジィ論理に基づく第２
の演算を行って運転者の内的意図を推論し、その推論値
を運転パラメータに含めて前記第１の演算を行う様に構
成したので、請求項１項、２項で述べた効果に加えて、
運転者の内的な意図を良く変速比の決定に反映させるこ
とができる。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明に係る自動変速機の制御装置を全体的に
示す概略図である。

【図２】図１中の変速制御ユニットの構成を示すブロッ
ク図である。

【図３】本制御装置の動作を示すメイン・フロー・チャ
ートである。

【図４】本制御装置の特徴を示す説明ブロック図であ
る。

【図５】図３フロー・チャートの第２のファジィ推論で
使用するシフト位置補正量の推論のためのファジィプロ
ダクションルール群を示す説明図である。

【図６】図３フロー・チャートの第１のファジィ推論で
使用する減速意図の推論のためのファジィプロダクショ
ンルール群を示す説明図である。

【図７】図３フロー・チャートの入力計算の中の走行抵
抗の算出作業を示すサブルーチン・フロー・チャートで
ある。

【図８】図７フロー・チャートのトルク比マップの特性
を示す説明図である。

【図９】図７フロー・チャートの補正トルク平均値の算
出作業を示す説明図である。

【図１０】図３フロー・チャートのブレーキ操作時の車
速を示す説明図である。

【図１１】図３フロー・チャートで検索するマップの特
性を示す説明図である。

【図１２】図３フロー・チャートの整数化（ヒステリシ
ス計算）とリミットチェック作業を示すサブルーチン・
フロー・チャートである。

【図１３】図１２フロー・チャートの現在のシフト位置
の決定作業を示すサブルーチン・フロー・チャートであ
る。

【図１４】図１２フロー・チャートで使用するスレッシ
ョルド値を示す説明図である。

【図１５】図１２フロー・チャートで使用するヒステリ
シス特性を示す説明図である。

【符号の説明】

１０ 内燃機関本体 １８ 機関出力軸 ２０ トランスミッション ２２ トルクコンバータ ２４ メインシャフト（ミッション入力軸） ２６ カウンタシャフト（ミッション出力軸） ３６，３８ 電磁ソレノイド ６０ 変速制御ユニット ７０ マイクロ・コンピュータ

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.⁵ 識別記号 庁内整理番号 ＦＩ 技術表示箇所 Ｆ１６Ｈ 59:54 8207−3Ｊ 59:70 8207−3Ｊ

Claims (3)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 車両内燃機関の変速比を段階的または無
   段階的に制御する自動変速機の制御装置であって、 ａ．機関の運転パラメータを求める手段、 ｂ．求めた運転パラメータの中、少なくとも車速と機関
   負荷とから予め設定された特性に従って変速比を決定す
   る変速比決定手段、 ｃ．求めた運転パラメータの中の少なくともいずれかに
   ついてファジィ論理に基づく演算を行い、演算値から決
   定された変速比を補正する補正手段、 及び、 ｄ．補正された変速比に基づいて変速機構を駆動する駆
   動手段、 を備えたことを特徴とする自動変速機の制御装置。
2. 【請求項２】 車両内燃機関の変速比を段階的または無
   段階的に制御する自動変速機の制御装置であって、 ａ．少なくとも機関負荷、車速及び車両の走行抵抗を含
   む運転パラメータを求める手段、 ｂ．求めた運転パラメータ中、少なくとも車速と機関負
   荷とから予め設定された特性に従って変速比を決定する
   変速比決定手段、 ｃ．求めた運転パラメータの中、少なくとも走行抵抗を
   含む運転パラメータについてファジィ論理に基づく演算
   を行い、演算値から決定された変速比を補正する補正手
   段、 及び、 ｄ．補正された変速比に基づいて変速機構を駆動する駆
   動手段、 を備えたことを特徴とする自動変速機の制御装置。
3. 【請求項３】 前記補正手段は、求めた運転パラメータ
   の中、少なくとも機関負荷を含む運転パラメータについ
   てファジィ論理に基づく第２の演算を行って運転者の内
   的意図を推論し、その推論値を運転パラメータに含めて
   前記第１の演算を行うことを特徴とする請求項１項また
   は２項記載の自動変速機の制御装置。