JPH0565578B2 - - Google Patents
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Description
【発明の詳細な説明】
（産業上の利用分野）
本発明は、耐摩耗性鋳鉄に関し、特にベーン型
回転圧縮機のカムリング製造用素材として採用さ
れる耐摩耗性鋳鉄に関する。DETAILED DESCRIPTION OF THE INVENTION (Field of Industrial Application) The present invention relates to wear-resistant cast iron, and particularly to wear-resistant cast iron employed as a material for manufacturing cam rings of vane-type rotary compressors.
（従来の技術）
図は、ベーン型回転圧縮機におけるカムリング
の従来例の１つである。これによると、カムリン
グ１は吸入ポート２および吐出ポート３等を有し
た複雑な構造であるために、従来からねずみ鋳鉄
によつて鋳造されるのが一般的である。このカム
リング１は内部に楕円状のカム面１ａが形成さ
れ、カムリング１の内部ではロータ４が回転す
る。即ち、このロータ４には放射状に複数のベー
ン５が出没自在に取り付けられ、これらベーン５
の各々がカム面１ａに摺接しながら、吸入ポート
２から吸入された作動流体を２枚のベーン同士に
よる作動室のポンプ作用で圧縮し、この圧縮され
た作動流体を吐出ポート３から吐出する構造であ
る。(Prior Art) The figure shows one of the conventional examples of a cam ring in a vane type rotary compressor. According to this, since the cam ring 1 has a complicated structure having a suction port 2, a discharge port 3, etc., it has conventionally been generally cast from gray cast iron. This cam ring 1 has an elliptical cam surface 1a formed therein, and a rotor 4 rotates inside the cam ring 1. That is, a plurality of vanes 5 are radially attached to the rotor 4 so as to be freely retractable.
Each of the vanes compresses the working fluid sucked in from the suction port 2 by the pumping action of the working chamber by the two vanes while slidingly contacting the cam surface 1a, and the compressed working fluid is discharged from the discharge port 3. It is.
（発明が解決しようとする問題点）
しかしながら、かかる構造においては、ベーン
型回転圧縮機の運転時のポンプ作用で生じる高
温、高圧のために、カム面１ａとベーン５のそれ
ぞれの摺接面に塑性および弾性変形が生じて互い
の摺接面積が拡大し、その結果両部材同士間で発
熱、およびミクロ的凝着、摩耗などが促進され
る。また、ベーン５を介して伝達される熱によつ
てロータ４が熱膨脹し、このため小円弧部１ｂに
おけるカム面１ａとロータ４との微小クリアラン
スＣがなくなつて、カム面１ａに対してロータ４
が当接して摩擦することにより、焼付けなどの焼
損を生起せしめると言つた問題点がある。(Problems to be Solved by the Invention) However, in this structure, due to the high temperature and high pressure generated by the pump action during operation of the vane type rotary compressor, the sliding surfaces of the cam surface 1a and the vane 5 are damaged. Plastic and elastic deformation occurs, expanding the sliding contact area between the two members, and as a result, heat generation, microscopic adhesion, wear, etc. are promoted between the two members. Further, the rotor 4 thermally expands due to the heat transferred via the vanes 5, and as a result, the minute clearance C between the cam surface 1a and the rotor 4 in the small circular arc portion 1b disappears, and the rotor 4
There is a problem in that the contact and friction may cause burnout such as seizure.
このように、カムリング１としては、特に耐摺
動摩耗性ならびに負荷時の耐変形性が要求される
ものであつて、同時に、その部分構成上の機能か
らして、巣などの内部欠陥あるいは被切削性をそ
こなう様な大きさのチルの発生が許されないもの
である。したがつて、その製造においては、部品
として要求される性能を備えるだけでなく、材質
的な健全性を確保しかつ被削性を損なうチルの発
生を防ぎ得るものでなければならない。 As described above, the cam ring 1 is particularly required to have sliding wear resistance and deformation resistance under load. Chills of a size that impairs machinability cannot be allowed to occur. Therefore, in manufacturing it, it is necessary not only to have the performance required as a part, but also to ensure the soundness of the material and prevent the occurrence of chill that impairs machinability.
（問題点を解決するための手段）
上記問題点を解決することを目的として、本発
明による耐摩耗性鋳鉄は、炭素を3.0〜3.9％、硅
素を1.5〜2.5％、マンガンを0.3〜0.8％、硫黄を
0.2％以下、燐を0.2％以下、クロムを0.1〜0.35
％、および銅を0.1〜0.6％含有し、かつ基地中に
片状黒鉛を分布した低合金ねずみ鋳鉄に焼入れお
よび400℃以上の焼戻しを施してなり、その基地
を片状黒鉛とともに微細炭化物が分散したソルバ
イト組織として、ブルネル硬さをHB＝210〜290
としたものである。(Means for Solving the Problems) In order to solve the above problems, the wear-resistant cast iron according to the present invention contains 3.0 to 3.9% carbon, 1.5 to 2.5% silicon, and 0.3 to 0.8% manganese. , sulfur
0.2% or less, phosphorus 0.2% or less, chromium 0.1-0.35
%, and 0.1 to 0.6% copper, and is made by quenching and tempering at 400°C or above low-alloy gray cast iron with flaky graphite distributed in the matrix, and fine carbides are dispersed in the matrix along with flaky graphite. As a sorbite structure, the Brunel hardness is H B = 210 to 290.
That is.
但し、ここに言うソルバイト組織とは、後述す
る実施例の鋳鉄に対して施される熱処理におい
て、400℃以上の温度で焼戻しを行なつて得られ
る焼もどしソルバイトを意味している。 However, the sorbite structure referred to herein means tempered sorbite obtained by tempering at a temperature of 400° C. or higher in the heat treatment performed on cast iron in the examples described later.
また、微細炭化物とは、微粒セメンタイト
（Fe3C）等炭素と鉄（Fe）、あるいはクローム
（Cr）、あるいはマンガン（Mn）の何れかとの化
合物を意味している。 Further, fine carbide means a compound of carbon such as fine cementite (Fe 3 C) and either iron (Fe), chromium (Cr), or manganese (Mn).
（実施例）
以下、本発明による耐摩耗性鋳鉄の一実施例に
ついて説明する。(Example) Hereinafter, an example of wear-resistant cast iron according to the present invention will be described.
実施例のカムリング１及び「JIS8号Ｂ」引張試
験片に使用した耐摩耗性鋳鉄の金属元素含有量は
次の通りである。 The metal element content of the wear-resistant cast iron used for the cam ring 1 and the "JIS No. 8 B" tensile test piece of the example is as follows.
Ｃ（炭素）；3.57％ Si（硅素）；1.92％
Mn（マンガン）；0.56％ Ｓ（硫黄）；0.03％
Ｐ（燐）；0.05％ Cr（クロム）；0.20％
Cu（銅）；0.25％
である。残部成分はFe（鉄）と通常のねずみ鋳鉄
が含有する不純物元素とからなつている。ここ
で、通常のねずみ鋳鉄とは、鋳鉄がこれに含有さ
れるＣ、Siの量と、そしてこれらが凝固するとき
の冷却速度とを最大の因子として、白鋳鉄になる
かまたはまだら鋳鉄か、それともねずみ鋳鉄にな
るかに関係する場合、特殊元素を配合しないで、
片状黒鉛が分布した状態の普通鋳鉄を意味してい
る。C (carbon); 3.57% Si (silicon); 1.92% Mn (manganese); 0.56% S (sulfur); 0.03% P (phosphorus); 0.05% Cr (chromium); 0.20% Cu (copper); 0.25% be. The remaining components are Fe (iron) and impurity elements contained in normal gray cast iron. Here, normal gray cast iron means whether the cast iron becomes white cast iron or mottled cast iron, depending on the amount of C and Si contained in it, and the cooling rate when these solidify. Or, if it is related to whether it becomes gray cast iron, do not mix special elements,
It means ordinary cast iron with flake graphite distributed.
つぎに、上記各金属元素の含有量について順次
説明する。 Next, the content of each of the above metal elements will be explained in sequence.
まず、Ｃについては、鋳造時の内部欠陥（巣）
とチル発生防止のためには、3.0％以上の含有量
が必要であるが、3.9％を上まわると、必要とさ
れる硬さおよび機械的強度を維持し得ない。また
耐摺動摩耗性の点からみて、黒鉛組織は均一に分
布するＡ型黒鉛が望ましく、3.0％以下ではこの
組織を得ることが難しくなる。 First, regarding C, internal defects (porosity) during casting
In order to prevent the occurrence of chill, a content of 3.0% or more is required, but if it exceeds 3.9%, the required hardness and mechanical strength cannot be maintained. In addition, from the viewpoint of sliding wear resistance, it is desirable that the graphite structure be type A graphite, which is uniformly distributed, and if it is less than 3.0%, it will be difficult to obtain this structure.
Siは、巣欠陥およびチル発生を防ぐために、含
有量が1.5％以上必要であるが、2.5％を超える
と、鋳造時にフエライト相が多くなり、これがた
めに、焼入に際して均一なオーステナイト相を得
るのに、より長い時間あるいはより高い温度が必
要となる。 The Si content must be at least 1.5% to prevent cavity defects and chill generation, but if it exceeds 2.5%, the ferrite phase will increase during casting, and this will result in a uniform austenite phase during quenching. However, longer times or higher temperatures are required.
Mnは、含有量が3.0％以下では、焼入性の向上
と焼戻し時の基地の安定化に大きな効果はなく、
0.8％を超過すると、巣とチルが発生し易くなる。
また上限0.8％をこえると、基地中に存在する炭
化物の量が多くなりかつ粗大化し、被削性を損な
う。 When the content of Mn is 3.0% or less, it has no significant effect on improving hardenability and stabilizing the matrix during tempering.
If it exceeds 0.8%, nests and chills are likely to occur.
Moreover, when the upper limit of 0.8% is exceeded, the amount of carbides present in the base increases and becomes coarse, impairing machinability.
Crは、含有量の上下限、すなわち0.1〜0.35％
の設定理由はMnのそれに同じである。 Cr is the upper and lower limits of content, i.e. 0.1-0.35%
The reason for setting is the same as that for Mn.
Cuは、上記したように、MnとCrはチルおよび
炭化物の生成傾向の強い元素であるが、Cuはチ
ル生成を妨げる働きがある。また固溶して基地を
強化するとともに、焼入性を改善する元素でもあ
り、カムリング材料にとつて有効な合金成分であ
る。含有量の下限0.1％以下では、このような効
果は小さく、上限0.6％をこえれば、Cu粒として
基地中に析出して軟かい相を形成する。 As mentioned above, Mn and Cr are elements that have a strong tendency to generate chill and carbide, but Cu has the function of preventing chill formation. It is also an element that strengthens the base by solid solution and improves hardenability, and is an effective alloying component for cam ring materials. If the content is below the lower limit of 0.1%, this effect is small, and if it exceeds the upper limit of 0.6%, Cu particles will precipitate in the matrix and form a soft phase.
ＳとＰについては、通常のねずみ鋳鉄が含有す
る範囲、すなわち0.2％以下である。 Regarding S and P, the content is within the range contained in normal gray cast iron, that is, 0.2% or less.
このように、実施例の鋳鉄は、主要な合金元素
としてのＣ、Si、Mn、Cr、Cuの含有量範囲をそ
の特徴としており、この結果、鋳造時の巣および
チルの発生が防止されて健全な品質のものが得ら
れかつ後工程の熱処理を施すことによつて、要求
される性能を備えた鋳物部品の製造が可能とな
る。 As described above, the cast iron of the example is characterized by the content range of C, Si, Mn, Cr, and Cu as the main alloying elements, and as a result, the generation of cavities and chills during casting is prevented. By obtaining products of sound quality and performing post-process heat treatment, it becomes possible to manufacture cast parts with the required performance.
即ち、上記した含有量の各金属元素による実施
例鋳鉄の溶湯を砂型に鋳込み、図に示されるよう
なカムリング１を鋳造する。これと同時に、
「JIS8号Ｂ」引張試験片を採取する。この結果得
られた「実施例鋳鉄」製による供試品カムリング
およびJIS供試片、そして通常の「ねずみ鋳鉄」
製による上記JIS供試片について、それぞれの強
度試験の結果を別表１で比較して示す。 That is, the molten metal of the example cast iron containing each metal element in the above-mentioned content is poured into a sand mold, and a cam ring 1 as shown in the figure is cast. At the same time,
Collect a "JIS No. 8 B" tensile test piece. The resulting sample cam ring and JIS test piece made of “example cast iron” and ordinary “gray cast iron”
Attached Table 1 shows the results of the strength tests for the above JIS specimens manufactured by the manufacturer.
但し、実施例鋳鉄製の供試品カムリング１に対
する熱処理条件は、
焼入温度（℃）……845℃
保持時間（分）……30分
焼戻温度（℃）……535℃
保持時間（分）……30分
であり、このような焼入れ、焼戻しの結果、その
基地を片状黒鉛とともに微細炭化物が分散したソ
ルバイト組織として、ブリネル硬さがHB＝210〜
290である対摩耗性鋳鉄が得られる。なお、上記
焼入温度は、下限をA1変態点840℃以上とし、上
限を焼入れによるクラツクの防止する目的から
900℃に設定するのが一般的であり、本実施例に
おいては、その温度を845℃としている。また、
焼戻温度は、前述のように、熱処理後の基地をソ
ルバイト組織とするために400℃以上に設定され、
本実施例においては、その温度を535℃に設定し
ている。さらに、熱処理の必要性については、単
に実施例鋳鉄の硬さのみに着目すれば、それを高
くする方策は種々ある。例えば
硬さを上げる合金元素を多量に添加する。 However, the heat treatment conditions for the sample cam ring 1 made of cast iron in the example are as follows: Quenching temperature (°C)...845°C Holding time (min)...30 minutes Tempering temperature (°C)...535°C Holding time (min) )...30 minutes, and as a result of such quenching and tempering, the base becomes a sorbite structure in which fine carbides are dispersed together with flaky graphite, and the Brinell hardness is H B = 210 ~
A wear-resistant cast iron having a hardness of 290 is obtained. The above quenching temperature has a lower limit of 840°C or higher, which is the A1 transformation point, and an upper limit of 840°C, which is the A1 transformation point, and an upper limit of 840℃ for the purpose of preventing cracks due to quenching.
The temperature is generally set at 900°C, and in this example, the temperature is set at 845°C. Also,
As mentioned above, the tempering temperature is set at 400°C or higher to form a sorbite structure in the base after heat treatment.
In this example, the temperature is set at 535°C. Furthermore, regarding the necessity of heat treatment, if we focus only on the hardness of the cast iron of the example, there are various ways to increase it. For example, adding large amounts of alloying elements that increase hardness.
鋳造時にAr1変態点温度以上で鋳型と鋳物の
分離を行なう。 During casting, the mold and casting are separated at a temperature above the Ar 1 transformation point.
焼ならし熱処理を施す。 Perform normalizing heat treatment.
などがある。and so on.
しかしながら、の方法では、巣やチルの発
生、あるいは、多量の炭化物の生成があるだけで
被削性の低下を招くだけでなく、製造コスト的に
非経済的である。また、の方法では、実際の鋳
造工場で分離温度を完全にコントロールすること
は容易でなく、品質のバラツキを大きくするだけ
でなく、多量生産用としては現実的でない。ま
た、の方法では、通常のねずみ鋳鉄あるいは実
施例鋳鉄の成分では、カムリングに要求される高
度の耐摩耗性と耐変形性を得るに必要なブリネル
硬度（HB＝210〜290）を安定し得ることは困難
である。これは、上記、の各方法においても
同様である。また、その他の耐摺動性および耐摩
耗性のみに着目して、高硬度のものが要求される
場合は、硬質クロムメツキ、窒化、表面焼入、お
よび燐酸塩被膜の付与などの方法がある。しかし
ながら、これらに加えて更に要求される性質の１
つである耐変形性（特に、カムリング１に必要と
されることは記述の通りである）を満足させるに
は、得られる製品全体に亘つて、高強度であるこ
と、均一な基地組織であることが要求される。こ
れより、実施例のように、焼入れ焼戻しの熱処理
が最も経済的かつ好適な手段であることは明らか
である。 However, in the method (2), the occurrence of cavities and chills, or the production of a large amount of carbide, not only causes a decrease in machinability but also is uneconomical in terms of manufacturing cost. In addition, in the method (2), it is not easy to completely control the separation temperature in an actual foundry, which not only increases the variation in quality but also is not practical for mass production. In addition, in the method, the components of ordinary gray cast iron or example cast iron cannot stabilize the Brinell hardness (H B = 210 to 290) required to obtain the high degree of wear resistance and deformation resistance required for cam rings. It is difficult to obtain. This also applies to each of the above methods. In addition, if high hardness is required focusing only on sliding resistance and wear resistance, methods such as hard chrome plating, nitriding, surface hardening, and application of a phosphate coating are available. However, in addition to these, one additional property is required.
In order to satisfy the deformation resistance (particularly required for cam ring 1 as described above), the entire product obtained must have high strength and a uniform base structure. This is required. From this, it is clear that the heat treatment of quenching and tempering as in the examples is the most economical and suitable means.
また、周知のように、焼入性改善には、焼入性
向上元素の複合添加が経済的かつ効果的である。
実施例鋳鉄ではこの意味において、Mn、Crおよ
びCuを焼入性向上ならびに基地強化のための元
素として選定し複合添加したものであり、その含
有量レベルは、巣、チル発生、炭化物の多量生
成、焼割れなどの防止を考慮しつつ、必要な性能
を得られるように決定されている。また、Mn、
Cr、Cuは合金元素して比較的安価であることも
重要な要素となつている。 Furthermore, as is well known, adding a combination of hardenability-improving elements is economical and effective for improving hardenability.
In this sense, Mn, Cr, and Cu are selected as elements for improving hardenability and strengthening the matrix, and are added in combination to the example cast iron. , is determined so as to obtain the necessary performance while taking into consideration the prevention of quench cracking, etc. Also, Mn,
Another important factor is that Cr and Cu are alloying elements and are relatively inexpensive.
そこで、実施例鋳鉄について、その硬さと耐摩
耗性を考察すれば、特にベーン型回転圧縮機にお
いては、凝着摩耗量がカムリング１のカム面１ａ
とベーン５との真実接触面積に比例し、この真実
接触面積が硬さに反比例することから、硬さが所
定値以上の方が摩耗量を少なくすることができ
る。また、カムリング１のように摩擦面が高精度
に加工されたものでは、塑性変形が生じ難い方が
相手材のベーン５と馴染み易いことを意味する。
これより、所定値上の硬度を要求されることが明
らかである。 Therefore, when considering the hardness and wear resistance of the cast iron of the example, it is found that, especially in vane type rotary compressors, the amount of adhesive wear is
Since this real contact area is inversely proportional to the hardness, the amount of wear can be reduced if the hardness is greater than a predetermined value. In addition, in the case of a cam ring 1 in which the friction surface is machined with high precision, the less plastic deformation occurs, the easier it is to fit in with the vane 5 of the mating material.
From this, it is clear that hardness above a predetermined value is required.
次に、強度向上と耐変形性について考察すれ
ば、別表１に示されるように、硬さあるいは引張
強さの増加に伴ない、ヤング率の増加がみられ
る。ヤング率は組織中の黒鉛量によつて変化する
が、炭素量を一定として、非合金非熱処理のねず
み鋳鉄と実施例鋳鉄のヤング率をみると、前者が
115GN／m2であるのに対して後者は136GN／m2
であつて約17％の増加が認められる。 Next, considering strength improvement and deformation resistance, as shown in Appendix 1, Young's modulus increases as hardness or tensile strength increases. Young's modulus varies depending on the amount of graphite in the structure, but when looking at the Young's modulus of non-alloyed, non-heat-treated gray cast iron and example cast iron with the carbon content constant, the former is
115GN/m 2 while the latter is 136GN/m 2
This shows an increase of approximately 17%.
また、熱伝導率について考察すれば、鋳鉄中に
存在する黒鉛は良熱伝導体であるが、片状黒鉛を
有するねずみ鋳鉄は黒鉛片が連続したスケルトン
構造になつているため黒鉛が球状でありかつ１個
１個地鉄中に独立して存在している球状黒鉛鋳鉄
に比較して熱伝導率が大きい。摺動摩耗現象にお
いて、摺動面の塑性変形は、摺動が増加して発熱
による部品の温度上昇が見られるような状況では
より促進されるが、この点において熱伝導率の大
小は摺動部の凝着程度に対して無視出来ない影響
を与えるものと考えられる。実施例鋳鉄は前述の
ように、その黒鉛組織は片状であつて良好な熱伝
導性を有している。 Also, considering thermal conductivity, graphite present in cast iron is a good thermal conductor, but gray cast iron with flaky graphite has a skeleton structure of continuous graphite pieces, so the graphite is spherical. Moreover, it has higher thermal conductivity than spheroidal graphite cast iron, which exists individually in the base iron. In the sliding wear phenomenon, plastic deformation of the sliding surface is accelerated in situations where sliding increases and the temperature of the parts increases due to heat generation. It is thought that this has a non-negligible effect on the degree of adhesion of the parts. As described above, the cast iron of the example has a flaky graphite structure and has good thermal conductivity.
別表２は、片状黒鉛の分布したねずみ鋳鉄によ
る実施例鋳鉄と、球状黒鉛鋳鉄との熱伝導率の測
定結果である。 Attached Table 2 shows the measurement results of the thermal conductivity of the example cast iron made of gray cast iron in which flaky graphite is distributed and the spheroidal graphite cast iron.
したがつて、実施例鋳鉄によるベーン型回転圧
縮機のカムリング１においては、カムリング１と
ベーン５との先端接触部同士が高温、高圧の条件
下でも、塑性および弾性変形する量が減少し、互
いの接触面積が拡大するのが押えられる。この結
果、接触部同士の摺接に伴なう発熱、摩耗、そし
てミクロ的凝着が少なくなつて、カムリング１と
ロータ４の外周面との小円弧部における微少クリ
アランスが維持されて、接触による焼付け等の焼
損を防止することができる。 Therefore, in the cam ring 1 of the vane type rotary compressor made of cast iron according to the embodiment, the amount of plastic and elastic deformation of the tip contact portions of the cam ring 1 and the vane 5 is reduced even under high temperature and high pressure conditions, and the amount of plastic and elastic deformation is reduced. This prevents the contact area from expanding. As a result, heat generation, wear, and microscopic adhesion caused by sliding contact between the contact parts are reduced, and a minute clearance is maintained in the small arc between the cam ring 1 and the outer circumferential surface of the rotor 4. Burnout such as seizure can be prevented.
（発明の効果）
上記したことから理解されるように、本発明に
よる耐摩耗性鋳鉄は、配合成分を限定するととも
に片状黒鉛を分布した低合金ねずみ鋳鉄に焼入
れ、焼戻しを施して基地を片状黒鉛とともに微細
炭化物が分散したソルバイト組織にしたので、表
面硬度が高められたブリネル硬さ（HB）で210〜
290のものが得られる。よつて、被切削性、耐摺
動摩耗性および負荷時の耐変形性が向上し、特に
これらの性質が要求されるベーン型回転圧縮機の
カムリングに適用されてその結果を顕著に発揮す
る。(Effects of the Invention) As can be understood from the above, the wear-resistant cast iron of the present invention is obtained by quenching and tempering low-alloy gray cast iron in which flaky graphite is distributed and by limiting the blending ingredients to remove the matrix. Because the sorbite structure is made of graphite and fine carbides dispersed, the surface hardness is increased and the Brinell hardness (H B ) is 210~210.
You get 290 things. Therefore, machinability, sliding wear resistance, and deformation resistance under load are improved, and the results are particularly noticeable when applied to cam rings of vane-type rotary compressors that require these properties.
図はベーン型回転圧縮機の従来例の断面図であ
る。
１……カムリング、１ａ……カム面、４……ロ
ータ、５……ベーン。
The figure is a sectional view of a conventional example of a vane type rotary compressor. 1...Cam ring, 1a...Cam surface, 4...Rotor, 5...Vane.
【表】【table】
Claims (1)
ガンを0.3〜0.8％、硫黄を0.2％以下、燐を0.2％
以下、クロムを0.1〜0.35％、および銅を0.1〜0.6
％含有し、かつ基地中に片状黒鉛を分布した低合
金ねずみ鋳鉄に焼入れおよび400℃以上の焼戻し
を施してなり、その基地を片状黒鉛とともに微細
炭化物が分散したソルバイト組織として、ブルネ
ル硬さをHB＝210〜290としたことを特徴とする
耐摩耗性鋳鉄。1 Carbon 3.0-3.9%, silicon 1.5-2.5%, manganese 0.3-0.8%, sulfur 0.2% or less, phosphorus 0.2%
Below, 0.1-0.35% chromium and 0.1-0.6% copper
% and has flaky graphite distributed in the base, is quenched and tempered at 400℃ or higher, and the base is formed into a sorbite structure with flaky graphite and fine carbides dispersed, achieving Brunel hardness. A wear-resistant cast iron characterized by having H B =210 to 290.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP16323585A JPS6223956A (en) | 1985-07-23 | 1985-07-23 | Wear-resisting cast iron |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP16323585A JPS6223956A (en) | 1985-07-23 | 1985-07-23 | Wear-resisting cast iron |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6223956A JPS6223956A (en) | 1987-01-31 |
| JPH0565578B2 true JPH0565578B2 (en) | 1993-09-20 |
Family
ID=15769900
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP16323585A Granted JPS6223956A (en) | 1985-07-23 | 1985-07-23 | Wear-resisting cast iron |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6223956A (en) |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR20140110611A (en) * | 2013-03-08 | 2014-09-17 | 엘지전자 주식회사 | Cam ring of a vane pump and manufacturing method thereof |
| CN109811249A (en) * | 2019-03-01 | 2019-05-28 | 广西玉柴机器股份有限公司 | A kind of 300Mpa gray cast iron material and its production method and the cylinder of diesel engine prepared using the material |
-
1985
- 1985-07-23 JP JP16323585A patent/JPS6223956A/en active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS6223956A (en) | 1987-01-31 |
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