JPH0545387A - 高周波信号電力モニタ回路 - Google Patents
高周波信号電力モニタ回路Info
- Publication number
- JPH0545387A JPH0545387A JP31450691A JP31450691A JPH0545387A JP H0545387 A JPH0545387 A JP H0545387A JP 31450691 A JP31450691 A JP 31450691A JP 31450691 A JP31450691 A JP 31450691A JP H0545387 A JPH0545387 A JP H0545387A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- frequency signal
- signal
- circuit
- integer
- directional coupler
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Landscapes
- Measurement Of Resistance Or Impedance (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 負荷回路からの反射高周波信号の影響を低減
し、高周波信号電力を高精度にモニタできる高周波信号
電力モニタ回路を得ることを目的とする。 【構成】 高周波信号の伝送路１上に１／４＋ｎ（ｎは
整数）波長分の間隔を隔てて配置された２台の方向性結
合器３および８、これらの方向性結合器３および８にそ
れぞれ接続された２台の検波器４および９、これらの２
台の検波器４および９の出力の平均電圧を取り出す手段
を備えたことを特徴とする。
し、高周波信号電力を高精度にモニタできる高周波信号
電力モニタ回路を得ることを目的とする。 【構成】 高周波信号の伝送路１上に１／４＋ｎ（ｎは
整数）波長分の間隔を隔てて配置された２台の方向性結
合器３および８、これらの方向性結合器３および８にそ
れぞれ接続された２台の検波器４および９、これらの２
台の検波器４および９の出力の平均電圧を取り出す手段
を備えたことを特徴とする。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】この発明は高周波信号電力をモニ
タする高周波信号電力モニタ回路に関する。
タする高周波信号電力モニタ回路に関する。
【０００２】
【従来の技術】図５は、「電子通信ハンドブック（電子
通信学会ハンドブック委員会偏、オーム社、１９７９年
版）」２１３ページ記載の方向性結合器と、「マイクロ
波（阿部英太郎著、東京大学出版会、１９８３年版）」
１４７ページ記載の検波器により構成された従来の高周
波信号電力モニタ回路を示す図である。図において、１
は高周波信号の伝送線路、２は高周波信号の負荷回路、
３は高周波信号をカプリングするための方向性結合器、
４は検波器、５は出力点、６は無反射終端器、７は負荷
抵抗である。
通信学会ハンドブック委員会偏、オーム社、１９７９年
版）」２１３ページ記載の方向性結合器と、「マイクロ
波（阿部英太郎著、東京大学出版会、１９８３年版）」
１４７ページ記載の検波器により構成された従来の高周
波信号電力モニタ回路を示す図である。図において、１
は高周波信号の伝送線路、２は高周波信号の負荷回路、
３は高周波信号をカプリングするための方向性結合器、
４は検波器、５は出力点、６は無反射終端器、７は負荷
抵抗である。
【０００３】次に、図５に示す従来の回路の動作につい
て説明する。伝送線路１を伝搬し負荷回路２へ出力され
る被測定高周波信号は、方向性結合器３でカプリングさ
れ検波器４へ入力される。検波器４に入力された高周波
信号は、その電力レベルに応じた直流電圧に変換され、
出力点５に出力される。なお、被測定高周波信号が方向
性結合器３のアイソレーションの不完全さにより反対方
向へ漏れ込む信号および負荷回路２からの反射高周波信
号が方向性結合器３でカプリングした信号を吸収させる
ため無反射終端器６が設けられている。負荷抵抗７は検
波器４の負荷として接地される。
て説明する。伝送線路１を伝搬し負荷回路２へ出力され
る被測定高周波信号は、方向性結合器３でカプリングさ
れ検波器４へ入力される。検波器４に入力された高周波
信号は、その電力レベルに応じた直流電圧に変換され、
出力点５に出力される。なお、被測定高周波信号が方向
性結合器３のアイソレーションの不完全さにより反対方
向へ漏れ込む信号および負荷回路２からの反射高周波信
号が方向性結合器３でカプリングした信号を吸収させる
ため無反射終端器６が設けられている。負荷抵抗７は検
波器４の負荷として接地される。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】従来の高周波信号電力
モニタ回路は以上のように構成されているので、負荷回
路２からの反射高周波信号が方向性結合器３から検波器
４の側へ漏れ込み、この漏れ込んだ信号と被測定高周波
信号が方向性結合器３でカプリングされた信号とが合成
されてしまい、検波器４へ入力される信号の位相に影響
を与え信号電力に誤差が生じ、精度の高いモニタが行え
ないという問題点があった。
モニタ回路は以上のように構成されているので、負荷回
路２からの反射高周波信号が方向性結合器３から検波器
４の側へ漏れ込み、この漏れ込んだ信号と被測定高周波
信号が方向性結合器３でカプリングされた信号とが合成
されてしまい、検波器４へ入力される信号の位相に影響
を与え信号電力に誤差が生じ、精度の高いモニタが行え
ないという問題点があった。
【０００５】この発明はかかる問題点を解決するために
なされたものであり、負荷回路からの反射高周波信号の
影響を低減させ、高精度なモニタが可能な高周波信号電
力モニタ回路を得ることを目的としている。
なされたものであり、負荷回路からの反射高周波信号の
影響を低減させ、高精度なモニタが可能な高周波信号電
力モニタ回路を得ることを目的としている。
【０００６】
【課題を解決するための手段】この発明に係わる高周波
信号電力モニタ回路は、高周波信号の伝送線路に、１／
４＋ｎ（ｎは整数）波長分の間隔を隔てて２台の方向性
結合器を接続し、それぞれの方向性結合器に接続した検
波器の出力電圧の平均値を取ることにより、負荷回路か
らの反射高周波信号の影響を軽減して高周波信号電力を
モニタできるようにした。
信号電力モニタ回路は、高周波信号の伝送線路に、１／
４＋ｎ（ｎは整数）波長分の間隔を隔てて２台の方向性
結合器を接続し、それぞれの方向性結合器に接続した検
波器の出力電圧の平均値を取ることにより、負荷回路か
らの反射高周波信号の影響を軽減して高周波信号電力を
モニタできるようにした。
【０００７】また、高周波信号の伝送線路に、１／４＋
ｎ（ｎは整数）波長分の間隔で２台の方向性結合器を接
続し、負荷回路からの反射高周波信号の影響を打ち消す
ようにこれら２台の方向性結合器の出力を合成し、合成
した信号を検波してモニタ信号を取り出すようにしたも
のである。
ｎ（ｎは整数）波長分の間隔で２台の方向性結合器を接
続し、負荷回路からの反射高周波信号の影響を打ち消す
ようにこれら２台の方向性結合器の出力を合成し、合成
した信号を検波してモニタ信号を取り出すようにしたも
のである。
【０００８】
【作用】上記のように構成された高周波信号電力モニタ
回路においては、被測定高周波信号と、負荷回路からの
反射高周波信号との位相関係が、２台の方向性結合器の
間で１８０°回転する。例えば、一方の方向性結合器で
被測定高周波信号に対して反射高周波信号が同相であれ
ば、もう一方の方向性結合器では被測定高周波信号に対
して反射高周波信号は逆相となる。したがって被測定高
周波信号に対する反射高周波信号の影響を打ち消す方向
に作用させることで、反射高周波信号の影響を低減し、
高い精度で高周波信号電力のモニタが可能となる。
回路においては、被測定高周波信号と、負荷回路からの
反射高周波信号との位相関係が、２台の方向性結合器の
間で１８０°回転する。例えば、一方の方向性結合器で
被測定高周波信号に対して反射高周波信号が同相であれ
ば、もう一方の方向性結合器では被測定高周波信号に対
して反射高周波信号は逆相となる。したがって被測定高
周波信号に対する反射高周波信号の影響を打ち消す方向
に作用させることで、反射高周波信号の影響を低減し、
高い精度で高周波信号電力のモニタが可能となる。
【０００９】
実施例１．以下、この発明の一実施例を図面を用いて説
明する。図１はこの発明の一実施例を示す回路図であ
り、図１において、１〜７は上記従来の回路と全く同一
のものである。８はこの実施例で新たに加えられた方向
性結合器で、方向性結合器３とは、１／４＋ｎ（ｎは整
数）波長分の間隔をあけて配置されている。また、９は
検波器、１０は出力点、１１は無反射終端器、１２は負
荷抵抗を示し、これらはそれぞれ４〜７と同一のもので
ある。１３は電圧平均化回路で、負荷抵抗７，１２より
十分大きな抵抗値を持つ抵抗１４，１５で構成され、こ
れらの抵抗１４，１５の間に設けられた電力モニタ出力
点１６には出力点５の電圧と出力点１０の電圧とが平均
された電圧が取り出される。
明する。図１はこの発明の一実施例を示す回路図であ
り、図１において、１〜７は上記従来の回路と全く同一
のものである。８はこの実施例で新たに加えられた方向
性結合器で、方向性結合器３とは、１／４＋ｎ（ｎは整
数）波長分の間隔をあけて配置されている。また、９は
検波器、１０は出力点、１１は無反射終端器、１２は負
荷抵抗を示し、これらはそれぞれ４〜７と同一のもので
ある。１３は電圧平均化回路で、負荷抵抗７，１２より
十分大きな抵抗値を持つ抵抗１４，１５で構成され、こ
れらの抵抗１４，１５の間に設けられた電力モニタ出力
点１６には出力点５の電圧と出力点１０の電圧とが平均
された電圧が取り出される。
【００１０】次に、図１，図２を用いて実施例１の動作
を説明する。図２の実線に示すように、被測定高周波信
号は方向性結合器３および８でカプリングされるが、図
２の点線に示すように、負荷回路５からの反射高周波信
号も方向性結合器３および８から漏れ込む。すなわち、
伝送線路１を伝搬する被測定高周波信号は方向性結合器
３で最初にカプリングされ（この高周波信号を”Ａ”と
する）、次に１／４＋ｎ（ｎは整数）波長離れて配置さ
れた方向性結合器８でその位相が９０°＋ｎ×３６０°
（ｎは整数）遅れてカプリングされる（この高周波信号
を”Ｂ”とする）。また、被測定高周波信号が負荷回路
２で反射された反射高周波信号は、先ず方向性結合器８
から漏れ込み（この高周波信号を”Ｃ”とする）、次に
１／４＋ｎ（ｎは整数）波長離れて配置された方向性結
合器３からその位相が９０°＋ｎ×３６０°（ｎは整
数）遅れて漏れ込む（この高周波信号を”Ｄ”とす
る）。したがって、方向性結合器３からは信号Ａと信号
Ｄとが合成された信号が検波器４に入力され、方向性結
合器８からは信号Ｂと信号Ｃとが合成された信号が検波
器９に入力されることになる。
を説明する。図２の実線に示すように、被測定高周波信
号は方向性結合器３および８でカプリングされるが、図
２の点線に示すように、負荷回路５からの反射高周波信
号も方向性結合器３および８から漏れ込む。すなわち、
伝送線路１を伝搬する被測定高周波信号は方向性結合器
３で最初にカプリングされ（この高周波信号を”Ａ”と
する）、次に１／４＋ｎ（ｎは整数）波長離れて配置さ
れた方向性結合器８でその位相が９０°＋ｎ×３６０°
（ｎは整数）遅れてカプリングされる（この高周波信号
を”Ｂ”とする）。また、被測定高周波信号が負荷回路
２で反射された反射高周波信号は、先ず方向性結合器８
から漏れ込み（この高周波信号を”Ｃ”とする）、次に
１／４＋ｎ（ｎは整数）波長離れて配置された方向性結
合器３からその位相が９０°＋ｎ×３６０°（ｎは整
数）遅れて漏れ込む（この高周波信号を”Ｄ”とす
る）。したがって、方向性結合器３からは信号Ａと信号
Ｄとが合成された信号が検波器４に入力され、方向性結
合器８からは信号Ｂと信号Ｃとが合成された信号が検波
器９に入力されることになる。
【００１１】ここで、信号Ａの位相をθとすると、信号
Ｂの位相は、θ−９０°−ｎ×３６０°となり、信号Ｄ
の位相をφとすると信号Ｃの位相は、φ＋９０°＋ｎ×
３６０°となる。従って、信号Ａに対する信号Ｄの相対
位相は、φ−θであり、信号Ｂに対する信号Ｃの相対位
相は、φ−θ＋１８０°＋２ｎ×３６０°となる。この
ように２台の方向性結合器３，８では、被測定高周波信
号に対する反射高周波信号の位相が、１８０°＋２ｎ×
３６０°異なる。そしてそれぞれの方向性結合器におい
て、従来例と同様にカプリングした信号は、反射高周波
信号の漏れ込んだ信号が合成されるため、電力の変動が
発生する。
Ｂの位相は、θ−９０°−ｎ×３６０°となり、信号Ｄ
の位相をφとすると信号Ｃの位相は、φ＋９０°＋ｎ×
３６０°となる。従って、信号Ａに対する信号Ｄの相対
位相は、φ−θであり、信号Ｂに対する信号Ｃの相対位
相は、φ−θ＋１８０°＋２ｎ×３６０°となる。この
ように２台の方向性結合器３，８では、被測定高周波信
号に対する反射高周波信号の位相が、１８０°＋２ｎ×
３６０°異なる。そしてそれぞれの方向性結合器におい
て、従来例と同様にカプリングした信号は、反射高周波
信号の漏れ込んだ信号が合成されるため、電力の変動が
発生する。
【００１２】然しながら、上述のように被測定高周波信
号に対する反射高周波信号の相対位相は、２台の方向性
結合器３，８ではそれぞれ反転しており、反射高周波信
号による位相変動の方向が一方の方向性結合器で電力増
加の方向であれば、他方の方向性結合器では電力減少の
方向となり、また、その増加分と減少分とはほぼ等しく
なる。従って、信号Ａに信号Ｄが合成された信号と、信
号Ｂに信号Ｃが合成された信号との平均電力を求めれ
ば、精度の高いモニタ信号が得られる。そして、この平
均電力は、電圧平均化回路１３により各出力点５，１０
の電圧を平均することで、電力モニタ出力点１６に出力
される。
号に対する反射高周波信号の相対位相は、２台の方向性
結合器３，８ではそれぞれ反転しており、反射高周波信
号による位相変動の方向が一方の方向性結合器で電力増
加の方向であれば、他方の方向性結合器では電力減少の
方向となり、また、その増加分と減少分とはほぼ等しく
なる。従って、信号Ａに信号Ｄが合成された信号と、信
号Ｂに信号Ｃが合成された信号との平均電力を求めれ
ば、精度の高いモニタ信号が得られる。そして、この平
均電力は、電圧平均化回路１３により各出力点５，１０
の電圧を平均することで、電力モニタ出力点１６に出力
される。
【００１３】実施例２．図３はこの発明の実施例２を示
す回路図であり、図において、１〜１２は図１と同一の
ものを示し、１７，１８はそれぞれＡ／Ｄ変換器、１９
は演算回路、２０は電力モニタ出力点を示す。この実施
例２は、出力点５，１０の電圧を、それぞれＡ／Ｄ変換
器１７，１８でディジタル信号（数値）に変換し、演算
回路１９で演算により平均電圧値を求める構成としたも
のであり、このように電力値に変換することで演算回路
１９でＡ／Ｄ変換器１７，１８の出力を監視させること
ができ、一方の検波器が故障した場合でも、残された回
路でそのままモニタを継続できるようにしたものであ
る。
す回路図であり、図において、１〜１２は図１と同一の
ものを示し、１７，１８はそれぞれＡ／Ｄ変換器、１９
は演算回路、２０は電力モニタ出力点を示す。この実施
例２は、出力点５，１０の電圧を、それぞれＡ／Ｄ変換
器１７，１８でディジタル信号（数値）に変換し、演算
回路１９で演算により平均電圧値を求める構成としたも
のであり、このように電力値に変換することで演算回路
１９でＡ／Ｄ変換器１７，１８の出力を監視させること
ができ、一方の検波器が故障した場合でも、残された回
路でそのままモニタを継続できるようにしたものであ
る。
【００１４】実施例３．図４はこの発明の実施例３を示
す回路図であり、図において、１〜３，６，８，１１は
図１，図２と同一のものを示し、２１は高周波信号の合
成を行う合成器、２２，２３はそれぞれ伝送線路であ
る。それぞれの方向性結合器３，８と合成器２１とは各
伝送線路２２，２３で接続されるが、伝送線路２２は伝
送線路２３より１／４＋ｍ（ｍは整数）波長分だけ長く
してある。２４は検波器、２５は高周波信号の電力モニ
タ出力点、２６は負荷抵抗である。
す回路図であり、図において、１〜３，６，８，１１は
図１，図２と同一のものを示し、２１は高周波信号の合
成を行う合成器、２２，２３はそれぞれ伝送線路であ
る。それぞれの方向性結合器３，８と合成器２１とは各
伝送線路２２，２３で接続されるが、伝送線路２２は伝
送線路２３より１／４＋ｍ（ｍは整数）波長分だけ長く
してある。２４は検波器、２５は高周波信号の電力モニ
タ出力点、２６は負荷抵抗である。
【００１５】次に実施例３の動作について説明する。図
２に示すように、伝送線路１を伝搬する被測定高周波信
号が方向性結合器３でカプリングした信号Ａの位相をθ
とすると、方向性結合器８でカプリングした信号Ｂの位
相はθ−９０°−ｎ×３６０°（ｎは整数）となり、ま
た負荷回路２からの反射高周波信号が方向性結合器３で
漏れ込んだ信号Ｄの位相をφとすると、方向性結合器８
で漏れ込んだ信号Ｃの位相はφ＋９０°＋ｎ×３６０°
（ｎは整数）となる。
２に示すように、伝送線路１を伝搬する被測定高周波信
号が方向性結合器３でカプリングした信号Ａの位相をθ
とすると、方向性結合器８でカプリングした信号Ｂの位
相はθ−９０°−ｎ×３６０°（ｎは整数）となり、ま
た負荷回路２からの反射高周波信号が方向性結合器３で
漏れ込んだ信号Ｄの位相をφとすると、方向性結合器８
で漏れ込んだ信号Ｃの位相はφ＋９０°＋ｎ×３６０°
（ｎは整数）となる。
【００１６】そして、信号Ａ，Ｄが伝送線路２２を通っ
て合成器２１に入力され、信号Ｂ，Ｃが伝送線路２３を
通って合成器２１に入力されるが、伝送線路２２は伝送
線路２３より１／４＋ｍ（ｍは整数）波長分だけ長くし
てあるため、伝送線路２２を通った信号は伝送線路２３
を通った信号よりその位相は９０°＋ｍ×３６０°遅
れ、その結果信号Ａに対する信号Ｂの相対位相は、（ｍ
−ｎ）×３６０° （ｍ，ｎは整数）となり、信号Ｄ
に対する信号Ｃの相対位相は、１８０°−（ｍ−ｎ）×
３６０° （ｍ，ｎは整数）となる。
て合成器２１に入力され、信号Ｂ，Ｃが伝送線路２３を
通って合成器２１に入力されるが、伝送線路２２は伝送
線路２３より１／４＋ｍ（ｍは整数）波長分だけ長くし
てあるため、伝送線路２２を通った信号は伝送線路２３
を通った信号よりその位相は９０°＋ｍ×３６０°遅
れ、その結果信号Ａに対する信号Ｂの相対位相は、（ｍ
−ｎ）×３６０° （ｍ，ｎは整数）となり、信号Ｄ
に対する信号Ｃの相対位相は、１８０°−（ｍ−ｎ）×
３６０° （ｍ，ｎは整数）となる。
【００１７】従って合成器２１において信号Ａと信号Ｂ
は同位相となり合成されるが、信号Ｃと信号Ｄは逆位相
のため打ち消し合い、こうして得られた合成器２１の出
力を検波器２４で検波すれば、負荷回路２からの反射高
周波信号の影響を低減でき精度の高いモニタが可能とな
る。
は同位相となり合成されるが、信号Ｃと信号Ｄは逆位相
のため打ち消し合い、こうして得られた合成器２１の出
力を検波器２４で検波すれば、負荷回路２からの反射高
周波信号の影響を低減でき精度の高いモニタが可能とな
る。
【００１８】
【発明の効果】この発明は、以上説明したように構成さ
れているので、以下に記載されるような効果を奏する。
れているので、以下に記載されるような効果を奏する。
【００１９】負荷回路からの反射高周波信号の影響を低
減し、高周波信号の電力モニタを高精度で行うことがで
きる。
減し、高周波信号の電力モニタを高精度で行うことがで
きる。
【００２０】また、検波器の出力をＡ／Ｄ変換して演算
する構成とすることにより、一方の検波器が故障した場
合でも残された回路でそのままモニタを継続できる。
する構成とすることにより、一方の検波器が故障した場
合でも残された回路でそのままモニタを継続できる。
【図１】この発明の実施例１を示す回路図である。
【図２】実施例１の動作を説明するための回路図であ
る。
る。
【図３】この発明の実施例２を示す回路図である。
【図４】この発明の実施例３を示す回路図である。
【図５】従来の回路を示す回路図である。
１ 伝送線路 ３ 方向性結合器 ４ 検波器 ５ 出力点 ８ 方向性結合器 ９ 検波器 １０ 出力点 １３ 電圧平均化回路 １６ 電力モニタ出力点 １７ Ａ／Ｄ変換器 １８ Ａ／Ｄ変換器 １９ 演算回路 ２０ 電力モニタ出力点 ２１ 合成器 ２２ 伝送線路 ２３ 伝送線路 ２４ 検波器 ２５ 電力モニタ出力点
Claims (3)
- 【請求項１】 高周波信号の伝送路上に１／４＋ｎ（ｎ
は整数）波長分の間隔を隔てて配置された２台の方向性
結合器、各方向性結合器それぞれに接続された２台の検
波器、この２台の検波器それぞれの出力を２個の抵抗を
介して接続しこれらの抵抗の中間点の電圧を求め上記２
台の検波器の平均電圧を出力する電圧平均化回路、を備
えたことを特徴とする高周波信号電力モニタ回路。 - 【請求項２】 高周波信号の伝送路上に１／４＋ｎ（ｎ
は整数）波長分の間隔を隔てて配置された２台の方向性
結合器、各方向性結合器それぞれに接続された２台の検
波器、２台のＡ／Ｄ変換器と演算回路とで構成され上記
２台の検波器それぞれの出力をそれぞれディジタル値に
変換して演算し平均電圧値を出力する電圧平均化回路、
を備えたことを特徴とする高周波信号電力モニタ回路。 - 【請求項３】 高周波信号の伝送路上に１／４＋ｎ（ｎ
は整数）波長分の間隔を隔てて配置された２台の方向性
結合器、各方向性結合器それぞれの出力を合成するため
の合成器、この合成器と各方向性結合器とをその長さが
１／４＋ｍ（ｍは整数）波長分だけ異なる伝送線路でそ
れぞれ接続する手段、上記合成器からの出力を検波して
出力する検波器、を備えたことを特徴とする高周波信号
電力モニタ回路。
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6300691 | 1991-03-27 | ||
| JP3-63006 | 1991-03-27 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0545387A true JPH0545387A (ja) | 1993-02-23 |
Family
ID=13216807
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP31450691A Pending JPH0545387A (ja) | 1991-03-27 | 1991-11-28 | 高周波信号電力モニタ回路 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0545387A (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP1296146A1 (en) * | 2001-09-21 | 2003-03-26 | Alcatel | RF signal detector circuit with reduced sensitivity to transmission line impedance mismatches |
| WO2007021436A2 (en) | 2005-08-12 | 2007-02-22 | Harris Stratex Networks Operating Corporation | Directional power detection by quadrature sampling |
| JP2007173956A (ja) * | 2005-12-19 | 2007-07-05 | Toshiba Corp | 高周波出力モニタ回路装置 |
| WO2014050818A1 (ja) * | 2012-09-25 | 2014-04-03 | 株式会社東芝 | 磁気共鳴イメージング装置およびその高周波出力測定装置 |
| WO2019185425A1 (de) * | 2018-03-26 | 2019-10-03 | TRUMPF Hüttinger GmbH + Co. KG | Hochfrequenzleistungsmessvorrichtung |
-
1991
- 1991-11-28 JP JP31450691A patent/JPH0545387A/ja active Pending
Cited By (11)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP1296146A1 (en) * | 2001-09-21 | 2003-03-26 | Alcatel | RF signal detector circuit with reduced sensitivity to transmission line impedance mismatches |
| WO2007021436A2 (en) | 2005-08-12 | 2007-02-22 | Harris Stratex Networks Operating Corporation | Directional power detection by quadrature sampling |
| EP1922552A2 (en) * | 2005-08-12 | 2008-05-21 | Harris Stratex Networks Operating Corporation | Directional power detection by quadrature sampling |
| EP1922552A4 (en) * | 2005-08-12 | 2012-05-30 | Harris Stratex Networks Operating Corp | DIRECTIONAL PERFORMANCE DETECTION BY QUADRATURE SAMPLING |
| JP2007173956A (ja) * | 2005-12-19 | 2007-07-05 | Toshiba Corp | 高周波出力モニタ回路装置 |
| JP4599286B2 (ja) * | 2005-12-19 | 2010-12-15 | 株式会社東芝 | 高周波出力モニタ回路装置 |
| WO2014050818A1 (ja) * | 2012-09-25 | 2014-04-03 | 株式会社東芝 | 磁気共鳴イメージング装置およびその高周波出力測定装置 |
| CN104023628A (zh) * | 2012-09-25 | 2014-09-03 | 株式会社东芝 | 磁共振成像装置及其高频输出测定装置 |
| US9766309B2 (en) | 2012-09-25 | 2017-09-19 | Toshiba Medical Systems Corporation | Magnetic resonance imaging apparatus and apparatus for measuring radio frequency output for the same |
| US9933498B2 (en) | 2012-09-25 | 2018-04-03 | Toshiba Medical Systems Corporation | Magnetic resonance imaging apparatus and apparatus for measuring radio frequency output for the same |
| WO2019185425A1 (de) * | 2018-03-26 | 2019-10-03 | TRUMPF Hüttinger GmbH + Co. KG | Hochfrequenzleistungsmessvorrichtung |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| EP1296146A1 (en) | RF signal detector circuit with reduced sensitivity to transmission line impedance mismatches | |
| US6348804B1 (en) | Vector network analyzer | |
| US20220014350A1 (en) | Phase-synchronizing circuit | |
| JPH0545387A (ja) | 高周波信号電力モニタ回路 | |
| GB2195454A (en) | Microwave network analyser | |
| JP2005017138A (ja) | Ｖｓｗｒモニタ回路及びｖｓｗｒモニタ方法 | |
| JP4379034B2 (ja) | Ｖｓｗｒ検出回路及びｖｓｗｒ検出方法 | |
| KR200146651Y1 (ko) | 주파수 변환기 | |
| JP2006112893A (ja) | ６ポート型接合を用いたベクトル・ネットワーク・アナライザ装置とその校正方法 | |
| SU1626194A1 (ru) | Устройство дл измерени комплексного коэффициента отражени двухполюсника СВЧ | |
| JPH01224683A (ja) | 方位探知受信装置 | |
| US3314017A (en) | Balanced phase type frequency discriminators | |
| JPH0318103A (ja) | 可変方向性結合器 | |
| SU1645913A1 (ru) | Устройство дл измерени КСВН четырехполюсника | |
| RU2024884C1 (ru) | Калибратор фазы | |
| RU2003123C1 (ru) | Устройство дл измерени составл ющих комплексного сопротивлени | |
| JPH06268536A (ja) | 送信出力制御装置 | |
| SU1760468A1 (ru) | Устройство контрол проход щей мощности | |
| SU708487A1 (ru) | Сверхвысокочастотный дискриминатор | |
| SU466468A1 (ru) | Устройство дл измерени комплексного коэффициента отражени | |
| RU2337468C1 (ru) | Малошумящий балансный усилитель свч | |
| SU1465807A1 (ru) | Фезометр | |
| JP2648957B2 (ja) | 伝搬遅延時間測定装置のレベル較正方法 | |
| JPS63204834A (ja) | 出力断検出回路 | |
| SU1133565A1 (ru) | Устройство дл измерени комплексного коэффициента отражени |