JPH0545016A - Cryogenic freezer device - Google Patents
Cryogenic freezer deviceInfo
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- JPH0545016A JPH0545016A JP3225173A JP22517391A JPH0545016A JP H0545016 A JPH0545016 A JP H0545016A JP 3225173 A JP3225173 A JP 3225173A JP 22517391 A JP22517391 A JP 22517391A JP H0545016 A JPH0545016 A JP H0545016A
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Landscapes
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Abstract
Description
【0001】[0001]
【産業上の利用分野】この発明は極低温冷凍機に関し、
さらに詳細にいえば,膨張機のシリンダ内でディスプレ
ーサをガス圧により往復動させて、ディスプレーサの往
復動に伴う冷媒ガスの断熱膨張により極低温レベルの寒
冷を発生させる極低温冷凍機に関するものである。This invention relates to a cryogenic refrigerator,
More specifically, the present invention relates to a cryogenic refrigerator in which a displacer is reciprocated by gas pressure in a cylinder of an expander, and adiabatic expansion of a refrigerant gas accompanying the reciprocating motion of the displacer generates cryogenic refrigeration. ..
【0002】[0002]
【従来の技術】従来より、この種の極低温冷凍機とし
て、GM(ギフォード・マクマホン)サイクルの冷媒サ
イクルを有するガス圧駆動式のGM冷凍機が知られてい
る。この冷凍機の膨張機はシリンダと、該シリンダ内に
往復動可能に配置されたディスプレーサおよびスラック
ピストンとを備えてなり、ディスプレーサによりシリン
ダ内の先端に膨張室が区画され、この膨張室はディスプ
レーサ内のリジェネレータを介してシリンダ基端側の空
間に連通している。スラックピストンは、シリンダの基
端側に該基端側空間をガス給排室と中間圧室とに区画す
るように配置され、かつディスプレーサに対し所定スト
ロークの間隔をあけて係合している。上記中間圧室はサ
ージボリュームに連通されている一方、ガス給排室は圧
縮機の吐出側及び吸込側にそれぞれ接続される高圧ガス
入口及び低圧ガス出口に連通している。そして、ガス給
排室ないし膨張室に対する冷媒ガスの給排を周期的に切
り換えることで、ガス給排室と中間圧室との差圧により
スラックピストンを移動させてディスプレーサを往復動
させ、このディスプレーサの往復動に伴う冷媒ガスの膨
張室での膨張により膨張室周りのシリンダに寒冷を発生
させるようになされている。2. Description of the Related Art Conventionally, a gas pressure drive type GM refrigerator having a GM (Gifford-McMahon) cycle refrigerant cycle has been known as a cryogenic refrigerator of this type. The expander of this refrigerator comprises a cylinder and a displacer and a slack piston that are reciprocally arranged in the cylinder. The displacer defines an expansion chamber at the tip of the cylinder. Through the regenerator of the cylinder. The slack piston is arranged on the base end side of the cylinder so as to divide the base end side space into a gas supply / discharge chamber and an intermediate pressure chamber, and is engaged with the displacer at a predetermined stroke interval. The intermediate pressure chamber communicates with the surge volume, while the gas supply / discharge chamber communicates with a high pressure gas inlet and a low pressure gas outlet connected to the discharge side and the suction side of the compressor, respectively. By periodically switching the supply / discharge of the refrigerant gas to / from the gas supply / discharge chamber or the expansion chamber, the differential pressure between the gas supply / discharge chamber and the intermediate pressure chamber moves the slack piston to reciprocate the displacer. The refrigerant gas expands in the expansion chamber due to the reciprocal movement of the cylinders, whereby cold is generated in the cylinder around the expansion chamber.
【0003】ところで、近年、超電導デバイスの1つと
して、ジョセフソン効果を利用した超電導量子干渉素子
(Superconductive Quantum Interference Device:以
下、SQUIDと略称する)が注目されている。このS
QUIDに超電導コイルからなる磁束入力回路を接続す
ることにより、例えば生体内に流れる微小電流に伴う磁
界や体内の微小磁石からの磁界等、極めて微弱な磁束を
測定するようにしたグラジオメータを得ることができ
る。By the way, in recent years, as one of the superconducting devices, a superconducting quantum interference device (hereinafter referred to as SQUID) utilizing the Josephson effect has attracted attention. This S
By connecting a magnetic flux input circuit consisting of a superconducting coil to a QUID, it is possible to obtain a gradiometer capable of measuring an extremely weak magnetic flux such as a magnetic field associated with a minute current flowing in a living body or a magnetic field from a minute magnet in the body. You can
【0004】しかし、このSQUIDを作動温度レベル
に冷却するために、上記した電気アクチュエータを有す
るガス圧駆動式のGM冷凍機を利用する場合、冷凍機に
はモータや電磁弁等、磁束を発生するアクチュエータが
設けられているため、このアクチュエータからの磁束が
有害なノイズとなって検出され、その測定精度が低下す
るという不都合がある。However, when the gas pressure drive type GM refrigerator having the above-mentioned electric actuator is used to cool the SQUID to the operating temperature level, a magnetic flux is generated in the refrigerator such as a motor and a solenoid valve. Since the actuator is provided, the magnetic flux from this actuator is detected as harmful noise, which causes a problem that the measurement accuracy is reduced.
【0005】また、生体磁場の測定のように非常に低レ
ベルの磁界の測定を行なう場合には、アクチュエータか
らの磁束のみならず、地磁気、商用交流電源に起因する
磁束等が到底無視し得ないノイズとして作用することに
なるのであるから、少なくともSQUIDおよび測定対
象物を収容し得る磁気シールドが必須であり、従来は、
地磁気等を遮断できる磁気シールドルームの内部で磁束
測定を行なうか、または液体ヘリウム等の寒剤で超伝導
材料性のケースを冷却するようにした磁気シールドケー
スを用いて磁束測定を行なうようにしている。When measuring a very low level magnetic field such as a biomagnetic field, not only the magnetic flux from the actuator but also the magnetic flux due to the earth magnetism and the commercial AC power supply cannot be ignored. Since it acts as noise, a magnetic shield capable of accommodating at least the SQUID and the measurement object is indispensable.
The magnetic flux is measured inside a magnetically shielded room that can block the earth's magnetism, or the magnetic flux is measured using a magnetically shielded case that cools the superconducting material case with a cryogen such as liquid helium. ..
【0006】[0006]
【発明が解決しようとする課題】磁気シールドルームを
用いて磁束計測を行なう場合には、ノイズ磁束を高精度
に遮断できるため測定精度を高めることができるのであ
るが、部屋自体に磁気シールドを施しているのであるか
ら全体として構成が大がかりになるのみならず複雑化す
るという不都合があるのみならず、磁束計測を行なうこ
とができる場所が限られてしまうという不都合がある。When magnetic flux measurement is performed using a magnetically shielded room, noise magnetic flux can be blocked with high precision, so that the measurement precision can be improved. However, the magnetic shield is provided in the room itself. Therefore, there is a disadvantage that not only the structure becomes large as a whole but also complicated, but there is a disadvantage that the place where magnetic flux measurement can be performed is limited.
【0007】また、寒剤で冷却される磁気シールドケー
スを用いる場合には、必要最少限の大きさにできるので
比較的簡単に所望箇所まで運搬でき、磁束計測を行なう
ことができる場所の制約を解消できるが、液体ヘリウム
等の寒剤が必須であるため、磁束計測を行なうための技
術者のほかに寒剤の取扱いに熟練した有資格者が必要に
なるという不都合がある。さらに、SQUIDを冷却す
るための冷凍機のほかにシールドケースを冷却するため
の装置も必要となり、全体としての大型化するのみなら
ず構成が複雑化するという不都合もある。Further, when a magnetic shield case cooled by a cryogen is used, the size can be made to be the minimum necessary, so that it can be transported to a desired place relatively easily and the restriction on the place where the magnetic flux can be measured is eliminated. However, since a cryogen such as liquid helium is indispensable, there is a disadvantage that a qualified person who is skilled in handling the cryogen is required in addition to an engineer for measuring magnetic flux. Further, in addition to the refrigerator for cooling the SQUID, a device for cooling the shield case is also required, which not only makes the overall size larger but also complicates the configuration.
【0008】[0008]
【発明の目的】この発明は上記の問題点に鑑みてなされ
たものであり、構成を簡素化できるとともに取扱いが容
易であり、しかも可搬性に優れた極低温冷凍機を提供す
ることを目的としている。SUMMARY OF THE INVENTION The present invention has been made in view of the above problems, and an object thereof is to provide a cryogenic refrigerator having a simple structure, easy handling, and excellent portability. There is.
【0009】[0009]
【課題を解決するための手段】上記の目的を達成するた
めの、請求項1の極低温冷凍機は、冷媒ガスを圧縮して
高圧ガスを発生させる圧縮機と、圧縮機から供給された
高圧ガスを断熱膨張させて極低温レベルの寒冷を発生さ
せる膨張機とで構成され、膨張機が所望の極低温を得る
最終膨張ステージと所望の極低温よりも高い低温を得る
前段膨張ステージとを含む極低温冷凍機であって、前段
膨張ステージに対して熱結合され、かつ最終膨張ステー
ジを包囲する高温超伝導材料製のシールドケースを含ん
でいる。To achieve the above object, a cryogenic refrigerator according to claim 1 is a compressor for compressing a refrigerant gas to generate a high pressure gas, and a high pressure supplied from the compressor. An expander that adiabatically expands the gas to generate a cryogenic level of refrigeration, and the expander includes a final expansion stage that obtains a desired cryogenic temperature and a pre-expansion stage that obtains a low temperature higher than the desired cryogenic temperature. A cryogenic refrigerator, which includes a shield case made of high temperature superconducting material that is thermally coupled to the pre-expansion stage and surrounds the final expansion stage.
【0010】上記高温超伝導材料としては、化1系、化
2系等の酸化物超伝導材料等が例示できる。Examples of the high temperature superconducting material include oxide superconducting materials such as chemical formula 1 and chemical formula 2.
【化1】 [Chemical 1]
【化2】 請求項2の極低温冷凍機は、シールドケースの内面が鏡
面である。[Chemical 2] In the cryogenic refrigerator of claim 2, the inner surface of the shield case is a mirror surface.
【0011】[0011]
【作用】請求項1の極低温冷凍機であれば、圧縮機によ
り冷媒ガスを圧縮して高圧ガスを発生させ、圧縮機から
供給された高圧ガスを膨張機により断熱膨張させて極低
温レベルの寒冷を発生させるに当って、膨張機の前段膨
張ステージにおいて目的とする極低温よりも高い低温を
得、最終膨張ステージにおいて目的とする極低温を得る
ことができる。そして、最終膨張ステージによりSQU
ID等の超伝導デバイスを冷却して超伝導デバイスに所
定の動作を行なわせる場合に、前段膨張ステージに対し
て熱結合された高温超伝導材料製のシールドケースが超
伝導状態になり、マイスナー効果により外部磁束の内部
への侵入を阻止するのであるから、外部磁束の影響を受
けない状態で超伝導デバイスを動作させることができ
る。この結果、生体磁場の計測等を行なう場合の計測精
度を向上できる。According to the cryogenic refrigerator of claim 1, the compressor compresses the refrigerant gas to generate high-pressure gas, and the high-pressure gas supplied from the compressor is adiabatically expanded by the expander to achieve a cryogenic level. In generating cold, a low temperature higher than the target cryogenic temperature can be obtained in the pre-expansion stage of the expander, and a target cryogenic temperature can be obtained in the final expansion stage. And SQU by the final expansion stage
When cooling a superconducting device such as an ID and causing the superconducting device to perform a predetermined operation, the shield case made of a high-temperature superconducting material that is thermally coupled to the preceding expansion stage becomes a superconducting state, and the Meissner effect This prevents the external magnetic flux from entering the inside, so that the superconducting device can be operated without being affected by the external magnetic flux. As a result, it is possible to improve the measurement accuracy when measuring the biomagnetic field.
【0012】また、以上の説明から明らかなように、シ
ールドケースを前段膨張ステージに熱結合させているだ
けであるから可搬性に優れ、しかも寒剤を必要としない
ので構成を簡素化できるとともに寒剤を取扱うための有
資格者も不要にできる。請求項2の極低温冷凍機であれ
ば、シールドケースの内面にアルミニウムの蒸着層等を
形成することにより鏡面化されているのであるから、輻
射シールド効率を向上でき、超伝導デバイスの極低温保
持を容易化できる。Further, as is clear from the above description, since the shield case is only thermally coupled to the front expansion stage, it is excellent in portability, and since no cryogen is required, the structure can be simplified and the cryogen can be used. It does not require a qualified person to handle it. According to the cryogenic refrigerator of claim 2, since the mirror case is formed by forming an aluminum vapor deposition layer or the like on the inner surface of the shield case, the radiation shield efficiency can be improved and the cryogenic temperature of the superconducting device can be maintained. Can be facilitated.
【0013】[0013]
【実施例】以下、実施例を示す添付図面によって詳細に
説明する。図1はこの発明の一実施例を示す概略縦断面
図、図2はガス圧駆動式のGM型極低温冷凍機の全体構
成を示す縦断面図であり、この冷凍機は、ヘリウムガス
(冷媒ガス)のジュールトムソン膨張を利用したJT冷
凍機の予冷用冷凍機として用いられ、このJT冷凍機に
よりSQUID(図示せず)を極低温レベルに冷却する
ようになっている。図2において、1は冷媒ガスとして
のヘリウムガスを圧縮して高圧ガスを発生させる圧縮
機、2は該圧縮機1から供給された高圧ガスを断熱膨張
させて極低温レベルの寒冷を発生させる膨張機である。
そして、膨張機2はシリンダアッセンブリ3とバルブモ
ータアッセンブリ40とから構成されている。Embodiments will now be described in detail with reference to the accompanying drawings showing embodiments. FIG. 1 is a schematic vertical cross-sectional view showing an embodiment of the present invention, and FIG. 2 is a vertical cross-sectional view showing the overall structure of a gas pressure drive type GM type cryogenic refrigerator, which is a helium gas (refrigerant). It is used as a pre-cooling refrigerator for a JT refrigerator utilizing Joule-Thomson expansion of gas), and the SQUID (not shown) is cooled to a cryogenic level by this JT refrigerator. In FIG. 2, 1 is a compressor that compresses helium gas as a refrigerant gas to generate high-pressure gas, and 2 is an expansion that adiabatically expands the high-pressure gas supplied from the compressor 1 to generate cryogenic cold. It is a machine.
The expander 2 is composed of a cylinder assembly 3 and a valve motor assembly 40.
【0014】上記シリンダアッセンブリ3は、上方に解
放された有底円筒状のシリンダ10と、シリンダ10の
上端側(基端側)の開口を気密状に閉塞するバルブステ
ム4とを有する。このバルブステム4はシリンダ10内
にその内壁と所定の間隔をあけて同心状に突出する円柱
状の突出部4aを有する。また、バルブステム4には、
その上面のシリンダ中心線上に開口するガス給排口5
と、比較的小さい容量のサージボリューム7と、ガス給
排口5をシリンダ10内に連通するガス流路8とが形成
されている。さらに、ガス流路8は通路断面積の小さい
連通路9を介してサージボリューム7に常時連通してお
り、連通路9によりサージボリューム7での中間圧を適
正値に設定するようにしている。The cylinder assembly 3 has a cylinder 10 having a bottomed cylindrical shape that is opened upward, and a valve stem 4 that hermetically closes an opening on the upper end side (base end side) of the cylinder 10. The valve stem 4 has, in the cylinder 10, a columnar protrusion 4a that concentrically protrudes from the inner wall of the cylinder 10 with a predetermined gap. In addition, the valve stem 4 has
Gas supply / discharge port 5 opening on the cylinder center line on the upper surface
And a surge volume 7 having a relatively small capacity, and a gas flow path 8 that connects the gas supply / discharge port 5 to the inside of the cylinder 10. Further, the gas flow passage 8 is always in communication with the surge volume 7 via a communication passage 9 having a small passage cross-sectional area, and the communication passage 9 sets the intermediate pressure in the surge volume 7 to an appropriate value.
【0015】上記シリンダ10は、上端側(基端側)の
大径部10aと該大径部10aの下端(先端)に連続す
る小径部10bとで2段構造に形成され、上記大径部1
0aの下端部には例えば55〜60Kの温度レベルに保
持される第1段ヒートステーション11が、また小径部
10bの下端には上記第1段ヒートステーション11よ
りも低い例えば15〜20Kの温度レベルに保持される
第2段ヒートステーション12がそれぞれ設けられてお
り、この両段ヒートステーション11,12から伝熱さ
れて図外のJT冷凍機のヘリウムガスが予冷されるよう
になっている。The cylinder 10 is formed in a two-stage structure with a large diameter portion 10a on the upper end side (base end side) and a small diameter portion 10b continuous with the lower end (tip) of the large diameter portion 10a. 1
At the lower end of 0a is a first-stage heat station 11, which is maintained at a temperature level of 55 to 60K, and at the lower end of the small diameter portion 10b, which is at a lower temperature level than that of the first-stage heat station 11, such as 15 to 20K. The second stage heat station 12 is provided for holding the helium gas in the JT refrigerator (not shown) by heat transfer from the two stage heat stations 11 and 12.
【0016】シリンダ10の大径部10a上端の内部に
は該大径部10a内部に中間圧室13を区画形成するス
ラックピストン15が配設され、中間圧室13はバルブ
ステム4内のサージボリューム7にオリフィス14を介
して常時連通している。スラックピストン15は底壁を
有する略カップ形状のもので、その内周上端がバルブス
テム4の突出部4a外周に、また外周下端がシリンダ1
0の大径部10a内周にそれぞれ気密状に摺接してい
る。また、スラックピストン15の底壁中心部には中心
孔15aが、また底壁の隅角部にはピストン15内外を
連通する複数の連通孔15b,15b,…がそれぞれ貫
通形成されている。Inside the upper end of the large diameter portion 10a of the cylinder 10, a slack piston 15 for partitioning and forming an intermediate pressure chamber 13 is disposed inside the large diameter portion 10a, and the intermediate pressure chamber 13 has a surge volume inside the valve stem 4. 7 through the orifice 14 at all times. The slack piston 15 is of a substantially cup shape having a bottom wall, the inner peripheral upper end of which is the outer periphery of the protruding portion 4a of the valve stem 4, and the outer peripheral lower end of which is the cylinder 1.
The inner diameter of the large diameter portion 10a of 0 is slidably contacted with each other. Further, a center hole 15a is formed at the center of the bottom wall of the slack piston 15, and a plurality of communication holes 15b, 15b, ... Which communicate the inside and outside of the piston 15 are formed at the corners of the bottom wall.
【0017】また、シリンダ10内にはディスプレーサ
16が往復動可能に嵌挿されている。このディスプレー
サ16は、シリンダ10の大径部10aにて気密摺動可
能に配置された大径部16aと、該大径部16aの下端
(先端)に連続し、シリンダ10の小径部10bに気密
摺動可能に配置された小径部16bとからなる2段構造
のもので、大径部16a及び小径部16bの内部にはそ
れぞれ密閉空間が形成されており、このディスプレーサ
16により、シリンダ10内の空間が、ディスプレーサ
16の上端及びスラックピストン15で囲まれるガス給
排室17と、ディスプレーサ16の大径部16aおよび
シリンダ10の大径部10aで囲まれ、上記第1段ヒー
トステーション11に対応する第1段膨張室18と、デ
ィスプレーサ16の小径部16bおよびシリンダ10の
小径部10bで囲まれ、上記第2段ヒートステーション
12に対応する第2段膨張室19とに区画されてい
る。.また、ディスプレーサ16の大径部16a下端に
は大径部16a内の密閉空間を上記第1段膨張室18に
常時連通する連通孔20,20が形成されている。ま
た、小径部16b上端には小径部16b内の空間を第1
段膨張室18に常時連通する連通孔21,21が、同下
端には密閉空間を上記第2段膨張室19に常時連通する
連通孔22,22がそれぞれ形成されている。A displacer 16 is reciprocally fitted in the cylinder 10. The displacer 16 is continuous with a large-diameter portion 16a arranged so as to be airtightly slidable in the large-diameter portion 10a of the cylinder 10, a lower end (tip) of the large-diameter portion 16a, and air-tight with a small-diameter portion 10b of the cylinder 10. It has a two-stage structure composed of a slidably arranged small-diameter portion 16b, and a closed space is formed inside each of the large-diameter portion 16a and the small-diameter portion 16b. The space is surrounded by the gas supply / discharge chamber 17 surrounded by the upper end of the displacer 16 and the slack piston 15, the large diameter portion 16a of the displacer 16 and the large diameter portion 10a of the cylinder 10, and corresponds to the first-stage heat station 11. The second stage heat station is surrounded by the first stage expansion chamber 18, the small diameter portion 16b of the displacer 16 and the small diameter portion 10b of the cylinder 10. Is partitioned into a second stage expansion chamber 19 that corresponds to 2. . Further, communication holes 20, 20 are formed at the lower end of the large diameter portion 16a of the displacer 16 so that the closed space inside the large diameter portion 16a is always communicated with the first stage expansion chamber 18. In addition, a space within the small diameter portion 16b is provided at the upper end of the small diameter portion 16b.
Communication holes 21 and 21 that are always in communication with the stage expansion chamber 18 are formed, and communication holes 22 and 22 that constantly communicate the closed space with the second stage expansion chamber 19 are formed at the lower ends thereof.
【0018】さらに、上記ディスプレーサ16の大径部
16a上端には大径部16a内の空間を上記ガス給排室
17に連通する管状の係止片23が一体に突設され、係
止片23は上記スラックピストン15底壁の中心孔15
aを貫通してピストン15内に所定寸法だけ延び、その
上端部にはピストン15底壁に係合するフランジ状の係
止部23aが一体に形成されており、スラックピストン
15の上昇移動時、ピストン15が所定ストロークだけ
上昇した時点でその底壁と係止片23の係止部23aと
の係合により、ディスプレーサ16をピストン15によ
って駆動して上昇開始させるように、つまりディスプレ
ーサ16を所定ストロークの遅れをもってピストン15
に追従移動させるようになされている。Further, at the upper end of the large-diameter portion 16a of the displacer 16, a tubular locking piece 23 for communicating the space inside the large-diameter portion 16a with the gas supply / discharge chamber 17 is integrally projected, and the locking piece 23 is formed. Is the central hole 15 in the bottom wall of the slack piston 15
A flange-shaped engaging portion 23a that engages with the bottom wall of the piston 15 is integrally formed at the upper end of the slack piston 15 when the slack piston 15 moves upward. When the piston 15 rises by a predetermined stroke, the displacer 16 is driven by the piston 15 to start rising by the engagement between the bottom wall of the piston 15 and the locking portion 23a of the locking piece 23, that is, the displacer 16 moves by a predetermined stroke. With a delay of 15
It is designed to follow.
【0019】そして、上記ディスプレーサ16の大径部
16a内の密閉空間には第1段リジェネレータ24(蓄
冷器)が、また、小径部16b内の密閉空間には第2段
リジェネレータ25がそれぞれ嵌挿されている。これら
リジェネレータ24,25はいずれも蓄冷型の熱交換器
からなる。具体的には、上記第1段リジェネレータ24
は、密閉空間内に蓄冷材として円板状の多数の銅メッシ
ュを積層したものであり、一方、第2段リジェネレータ
25では空間内に蓄冷材として所定の直径を有する多数
の鉛球(鉛のショット)が充填封入され、これらメッシ
ュの網目及び鉛球間の間隙がガス通路とされており、こ
のガス通路を流れるヘリウムガスの冷熱をメッシュ及び
各鉛球に蓄えるようにしている。すなわち、ディスプレ
ーサ16がシリンダ10内を上昇する吸気行程にあると
きには、前の排気行程で極低温レベルに温度降下したメ
ッシュ及び鉛球をガ給排室17から第1及び第2膨張室
18,19に向かう常温のヘリウムガスと接触させて、
両者の熱交換によりそのガスを極低温レベル近くまで冷
却する。一方、ディスプレーサ16が下降する排気行程
にあるときには、各膨張室18,19での膨張により極
低温レベルに温度降下したヘリウムガスをシリンダ10
外に排出する途中でメッシュ及び鉛球と接触させて、両
者の熱交換によりメッシュ及び鉛球を極低温レベル近く
まで再度冷却するように構成されている。A first-stage regenerator 24 (regenerator) is placed in the closed space inside the large-diameter portion 16a of the displacer 16, and a second-stage regenerator 25 is placed in the closed space inside the small-diameter portion 16b. It has been inserted. Each of these regenerators 24 and 25 is composed of a cold storage type heat exchanger. Specifically, the first stage regenerator 24
Is a stack of a large number of disk-shaped copper meshes as a cold storage material in a closed space, while in the second stage regenerator 25, a large number of lead balls (lead Shot) is filled and enclosed, and the mesh between these meshes and the gap between the lead balls serves as a gas passage. The cold heat of the helium gas flowing through this gas passage is stored in the mesh and each lead ball. That is, when the displacer 16 is in the intake stroke in which it rises in the cylinder 10, the mesh and the lead balls that have been cooled to the cryogenic temperature level in the previous exhaust stroke are transferred from the gas supply / discharge chamber 17 to the first and second expansion chambers 18, 19. By contacting with helium gas at room temperature,
The heat exchange between the two cools the gas to near cryogenic levels. On the other hand, when the displacer 16 is in the descending exhaust stroke, the helium gas whose temperature has dropped to a cryogenic level due to expansion in the expansion chambers 18 and 19 is used in the cylinder 10.
The mesh and the lead ball are brought into contact with each other during discharging to the outside, and the mesh and the lead ball are cooled again to near the cryogenic level by heat exchange between them.
【0020】これに対し、上記バルブモータアッセンブ
リ40は、上端が閉塞された有底円筒状のバルブハウジ
ング41と、ハウジング41の下端開口を機密状に閉塞
するバルブステム42とで構成された密閉円筒状のもの
で、バルブハウジング41の側壁には圧縮機1の吐出側
に接続される高圧ガス入口43と、同吸込側に接続され
る低圧ガス出口44とが開口されている。また、バルブ
ステム42の下端には上記シリンダアッセンブリ3のガ
ス給排口5と同径のガス給排口45が開口されている。
バルブハウジング41の内部には、高圧ガス入口43に
連通するバルブ室46が形成され、バルブ室46にはバ
ルブステム42の上面が臨んでいる。On the other hand, the valve motor assembly 40 is a closed cylinder having a bottomed cylindrical valve housing 41 whose upper end is closed, and a valve stem 42 which airtightly closes the lower end opening of the housing 41. In the side wall of the valve housing 41, a high pressure gas inlet 43 connected to the discharge side of the compressor 1 and a low pressure gas outlet 44 connected to the suction side thereof are opened. A gas supply / discharge port 45 having the same diameter as the gas supply / discharge port 5 of the cylinder assembly 3 is opened at the lower end of the valve stem 42.
Inside the valve housing 41, a valve chamber 46 communicating with the high pressure gas inlet 43 is formed, and the valve chamber 46 faces the upper surface of the valve stem 42.
【0021】バルブステム42には、上半分が2つに分
岐されかつバルブ室46をガス給排口45に連通する第
1ガス流路48と、一端が該第1ガス流路48に後述の
バルブディスク51の低圧ポート53を介して連通する
とともに、他端が上記低圧ガス出口44にバルブハウジ
ング41に形成した連通路50を介して連通する第2ガ
ス流路49とが貫通形成されている。両ガス流路48,
49は、図3に示すように、バルブステム42上面にお
いてバルブ室46に対し、第2ガス流路49にあっては
バルブステム42中心部に、第1ガス流路48の2つの
分岐部分にあっては第2ガス流路49の開口部に対して
対称な位置にそれぞれ開口されている。The valve stem 42 has a first gas passage 48 whose upper half is branched into two and communicates the valve chamber 46 with the gas supply / discharge port 45, and one end of which is described later in the first gas passage 48. A second gas flow path 49, which communicates with the low pressure port 53 of the valve disk 51 and has the other end communicating with the low pressure gas outlet 44 through a communication passage 50 formed in the valve housing 41, is formed. .. Both gas channels 48,
As shown in FIG. 3, the reference numeral 49 designates a valve chamber 46 on the upper surface of the valve stem 42, a central portion of the valve stem 42 in the second gas passage 49, and two branch portions of the first gas passage 48. In that case, the second gas passages 49 are opened at symmetrical positions with respect to the opening.
【0022】また、バルブ室46内にはバルブモータ5
4によって所定周期で回転駆動される切換バルブとして
のバルブディスク51が配設され該バルブディスク51
の切換動作により、高圧ガス入口43に連通するバルブ
室46と低圧ガス出口44に連通する連通路50とをガ
ス給排口45に対し交互に連通するようになされてい
る。Further, in the valve chamber 46, the valve motor 5
4 is provided with a valve disc 51 as a switching valve that is rotationally driven in a predetermined cycle.
By this switching operation, the valve chamber 46 communicating with the high pressure gas inlet 43 and the communication passage 50 communicating with the low pressure gas outlet 44 are alternately communicated with the gas supply / discharge port 45.
【0023】詳しくは、上記バルブディスク51はバル
ブモータ54の出力軸54aにかつ摺動可能に連結され
ている。また、バルブディスク51上面とモータ54と
の間にはスプリング55が縮装されており、このスプリ
ング55のばね力及びバルブ室46に導入された高圧ヘ
リウムガスの圧力によりバルブディスク51下面をバル
ブステム42上面に対し一定の押圧力で押し付けてい
る。また、図4に示すように、バルブディスク51の下
面には、その半径方向に対向する外周縁から中心方向に
所定長さだけ切り込んでなる1対の高圧ポート52,5
2と、高圧ポート52,52に対しバルブディスク51
の回転方向にほぼ90°の角度間隔をあけて配置され、
バルブディスク51下面の中心から外周縁近傍に向かっ
て直径方向に切り欠いてなる低圧ポート53とが形成さ
れている。そして、バルブモータ54の駆動によりバル
ブディスク51がその下面をバルブステム42上面に圧
接させながら回転して切換動作する際、このバルブディ
スク51の切換動作に応じて高圧ガス入口43又は低圧
ガス出口44を交互にガス給排口45に所定のタイミン
グで連通させるようにしている。More specifically, the valve disc 51 is slidably connected to the output shaft 54a of the valve motor 54. A spring 55 is contracted between the upper surface of the valve disk 51 and the motor 54. The spring force of the spring 55 and the pressure of the high-pressure helium gas introduced into the valve chamber 46 cause the lower surface of the valve disk 51 to move toward the valve stem. The upper surface of 42 is pressed with a constant pressing force. Further, as shown in FIG. 4, a pair of high-pressure ports 52, 5 are formed on the lower surface of the valve disc 51 by cutting a predetermined length in the center direction from the outer peripheral edges facing each other in the radial direction.
2 and the valve disk 51 for the high pressure ports 52, 52
Are arranged at angular intervals of about 90 ° in the rotation direction of
A low pressure port 53 is formed by cutting out in the diameter direction from the center of the lower surface of the valve disk 51 toward the vicinity of the outer peripheral edge. When the valve disk 51 is rotated by the drive of the valve motor 54 while the lower surface thereof is pressed against the upper surface of the valve stem 42 to perform the switching operation, the high pressure gas inlet 43 or the low pressure gas outlet 44 is operated according to the switching operation of the valve disk 51. Are alternately communicated with the gas supply / discharge port 45 at a predetermined timing.
【0024】さらに、この発明の特徴として、図1に示
すようにシリンダアッセンブリ3の全体を包囲する真空
チャンバ61が設けられ、真空チャンバ61の内部に収
容される高温超伝導材料製のシールドケース62が第1
段ヒートステーション11と密に熱結合する状態で設け
られている。このシールドケース62は第2段ヒートス
テーション12のみならず、第2段ヒートステーション
12により臨界温度以下に保持されるSQUID65に
よる磁束計測対象物が収容される計測空間をも包囲する
形状およびサイズに設定されている。そして、真空チャ
ンバ61の所定位置がシールドケース62の内奥部(上
記SQUIDに近接する箇所)にまで凹入されて計測空
間63を形成し、この凹入部のほぼ全範囲の内面に輻射
熱を遮断するスーパーインシュレーション層64が設け
られている。尚、シリンダアッセンブリ3のガス給排口
5とバルブモータアッセンブリ40のガス給排口45と
は直接または所定長さの冷媒配管60を介して連通され
ている。また、シールドケース62は第1段ヒートステ
ーション11により得られる温度よりも高い臨界温度を
持つ高温超伝導材料で形成されていればよく、例えば、
YBa2Cu3O7−δ系の酸化物超伝導材料で形成さ
れる。さらに、シールドケース62の長さと口径とは計
測空間63内への磁束侵入を効果的に防止し得る比率に
設定される。そして、バルブモータアッセンブリ40で
のバルブディスク51の切換えにより、シリンダアッセ
ンブリ3のガス給排口5に高圧ガス入口43からの高圧
ガスまたは低圧ガス出口44からの低圧ガスを交互に作
用させてスラックピストン15およびディスプレーサ1
6をシリンダ10内で往復動させ、図3(A)に示すよ
うに、バルブディスク51下面の高圧ポート52,52
の内端がそれぞれバルブステム42上面の第1ガス流路
48に合致したときには、バルブ室46を高圧ポート5
2,52、第1ガス流路48および冷媒配管60を介し
てシリンダ10内のガス給排室17、第1および第2段
膨張室18,19に連通させて、これら各室17〜19
に高圧ヘリウムガスを導入充填することにより、スラッ
クピストン15およびこのピストン15によって駆動さ
れるディスプレーサ16を上昇させる。Further, as a feature of the present invention, as shown in FIG. 1, a vacuum chamber 61 surrounding the entire cylinder assembly 3 is provided, and a shield case 62 made of a high temperature superconducting material is housed inside the vacuum chamber 61. Is the first
It is provided in a state where it is tightly thermally coupled to the stage heat station 11. The shield case 62 is set to have a shape and size that surrounds not only the second-stage heat station 12 but also the measurement space in which the magnetic flux measurement target by the SQUID 65, which is kept at a critical temperature or lower by the second-stage heat station 12, is accommodated. Has been done. Then, a predetermined position of the vacuum chamber 61 is recessed into the inner depth of the shield case 62 (a portion close to the SQUID) to form a measurement space 63, and the radiant heat is shielded on the inner surface of almost the entire recessed portion. A super insulation layer 64 is provided. The gas supply / discharge port 5 of the cylinder assembly 3 and the gas supply / discharge port 45 of the valve motor assembly 40 are connected to each other directly or via a refrigerant pipe 60 of a predetermined length. Further, the shield case 62 may be formed of a high temperature superconducting material having a critical temperature higher than the temperature obtained by the first stage heat station 11, for example,
It is formed of a YBa2Cu3O7-δ-based oxide superconducting material. Furthermore, the length and diameter of the shield case 62 are set to a ratio that can effectively prevent the magnetic flux from entering the measurement space 63. Then, by switching the valve disc 51 in the valve motor assembly 40, the high pressure gas from the high pressure gas inlet 43 or the low pressure gas from the low pressure gas outlet 44 is alternately acted on the gas supply / discharge port 5 of the cylinder assembly 3 to slack piston. 15 and displacer 1
6 is reciprocated in the cylinder 10, and as shown in FIG. 3A, the high pressure ports 52, 52 on the lower surface of the valve disk 51 are
Of the high pressure port 5 when the inner ends of the valve chamber 46 and the first gas flow passage 48 on the upper surface of the valve stem 42 respectively match.
2, 52, the first gas flow path 48 and the refrigerant pipe 60 to communicate with the gas supply / discharge chamber 17, the first and second expansion chambers 18 and 19 in the cylinder 10, and these chambers 17 to 19 are connected.
By introducing and filling high-pressure helium gas into, the slack piston 15 and the displacer 16 driven by this piston 15 are raised.
【0025】他方、図3(B)に示すように、バルブス
テム42上面に開口する第2ガス流路49に中央部にて
常時連通する低圧ポート53の外端が第1ガス流路48
に合致した場合には、シリンダ10内の各室17〜19
を冷媒配管60、第1ガス流路48,48、低圧ポート
53、第2ガス流路49および連通路50を介して低圧
ガス出口44に連通させて、各室17〜19に充填され
ているヘリウムガスを低圧ガス出口44に排出すること
により、スラックピストン15およびディスプレーサ1
6を下降させ、このディスプレーサ16の下降移動に伴
なう膨張室18,19内のヘリウムガスの膨張によって
各ヒートステーション11,12に寒冷を発生するよう
に構成されている。On the other hand, as shown in FIG. 3B, the outer end of the low-pressure port 53, which is always in communication with the second gas passage 49 opening on the upper surface of the valve stem 42 in the central portion, is the first gas passage 48.
If the chambers in the cylinder 10 to 19
Is communicated with the low pressure gas outlet 44 through the refrigerant pipe 60, the first gas flow passages 48, 48, the low pressure port 53, the second gas flow passage 49 and the communication passage 50, and is filled in each of the chambers 17 to 19. By discharging the helium gas to the low pressure gas outlet 44, the slack piston 15 and the displacer 1
6 is lowered, and cold is generated in each of the heat stations 11 and 12 by the expansion of the helium gas in the expansion chambers 18 and 19 accompanying the downward movement of the displacer 16.
【0026】上記構成の極低温冷凍機の作用は次のとお
りである。クールダウン時には、GM冷凍機及びJT冷
凍機の運転に伴ってSQUID65が徐々に低温度レベ
ルに冷却され、そのSQUID65の温度が極低温レベ
ル(約4K)まで降下した後に冷凍機は定常運転状態に
移り、その状態でSQUID65が作動する。The operation of the cryogenic refrigerator having the above structure is as follows. During cool-down, the SQUID65 is gradually cooled to a low temperature level with the operation of the GM refrigerator and the JT refrigerator, and after the temperature of the SQUID65 drops to an extremely low temperature level (about 4K), the refrigerator enters a steady operation state. Then, the SQUID 65 operates in that state.
【0027】すなわち、上記GM冷凍機の運転を詳しく
説明すると、先ず、クールダウン運転時には、シリンダ
アッセンブリ3のガス給排口5とバルブモータアッセン
ブリ40のガス給排口45とが冷媒配管60によって連
通される。膨張機2のシリンダアッセンブリ3における
シリンダ10内の圧力が低圧であって、スラックピスト
ン15とディスプレーサ16とが下降端位置にある状態
で、バルブモータアッセンブリ40のバルブモータ54
の駆動によりバルブディスク51が回転し、図3(A)
に示すように、高圧ポート52,52がバルブステム4
2上面の第1ガス流路48,48に合致してバルブディ
スク51が高圧側に開く。これに伴なって、圧縮機1か
ら高圧ガス入口43を介してバルブモータアッセンブリ
40のバルブ室46に供給されている常温の高圧ヘリウ
ムガスがバルブディスク51の高圧ポート52,52お
よび第1ガス流路48を介してガス給排口45に供給さ
れ、このガス給排口45から冷媒配管60、シリンダア
ッセンブリ3のガス給排口5およびガス流路8を介して
スラックピストン15下方のガス給排室17に導入され
る。さらに、このガスはガス給排室17からディスプレ
ーサ16の各リジェネレータ24,25を通って純に各
膨張室18,19に充填され、これらリジェネレータ2
4,25を通る間に前の排気行程で冷却されている銅メ
ッシュおよび鉛球との熱交換によって冷却される。More specifically, the operation of the GM refrigerator will be described in detail. First, during the cool-down operation, the gas supply / discharge port 5 of the cylinder assembly 3 and the gas supply / discharge port 45 of the valve motor assembly 40 are connected by the refrigerant pipe 60. To be done. When the pressure in the cylinder 10 of the cylinder assembly 3 of the expander 2 is low and the slack piston 15 and the displacer 16 are at the lower end position, the valve motor 54 of the valve motor assembly 40 is
The valve disc 51 is rotated by the drive of FIG.
As shown in FIG.
The valve disc 51 opens to the high pressure side in conformity with the first gas passages 48, 48 on the upper surface of the second side. Accordingly, the high-pressure helium gas at room temperature supplied from the compressor 1 to the valve chamber 46 of the valve motor assembly 40 via the high-pressure gas inlet 43 is supplied to the high-pressure ports 52 and 52 of the valve disk 51 and the first gas flow. Gas is supplied to a gas supply / discharge port 45 via a passage 48, and from this gas supply / discharge port 45, a refrigerant pipe 60, a gas supply / discharge port 5 of the cylinder assembly 3 and a gas flow passage 8 are provided below the slack piston 15. Introduced into chamber 17. Further, this gas is purely charged into the expansion chambers 18 and 19 from the gas supply / discharge chamber 17 through the regenerators 24 and 25 of the displacer 16.
It is cooled by heat exchange with the copper mesh and the lead spheres which were cooled in the previous exhaust stroke while passing through 4, 25.
【0028】また、スラックピストン15上側の中間圧
室13はオリフィス14を介してサージボリューム7に
連通しているので、その圧力は一定の適正値に保たれて
いる。このため、ガス給排室17へ高圧ヘリウムガスが
導入されると、その内部の圧力が上記中間圧室13より
も高くなり、両室13,17間の圧力差によってピスト
ン15が上昇する。そして、このピストン15が所定ス
トロークだけ上昇すると、ピストン15の底壁とディス
プレーサ16上端の係止片23とが係合して、ディスプ
レーサ16は圧力変化に対し遅れを持ってピストン15
により引き上げられ、このディスプレーサ16の上昇移
動によりその下方の膨張室18,19にさらに高圧ガス
が充填される(吸気行程)。Further, since the intermediate pressure chamber 13 on the upper side of the slack piston 15 communicates with the surge volume 7 through the orifice 14, the pressure thereof is kept at a constant proper value. Therefore, when the high-pressure helium gas is introduced into the gas supply / discharge chamber 17, the internal pressure becomes higher than that in the intermediate pressure chamber 13, and the piston 15 rises due to the pressure difference between the chambers 13 and 17. Then, when the piston 15 moves upward by a predetermined stroke, the bottom wall of the piston 15 and the locking piece 23 at the upper end of the displacer 16 are engaged with each other, and the displacer 16 is delayed with respect to the pressure change.
By the upward movement of the displacer 16, the expansion chambers 18 and 19 below the displacer 16 are further filled with high-pressure gas (intake stroke).
【0029】この後、バルブディスク51が90°回転
して閉じるが、その後もディスプレーサ16は閑静力に
よって上昇し、これに伴なってディスプレーサ16上方
のガス給排室17内のヘリウムガスが第1および第2段
膨張室18,19に移動する。そして、ディスプレーサ
16が上昇端位置に達した後、バルブディスク51が9
0°回転し、図3(B)に示すように、低圧ポート53
が第1ガス流路48に合致してバルブディスク51が低
圧側に開き、この開弁に伴なってディスプレーサ16下
方の各膨張室18,19内のヘリウムガスがサイモン膨
張し、このヘリウムガスの膨張によって寒冷が発生する
(膨張行程)。After that, the valve disc 51 is rotated by 90 ° and closed, but the displacer 16 is also raised by the quiet force thereafter, and along with this, the helium gas in the gas supply / discharge chamber 17 above the displacer 16 becomes the first. And it moves to the second stage expansion chambers 18, 19. After the displacer 16 reaches the rising end position, the valve disc 51 is
Rotate 0 °, and as shown in FIG. 3 (B), the low pressure port 53
Corresponds to the first gas flow path 48 and the valve disc 51 opens to the low pressure side. With this valve opening, the helium gas in the expansion chambers 18 and 19 below the displacer 16 expands by Simon, and the helium gas Chilling occurs due to expansion (expansion stroke).
【0030】この極低温状態となったヘリウムガスは、
上記ガス導入時とは逆に、ディスプレーサ16内のリジ
ェネレータ24,25を通ってガス給排室17内に戻
り、その間にリジェネレータ24,25内の銅メッシュ
及び鉛球を冷却しながら自身が常温まで暖められる。そ
して、この常温のヘリウムガスは、ガス給排室17内の
ガスと共に、上記とは逆に、ガス流路8、ガス給排口
5、冷媒配管60、バルブモータアッセンブリ40のガ
ス給排口45、第1ガス流路48、バルブディスク51
の低圧ポート53及び連通路50を介して低圧ガス出口
44に流れ、そこから圧縮機1に吸入される。このガス
圧が低下して中間圧室13よりも低くなり、この両室1
3,17での圧力差によりスラックピストン15が下降
し、このピストン15の底壁がディスプレーサ16の上
面に当接した後はディスプレーサ16が押圧されて下降
し、このディスプレーサ16の下降移動により膨張室1
8,19内のガスが膨張機2外にさらに排出される(排
気行程)。The helium gas in this cryogenic state is
Contrary to the above-described gas introduction, the gas passes through the regenerators 24 and 25 in the displacer 16 and returns into the gas supply / discharge chamber 17, while cooling the copper mesh and the lead balls in the regenerators 24 and 25 at room temperature. Can be warmed up to. The helium gas at room temperature, together with the gas in the gas supply / discharge chamber 17, is the reverse of the above, and is the gas flow path 8, the gas supply / discharge port 5, the refrigerant pipe 60, the gas supply / discharge port 45 of the valve motor assembly 40. , First gas passage 48, valve disc 51
Through the low pressure port 53 and the communication passage 50 to the low pressure gas outlet 44, and is sucked into the compressor 1 from there. This gas pressure decreases and becomes lower than the intermediate pressure chamber 13.
The slack piston 15 descends due to the pressure difference between 3 and 17, and after the bottom wall of this piston 15 contacts the upper surface of the displacer 16, the displacer 16 is pressed and descends. 1
The gas in 8 and 19 is further discharged out of the expander 2 (exhaust stroke).
【0031】次いで、バルブディスク51が90°回転
して閉じ、この後もディスプレーサ16は下降端位置ま
で下降し、膨張室18,19内のガスが排出されて最初
の状態に戻る。以上により膨張機2の動作の1サイクル
が終了し、以後は上記と同様な動作が繰り返される。こ
の繰り返しによりシリンダ10の両段ヒートステーショ
ン11,12が徐々に冷却され、両段ヒートステーショ
ン11,12からの寒冷を受けたJT冷凍機のヘリウム
ガスが予冷され、このJT冷凍機によりSQUID65
が極低温レベルに冷却される。Then, the valve disc 51 is rotated by 90 ° and closed, and after that, the displacer 16 is lowered to the lower end position, the gas in the expansion chambers 18 and 19 is discharged, and the initial state is restored. With the above, one cycle of the operation of the expander 2 is completed, and thereafter, the same operation as described above is repeated. By repeating this, the two-stage heat stations 11 and 12 of the cylinder 10 are gradually cooled, the helium gas of the JT refrigerator that has received the cold from the two-stage heat stations 11 and 12 is pre-cooled, and the SQUID 65 is cooled by this JT refrigerator.
Are cooled to cryogenic levels.
【0032】そして、このようにして冷凍機の始動から
所定時間の経過後、又はSQUID65の温度が所定温
度に低下した後、クールダウン運転が終了し、冷凍機は
定常運転状態になる。この状態では、第1段ヒートステ
ーション11によって臨界温度以下に冷却されたシール
ドケース62のマイスナー効果により、バルブモータア
ッセンブリ40に起因するノイズ磁束を含む外部磁束の
計測空間63内への侵入を効果的に防止できる。したが
って、計測空間63内に測定対象物、例えば人体の頭部
等を収容することにより測定対象物の磁束計測を高感度
かつ高精度に達成できる。また、計測空間63に人体の
頭部等を収容した状態における第2段ヒートステーショ
ン12からの冷熱輻射はスーパーインシュレーション層
64により効果的に阻止され、人体等の異常降温を防止
できるとともに、SQUID65の温度を極低温に保持
し続けることが容易になる。In this way, after a lapse of a predetermined time from the start of the refrigerator or after the temperature of the SQUID 65 has dropped to the predetermined temperature, the cool down operation is completed and the refrigerator enters a steady operation state. In this state, due to the Meissner effect of the shield case 62 cooled to the critical temperature or lower by the first stage heat station 11, the external magnetic flux including the noise magnetic flux due to the valve motor assembly 40 is effectively invaded into the measurement space 63. Can be prevented. Therefore, by accommodating the measurement target, such as the head of the human body, in the measurement space 63, the magnetic flux measurement of the measurement target can be achieved with high sensitivity and high accuracy. Further, the cooling heat radiation from the second-stage heat station 12 in the state where the human head or the like is accommodated in the measurement space 63 is effectively blocked by the super insulation layer 64, and the abnormal temperature drop of the human body or the like can be prevented, and the SQUID 65 It becomes easy to keep the temperature of 1 at an extremely low temperature.
【0033】[0033]
【実施例2】図5はこの発明の極低温冷凍機の他の実施
例を示す概略縦断面図であり、図1の実施例と異なる点
は、シールドケース62の内面にアルミニウム等の蒸着
層62aを形成した点のみであり、他の構成は図1の実
施例と同様である。したがって、この実施例の場合に
は、シールドケース62のみの場合と比較して第2段ヒ
ートステーション12からの冷熱輻射防止効果を高める
ことができ、SQUIDを極低温に保持し続けることが
一層容易になる。[Embodiment 2] FIG. 5 is a schematic vertical sectional view showing another embodiment of the cryogenic refrigerator of the present invention. The difference from the embodiment of FIG. 1 is that a vapor deposition layer of aluminum or the like is formed on the inner surface of the shield case 62. Only the point that 62a is formed, other configurations are the same as the embodiment of FIG. Therefore, in the case of this embodiment, the effect of preventing cold heat radiation from the second stage heat station 12 can be enhanced as compared with the case of only the shield case 62, and it is easier to keep the SQUID at an extremely low temperature. become.
【0034】尚、この発明は上記の実施例に限定される
ものではなく、例えば、真空チャンバ61の内面にもア
ルミニウム等の蒸着層を形成することが可能であるほ
か、この発明の要旨を変更しない範囲において種々の設
計変更を施すことが可能である。The present invention is not limited to the above embodiment, and for example, a vapor deposition layer of aluminum or the like can be formed on the inner surface of the vacuum chamber 61, and the gist of the present invention is changed. It is possible to make various design changes in the range not to do.
【0035】[0035]
【発明の効果】以上のように請求項1の発明は、シール
ドケースを前段膨張ステージに熱結合させているだけで
あるから可搬性に優れ、適用可能な場所的制約を大巾に
緩和できるのみならず、寒剤を必要としないので構成を
簡素化できるとともに寒剤を取扱うための有資格者も不
要にできるという特有の効果を奏する。As described above, the invention of claim 1 is excellent in portability because the shield case is only thermally coupled to the pre-expansion stage, and applicable positional restrictions can be greatly relaxed. In addition, since a cryogen is not required, the structure can be simplified, and a unique effect that a qualified person for handling the cryogen can be eliminated.
【0036】請求項2の発明は、請求項1の効果に加
え、冷熱輻射防止効果を高めることにより冷却対象物の
極低温保持を容易にできるという特有の効果を奏する。In addition to the effect of claim 1, the invention of claim 2 has a unique effect that it is possible to easily maintain the cryogenic temperature of the object to be cooled by enhancing the effect of preventing cold heat radiation.
【図1】この発明の一実施例を示す概略縦断面図であ
る。FIG. 1 is a schematic vertical sectional view showing an embodiment of the present invention.
【図2】ガス圧駆動式のGM型極低温冷凍機のクールダ
ウン運転状態の全体構成を示す縦断面図である。FIG. 2 is a vertical cross-sectional view showing an overall configuration of a gas pressure drive type GM type cryogenic refrigerator in a cool down operation state.
【図3】バルブ室に臨むバルブステム上面の平面図であ
る。FIG. 3 is a plan view of an upper surface of a valve stem facing a valve chamber.
【図4】バルブディスク下面の平面図である。FIG. 4 is a plan view of the lower surface of the valve disc.
【図5】この発明の他の実施例を示す概略縦断面図であ
る。FIG. 5 is a schematic vertical sectional view showing another embodiment of the present invention.
1 圧縮機 2 膨張機 3 シリンダアッセンブ
リ 5 ガス給排口 10 シリンダ 16 ディスプ
レーサ 18,19 膨張室 40 バルブモータアッセンブ
リ 43 高圧ガス入口 44 低圧ガス出口 45
ガス給排口 62 シールドケース 62a 蒸着層1 Compressor 2 Expander 3 Cylinder assembly 5 Gas supply / discharge port 10 Cylinder 16 Displacer 18, 19 Expansion chamber 40 Valve motor assembly 43 High pressure gas inlet 44 Low pressure gas outlet 45
Gas supply / discharge port 62 Shield case 62a Deposition layer
Claims (2)
る圧縮機(1)と、圧縮機(1)から供給された高圧ガ
スを断熱膨張させて極低温レベルの寒冷を発生させる膨
張機(2)とで構成され、膨張機(2)が所望の極低温
を得る最終膨張ステージ(19)と所望の極低温よりも
高い低温を得る前段膨張ステージ(18)とを含む極低
温冷凍機であって、前段膨張ステージ(18)に対して
熱結合され、かつ最終膨張ステージ(19)を包囲する
高温超伝導材料製のシールドケース(62)を含んでい
ることを特徴とする極低温冷凍機。1. A compressor (1) for compressing a refrigerant gas to generate a high-pressure gas, and an expander (a) for adiabatically expanding the high-pressure gas supplied from the compressor (1) to generate a cryogenic level of cold. 2) and a cryogenic refrigerator including a final expansion stage (19) in which the expander (2) obtains a desired cryogenic temperature and a pre-expansion stage (18) obtaining a low temperature higher than the desired cryogenic temperature. And a cryogenic refrigerator characterized by including a shield case (62) made of a high temperature superconducting material that is thermally coupled to the preceding expansion stage (18) and surrounds the final expansion stage (19). ..
(62a)である請求項1に記載の極低温冷凍機。2. The cryogenic refrigerator according to claim 1, wherein the inner surface of the shield case (62) is a mirror surface (62a).
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP3225173A JP2910349B2 (en) | 1991-08-10 | 1991-08-10 | Cryogenic refrigerator |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP3225173A JP2910349B2 (en) | 1991-08-10 | 1991-08-10 | Cryogenic refrigerator |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH0545016A true JPH0545016A (en) | 1993-02-23 |
JP2910349B2 JP2910349B2 (en) | 1999-06-23 |
Family
ID=16825097
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP3225173A Expired - Lifetime JP2910349B2 (en) | 1991-08-10 | 1991-08-10 | Cryogenic refrigerator |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JP2910349B2 (en) |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
WO1999064796A1 (en) * | 1998-06-12 | 1999-12-16 | Hitachi, Ltd. | Cryogenic container and magnetism measuring apparatus using it |
WO2016194635A1 (en) * | 2015-05-29 | 2016-12-08 | 三菱重工メカトロシステムズ株式会社 | Shielding body, and superconducting accelerator |
-
1991
- 1991-08-10 JP JP3225173A patent/JP2910349B2/en not_active Expired - Lifetime
Cited By (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
WO1999064796A1 (en) * | 1998-06-12 | 1999-12-16 | Hitachi, Ltd. | Cryogenic container and magnetism measuring apparatus using it |
WO2016194635A1 (en) * | 2015-05-29 | 2016-12-08 | 三菱重工メカトロシステムズ株式会社 | Shielding body, and superconducting accelerator |
JP2016225156A (en) * | 2015-05-29 | 2016-12-28 | 三菱重工メカトロシステムズ株式会社 | Shield body and superconduction accelerator |
US10314158B2 (en) | 2015-05-29 | 2019-06-04 | Mitsubishi Heavy Industries Machinery Systems, Ltd. | Shielding body, and superconducting accelerator |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JP2910349B2 (en) | 1999-06-23 |
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