JPH05279816A - 金属製部材のショットピーニング条件設定法 - Google Patents
金属製部材のショットピーニング条件設定法Info
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- JPH05279816A JPH05279816A JP10883692A JP10883692A JPH05279816A JP H05279816 A JPH05279816 A JP H05279816A JP 10883692 A JP10883692 A JP 10883692A JP 10883692 A JP10883692 A JP 10883692A JP H05279816 A JPH05279816 A JP H05279816A
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- compressive stress
- residual compressive
- stress
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- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
- Y02P10/00—Technologies related to metal processing
- Y02P10/20—Recycling
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- Analysing Materials By The Use Of Radiation (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 金属製部材のショットピーニング条件を、簡
便かつ短時間で設定し得るようにすることを目的とす
る。 【構成】 金属製部材の引張強度に対応する目標残留圧
縮応力を設定して、該金属製部材にショットピーニング
処理を施すと共に、その後残留圧縮応力を測定してその
最大値と上記目標残留圧縮応力とを比較し、上記最大値
が目標残留圧縮応力に一致するようにショットピーニン
グ処理条件を変更すると共に、残留圧縮応力の最大値が
目標残留圧縮応力にほぼ一致するショットピーニング処
理条件を上記金属製部材のショットピーニング処理条件
に設定する
便かつ短時間で設定し得るようにすることを目的とす
る。 【構成】 金属製部材の引張強度に対応する目標残留圧
縮応力を設定して、該金属製部材にショットピーニング
処理を施すと共に、その後残留圧縮応力を測定してその
最大値と上記目標残留圧縮応力とを比較し、上記最大値
が目標残留圧縮応力に一致するようにショットピーニン
グ処理条件を変更すると共に、残留圧縮応力の最大値が
目標残留圧縮応力にほぼ一致するショットピーニング処
理条件を上記金属製部材のショットピーニング処理条件
に設定する
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】この発明は金属製部材のショット
ピーニング条件設定法に関する。
ピーニング条件設定法に関する。
【０００２】
【従来の技術】アルミニウム合金などの金属製部材を強
化するためにショットピーニング処理が行われることが
ある（例えば特開平２−２７７７５１号公報参照）。こ
れは、砂などの研磨剤を金属製部材の表面に激しく打ち
付けることにより、金属製部材の表面に微小な変形を生
じさせて圧縮残留応力を発生させるようにしたもので、
疲労強度が向上するなどの優れた利点がある。
化するためにショットピーニング処理が行われることが
ある（例えば特開平２−２７７７５１号公報参照）。こ
れは、砂などの研磨剤を金属製部材の表面に激しく打ち
付けることにより、金属製部材の表面に微小な変形を生
じさせて圧縮残留応力を発生させるようにしたもので、
疲労強度が向上するなどの優れた利点がある。
【０００３】しかしながら、金属製部材、特にアルミニ
ウム合金製部材においては、ショットピーニング処理を
施した場合の材質の変化が不明であり、したがって、従
来においては、アークハイトなどのショットピーニング
処理条件を変化させた多数のテストピースを作成して、
回転曲げ疲労試験機を用いて疲労試験を行って最適とな
るショットピーニング処理条件を設定するようになって
いた。
ウム合金製部材においては、ショットピーニング処理を
施した場合の材質の変化が不明であり、したがって、従
来においては、アークハイトなどのショットピーニング
処理条件を変化させた多数のテストピースを作成して、
回転曲げ疲労試験機を用いて疲労試験を行って最適とな
るショットピーニング処理条件を設定するようになって
いた。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、従来、
この種のショットピーニング処理条件を設定するために
用いられていた回転曲げ疲労試験機による疲労試験にお
いては、荷重を付加しながらテストピースを回転させ、
所定の回転回数（例えば１０7 回）で破断しない最大の
応力値（疲労強度）を示すテストピースに施したショッ
トピーニング条件を最適のショットピーニング条件とし
て設定するようになっていたので、ショットピーニング
条件を設定するのに膨大な手間と時間とを要するという
問題があった。
この種のショットピーニング処理条件を設定するために
用いられていた回転曲げ疲労試験機による疲労試験にお
いては、荷重を付加しながらテストピースを回転させ、
所定の回転回数（例えば１０7 回）で破断しない最大の
応力値（疲労強度）を示すテストピースに施したショッ
トピーニング条件を最適のショットピーニング条件とし
て設定するようになっていたので、ショットピーニング
条件を設定するのに膨大な手間と時間とを要するという
問題があった。
【０００５】この発明は金属製部材のショットピーニン
グ条件を求める場合の上記の問題に対処するもので、簡
便かつ短時間でショットピーニング条件を設定し得るよ
うにすることを目的とする。
グ条件を求める場合の上記の問題に対処するもので、簡
便かつ短時間でショットピーニング条件を設定し得るよ
うにすることを目的とする。
【０００６】
【課題を解決するための手段】すなわち、本願の請求項
１の発明（以下、第１発明という）に係る金属製部材の
ショットピーニング条件設定法は、金属製部材の引張強
度に対応する目標残留圧縮応力を設定して、該金属製部
材にショットピーニング処理を施すと共に、その後残留
圧縮応力を測定してその最大値と上記目標残留圧縮応力
とを比較し、上記最大値が目標残留圧縮応力に一致する
ようにショットピーニング処理条件を変更すると共に、
残留圧縮応力の最大値が目標残留圧縮応力にほぼ一致す
るショットピーニング処理条件を上記金属製部材のショ
ットピーニング条件に設定することを特徴とする。
１の発明（以下、第１発明という）に係る金属製部材の
ショットピーニング条件設定法は、金属製部材の引張強
度に対応する目標残留圧縮応力を設定して、該金属製部
材にショットピーニング処理を施すと共に、その後残留
圧縮応力を測定してその最大値と上記目標残留圧縮応力
とを比較し、上記最大値が目標残留圧縮応力に一致する
ようにショットピーニング処理条件を変更すると共に、
残留圧縮応力の最大値が目標残留圧縮応力にほぼ一致す
るショットピーニング処理条件を上記金属製部材のショ
ットピーニング条件に設定することを特徴とする。
【０００７】また、本願の請求項２の発明（以下、第２
発明という）に係る金属製部材のショットピーニング条
件設定法は、第１発明における金属製部材がアルミニウ
ム合金製部材であることを特徴とする。
発明という）に係る金属製部材のショットピーニング条
件設定法は、第１発明における金属製部材がアルミニウ
ム合金製部材であることを特徴とする。
【０００８】
【作用】すなわち、第１発明によれば、金属製部材の引
張強度に対応する目標残留圧縮応力を設定して、該金属
製部材にショットピーニング処理を施すと共に、その後
残留圧縮応力を測定してその最大値と上記目標残留圧縮
応力とを比較して、上記最大値が目標残留圧縮応力にほ
ぼ一致するショットピーニング処理条件を上記金属製部
材のショットピーニング条件に設定するようにしている
ので、疲労試験を行うことなく最適なショットピーニン
グ条件を簡便かつ短時間で設定することができる。
張強度に対応する目標残留圧縮応力を設定して、該金属
製部材にショットピーニング処理を施すと共に、その後
残留圧縮応力を測定してその最大値と上記目標残留圧縮
応力とを比較して、上記最大値が目標残留圧縮応力にほ
ぼ一致するショットピーニング処理条件を上記金属製部
材のショットピーニング条件に設定するようにしている
ので、疲労試験を行うことなく最適なショットピーニン
グ条件を簡便かつ短時間で設定することができる。
【０００９】なお、残留圧縮応力は、例えば金属製部材
のＸ線に対する回折面間隔の変化に基づいて測定され
る。
のＸ線に対する回折面間隔の変化に基づいて測定され
る。
【００１０】また、第２発明によれば、ショットピーニ
ング処理後の材質の変化が的確に捕らえられないアルミ
ニウム合金製部材についても、簡便かつ短時間でショッ
トピーニング条件を設定することができることになる。
ング処理後の材質の変化が的確に捕らえられないアルミ
ニウム合金製部材についても、簡便かつ短時間でショッ
トピーニング条件を設定することができることになる。
【００１１】
【実施例】以下、本発明の実施例に基づいて説明する。
【００１２】すなわち、この実施例においては、図１の
フローチャートに従ってショットピーニング条件を設定
するようになっている。なお、金属製部材としては、Ｊ
ＩＳで規定されたアルミニウム合金（連続鍛造材）であ
るＡＣ４Ｃ材（以下、Ａ材という）についてＴ６処理を
施したものを使用した。
フローチャートに従ってショットピーニング条件を設定
するようになっている。なお、金属製部材としては、Ｊ
ＩＳで規定されたアルミニウム合金（連続鍛造材）であ
るＡＣ４Ｃ材（以下、Ａ材という）についてＴ６処理を
施したものを使用した。
【００１３】先ず、ステップＳ１で目標圧縮残留応力σ
0を設定する。この目標圧縮残留応力σ0は、例えばＡ材
についてＪＩＳで規定された引張強度σBと耐力σ0.2と
ほぼ一致するように設定される。
0を設定する。この目標圧縮残留応力σ0は、例えばＡ材
についてＪＩＳで規定された引張強度σBと耐力σ0.2と
ほぼ一致するように設定される。
【００１４】次いで、ステップＳ２でショット材の種
類、大きさ、ショット投射圧力や投射時間などのショッ
トピーニング処理条件を設定した後、ステップＳ３でシ
ョットピーニング処理を実行する。
類、大きさ、ショット投射圧力や投射時間などのショッ
トピーニング処理条件を設定した後、ステップＳ３でシ
ョットピーニング処理を実行する。
【００１５】その場合に、Ａ材を、図２、図３に示すよ
うな概略円柱形状の試験体１に成形して、その外周面の
一部に扁平な残留応力測定部２…２を形成する。そし
て、図３に示すように、上記試験体１をサンドブラスト
装置３に設けた支持具４にセットした上で、上方に配置
されたサンドタンク５に貯留された研磨材６を、通路７
を介して先端のノズル８ａを上記試験体に臨ませたエア
供給路８に導いて、該エア供給路８を介して圧送された
圧縮空気によって上記ノズル８ａから高速で噴射させて
上記試験体１に投射する。
うな概略円柱形状の試験体１に成形して、その外周面の
一部に扁平な残留応力測定部２…２を形成する。そし
て、図３に示すように、上記試験体１をサンドブラスト
装置３に設けた支持具４にセットした上で、上方に配置
されたサンドタンク５に貯留された研磨材６を、通路７
を介して先端のノズル８ａを上記試験体に臨ませたエア
供給路８に導いて、該エア供給路８を介して圧送された
圧縮空気によって上記ノズル８ａから高速で噴射させて
上記試験体１に投射する。
【００１６】なお、上記研磨材６はダクト９を介してサ
ンドタンク５の上部に回収されると共に、投射の際に生
じた粉塵を含む排ガスがダクト１０を介して粉塵回収装
置１１へ導かれるようになっている。また、上記エア供
給路８には圧縮空気の供給を制御する電磁制御弁１２が
設けられている。
ンドタンク５の上部に回収されると共に、投射の際に生
じた粉塵を含む排ガスがダクト１０を介して粉塵回収装
置１１へ導かれるようになっている。また、上記エア供
給路８には圧縮空気の供給を制御する電磁制御弁１２が
設けられている。
【００１７】そして、ショットピーニング処理を行った
試験体１についてステップＳ４で残留圧縮応力の測定を
行うのであるが、この実施例においてはＸ線応力測定法
を用いて残留圧縮応力を測定する。
試験体１についてステップＳ４で残留圧縮応力の測定を
行うのであるが、この実施例においてはＸ線応力測定法
を用いて残留圧縮応力を測定する。
【００１８】すなわち、図５に示すように、試料保持具
１３に上記試験体１をセットした上で、上方に配置され
たＸ線管１４から照射されるＸ線がコリメータ１５に設
けたスリット１６を通過して残留圧縮応力測定部２に入
射されるように位置関係を調整する。そして、試験体１
から反射される回折Ｘ線を検知器１７で検出して、その
検出強度に基づいて残留圧縮応力を間接的に検出するの
である。
１３に上記試験体１をセットした上で、上方に配置され
たＸ線管１４から照射されるＸ線がコリメータ１５に設
けたスリット１６を通過して残留圧縮応力測定部２に入
射されるように位置関係を調整する。そして、試験体１
から反射される回折Ｘ線を検知器１７で検出して、その
検出強度に基づいて残留圧縮応力を間接的に検出するの
である。
【００１９】ここで、Ｘ線応力測定法による残留応力の
測定原理について説明すると、材料に力が加わると弾性
限界の範囲内においては、応力に応じて結晶の原子間距
離が延びたり縮んだりする。したがって、原子間距離の
変化を検出すれば、その値が応力に対応することにな
る。
測定原理について説明すると、材料に力が加わると弾性
限界の範囲内においては、応力に応じて結晶の原子間距
離が延びたり縮んだりする。したがって、原子間距離の
変化を検出すれば、その値が応力に対応することにな
る。
【００２０】すなわち、図６に示すように、結晶１８の
格子面間隔をｄ、回折角をθとすれば、ブラッグの回折
条件により、次の関係式（１）が成立する。
格子面間隔をｄ、回折角をθとすれば、ブラッグの回折
条件により、次の関係式（１）が成立する。
【００２１】 ｎ・λ＝２ｄ・sinθ ……（１） ここで、λはＸ線の波長、ｎは整数である。
【００２２】したがって、応力による歪み量をεとする
と、次の関係式（２）が成立する。
と、次の関係式（２）が成立する。
【００２３】 ε＝δｄ／ｄ＝−cotθ0 ……（２） ここで、θ0は材料によって規定される基準回折角であ
る。
る。
【００２４】したがって、回折角θの変化量δθから、
歪み量εが計算されることになる。そして、試料面法線
Ｎと結晶１８の回折面法線Ｎ'とがなす角度をψとする
と、試料面方向の応力σ Xは、次の関係式（３）で求め
られることになる。
歪み量εが計算されることになる。そして、試料面法線
Ｎと結晶１８の回折面法線Ｎ'とがなす角度をψとする
と、試料面方向の応力σ Xは、次の関係式（３）で求め
られることになる。
【００２５】 σX＝Ｅ・δε（ψ）／（１＋ν）・δsin2 ψ ……（３） ここで、Ｅはヤング率、νはポアソン比である。
【００２６】そして、上記式（３）を変形すれば、試料
面方向の応力σ Xは、最終的に次の関係式（４）で求め
られることになる。
面方向の応力σ Xは、最終的に次の関係式（４）で求め
られることになる。
【００２７】 σ X＝δ２θ／δsin2 ψ ……（４） ここで、Ｋは被測定材によって一義的に定められた応力
定数である。
定数である。
【００２８】そして、最外層の残留圧縮応力が求まる
と、次に電解研磨によって深さを変えては次々と残留圧
縮応力を測定して、深さ方向の圧縮応力分布を求める。
と、次に電解研磨によって深さを変えては次々と残留圧
縮応力を測定して、深さ方向の圧縮応力分布を求める。
【００２９】次に、上記図１のフローチャートのステッ
プＳ５を実行して、残留圧縮応力の最大値σが目標残留
圧縮応力σ0とほぼ等しいか否かを判定して、等しくな
ければステップＳ２に戻ってショットピーニング条件を
変更して上記の各処理を実行すると共に、上記最大値σ
が残留圧縮応力σ。とほぼ等しくなったときのショット
ピーニング処理条件をショットピーニング条件として設
定する。
プＳ５を実行して、残留圧縮応力の最大値σが目標残留
圧縮応力σ0とほぼ等しいか否かを判定して、等しくな
ければステップＳ２に戻ってショットピーニング条件を
変更して上記の各処理を実行すると共に、上記最大値σ
が残留圧縮応力σ。とほぼ等しくなったときのショット
ピーニング処理条件をショットピーニング条件として設
定する。
【００３０】その結果を図７〜図９に示す。
【００３１】すなわち、図７に示すように、アークハイ
トに応じて残留圧縮応力分布が変化することになった。
なお、図において、はショットピーニング処理を施さ
ない場合、はアークハイトが０．０５ｍｍＡの場合、
はアークハイトが０．１０ｍｍＡの場合、はアーク
ハイトが０．２０ｍｍＡの場合、はアークハイトが
０．３０ｍｍＡの場合、はアークハイトが０．４０ｍ
ｍＡの場合をそれぞれ示している（以下、同じ）。そし
て、残留圧縮応力の最大値σは、図８の○印に示すよう
に、アークハイトが０．３ｍｍＡのときが最も大きくな
り、図の●印で示すＡ材の引張強度σBに最も近くなる
ことが判明した。したがって、アークハイトが０．３ｍ
ｍＡをショットピーニング条件として設定するのが有効
であることが判明した。なお、図の○を半分塗りつぶし
た印はＡ材の耐力σ0.2を示し、この耐力σ0.2の付近で
残留圧縮応力がほぼ飽和することも判明した。
トに応じて残留圧縮応力分布が変化することになった。
なお、図において、はショットピーニング処理を施さ
ない場合、はアークハイトが０．０５ｍｍＡの場合、
はアークハイトが０．１０ｍｍＡの場合、はアーク
ハイトが０．２０ｍｍＡの場合、はアークハイトが
０．３０ｍｍＡの場合、はアークハイトが０．４０ｍ
ｍＡの場合をそれぞれ示している（以下、同じ）。そし
て、残留圧縮応力の最大値σは、図８の○印に示すよう
に、アークハイトが０．３ｍｍＡのときが最も大きくな
り、図の●印で示すＡ材の引張強度σBに最も近くなる
ことが判明した。したがって、アークハイトが０．３ｍ
ｍＡをショットピーニング条件として設定するのが有効
であることが判明した。なお、図の○を半分塗りつぶし
た印はＡ材の耐力σ0.2を示し、この耐力σ0.2の付近で
残留圧縮応力がほぼ飽和することも判明した。
【００３２】図９は、図７における残留圧縮応力分布線
図から求めた圧縮領域の積分値とアークハイトとの関係
を示し、この場合においても残留圧縮応力の最大値σに
対応してアークハイトが０．３ｍｍＡのときの積分値が
最も大きくなることが判明した。すなわち、上記積分値
をショットピーニング条件を設定する際に補完的に使用
するようにしても良いことが推察されることになる。
図から求めた圧縮領域の積分値とアークハイトとの関係
を示し、この場合においても残留圧縮応力の最大値σに
対応してアークハイトが０．３ｍｍＡのときの積分値が
最も大きくなることが判明した。すなわち、上記積分値
をショットピーニング条件を設定する際に補完的に使用
するようにしても良いことが推察されることになる。
【００３３】なお、ＪＩＳ規定のＡ６０６１材（以下、
Ｂ材という）、重量比でＳｉが１９．９％、Ｃｕが２．
００％、Ｍｇが１．０５％、残部がＡｌの急冷強固材で
あるＰＡ４０１材（以下、Ｃ材という）及び重量比でＳ
ｉが８．００％、Ｆｅが４．９０％、Ｃｕが４．４０
％、Ｍｇが０．４５％、残部がＡｌで２重量％のＳｉＣ
粒子を含有した急冷凝固複合材であるＰＡＸ０８材（以
下、Ｄ材という）についてＡ材と同様にショットピーニ
ング処理条件を変えて深さ方向の残留圧縮応力分布を求
めた実験結果を、図１０、図１１、図１２にそれぞれ示
すと共に、残留圧縮応力の最大値とアークハイトとの関
係を上記図８に重ねて表示した。なお、図において、△
印はＢ材、□印はＣ材、◇印はＤ材の残留圧縮応力の最
大値をそれぞれ示している。したがって、この場合にお
いても、圧縮残留応力の最大値のときのアークハイトを
ショットピーニング条件として設定することの有効性が
確認された。
Ｂ材という）、重量比でＳｉが１９．９％、Ｃｕが２．
００％、Ｍｇが１．０５％、残部がＡｌの急冷強固材で
あるＰＡ４０１材（以下、Ｃ材という）及び重量比でＳ
ｉが８．００％、Ｆｅが４．９０％、Ｃｕが４．４０
％、Ｍｇが０．４５％、残部がＡｌで２重量％のＳｉＣ
粒子を含有した急冷凝固複合材であるＰＡＸ０８材（以
下、Ｄ材という）についてＡ材と同様にショットピーニ
ング処理条件を変えて深さ方向の残留圧縮応力分布を求
めた実験結果を、図１０、図１１、図１２にそれぞれ示
すと共に、残留圧縮応力の最大値とアークハイトとの関
係を上記図８に重ねて表示した。なお、図において、△
印はＢ材、□印はＣ材、◇印はＤ材の残留圧縮応力の最
大値をそれぞれ示している。したがって、この場合にお
いても、圧縮残留応力の最大値のときのアークハイトを
ショットピーニング条件として設定することの有効性が
確認された。
【００３４】なお、Ｂ、Ｃ、Ｄ材についての圧縮領域の
積分値とアークハイトとの関係を、上記図９に重ねて表
示した。この場合においても、積分値とアークハイトと
の関係が残留圧縮応力の最大値に相関することが確認さ
れた。
積分値とアークハイトとの関係を、上記図９に重ねて表
示した。この場合においても、積分値とアークハイトと
の関係が残留圧縮応力の最大値に相関することが確認さ
れた。
【００３５】次に、本方法の効果確認のために行った疲
労試験について説明する。
労試験について説明する。
【００３６】すなわち、Ａ、Ｂ、Ｃ材を、図１３に示す
ように、中央部分にノッチ２０を有するテストピース２
１に成形し、上記のようにして設定したショットピーニ
ング条件でショットピーニング処理を行った後、図１４
に示すように回転曲げ疲労試験機２２にセットして疲労
試験を行った。そして、１０7 回で破断する直前の応力
を疲労強度として、この疲労強度を圧縮残留応力の最大
値と圧縮領域の積分値とそれぞれ比較した。
ように、中央部分にノッチ２０を有するテストピース２
１に成形し、上記のようにして設定したショットピーニ
ング条件でショットピーニング処理を行った後、図１４
に示すように回転曲げ疲労試験機２２にセットして疲労
試験を行った。そして、１０7 回で破断する直前の応力
を疲労強度として、この疲労強度を圧縮残留応力の最大
値と圧縮領域の積分値とそれぞれ比較した。
【００３７】そうすると、図１５に示すように、Ａ、
Ｂ、Ｃ材いずれについても、残留圧縮応力の最大値と疲
労強度とが高い精度で相関することが判明した。これに
より、圧縮残留応力の最大値が引張強度とほぼ一致する
ようなアークハイトをショットピーニング条件として設
定することの有効性が確認された。
Ｂ、Ｃ材いずれについても、残留圧縮応力の最大値と疲
労強度とが高い精度で相関することが判明した。これに
より、圧縮残留応力の最大値が引張強度とほぼ一致する
ようなアークハイトをショットピーニング条件として設
定することの有効性が確認された。
【００３８】また、図１６に示すように、Ａ、Ｂ、Ｃ材
いずれについても、圧縮領域の積分値と疲労強度とが高
い精度で相関することが判明した。
いずれについても、圧縮領域の積分値と疲労強度とが高
い精度で相関することが判明した。
【００３９】
【発明の効果】以上のように、本発明によれば、金属製
部材の引張強度に対応する目標残留圧縮応力を設定し
て、該金属製部材にショットピーニング処理を施すと共
に、その後残留圧縮応力を測定してその最大値と上記目
標残留圧縮応力とを比較して、上記最大値が目標残留圧
縮応力にほぼ一致するショットピーニング処理条件を上
記金属製部材のショットピーニング条件に設定するよう
にしているので、疲労試験を行うことなく最適なショッ
トピーニング条件を簡便かつ短時間で設定することがで
きることになる。
部材の引張強度に対応する目標残留圧縮応力を設定し
て、該金属製部材にショットピーニング処理を施すと共
に、その後残留圧縮応力を測定してその最大値と上記目
標残留圧縮応力とを比較して、上記最大値が目標残留圧
縮応力にほぼ一致するショットピーニング処理条件を上
記金属製部材のショットピーニング条件に設定するよう
にしているので、疲労試験を行うことなく最適なショッ
トピーニング条件を簡便かつ短時間で設定することがで
きることになる。
【００４０】また、第２発明によれば、ショットピーニ
ング処理後の材質の変化が的確に捕らえられないアルミ
ニウム合金製部材についても、簡便かつ短時間でショッ
トピーニング条件を設定することができることになる実
益がある。
ング処理後の材質の変化が的確に捕らえられないアルミ
ニウム合金製部材についても、簡便かつ短時間でショッ
トピーニング条件を設定することができることになる実
益がある。
【図１】 実施例に係るショットピーニング条件の設定
手順を示すフローチャート図である。
手順を示すフローチャート図である。
【図２】 残留応力の測定に用いる試験体の正面図であ
る。
る。
【図３】 図２の右側面図である。
【図４】 ショットピーニング処理に用いるサンドブラ
スト装置の模式図である。
スト装置の模式図である。
【図５】 Ｘ線応力測定装置の要部概略断面図である。
【図６】 Ｘ線応力測定法の原理を示す模式図である。
【図７】 ＡＣ４Ｃ材についてアークハイトを変更して
それぞれ求めた深さ方向の残留圧縮応力分布を示す特性
図である。
それぞれ求めた深さ方向の残留圧縮応力分布を示す特性
図である。
【図８】 圧縮残留応力の最大値とアークハイトとの関
係を示す特性図である。
係を示す特性図である。
【図９】 圧縮領域の最大値とアークハイトとの関係を
示す特性図である。
示す特性図である。
【図１０】 Ａ６０６１材についてアークハイトを変更
してそれぞれ求めた深さ方向の残留圧縮応力分布を示す
特性図である。
してそれぞれ求めた深さ方向の残留圧縮応力分布を示す
特性図である。
【図１１】 ＰＡ４０１材についてアークハイトを変更
してそれぞれ求めた深さ方向の残留圧縮応力分布を示す
特性図である。
してそれぞれ求めた深さ方向の残留圧縮応力分布を示す
特性図である。
【図１２】 ＰＡＸ材についてアークハイトを変更して
それぞれ求めた深さ方向の残留圧縮応力分布を示す特性
図である。
それぞれ求めた深さ方向の残留圧縮応力分布を示す特性
図である。
【図１３】 曲げ慰労試験に用いるテストピースの正面
図である。
図である。
【図１４】 回転曲げ疲労試験機を示す概略正面図であ
る。
る。
【図１５】 圧縮残留応力の最大値と疲労強度との関係
を示す特性図である。
を示す特性図である。
【図１６】 圧縮領域の最大値と疲労強度との関係を示
す特性図である。
す特性図である。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 杉本 幸弘 広島県安芸郡府中町新地３番１号 マツダ 株式会社内
Claims (2)
- 【請求項１】 金属製部材の引張強度に対応する目標残
留圧縮応力を設定して、該金属製部材にショットピーニ
ング処理を施すと共に、その後残留圧縮応力を測定して
その最大値と上記目標残留圧縮応力とを比較し、上記最
大値が目標残留圧縮応力に一致するようにショットピー
ニング処理条件を変更すると共に、残留圧縮応力の最大
値が目標残留圧縮応力にほぼ一致するショットピーニン
グ処理条件を上記金属製部材のショットピーニング条件
に設定することを特徴とする金属製部材のショットピー
ニング条件設定法。 - 【請求項２】 金属製部材がアルミニウム合金製部材で
あることを特徴とする請求項１に記載の金属製部材のシ
ョットピーニング条件設定法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10883692A JPH05279816A (ja) | 1992-03-31 | 1992-03-31 | 金属製部材のショットピーニング条件設定法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10883692A JPH05279816A (ja) | 1992-03-31 | 1992-03-31 | 金属製部材のショットピーニング条件設定法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH05279816A true JPH05279816A (ja) | 1993-10-26 |
Family
ID=14494795
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP10883692A Pending JPH05279816A (ja) | 1992-03-31 | 1992-03-31 | 金属製部材のショットピーニング条件設定法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH05279816A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2018211879A1 (ja) | 2017-05-16 | 2018-11-22 | 新東工業株式会社 | 表面処理加工方法及び表面処理加工装置 |
| KR20190008182A (ko) | 2016-05-16 | 2019-01-23 | 신토고교 가부시키가이샤 | 표면 처리 가공 방법 및 표면 처리 가공 장치 |
-
1992
- 1992-03-31 JP JP10883692A patent/JPH05279816A/ja active Pending
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR20190008182A (ko) | 2016-05-16 | 2019-01-23 | 신토고교 가부시키가이샤 | 표면 처리 가공 방법 및 표면 처리 가공 장치 |
| US11045922B2 (en) | 2016-05-16 | 2021-06-29 | Sintokogio, Ltd. | Surface treatment processing method and surface treatment processing device |
| WO2018211879A1 (ja) | 2017-05-16 | 2018-11-22 | 新東工業株式会社 | 表面処理加工方法及び表面処理加工装置 |
| KR20200007794A (ko) | 2017-05-16 | 2020-01-22 | 신토고교 가부시키가이샤 | 표면 처리 가공 방법 및 표면 처리 가공 장치 |
| US11389930B2 (en) | 2017-05-16 | 2022-07-19 | Sintokogio, Ltd. | Surface treatment processing method and surface treatment processing device |
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