JPH05194960A - 熱固体をストリッピング帯域へ再循環させた改良コーキング法 - Google Patents
熱固体をストリッピング帯域へ再循環させた改良コーキング法Info
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- JPH05194960A JPH05194960A JP4176427A JP17642792A JPH05194960A JP H05194960 A JPH05194960 A JP H05194960A JP 4176427 A JP4176427 A JP 4176427A JP 17642792 A JP17642792 A JP 17642792A JP H05194960 A JPH05194960 A JP H05194960A
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- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10G—CRACKING HYDROCARBON OILS; PRODUCTION OF LIQUID HYDROCARBON MIXTURES, e.g. BY DESTRUCTIVE HYDROGENATION, OLIGOMERISATION, POLYMERISATION; RECOVERY OF HYDROCARBON OILS FROM OIL-SHALE, OIL-SAND, OR GASES; REFINING MIXTURES MAINLY CONSISTING OF HYDROCARBONS; REFORMING OF NAPHTHA; MINERAL WAXES
- C10G9/00—Thermal non-catalytic cracking, in the absence of hydrogen, of hydrocarbon oils
- C10G9/28—Thermal non-catalytic cracking, in the absence of hydrogen, of hydrocarbon oils with preheated moving solid material
- C10G9/32—Thermal non-catalytic cracking, in the absence of hydrogen, of hydrocarbon oils with preheated moving solid material according to the "fluidised-bed" technique
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- Production Of Liquid Hydrocarbon Mixture For Refining Petroleum (AREA)
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Abstract
(57)【要約】
【構成】 （ａ）コーキング帯域、スクラビング帯域及
びストリッピング帯域を含むフルードコーカー；（ｂ）
ヒーター、及び場合によりガス化装置を含み、ヒーター
及び（又は）ガス化装置から加熱された固体の一部をス
トリッピング帯域へ供給することを含む改良フルードコ
ーキング法。 【効果】 コーキング帯域をストリッピング帯域より低
い温度で運転できる。
びストリッピング帯域を含むフルードコーカー；（ｂ）
ヒーター、及び場合によりガス化装置を含み、ヒーター
及び（又は）ガス化装置から加熱された固体の一部をス
トリッピング帯域へ供給することを含む改良フルードコ
ーキング法。 【効果】 コーキング帯域をストリッピング帯域より低
い温度で運転できる。
Description
【０００１】
【発明の分野】本発明は熱固体がガス化帯域からストリ
ッピング帯域へ再循環される改良フルードコーキング法
に関する。これはコーキング帯域を低温で運転すること
を可能にする。
ッピング帯域へ再循環される改良フルードコーキング法
に関する。これはコーキング帯域を低温で運転すること
を可能にする。
【０００２】
【発明の背景】多くの研究が重質炭化水素物質をより有
用な軽沸製品に転化するために何年にもわたって行われ
た。そのような研究から生じた種々のサーマルプロセス
にはビスブレーキング；接触ハイドロコンバージョン、
スラリー及び沸騰床の両方；フルードコーキング；及び
ディレードコーキング、が含まれる。本発明の実施にお
いて殊に関心のあるものはフルードコーキングである。
フルードコーキングにおいて重質炭化水素原料油例えば
減圧残油が熱固体粒子、通常コークス粒子、ときにはま
たシードコークスとして示される、の流動層を含むコー
キング帯域へ供給される。重質炭化水素物質はコーキン
グ帯域中で反応し、蒸気留分及びコークスを含む転化生
成物を生じ、そのコークスがシードコークス粒子の表面
上に付着される。コークス化したシード粒子の一部はコ
ーキング帯域より高い温度で維持される加熱帯域へ送ら
れる。コークスの若干は加熱帯域中で燒去される。熱シ
ード粒子は加熱帯域から再生シード粒子としてコーキン
グ帯域へ戻され、コーキング帯域に対する主熱源として
働く。若干のフルードコーキング法において、加熱帯域
からの熱コークスの一部が、加熱帯域より高い温度に維
持されたガス化帯域へ前後に再循環される。ガス化装置
中でコークス化したシード粒子上の実質的にすべての残
留コークスが焼去又はガス化される。統合ガス化帯域を
もつ又はもたないフルードコーキングを教示する若干の
米国特許は米国特許第3,726,791 号；第4,203,759 号；
第4,213,848 号；及び第4,269,696 号であり、それらの
すべてが参照される。
用な軽沸製品に転化するために何年にもわたって行われ
た。そのような研究から生じた種々のサーマルプロセス
にはビスブレーキング；接触ハイドロコンバージョン、
スラリー及び沸騰床の両方；フルードコーキング；及び
ディレードコーキング、が含まれる。本発明の実施にお
いて殊に関心のあるものはフルードコーキングである。
フルードコーキングにおいて重質炭化水素原料油例えば
減圧残油が熱固体粒子、通常コークス粒子、ときにはま
たシードコークスとして示される、の流動層を含むコー
キング帯域へ供給される。重質炭化水素物質はコーキン
グ帯域中で反応し、蒸気留分及びコークスを含む転化生
成物を生じ、そのコークスがシードコークス粒子の表面
上に付着される。コークス化したシード粒子の一部はコ
ーキング帯域より高い温度で維持される加熱帯域へ送ら
れる。コークスの若干は加熱帯域中で燒去される。熱シ
ード粒子は加熱帯域から再生シード粒子としてコーキン
グ帯域へ戻され、コーキング帯域に対する主熱源として
働く。若干のフルードコーキング法において、加熱帯域
からの熱コークスの一部が、加熱帯域より高い温度に維
持されたガス化帯域へ前後に再循環される。ガス化装置
中でコークス化したシード粒子上の実質的にすべての残
留コークスが焼去又はガス化される。統合ガス化帯域を
もつ又はもたないフルードコーキングを教示する若干の
米国特許は米国特許第3,726,791 号；第4,203,759 号；
第4,213,848 号；及び第4,269,696 号であり、それらの
すべてが参照される。
【０００３】より高い液体収率を達成する試みに多くの
プロセス改変が何年にもわたって行われた。例えば米国
特許第4,378,288 号は少量の遊離基抑制剤の添加により
サーマルコーキングプロセス中のコーカー留出油収率を
高める方法を開示している。前記方法がいくらかの利点
をもつことができるにもかかわらず、該技術においてな
お液体収率を高めることができるプロセス変更に対する
要求がある。
プロセス改変が何年にもわたって行われた。例えば米国
特許第4,378,288 号は少量の遊離基抑制剤の添加により
サーマルコーキングプロセス中のコーカー留出油収率を
高める方法を開示している。前記方法がいくらかの利点
をもつことができるにもかかわらず、該技術においてな
お液体収率を高めることができるプロセス変更に対する
要求がある。
【０００４】
【発明の概要】本発明によれば、重質炭化水素原料油を
低沸生成物に転化するフルードコーキング法であって、 （ａ）重質炭化水素原料油を、（ｉ）固体粒子の流動層
を含み、約４５４〜約６４９℃（約８５０〜約１２００
°Ｆ）の温度及び約０〜１０．５ｋｇ／ｃｍ2 （ゲージ
圧）（約０〜１５０ｐｓｉｇ）の圧力で維持され、原料
油が中へ供給されるコーキング帯域；（ｉｉ）コーキン
グ帯域の蒸気相生成物を通過させるスクラビング帯域；
及び（ｉｉｉ）固体から付着炭化水素の少なくとも一部
を除去するための前記コーキング帯域の底部におけるス
トリッピング帯域を含むフルードコーカー中で反応さ
せ； （ｂ）生じたストリップされた固体の流れを前記ストリ
ッピング帯域から取り出し、それを、前記コーキング帯
域を約５６〜約２２２℃（約１００〜約４００°Ｆ）越
える温度で運転され、また流動固体の層を含み、コーキ
ング帯域より高い温度で運転される加熱帯域へ移動さ
せ； （ｃ）前記加熱帯域から前記加熱された固体の一部を前
記フルードコーカーのコーキング帯域へ再循環し； （ｄ）前記加熱帯域から前記加熱された固体の他の一部
を、水蒸気の存在下に、約８７１〜約１０９３℃（約１
６００〜約２０００°Ｆ）の温度で維持されるガス化帯
域へ移動させる、但し、ガス化帯域は加熱帯域より高い
温度で維持される、ことを含み；前記ガス化され、加熱
された固体の一部がガス化帯域から前記フルードコーカ
ーのストリッピング帯域へ再循環されることを含むフル
ードコーキング法が提供される。本発明の好ましい態様
において、コーキング帯域はストリッピング帯域より低
い温度で運転される。
低沸生成物に転化するフルードコーキング法であって、 （ａ）重質炭化水素原料油を、（ｉ）固体粒子の流動層
を含み、約４５４〜約６４９℃（約８５０〜約１２００
°Ｆ）の温度及び約０〜１０．５ｋｇ／ｃｍ2 （ゲージ
圧）（約０〜１５０ｐｓｉｇ）の圧力で維持され、原料
油が中へ供給されるコーキング帯域；（ｉｉ）コーキン
グ帯域の蒸気相生成物を通過させるスクラビング帯域；
及び（ｉｉｉ）固体から付着炭化水素の少なくとも一部
を除去するための前記コーキング帯域の底部におけるス
トリッピング帯域を含むフルードコーカー中で反応さ
せ； （ｂ）生じたストリップされた固体の流れを前記ストリ
ッピング帯域から取り出し、それを、前記コーキング帯
域を約５６〜約２２２℃（約１００〜約４００°Ｆ）越
える温度で運転され、また流動固体の層を含み、コーキ
ング帯域より高い温度で運転される加熱帯域へ移動さ
せ； （ｃ）前記加熱帯域から前記加熱された固体の一部を前
記フルードコーカーのコーキング帯域へ再循環し； （ｄ）前記加熱帯域から前記加熱された固体の他の一部
を、水蒸気の存在下に、約８７１〜約１０９３℃（約１
６００〜約２０００°Ｆ）の温度で維持されるガス化帯
域へ移動させる、但し、ガス化帯域は加熱帯域より高い
温度で維持される、ことを含み；前記ガス化され、加熱
された固体の一部がガス化帯域から前記フルードコーカ
ーのストリッピング帯域へ再循環されることを含むフル
ードコーキング法が提供される。本発明の好ましい態様
において、コーキング帯域はストリッピング帯域より低
い温度で運転される。
【０００５】
【詳細な説明】コーキングプロセスに典型的に供給され
る任意の重質炭化水素物質を使用できる。一般に、重質
炭化水素物質は約５〜４０重量％のコンラドソン残留炭
素をもち、大部分が約５２４℃（約９７５°Ｆ）以上で
沸騰する留分を含む。適当な炭化水素物質には重質及び
抜頭（reduced ）石油原油、石油常圧蒸留残油、石油減
圧蒸留残油、ピッチ、アスファルト、ビチューメン、石
炭液化残油を含め石炭液化法から得られる液体生成物並
びにそれらの混合物が含まれる。本発明の実施に適する
典型的な石油原料油は次に示す範囲内の組成及び性質を
もつ。
る任意の重質炭化水素物質を使用できる。一般に、重質
炭化水素物質は約５〜４０重量％のコンラドソン残留炭
素をもち、大部分が約５２４℃（約９７５°Ｆ）以上で
沸騰する留分を含む。適当な炭化水素物質には重質及び
抜頭（reduced ）石油原油、石油常圧蒸留残油、石油減
圧蒸留残油、ピッチ、アスファルト、ビチューメン、石
炭液化残油を含め石炭液化法から得られる液体生成物並
びにそれらの混合物が含まれる。本発明の実施に適する
典型的な石油原料油は次に示す範囲内の組成及び性質を
もつ。
【０００６】
【表１】 コンラドソン炭素 ５〜４０重量％ 硫黄 １．５〜８重量％ 水素 ９〜１１重量％ 窒素 ０．２〜２重量％ 炭素 ８０〜８６重量％ 金属 １〜２０００ｗｐｐｍ 沸点 ３４０℃＋〜６５０℃＋ 比重 −１０〜３５°ＡＰＩ
【０００７】次に図面について説明すると、図１はコー
クスの大部分がガス化帯域中で水蒸気と空気の混合物で
ガス化される統合コーキング／ガス化装置を示す。重質
炭化水素原料油はライン１０を経てコーカーリアクター
１のコーキング帯域１２へ送られ、そのコーキング帯域
は１４で示される上部レベルをもつシード粒子の流動層
を含む。シード物質がコークス粒子であることが好まし
いけれども、それらはまたシリカ、アルミナ、ジルコニ
ア、マグネシア、アランダム又はムライトからなる群か
ら選ばれる他の耐火性物質であることができる。それら
はまた合成的に製造、又は天然に存在する物質例えば軽
石、粘土、キーゼルグア、けいそう土、ボーキサイトな
どであることができる。シード粒子は好ましくは約４０
〜１０００ミクロン、好ましくは約４０〜４００ミクロ
ンの平均粒径をもつものである。流動化ガス例えば水蒸
気がライン１６を通してコーカーリアクター１の基部
で、コーカーリアクターのストリッピング帯域１３中
へ、空塔流動化速度を得るのに十分な量通される。その
ような速度は、典型的には約０．１５〜１．５ｍ／ｓｅ
ｃ（約０．５〜５ｆｔ／ｓｅｃ）の範囲内にある。フィ
ードの一部は流動シード粒子上に新コークス層を形成す
る。コークスは前記水蒸気の使用によりストリッピング
帯域１３中で新コークス及び吸蔵炭化水素を一部ストリ
ップされ、ライン１８を経て加熱帯域２へ運ばれる。
クスの大部分がガス化帯域中で水蒸気と空気の混合物で
ガス化される統合コーキング／ガス化装置を示す。重質
炭化水素原料油はライン１０を経てコーカーリアクター
１のコーキング帯域１２へ送られ、そのコーキング帯域
は１４で示される上部レベルをもつシード粒子の流動層
を含む。シード物質がコークス粒子であることが好まし
いけれども、それらはまたシリカ、アルミナ、ジルコニ
ア、マグネシア、アランダム又はムライトからなる群か
ら選ばれる他の耐火性物質であることができる。それら
はまた合成的に製造、又は天然に存在する物質例えば軽
石、粘土、キーゼルグア、けいそう土、ボーキサイトな
どであることができる。シード粒子は好ましくは約４０
〜１０００ミクロン、好ましくは約４０〜４００ミクロ
ンの平均粒径をもつものである。流動化ガス例えば水蒸
気がライン１６を通してコーカーリアクター１の基部
で、コーカーリアクターのストリッピング帯域１３中
へ、空塔流動化速度を得るのに十分な量通される。その
ような速度は、典型的には約０．１５〜１．５ｍ／ｓｅ
ｃ（約０．５〜５ｆｔ／ｓｅｃ）の範囲内にある。フィ
ードの一部は流動シード粒子上に新コークス層を形成す
る。コークスは前記水蒸気の使用によりストリッピング
帯域１３中で新コークス及び吸蔵炭化水素を一部ストリ
ップされ、ライン１８を経て加熱帯域２へ運ばれる。
【０００８】加熱帯域から熱コークスの一部がライン４
２によりリアクター１へ入れられる。加熱帯域はコーキ
ング帯域中に維持される温度以上の温度で、例えばコー
キング帯域の実際の運転温度を約５６〜２２２℃（約１
００〜４００°Ｆ）、好ましくは約８３〜１９４℃（約
１５０〜３５０°Ｆ）、より好ましくは約８３〜１３９
℃（約１５０〜２５０°Ｆ）越える温度で維持される。
加熱された固体は、約４５４〜６４９℃（約８５０〜１
２００°Ｆ）の範囲内のコーキング温度を維持するに足
る量、コーキング帯域へ送られる。コーキング帯域中の
圧力は約０〜１０．５ｋｇ／ｃｍ2 （ゲージ圧）（約０
〜１５０ｐｓｉｇ）の範囲内に、好ましくは約０．３５
〜３．１５ｋｇ／ｃｍ2 （ゲージ圧）（約５〜４５ｐｓ
ｉｇ）の範囲内に維持される。コーキングリアクターの
下部はコークスから吸蔵炭化水素を除去するためのスト
リッピング帯域として働く。加熱帯域から熱コークスの
他の一部がライン１９を経てストリッピング帯域１３へ
送られる。これはコーキング又はリアクター帯域の温度
に無関係にストリッピング帯域の温度を制御することを
可能にする。これは、それがコーキング帯域の温度を低
下し高い液体収率を達成することを可能にするので重要
である。従来のフルードコーキングにおいては、最大液
体収率に必要であるより高い温度が、シード粒子の脱流
動を防ぐためにコーキング帯域中に維持される。これ
は、最も脱流動されやすいストリッピング帯域中に殊に
当てはまる。ストリッピング帯域温度の上昇はまたスト
リッピングを改良する。熱コークス粒子の一部はまたガ
ス化帯域からライン２１を経てストリッピング帯域へ送
ることができることを理解すべきである。ストリッピン
グ帯域に対するガス化装置からのこれらの熱コークス粒
子は加熱帯域からのコークス粒子に加え、又はその代わ
りであることができる。
２によりリアクター１へ入れられる。加熱帯域はコーキ
ング帯域中に維持される温度以上の温度で、例えばコー
キング帯域の実際の運転温度を約５６〜２２２℃（約１
００〜４００°Ｆ）、好ましくは約８３〜１９４℃（約
１５０〜３５０°Ｆ）、より好ましくは約８３〜１３９
℃（約１５０〜２５０°Ｆ）越える温度で維持される。
加熱された固体は、約４５４〜６４９℃（約８５０〜１
２００°Ｆ）の範囲内のコーキング温度を維持するに足
る量、コーキング帯域へ送られる。コーキング帯域中の
圧力は約０〜１０．５ｋｇ／ｃｍ2 （ゲージ圧）（約０
〜１５０ｐｓｉｇ）の範囲内に、好ましくは約０．３５
〜３．１５ｋｇ／ｃｍ2 （ゲージ圧）（約５〜４５ｐｓ
ｉｇ）の範囲内に維持される。コーキングリアクターの
下部はコークスから吸蔵炭化水素を除去するためのスト
リッピング帯域として働く。加熱帯域から熱コークスの
他の一部がライン１９を経てストリッピング帯域１３へ
送られる。これはコーキング又はリアクター帯域の温度
に無関係にストリッピング帯域の温度を制御することを
可能にする。これは、それがコーキング帯域の温度を低
下し高い液体収率を達成することを可能にするので重要
である。従来のフルードコーキングにおいては、最大液
体収率に必要であるより高い温度が、シード粒子の脱流
動を防ぐためにコーキング帯域中に維持される。これ
は、最も脱流動されやすいストリッピング帯域中に殊に
当てはまる。ストリッピング帯域温度の上昇はまたスト
リッピングを改良する。熱コークス粒子の一部はまたガ
ス化帯域からライン２１を経てストリッピング帯域へ送
ることができることを理解すべきである。ストリッピン
グ帯域に対するガス化装置からのこれらの熱コークス粒
子は加熱帯域からのコークス粒子に加え、又はその代わ
りであることができる。
【０００９】転化生成物はサイクロン２０を通過し、同
伴固体を除去され、それはディップレッグ２２を通って
コーキング帯域へ戻される。蒸気はライン２４を通って
サイクロンを去り、コーキングリアクター上に装備され
たスクラビング帯域２５中へ移動する。スクラビング帯
域中に凝縮した重質物質の流れはライン２６を経てコー
キングリアクターへ再循環できる。コーカー転化生成物
は常法の分別のためにライン２８を経てスクラバー２５
から取り出される。コーキングリアクター１のストリッ
ピング帯域１３からのストリップされたコークス（冷コ
ークス）はライン１８により、３０で示される上部レベ
ルをもつヒーター２中の熱コークス粒子の流動層へ導入
される。該層は燃料ガスをガス化装置からライン３２に
よりヒーター中へ送ることにより部分的に加熱される。
補足熱は、ガス化装置３からライン３４を通して再循環
されるコークスによりヒーターへ供給される。同伴固体
を含むヒーターの気体流出物は第１サイクロン３６及び
第２サイクロン３８であることができるサイクロンを通
過し、その中で大きい同伴固体の分離が生ずる。分離し
た大きい固体はそれぞれのサイクロンディップレッグ３
７及び３９を経てヒーター層へ戻される。同伴固体を含
む熱ガス流出物はヒーター２からライン４０を経て取り
出される。熱コークスはヒーター２中の流動層から取り
出され、ライン４２によりコーキングリアクターへ再循
環されてそれに熱を供給する。コークスの他の部分がヒ
ーター２から取り出され、ライン４４により、４８で示
されるレベルをもつ流動コークス粒子の層を維持される
ガス化装置３中のガス化帯域４６へ移動させられる。望
むならば、コークスのパージ流をライン５０によりヒー
ター２から取り出すことができる。
伴固体を除去され、それはディップレッグ２２を通って
コーキング帯域へ戻される。蒸気はライン２４を通って
サイクロンを去り、コーキングリアクター上に装備され
たスクラビング帯域２５中へ移動する。スクラビング帯
域中に凝縮した重質物質の流れはライン２６を経てコー
キングリアクターへ再循環できる。コーカー転化生成物
は常法の分別のためにライン２８を経てスクラバー２５
から取り出される。コーキングリアクター１のストリッ
ピング帯域１３からのストリップされたコークス（冷コ
ークス）はライン１８により、３０で示される上部レベ
ルをもつヒーター２中の熱コークス粒子の流動層へ導入
される。該層は燃料ガスをガス化装置からライン３２に
よりヒーター中へ送ることにより部分的に加熱される。
補足熱は、ガス化装置３からライン３４を通して再循環
されるコークスによりヒーターへ供給される。同伴固体
を含むヒーターの気体流出物は第１サイクロン３６及び
第２サイクロン３８であることができるサイクロンを通
過し、その中で大きい同伴固体の分離が生ずる。分離し
た大きい固体はそれぞれのサイクロンディップレッグ３
７及び３９を経てヒーター層へ戻される。同伴固体を含
む熱ガス流出物はヒーター２からライン４０を経て取り
出される。熱コークスはヒーター２中の流動層から取り
出され、ライン４２によりコーキングリアクターへ再循
環されてそれに熱を供給する。コークスの他の部分がヒ
ーター２から取り出され、ライン４４により、４８で示
されるレベルをもつ流動コークス粒子の層を維持される
ガス化装置３中のガス化帯域４６へ移動させられる。望
むならば、コークスのパージ流をライン５０によりヒー
ター２から取り出すことができる。
【００１０】ガス化帯域は約８７１〜１０９３℃（約１
６００〜２０００°Ｆ）の範囲内の温度及び約０〜１
０．５ｋｇ／ｃｍ2 （ゲージ圧）（約０〜１５０ｐｓｉ
ｇ）の範囲内の圧力、好ましくは約１．７５〜約３．１
５ｋｇ／ｃｍ2 （ゲージ圧）（約２５〜約４５ｐｓｉ
ｇ）の範囲内の圧力で維持される。ライン５２により水
蒸気及びライン５４により分子酸素含有ガス例えば空
気、市販酸素、又は酸素富化空気がライン５６を経てガ
ス化装置３中へ通される。ガス化帯域中のコークス粒子
と水蒸気及び酸素含有ガスとの反応は水素及び一酸化炭
素含有燃料ガスを生ずる。ガス化生成ガスは、さらに若
干の同伴固体を含むことができ、ライン３２によりガス
化装置３の上部から取り出され、前記のように所要の熱
の一部を与えるためにヒーター２中へ導入される。本発
明並びにその好ましい及び最も好ましい態様が記載され
たので、それが次の実施例の参照によりさらによく明ら
かになると思われる。しかし、実施例及びこの図面は例
示目的のために与えられ、発明を限定すると解すべきで
はない。
６００〜２０００°Ｆ）の範囲内の温度及び約０〜１
０．５ｋｇ／ｃｍ2 （ゲージ圧）（約０〜１５０ｐｓｉ
ｇ）の範囲内の圧力、好ましくは約１．７５〜約３．１
５ｋｇ／ｃｍ2 （ゲージ圧）（約２５〜約４５ｐｓｉ
ｇ）の範囲内の圧力で維持される。ライン５２により水
蒸気及びライン５４により分子酸素含有ガス例えば空
気、市販酸素、又は酸素富化空気がライン５６を経てガ
ス化装置３中へ通される。ガス化帯域中のコークス粒子
と水蒸気及び酸素含有ガスとの反応は水素及び一酸化炭
素含有燃料ガスを生ずる。ガス化生成ガスは、さらに若
干の同伴固体を含むことができ、ライン３２によりガス
化装置３の上部から取り出され、前記のように所要の熱
の一部を与えるためにヒーター２中へ導入される。本発
明並びにその好ましい及び最も好ましい態様が記載され
たので、それが次の実施例の参照によりさらによく明ら
かになると思われる。しかし、実施例及びこの図面は例
示目的のために与えられ、発明を限定すると解すべきで
はない。
【００１１】実施例 コーキング帯域、加熱帯域及びガス化帯域を含むフルー
ドコーキング装置が５２５℃（９７７°Ｆ）のリアクタ
ー温度、５２４℃（９７５°Ｆ）のストリッパー温度、
及び６３１℃（１１６７°Ｆ）のヒーター温度で運転さ
れる。ストリッパーの底からバーナーへの固体の再循環
は７５トン／分である。液体生成物の收率はフィードの
約７４パーセントである。ヒーター及び（又は）ガス化
装置からの熱固体約８トン／分が次いでストリッパーへ
供給され、８トン／分以下の熱固体がヒーターからリア
クターへ供給される。ストリッパー及びヒーターの温度
を変化させないでリアクター温度が５１４℃（９５７°
Ｆ）に低下する。リアクターからの液体生成物の收率は
７５パーセントに増加すると計算される。液体收率の１
％増加は有意であり、商業コーキング装置中で処理され
る多量の供給原料のために運転利益の実質的な増加に相
当する。
ドコーキング装置が５２５℃（９７７°Ｆ）のリアクタ
ー温度、５２４℃（９７５°Ｆ）のストリッパー温度、
及び６３１℃（１１６７°Ｆ）のヒーター温度で運転さ
れる。ストリッパーの底からバーナーへの固体の再循環
は７５トン／分である。液体生成物の收率はフィードの
約７４パーセントである。ヒーター及び（又は）ガス化
装置からの熱固体約８トン／分が次いでストリッパーへ
供給され、８トン／分以下の熱固体がヒーターからリア
クターへ供給される。ストリッパー及びヒーターの温度
を変化させないでリアクター温度が５１４℃（９５７°
Ｆ）に低下する。リアクターからの液体生成物の收率は
７５パーセントに増加すると計算される。液体收率の１
％増加は有意であり、商業コーキング装置中で処理され
る多量の供給原料のために運転利益の実質的な増加に相
当する。
【図１】コーキング帯域、スクラビング帯域、ストリッ
ピング帯域、加熱帯域及びガス化帯域を含むフルードコ
ーキングプロセス装置を示す本発明の好ましい態様の略
流れ図である。
ピング帯域、加熱帯域及びガス化帯域を含むフルードコ
ーキングプロセス装置を示す本発明の好ましい態様の略
流れ図である。
１ リアクター ２ ヒーター ３ ガス化装置 １２ コーキング帯域 １３ ストリッピング帯域 ２０ サイクロン ２５ スクラビング帯域 ３６ 第１サイクロン ３８ 第２サイクロン
Claims (3)
- 【請求項１】 重質炭化水素原料油を低沸生成物に転化
するフルードコーキング法において、 （ａ）重質炭化水素原料油を、（ｉ）固体粒子の流動層
を含み、約４５４〜約６４９℃（約８５０〜約１２００
°Ｆ）の温度及び約０〜１０．５ｋｇ／ｃｍ2 （ゲージ
圧）（約０〜１５０ｐｓｉｇ）の圧力で維持され、原料
油が中へ供給されるコーキング帯域；（ｉｉ）コーキン
グ帯域の蒸気相生成物を通過させるスクラビング帯域；
及び（ｉｉｉ）固体から付着炭化水素の少なくとも一部
を除去するための前記コーキング帯域の底部におけるス
トリッピング帯域を含むフルードコーカー中で反応さ
せ； （ｂ）生じたストリップされた固体の流れを前記ストリ
ッピング帯域から取り出し、それを、前記コーキング帯
域を約５６〜約２２２℃（約１００〜約４００°Ｆ）越
える温度で運転され、また流動固体の層を含み、コーキ
ング帯域より高い温度で運転される加熱帯域へ移動さ
せ； （ｃ）前記加熱帯域から前記加熱された固体の一部を前
記フルードコーカーのコーキング帯域へ再循環し； （ｄ）前記加熱帯域から前記加熱された固体の他の一部
を、水蒸気の存在下に、約８７１〜約１０９３℃（約１
６００〜約２０００°Ｆ）の温度で維持されるガス化帯
域へ移動させる、但し、ガス化帯域は加熱帯域より高い
温度で維持される、ことを含み；前記ガス化され、加熱
された固体の一部がガス化帯域から前記フルードコーカ
ーのストリッピング帯域へ再循環されることを含むフル
ードコーキング法。 - 【請求項２】 炭化水素原料油が重質及び抜頭石油原
油、石油常圧蒸留残油、石油減圧蒸留残油、ピッチ、ア
スファルト、ビチューメン及び石炭液化法から得られる
液体生成物からなる群から選ばれる、請求項１に記載の
方法。 - 【請求項３】原料油が約５〜４０重量％のコンラドソン
残留炭素をもつ、請求項２に記載の方法。
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| US07/729,680 US5176819A (en) | 1991-07-15 | 1991-07-15 | Coking process with hot solids recycled to the stripping zone |
| US07/729680 | 1991-07-15 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH05194960A true JPH05194960A (ja) | 1993-08-03 |
Family
ID=24932126
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP4176427A Pending JPH05194960A (ja) | 1991-07-15 | 1992-07-03 | 熱固体をストリッピング帯域へ再循環させた改良コーキング法 |
Country Status (3)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US5176819A (ja) |
| JP (1) | JPH05194960A (ja) |
| NL (1) | NL9201276A (ja) |
Families Citing this family (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5472596A (en) * | 1994-02-10 | 1995-12-05 | Exxon Research And Engineering Company | Integrated fluid coking paraffin dehydrogenation process |
| US5853568A (en) * | 1997-07-30 | 1998-12-29 | Exxon Research And Engineering Company | Fluid cat cracking heavy using stripped catalyst for feed preheat and regenerator temperature control |
| US9670417B2 (en) | 2013-03-08 | 2017-06-06 | Exxonmobil Research And Engineering Company | Fluid bed coking process with decoupled coking zone and stripping zone |
| US10400177B2 (en) | 2017-11-14 | 2019-09-03 | Exxonmobil Research And Engineering Company | Fluidized coking with increased production of liquids |
| US10407631B2 (en) | 2017-11-14 | 2019-09-10 | Exxonmobil Research And Engineering Company | Gasification with enriched oxygen for production of synthesis gas |
| US20190194549A1 (en) * | 2017-12-22 | 2019-06-27 | Exxonmobil Research And Engineering Company | System and process for converting heavy oils to light liquid products and electric power |
Family Cites Families (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US2893946A (en) * | 1954-04-08 | 1959-07-07 | Exxon Research Engineering Co | Fluid coking process |
| US4297202A (en) * | 1977-04-21 | 1981-10-27 | Exxon Research & Engineering Co. | Two-stage integrated coking for chemicals and coke gasification process |
-
1991
- 1991-07-15 US US07/729,680 patent/US5176819A/en not_active Expired - Fee Related
-
1992
- 1992-07-03 JP JP4176427A patent/JPH05194960A/ja active Pending
- 1992-07-15 NL NL9201276A patent/NL9201276A/nl not_active Application Discontinuation
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| US5176819A (en) | 1993-01-05 |
| NL9201276A (nl) | 1993-02-01 |
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