JPH05154641A - Method for casting titanium-aluminum alloy cast product - Google Patents
Method for casting titanium-aluminum alloy cast productInfo
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Abstract
Description
【０００１】[0001]
【産業上の利用分野】この発明は、チタン−アルミニウ
ム合金原料を溶解し、得られた溶融チタン−アルミニウ
ム合金を鋳型内に鋳込んで、チタン−アルミニウム合金
鋳造物を鋳造するための、チタン−アルミニウム合金鋳
造物の鋳造方法に関するものである。BACKGROUND OF THE INVENTION 1. Field of the Invention The present invention relates to a titanium-aluminum alloy casting material for melting a titanium-aluminum alloy raw material and casting the obtained molten titanium-aluminum alloy in a mold. The present invention relates to a casting method for an aluminum alloy casting.
【０００２】[0002]
【従来の技術】金属間化合物であるチタン−アルミニウ
ム合金（チタン−アルミニウム基合金を含む、以下、同
じ）は、軽量で且つ高強度である優れた特性を有してい
る。従って、チタン−アルミニウム合金を、例えば、自
動車用ターボチャージャーのホットホイールのような高
速回転用ホイールなどの材料として使用するための研究
開発が進められている。2. Description of the Related Art Titanium-aluminum alloys (including titanium-aluminum-based alloys, the same applies hereinafter) which are intermetallic compounds have the excellent characteristics of being lightweight and having high strength. Therefore, research and development for using a titanium-aluminum alloy as a material for a wheel for high-speed rotation such as a hot wheel of a turbocharger for an automobile is under way.
【０００３】上記チタン−アルミニウム合金からなる材
料は、例えば、スポンジチタン、チタンスクラップ、ア
ルミニウムおよび必要に応じその他の第３元素等からな
る原料を、溶解し次いで鋳造することにより製造され
る。このようなチタン−アルミニウム合金鋳造物の鋳造
方法として、次の方法が知られている。The material composed of the above titanium-aluminum alloy is produced, for example, by melting a raw material composed of titanium sponge, titanium scrap, aluminum and, if necessary, other third element and the like and then casting. The following methods are known as casting methods for such titanium-aluminum alloy castings.
【０００４】 消耗電極式真空アーク溶解鋳造法：上
記原料をプレスして、コンパクトと称する複数個の圧縮
体を調製し、次いで、複数個の圧縮体を相互に溶接によ
り接続して、上記原料からなる１本の消耗電極を調製す
る。このようにして調製された消耗電極を水冷銅るつぼ
内に挿入し、水冷銅るつぼ内を真空下に保ち、消耗電極
と水冷銅るつぼとの間にアークを発生させる。その結
果、アーク熱によって消耗電極の先端部は溶解し、溶融
チタン−アルミニウム合金となって水冷銅るつぼ内に溜
まる。次いで、水冷銅るつぼ内の溶融チタン−アルミニ
ウム合金を、例えばシェルモールドのような鋳型内に鋳
込んで鋳造する（以下、先行技術１という）。Consumable electrode type vacuum arc melting and casting method: The above raw materials are pressed to prepare a plurality of compressed bodies called compacts, and then the plurality of compressed bodies are connected to each other by welding. One consumable electrode is prepared. The consumable electrode thus prepared is inserted into a water-cooled copper crucible, the inside of the water-cooled copper crucible is kept under vacuum, and an arc is generated between the consumable electrode and the water-cooled copper crucible. As a result, the tip portion of the consumable electrode is melted by the arc heat and becomes a molten titanium-aluminum alloy, and is accumulated in the water-cooled copper crucible. Next, the molten titanium-aluminum alloy in the water-cooled copper crucible is cast in a mold such as a shell mold (hereinafter referred to as prior art 1).
【０００５】 プラズマアーク溶解鋳造法：上記原料
を水冷銅るつぼ内に装入し、アルゴン等の不活性ガス雰
囲気下で、プラズマアーク加熱により溶解する。このよ
うにして溶解した水冷銅るつぼ内の溶融チタン−アルミ
ニウム合金を、例えばシェルモールドのような鋳型内に
鋳込んで鋳造する（以下、先行技術２という）。Plasma arc melting and casting method: The above raw materials are placed in a water-cooled copper crucible and melted by plasma arc heating in an inert gas atmosphere such as argon. The molten titanium-aluminum alloy in the water-cooled copper crucible thus melted is cast in a mold such as a shell mold (hereinafter referred to as prior art 2).
【０００６】 電子ビーム溶解鋳造法：上記原料を水
冷銅るつぼ内に装入し、10-3〜10-5torrの高真空下で、
電子ビーム加熱により溶解する。このようにして溶解し
た溶融チタン−アルミニウム合金を、例えばシエルモー
ルドのような鋳型内に鋳込んで鋳造する（以下、先行技
術３という）。Electron beam melting and casting method: The above raw materials were charged in a water-cooled copper crucible, and were placed under a high vacuum of 10 −3 to 10 −5 torr.
Melts by electron beam heating. The molten titanium-aluminum alloy thus melted is cast into a mold such as a shell mold and cast (hereinafter referred to as prior art 3).
【０００７】 るつぼ溶解鋳造法：上記原料をCaO 系
またはMgO系の耐火物製のるつぼ内に装入し、真空また
は不活性ガス雰囲気中で、電磁誘導加熱により溶解す
る。このようにして溶解した溶融チタン−アルミニウム
合金を、例えばシエルモールドのような鋳型内に鋳込ん
で鋳造する（以下、先行技術４という）。Crucible melting and casting method: The above raw materials are placed in a crucible made of a CaO 2 or MgO refractory material and melted by electromagnetic induction heating in a vacuum or an inert gas atmosphere. The molten titanium-aluminum alloy thus melted is cast into a mold such as a shell mold and cast (hereinafter referred to as prior art 4).
【０００８】 インダクションスカル溶解鋳造法：上
記原料を、複数個の分割された炉壁によって構成された
銅るつぼからなるインダクションスカル溶解炉内に装入
し、不活性ガス雰囲気下で、高周波誘導加熱により溶解
し、次いで、溶解炉内において凝固させる。次いで、溶
解炉内のチタン−アルミニウム合金凝固物を、減圧下ま
たは真空下で、高周波誘導加熱により再溶解し、このよ
うにして再溶解された溶融チタン−アルミニウム合金
を、例えばシエルモールドのような鋳型内に鋳込んで鋳
造する（以下、先行技術５という）。Induction Skull Melting Casting Method: The above raw material was charged into an induction skull melting furnace composed of a copper crucible composed of a plurality of divided furnace walls, and subjected to high frequency induction heating under an inert gas atmosphere. It is melted and then solidified in a melting furnace. Then, the titanium-aluminum alloy solidified product in the melting furnace is remelted by high-frequency induction heating under reduced pressure or under vacuum, and the molten titanium-aluminum alloy thus remelted is treated with, for example, a shell mold. Casting is performed by casting in a mold (hereinafter referred to as prior art 5).
【０００９】[0009]
【発明が解決しようとする課題】上述した先行技術に
は、次のような問題がある。 先行技術１の消耗電極式真空アーク溶解鋳造法の場
合には、先ず原料をプレスして、コンパクトと称する複
数個の圧縮体を調製し、次いで、複数個の圧縮体を相互
に溶接により接続して、上記原料からなる１本の消耗電
極を調製する必要がある。従って、このような電極の調
製作業のために多くの手間を必要とし、且つ、製造コス
トが上昇する。The above-mentioned prior art has the following problems. In the case of the consumable electrode type vacuum arc melting and casting method of Prior Art 1, first, a raw material is pressed to prepare a plurality of compacts called compacts, and then the plurality of compacts are connected to each other by welding. Therefore, it is necessary to prepare one consumable electrode made of the above raw materials. Therefore, much work is required for the preparation work of such an electrode, and the manufacturing cost is increased.
【００１０】 先行技術２のプラズマアーク溶解鋳造
法の場合には、消耗電極式真空アーク溶解鋳造法のよう
に、消耗電極を調製する必要がなく、るつぼ内において
原料を直接溶解することができる。しかしながら、原料
の溶解および鋳造は、不活性ガス雰囲気下で行われるの
で、鋳造時に、鋳型内の溶融チタン−アルミニウム合金
中に不活性ガスが巻き込まれて鋳造物の品質が劣化し、
更に、薄肉の鋳造物を鋳造する際には、鋳型内に存在す
る不活性ガスによって、鋳型内への溶融チタン−アルミ
ニウム合金の鋳込みが困難になる問題が生ずる。In the case of the plasma arc melting casting method of Prior Art 2, unlike the consumable electrode type vacuum arc melting casting method, it is not necessary to prepare a consumable electrode, and the raw material can be directly melted in the crucible. However, since the melting and casting of the raw material is performed in an inert gas atmosphere, during casting, the inert gas is entrained in the molten titanium-aluminum alloy in the mold and the quality of the casting deteriorates,
Further, when casting a thin cast product, there is a problem that it becomes difficult to cast the molten titanium-aluminum alloy into the mold due to the inert gas existing in the mold.
【００１１】 先行技術３の電子ビーム溶解鋳造法の
場合も、るつぼ内において原料を直接溶解することがで
きる。しかしながら、原料の溶解および鋳造は、10-3〜
10-5torrの高真空下において行われるので、溶融チタン
−アルミニウム合金中からのアルミニウムの蒸発量が多
く、従って、鋳造物中のアルミニウム量のコントロール
が困難になる。更に、るつぼ内を高真空にする設備のた
めに、設備費が高騰する問題が生ずる。Also in the case of the electron beam melting and casting method of Prior Art 3, the raw material can be directly melted in the crucible. However, the melting and casting of raw materials is 10 -3 ~
Since it is carried out under a high vacuum of 10 −5 torr, the amount of aluminum evaporated from the molten titanium-aluminum alloy is large, and thus it becomes difficult to control the amount of aluminum in the cast product. Further, there is a problem that the equipment cost rises due to the equipment for creating a high vacuum inside the crucible.
【００１２】 先行技術４のるつぼ溶解鋳造法の場合
も、るつぼ内において原料を直接溶解することができ
る。しかしながら、CaO 系またはMgO系の耐火物製のる
つぼを使用しているために、るつぼを構成する耐火物中
に含有されている酸化物と溶融チタン−アルミニウム合
金とが反応して、溶融チタン−アルミニウム合金中の酸
素量が増加する問題が生ずる。Also in the case of the crucible melting casting method of Prior Art 4, the raw material can be directly melted in the crucible. However, since a crucible made of a CaO-based or MgO-based refractory is used, the oxide contained in the refractory constituting the crucible and the molten titanium-aluminum alloy react with each other, and molten titanium- The problem arises that the amount of oxygen in the aluminum alloy increases.
【００１３】 先行技術５のインダクションスカル溶
解鋳造法の場合も、炉内において原料を直接溶解するこ
とができる。しかしながら、酸素含有量が例えば350ppm
以下の低酸素のチタン−アルミニウム合金を鋳造する方
法は、未だ確立されていない。更に、インダクションス
カル溶解炉内において溶解し、次いで、凝固させたチタ
ン−アルミニウム合金の凝固物を、減圧下または真空下
で再溶解し鋳造する際に、溶融チタン−アルミニウム合
金中からのアルミニウムの蒸発量が多く、従って、鋳造
物中のアルミニウム量のコントロールが困難になる。Also in the case of the induction skull melting casting method of Prior Art 5, the raw material can be directly melted in the furnace. However, if the oxygen content is, for example, 350 ppm
The following methods for casting low oxygen titanium-aluminum alloys have not yet been established. Furthermore, when melting in an induction skull melting furnace and then remelting the solidified product of the solidified titanium-aluminum alloy under reduced pressure or vacuum and casting, evaporation of aluminum from the molten titanium-aluminum alloy The amount is large and therefore it is difficult to control the amount of aluminum in the casting.
【００１４】チタン−アルミニウム合金鋳造物中の酸素
量は、鋳造物の硬度および強度に大きな影響を与える。
即ち、酸素量が多くなると、チタン−アルミニウム合金
鋳造物の硬度が高くなり、そして、その破壊歪みが低下
して、鋳造物に割れが発生する等の問題が生ずる。従っ
て、チタン−アルミニウム合金鋳造物中の酸素量は、極
力低く抑えることが必要であるが、先行技術１〜５によ
っては、上記酸素量を低く抑えることができない。The amount of oxygen in the titanium-aluminum alloy casting has a great influence on the hardness and strength of the casting.
That is, when the amount of oxygen increases, the hardness of the titanium-aluminum alloy casting increases, and the fracture strain decreases, which causes problems such as cracking of the casting. Therefore, the amount of oxygen in the titanium-aluminum alloy casting must be kept as low as possible, but the prior arts 1 to 5 cannot keep the amount of oxygen low.
【００１５】従って、この発明の目的は、上述した問題
を解決し、例えば、スポンジチタン、チタンスクラッ
プ、アルミニウムおよび必要に応じその他の第３元素等
からなる原料を溶解して、所定量のチタンおよびアルミ
ニウムを含有する、低酸素の品質の優れたチタン−アル
ミニウム合金鋳造物を、低コストで鋳造するための方法
を提供することにある。Therefore, an object of the present invention is to solve the above-mentioned problems, for example, by melting a raw material consisting of titanium sponge, titanium scrap, aluminum and, if necessary, other third elements, etc. It is an object of the present invention to provide a method for casting a titanium-aluminum alloy casting containing aluminum and having a low oxygen content and excellent quality at a low cost.
【００１６】[0016]
【課題を解決するための手段】本発明者等は、上述した
問題を解決すべく鋭意研究を重ねた。その結果、溶解鋳
造炉として、炉内の雰囲気圧を、大気圧から真空まで任
意に調整し得るインダクションスカル溶解炉を使用し、
所定圧の不活性ガス雰囲気下において、原料を溶解して
溶融チタン−アルミニウム合金を調製し、そして、この
溶融チタン−アルミニウム合金を鋳型内に鋳込んで、チ
タン−アルミニウム合金インゴットを鋳造し、次いで、
チタン−アルミニウム合金インゴットを、減圧下のイン
ダクションスカル溶解炉内において再溶解し、そして、
再溶解されたチタン−アルミニウム合金を鋳型内に鋳込
めば、所定量のチタンおよびアルミニウムを含有する、
低酸素の品質の優れたチタン−アルミニウム合金鋳造物
を、低コストで鋳造することができることを知見した。Means for Solving the Problems The inventors of the present invention have conducted extensive studies to solve the above-mentioned problems. As a result, as a melting and casting furnace, the atmosphere pressure in the furnace, using an induction skull melting furnace that can be arbitrarily adjusted from atmospheric pressure to vacuum,
Under an inert gas atmosphere of a predetermined pressure, the raw materials are melted to prepare a molten titanium-aluminum alloy, and the molten titanium-aluminum alloy is cast into a mold to cast a titanium-aluminum alloy ingot, and then, ,
The titanium-aluminum alloy ingot is remelted in an induction skull melting furnace under reduced pressure, and
If the remelted titanium-aluminum alloy is cast into a mold, it contains a predetermined amount of titanium and aluminum,
It has been found that a titanium-aluminum alloy casting having excellent low oxygen quality can be cast at low cost.
【００１７】この発明は、上記知見に基づいてなされた
ものであって、この発明は、原料としてのスポンジチタ
ンを、インダクションスカル溶解炉内において、10〜76
0torr の圧力の不活性ガス雰囲気下で溶解し、次いで、
前記溶解炉内の溶融チタン中に、同じく原料としてのア
ルミニウムを添加して、所定量のチタンおよびアルミニ
ウムを含有する溶融チタン−アルミニウム合金を調製
し、このようにして調製された前記溶融チタン−アルミ
ニウム合金を、前記10〜760torr の圧力の不活性ガス雰
囲気下において、グラファイト製、銅製または水冷銅製
の鋳型内に鋳込んで、チタン−アルミニウム合金インゴ
ットを鋳造し、次いで、前記チタン−アルミニウム合金
インゴットを、１torr以下の減圧下で前記溶解炉内にお
いて再溶解し、このようにして再溶解された溶融チタン
−アルミニウム合金を、前記１torr以下の減圧下で鋳型
内に鋳込み、かくして、チタン−アルミニウム合金鋳造
物を鋳造することに特徴を有するものである。The present invention was made on the basis of the above findings, and the present invention provides titanium sponge as a raw material in an induction skull melting furnace for 10 to 76 times.
Melt under an inert gas atmosphere at a pressure of 0 torr, then
Similarly, aluminum as a raw material was added to molten titanium in the melting furnace to prepare a molten titanium-aluminum alloy containing a predetermined amount of titanium and aluminum, and the molten titanium-aluminum thus prepared. The alloy, under an inert gas atmosphere at a pressure of 10 to 760 torr, cast in a mold made of graphite, copper or water-cooled copper to cast a titanium-aluminum alloy ingot, and then the titanium-aluminum alloy ingot. The molten titanium-aluminum alloy remelted in the melting furnace under a reduced pressure of 1 torr or less, and the molten titanium-aluminum alloy thus remelted is cast into a mold under a reduced pressure of 1 torr or less, and thus titanium-aluminum alloy casting It is characterized by casting a product.
【００１８】[0018]
【作用】この発明においては、先ず、原料としてのスポ
ンジチタンを、インダクションスカル溶解炉内におい
て、10〜760torr の圧力の例えばアルゴンガスのような
不活性ガス雰囲気下で、高周波誘導により溶解して溶融
チタンを調製する。スポンジチタンの溶解を10torr未満
の減圧下で行うと、スポンジチタン中に含有されている
塩素やマグネシウム等の不純物が蒸発して、スピッティ
ングが激しく発生する結果、鋳造歩留りが低下するが、
上述したように、10〜760torr の圧力の不活性ガス雰囲
気下で溶解することにより、上記塩素やマグネシウム等
の不純物の蒸発によるスピッティングが発生することな
く、スポンジチタンを安定して溶解することができる。In the present invention, first, titanium sponge as a raw material is melted and melted by high frequency induction in an induction skull melting furnace under a pressure of 10 to 760 torr and an inert gas atmosphere such as argon gas. Prepare titanium. When the titanium sponge is dissolved under a reduced pressure of less than 10 torr, impurities such as chlorine and magnesium contained in the titanium sponge evaporate, and as a result of vigorous spitting, the casting yield decreases,
As described above, by dissolving in an inert gas atmosphere at a pressure of 10 to 760 torr, sponge titanium can be stably dissolved without spitting due to evaporation of impurities such as chlorine and magnesium. it can.
【００１９】溶解炉内の好ましいガス圧は、50〜300 to
rrである。即ち、ガス圧が50torr未満では、若干のスピ
ッティングが発生する。一方、ガス圧が 300torrを超え
てもより以上の効果はなく、コスト高となる。The preferable gas pressure in the melting furnace is 50 to 300 to
It is rr. That is, when the gas pressure is less than 50 torr, some spitting occurs. On the other hand, even if the gas pressure exceeds 300 torr, there is no further effect and the cost increases.
【００２０】原料として、酸素含有量が350ppm以下の低
酸素スポンジチタンを使用することが好ましい。酸素含
有量が1,500 〜2,000 のC.P.チタン( コマーシャル ピ
ュアーチタン) では、鋳造物の酸素含有量が多くなっ
て、低酸素のチタン−アルミニウム合金鋳造物を製造す
ることができず、その品質が劣化する恐れが生ずる。As a raw material, it is preferable to use low oxygen sponge titanium having an oxygen content of 350 ppm or less. With CP titanium (commercial pure titanium) having an oxygen content of 1,500 to 2,000, the oxygen content of the casting is high, and it is not possible to produce a titanium-aluminum alloy casting with low oxygen, and its quality deteriorates. Fear arises.
【００２１】次いで、インダクションスカル溶解炉内の
溶融チタン中に適量のアルミニウムを添加しそしてアル
ミニウムを十分に溶解させる。このようにして得られ
た、所定量のチタンおよびアルミニウムを含有する溶融
チタン−アルミニウム合金を、10〜760torr の圧力の不
活性ガス雰囲気下で、グラファイト製鋳型内に鋳込ん
で、チタン−アルミニウム合金インゴットを調製する。Next, an appropriate amount of aluminum is added to the molten titanium in the induction skull melting furnace and the aluminum is sufficiently melted. The molten titanium-aluminum alloy containing a predetermined amount of titanium and aluminum thus obtained was cast into a graphite mold under an inert gas atmosphere at a pressure of 10 to 760 torr to obtain a titanium-aluminum alloy. Prepare an ingot.
【００２２】上記溶融チタン−アルミニウム合金を鋳込
む鋳型はグラファイト製であるから、鋳型と溶融チタン
−アルミニウム合金とは反応しにくく、従って、鋳込ま
れたチタン−アルミニウム合金インゴット中への酸素量
の増加は殆どない。なお、グラファイト製鋳型は、再溶
解のために溶解炉内に装入し得るような大きさのインゴ
ットが得られるような、円筒状または角筒状のものを使
用することが好ましい。また、グラファイト製鋳型の代
わりに、銅製鋳型または水冷銅製鋳型を使用してもよ
い。Since the mold into which the molten titanium-aluminum alloy is cast is made of graphite, it is difficult for the mold and the molten titanium-aluminum alloy to react with each other, so that the amount of oxygen in the cast titanium-aluminum alloy ingot is reduced. There is almost no increase. In addition, it is preferable to use a graphite mold having a cylindrical shape or a rectangular tube shape so that an ingot having a size that can be charged into the melting furnace for remelting can be obtained. Further, instead of the graphite mold, a copper mold or a water-cooled copper mold may be used.
【００２３】上述のようにして得られたチタン−アルミ
ニウム合金インゴットを、再びインダクションスカル溶
解炉内に装入し、１torr以下の減圧下で、高周波誘導に
よりこれを再溶解する。そして、再溶解された溶融チタ
ン−アルミニウム合金を、上記１torr以下の減圧下で、
例えばシェルモールドのような所定形状の鋳型内に鋳込
む。かくして、チタン−アルミニウム合金鋳造物が鋳造
される。The titanium-aluminum alloy ingot obtained as described above is charged again into the induction skull melting furnace and remelted by high frequency induction under a reduced pressure of 1 torr or less. Then, the remelted molten titanium-aluminum alloy is subjected to a reduced pressure of 1 torr or less,
For example, it is cast into a mold having a predetermined shape such as a shell mold. Thus, a titanium-aluminum alloy casting is cast.
【００２４】チタン−アルミニウム合金インゴットの再
溶解および溶融チタン−アルミニウム合金の鋳造は、１
torr以下、より好ましくは0.1torr 以下の減圧下で行う
ことが必要である。１torrを超えた圧力下で行うと、鋳
造時に鋳型内にガスの巻き込み等が生じ、従って、鋳造
物の品質劣化や、鋳造困難（ミスラン）等が発生しやす
くなる。The remelting of a titanium-aluminum alloy ingot and the casting of a molten titanium-aluminum alloy are
It is necessary to carry out under reduced pressure of torr or less, more preferably 0.1 torr or less. If it is performed under a pressure exceeding 1 torr, gas is entrained in the mold during casting, so that the quality of the casting deteriorates and casting difficulty (misrun) easily occurs.
【００２５】原料としてのスポンジチタンは、極めて多
孔質である。従って、インダクションスカル溶解炉内に
おいて、高周波誘導によりスポンジチタンを溶解する際
に、各スポンジチタンの内部まで渦電流が流れにくい。
その結果、スポンジチタンに対する加熱効率が悪く、そ
の溶解に長時間を要し、且つ、溶解炉内において棚吊り
等が生じやすくなる。Titanium sponge as a raw material is extremely porous. Therefore, when the titanium sponge is melted by high frequency induction in the induction skull melting furnace, it is difficult for eddy current to flow into the inside of each titanium sponge.
As a result, the heating efficiency of titanium sponge is poor, it takes a long time to melt the titanium sponge, and the hanging of the shelf easily occurs in the melting furnace.
【００２６】上述した問題を防止するために、スポンジ
チタンの溶解時に、溶解促進材として、鋳造すべきチタ
ン−アルミニウム合金鋳造物と同一成分組成の棒状また
は塊状のチタン−アルミニウム合金固形物を、スポンジ
チタンと共に溶解炉内に装入しておくことが望ましい。
このように、溶解炉内に、溶解促進材としてチタン−ア
ルミニウム合金固形物を装入しておくことによって、加
熱により先ずチタン−アルミニウム合金固形物が溶解
し、次いで、その周囲のスポンジチタンがこれに溶け込
むような形で溶解が進行する。従って、短時間で効率よ
くスポンジチタンを溶解することができる。In order to prevent the above-mentioned problems, when the titanium sponge is melted, a solid titanium-aluminum alloy solid material having the same composition as that of the titanium-aluminum alloy casting to be cast is used as a dissolution promoter. It is desirable to put it in the melting furnace together with titanium.
As described above, by loading the titanium-aluminum alloy solid material as a dissolution accelerator into the melting furnace, the titanium-aluminum alloy solid material is first melted by heating, and then the titanium sponge around the titanium-aluminum alloy solid material is melted. Dissolution progresses in such a manner as to dissolve in. Therefore, the titanium sponge can be efficiently dissolved in a short time.
【００２７】溶解促進材として、上述したチタン−アル
ミニウム合金固形物の代わりに、チタン固形物を使用し
てもよく、または、原料としてのアルミニウムの一部を
使用してもよい。なお、原料としてのアルミニウムの全
量を、スポンジチタンと共に最初から溶解炉内に装入す
ると、スポンジチタンおよびアルミニウムの全溶解量が
低減し、且つ、鋳造物中のアルミニウム量の調整が困難
になる問題が生ずる。従って、溶解促進材としてのアル
ミニウムは、原料としてのアルミニウムのうちの一部を
使用すべきである。なお、上述した溶解促進材の装入量
は、鋳造物の酸素含有量が上昇しない程度の量とするこ
とが必要である。As the dissolution accelerator, a titanium solid material may be used in place of the above titanium-aluminum alloy solid material, or a part of aluminum as a raw material may be used. When the total amount of aluminum as a raw material is charged into the melting furnace together with titanium sponge from the beginning, the total amount of titanium sponge and aluminum dissolved is reduced, and it becomes difficult to adjust the amount of aluminum in the casting. Occurs. Therefore, as aluminum as a dissolution accelerator, a part of aluminum as a raw material should be used. In addition, it is necessary that the above-mentioned amount of the dissolution accelerator be charged so that the oxygen content of the casting does not increase.
【００２８】チタン−アルミニウム合金インゴットを、
溶解炉内において再溶解する際に、溶解炉内に、鋳造す
べきチタン−アルミニウム合金鋳造物と同一成分組成の
チタン−アルミニウム合金スクラップを装入してもよ
い。このようにすれば、チタン−アルミニウム合金の溶
解鋳造時に発生する多量のスクラップを再利用すること
ができ、従って、鋳造コストを低減し得る。なお、上記
スクラップの装入量は、鋳造物の酸素含有量が上昇しな
い程度の量とすることが必要である。A titanium-aluminum alloy ingot
When remelting in the melting furnace, a titanium-aluminum alloy scrap having the same composition as the titanium-aluminum alloy casting to be cast may be charged into the melting furnace. In this way, a large amount of scrap generated during melt casting of the titanium-aluminum alloy can be reused, and therefore the casting cost can be reduced. It should be noted that the amount of the scrap charged should be such that the oxygen content of the cast does not rise.
【００２９】インダクションスカル溶解炉内において、
スポンジチタンを溶解する際に、溶解炉内に、スポンジ
チタンと共に、例えば、マンガン、クロム、シリコン、
ニオブ、バナジウム等の第３元素の１種または２種以上
を装入し、これらの第３元素をスポンジチタンと共に溶
解すれば、チタンとアルミニウムと１種または２種以上
の第３元素とからなるチタン−アルミニウム基合金鋳造
物を鋳造することができる。なお、上述した第３元素
は、スポンジチタンを溶解後、溶解炉内の溶融チタン中
に添加してもよい。In the induction skull melting furnace,
When melting titanium sponge, in the melting furnace, along with titanium sponge, for example, manganese, chromium, silicon,
If one or more kinds of third elements such as niobium and vanadium are charged and these third elements are dissolved together with titanium sponge, titanium and aluminum, and one or more kinds of third elements are formed. Titanium-aluminum based alloy castings can be cast. The above-mentioned third element may be added to the molten titanium in the melting furnace after melting the titanium sponge.
【００３０】図１は、この発明の方法に使用される装置
の一例を示す概略説明図である。図１に示すように、溶
解鋳造室１内には、インダクションスカル溶解炉２と、
溶解炉２内に原料を供給するための、溶解炉２の上方に
配置された原料供給装置３と、そして、溶解炉２の下方
に配置されたグラファイト製の鋳型４とが設けられてい
る。溶解鋳造室１の側壁の所定箇所には、室１内を大気
圧から真空まで任意に調整するための、図示しない真空
排気装置に連結する排気孔５、および、室１内にアルゴ
ンガス等の不活性ガスを供給するための、図示しない不
活性ガス供給源に連結するガス供給孔６が設けられてい
る。FIG. 1 is a schematic explanatory view showing an example of an apparatus used in the method of the present invention. As shown in FIG. 1, in the melting and casting chamber 1, an induction skull melting furnace 2,
A raw material supply device 3 arranged above the melting furnace 2 for supplying a raw material into the melting furnace 2 and a graphite mold 4 arranged below the melting furnace 2 are provided. At a predetermined position on the side wall of the melting and casting chamber 1, an exhaust hole 5 connected to a vacuum exhaust device (not shown) for arbitrarily adjusting the inside of the chamber 1 from atmospheric pressure to vacuum, and argon gas or the like in the chamber 1 are provided. A gas supply hole 6 for supplying an inert gas to be connected to an inert gas supply source (not shown) is provided.
【００３１】インダクションスカル溶解炉２は、水冷分
割銅セグメントからなるるつぼ７と、るつぼ７の外壁を
囲んで設けられた高周波誘導コイル８と、るつぼ７を冷
却する冷却水用導管９とからなっている。10は、るつぼ
７の内底面上に形成されたスカルである。The induction skull melting furnace 2 comprises a crucible 7 composed of water-cooled split copper segments, a high-frequency induction coil 8 provided around the outer wall of the crucible 7, and a cooling water conduit 9 for cooling the crucible 7. There is. Reference numeral 10 is a skull formed on the inner bottom surface of the crucible 7.
【００３２】次に、この発明の方法を、図１に示した装
置および図２〜６に示した工程図に基づいて更に説明す
る。図２(a) に示すように、るつぼ７の内底面上に、鋳
造すべきチタン−アルミニウム合金鋳造物と同一成分組
成のチタン−アルミニウム合金からなるスカル10を配置
しておく。このようなスカル10が配置されたるつぼ７内
に、原料としての低酸素スポンジチタン11を装入する。
そして、溶解鋳造室１内を排気孔５を通して排気した
後、ガス供給孔６を通して溶解鋳造室１内にアルゴンガ
スを吹き込み、溶解鋳造室１内を、10〜760torr の圧力
のアルゴンガス雰囲気に保つ。このようにして、10〜76
0torr の圧力のアルゴンガス雰囲気下に保たれたインダ
クションスカル溶解炉２のるつぼ７内においてスポンジ
チタン11を溶解する。Next, the method of the present invention will be further described based on the apparatus shown in FIG. 1 and the process charts shown in FIGS. As shown in FIG. 2A, a skull 10 made of a titanium-aluminum alloy having the same composition as the titanium-aluminum alloy casting to be cast is placed on the inner bottom surface of the crucible 7. A low oxygen sponge titanium 11 as a raw material is loaded into the crucible 7 in which such a skull 10 is arranged.
Then, after exhausting the inside of the melting and casting chamber 1 through the exhaust hole 5, argon gas is blown into the melting and casting chamber 1 through the gas supply hole 6 to maintain the inside of the melting and casting chamber 1 in an argon gas atmosphere with a pressure of 10 to 760 torr. .. In this way, 10 ~ 76
Titanium sponge 11 is melted in crucible 7 of induction skull melting furnace 2 kept under an argon gas atmosphere at a pressure of 0 torr.
【００３３】上述したスポンジチタン11の溶解に際し、
図２(b) に示すように、溶解促進材として、鋳造すべき
チタン−アルミニウム合金鋳造物と同一成分組成の棒
状、塊状のチタン−アルミニウム合金固形物15またはチ
タン固形物を、スポンジチタン11と共にるつぼ７内に装
入し、または、図２(c) に示すように、原料としてのア
ルミニウム12の一部をスポンジチタン11と共にるつぼ７
内に装入しておけば、短時間で効率よくスポンジチタン
１１を溶解することができる。また、図２(d) に示すよ
うに、スポンジチタン11と共に、例えば、マンガン、ク
ロム、シリコン、ニオブ、バナジウム等の第３元素16の
１種または２種以上を装入しておけば、チタンとアルミ
ニウムと１種または２種以上の第３元素とからなるチタ
ン−アルミニウム基合金鋳造物を鋳造することができ
る。Upon dissolution of the titanium sponge 11 described above,
As shown in FIG. 2 (b), as a dissolution promoter, a rod-shaped or massive titanium-aluminum alloy solid material 15 or titanium solid material having the same composition as the titanium-aluminum alloy casting to be cast is used together with the titanium sponge 11. The crucible 7 is charged into the crucible 7 or, as shown in FIG. 2 (c), a part of aluminum 12 as a raw material together with titanium sponge 11 is melted.
If it is charged inside, the sponge titanium 11 can be efficiently dissolved in a short time. Further, as shown in FIG. 2 (d), if titanium sponge 11 is charged with one kind or two or more kinds of third element 16 such as manganese, chromium, silicon, niobium, vanadium, etc. It is possible to cast a titanium-aluminum-based alloy casting that is composed of aluminum, aluminum, and one or more third elements.
【００３４】次いで、図３に示すように、溶解炉２の上
方に配置された原料供給装置３から、所定量のアルミニ
ウム12を、るつぼ７内の溶融チタン11a 中に投入する。
このとき、アルミニウム12が微粉であると、るつぼ７の
上部に発生した高周波磁界の磁力のためにアルミニウム
12が飛び散って、その全量をるつぼ７内に投入できない
場合が生ずる。従って、溶融チタン11a 中に投入するア
ルミニウム12は、粒径約30mm以上の粗粒であることが望
ましく、アルミニウム12が微粉の場合には、アルミニウ
ム箔12a によって所定量のアルミニウム粉を包み込み、
粒径約30mm以上の粗粒に形成した上、これを投入するこ
とが望ましい。なお、アルミニウムを投入する際に、ス
ポンジチタンを追装してもよい。Next, as shown in FIG. 3, a predetermined amount of aluminum 12 is charged into the molten titanium 11a in the crucible 7 from the raw material supply device 3 arranged above the melting furnace 2.
At this time, if the aluminum 12 is a fine powder, the aluminum will be generated due to the magnetic force of the high frequency magnetic field generated in the upper part of the crucible 7.
In some cases, 12 scatters and the whole amount cannot be put into the crucible 7. Therefore, the aluminum 12 to be charged into the molten titanium 11a is preferably coarse particles having a particle size of about 30 mm or more, and when the aluminum 12 is fine powder, the aluminum foil 12a wraps a predetermined amount of aluminum powder,
It is desirable to form coarse particles having a particle size of about 30 mm or more and then add the coarse particles. Note that titanium sponge may be added when aluminum is added.
【００３５】るつぼ７内において、溶融チタン11a 中に
投入されたアルミニウム12が十分に溶解し、均一な成分
の溶融チタン−アルミニウム合金となった後、図４に示
すように、るつぼ７内の溶融チタン−アルミニウム合金
13を、るつぼ７の下方に配置されたグラファイト製の円
筒状の鋳型４内に鋳込んで、チタン−アルミニウム合金
インゴットを鋳造する。In the crucible 7, after the aluminum 12 charged in the molten titanium 11a is sufficiently melted to form a molten titanium-aluminum alloy having a uniform composition, the molten titanium 11a is melted in the crucible 7, as shown in FIG. Titanium-aluminum alloy
The titanium-aluminum alloy ingot is cast by casting 13 into the cylindrical cylindrical mold 4 made of graphite arranged below the crucible 7.
【００３６】このようにして得られたチタン−アルミニ
ウム合金インゴット13a を、図５(a) に示すように、再
びるつぼ７内に装入し、溶解鋳造室１内を排気して、１
torr以下に減圧する。そして、１torr以下の減圧下にお
いて、チタン−アルミニウム合金インゴット13a を再溶
解する。再溶解する際に、図５(b) に示すように、るつ
ぼ７内に、鋳造すべきチタン−アルミニウム合金鋳造物
と同一成分組成のチタン−アルミニウム合金スクラップ
17を装入してもよい。このようにすれば、チタン−アル
ミニウム合金の溶解鋳造時に発生する多量のスクラップ
を再利用することができる。The titanium-aluminum alloy ingot 13a thus obtained is again charged into the crucible 7 as shown in FIG.
Reduce the pressure below torr. Then, the titanium-aluminum alloy ingot 13a is remelted under a reduced pressure of 1 torr or less. At the time of remelting, as shown in FIG. 5 (b), a titanium-aluminum alloy scrap having the same composition as the titanium-aluminum alloy casting to be cast is placed in the crucible 7.
17 may be charged. In this way, a large amount of scrap generated during melt casting of the titanium-aluminum alloy can be reused.
【００３７】このようにして再溶解された溶融チタン−
アルミニウム合金13を、１torr以下の減圧下において、
図６に示すように、るつぼ７の下方に配置された例えば
シェルモールド14に鋳込む。かくして、所定形状のチタ
ン−アルミニウム合金鋳造物が鋳造される。Molten titanium remelted in this way
Aluminum alloy 13 under reduced pressure of 1 torr or less,
As shown in FIG. 6, it is cast in, for example, a shell mold 14 arranged below the crucible 7. Thus, a titanium-aluminum alloy casting having a predetermined shape is cast.
【００３８】[0038]
【実施例】次ぎに、この発明を、実施例により説明す
る。その内底面上に、鋳造すべきチタン−アルミニウム
合金鋳造物と同一成分組成のチタン−アルミニウム合金
からなるスカル10が配置された、内容積：3,000cc,出
力：300Kw のインダクションスカル溶解炉２のるつぼ７
内に、下記原料としての低酸素スポンジチタン11および
溶解促進材( チタン−アルミニウム合金固形物)15 を装
入した。 スポンジチタン： チタン含有量：99.9wt.% 酸素含有量 ：0.03wt.% 装入量 ：3.3Kg 溶解促進材（チタン−アルミニウム合金固形物）： チタン含有量：66wt.% アルミニウム含有量：34wt.% 酸素含有量 ：0.035 wt.% 装入量 ：0.4KgEXAMPLES Next, the present invention will be described with reference to examples. A crucible of an induction skull melting furnace 2 having an internal volume of 3,000 cc and an output of 300 Kw, in which a skull 10 made of a titanium-aluminum alloy having the same composition as the titanium-aluminum alloy casting to be cast is arranged on the inner bottom surface thereof. 7
A low oxygen sponge titanium 11 and a dissolution promoter (titanium-aluminum alloy solid) 15 as the following raw materials were charged therein. Titanium sponge: Titanium content: 99.9wt.% Oxygen content: 0.03wt.% Charging amount: 3.3Kg Dissolution accelerator (titanium-aluminum alloy solid): Titanium content: 66wt.% Aluminum content: 34wt. % Oxygen content: 0.035 wt.% Charge: 0.4 Kg
【００３９】溶解鋳造室１内を、200torr の圧力のアル
ゴンガス雰囲気に保ち、このような圧力のアルゴンガス
雰囲気下に保たれたインダクションスカル溶解炉２のる
つぼ７内においてスポンジチタン11を溶解した。次い
で、溶解炉２の上方に配置された原料供給装置３から、
1.7Kg の量のアルミニウム12を、るつぼ７内の溶融チタ
ン11a 中に投入した。そしてるつぼ７内において、アル
ミニウム12が十分に溶解し、均一な成分の溶融チタン−
アルミニウム合金となった後、るつぼ７内の溶融チタン
−アルミニウム合金13を、るつぼ７の下方に配置された
グラファイト製の円筒状の鋳型４内に鋳込んで、5.0kg
のチタン−アルミニウム合金インゴットを鋳造した。The melting and casting chamber 1 was kept in an argon gas atmosphere having a pressure of 200 torr, and the titanium sponge 11 was melted in the crucible 7 of the induction skull melting furnace 2 kept in the argon gas atmosphere having such a pressure. Next, from the raw material supply device 3 arranged above the melting furnace 2,
An amount of 1.7 kg of aluminum 12 was put into the molten titanium 11a in the crucible 7. Then, in the crucible 7, the aluminum 12 is sufficiently melted and molten titanium of a uniform component-
After becoming an aluminum alloy, the molten titanium-aluminum alloy 13 in the crucible 7 is cast into a graphite cylindrical mold 4 arranged below the crucible 7, and 5.0 kg
Of titanium-aluminum alloy ingot was cast.
【００４０】鋳造されたインゴットの成分組成は、下記
表１の通りであった。 The composition of the cast ingot was as shown in Table 1 below.
【００４１】次いで、上記5.0Kg のチタン−アルミニウ
ム合金インゴットのうちの3.0 Kgのチタン−アルミニウ
ム合金インゴット13a、および、2.0Kg のチタン−アル
ミニウム合金スクラップ17をるつぼ７内に装入した。そ
して、溶解鋳造室１内を排気して0.1torrに減圧し、こ
のような減圧下において、チタン−アルミニウム合金イ
ンゴット13a を再溶解した。このとき、再溶解時のアル
ミニウムの蒸発ロスを見込み、配合値から計算して約30
Kgのアルミニウムを追加装入した。次いで、再溶解され
た溶融チタン−アルミニウム合金13を、上記減圧下にお
いて、るつぼ７の下方に配置されたシェルモールド14に
鋳込み、所定形状のチタン−アルミニウム合金鋳造物を
鋳造した。Next, 3.0 kg of the titanium-aluminum alloy ingot 13a out of the 5.0 kg of the titanium-aluminum alloy ingot and 2.0 kg of the titanium-aluminum alloy scrap 17 were charged into the crucible 7. Then, the inside of the melting and casting chamber 1 was evacuated and the pressure was reduced to 0.1 torr, and the titanium-aluminum alloy ingot 13a was remelted under such a reduced pressure. At this time, the evaporation loss of aluminum at the time of remelting is estimated, and it is calculated from the blending value to about 30
An additional charge of Kg of aluminum was added. Then, the remelted molten titanium-aluminum alloy 13 was cast into the shell mold 14 arranged below the crucible 7 under the above reduced pressure to cast a titanium-aluminum alloy casting having a predetermined shape.
【００４２】得られた鋳造物の成分組成は、下記表２の
通りであり、所定のチタンおよびアルミニウムを含有す
る低酸素のチタン−アルミニウム合金鋳造物を鋳造する
ことができた。 The composition of the resulting casting is shown in Table 2 below, and a low oxygen titanium-aluminum alloy casting containing predetermined titanium and aluminum could be cast.
【００４３】[0043]
【発明の効果】以上述べたように、この発明の方法によ
れば、例えば、スポンジチタン、チタンスクラップ、ア
ルミニウムおよび必要に応じその他の第３元素等からな
る原料を溶解して、所定量のチタンおよびアルミニウム
を含有する、低酸素の品質の優れたチタン−アルミニウ
ム合金鋳造物を、低コストで鋳造することができる、工
業上有用な効果がもたらされる。As described above, according to the method of the present invention, for example, titanium sponge, titanium scrap, aluminum and, if necessary, other raw materials including the third element are melted to obtain a predetermined amount of titanium. A low-oxygen excellent titanium-aluminum alloy casting containing aluminum and aluminum can be cast at low cost, which brings about an industrially useful effect.
【図１】この発明の方法に使用される装置の一例を示す
概略説明図である。FIG. 1 is a schematic explanatory view showing an example of an apparatus used in the method of the present invention.
【図２】この発明の方法における、るつぼ内への原料の
装入状態を示す説明図である。FIG. 2 is an explanatory view showing a charging state of raw materials into a crucible in the method of the present invention.
【図３】この発明の方法における、るつぼ内へのアルミ
ニウムの投入状態を示す説明図である。FIG. 3 is an explanatory view showing how aluminum is put into the crucible in the method of the present invention.
【図４】この発明の方法における、るつぼ内の溶融チタ
ン−アルミニウム合金の鋳型内への鋳込み状態を示す説
明図である。FIG. 4 is an explanatory view showing a state of casting a molten titanium-aluminum alloy in a crucible into a mold in the method of the present invention.
【図５】この発明の方法における、るつぼ内へのチタン
−アルミニウム合金インゴットの装入状態を示す説明図
である。FIG. 5 is an explanatory view showing a charging state of a titanium-aluminum alloy ingot into the crucible in the method of the present invention.
【図６】この発明の方法における、るつぼ内の再溶解さ
れた溶融チタン−アルミニウム合金の鋳型内への鋳込み
状態を示す説明図である。FIG. 6 is an explanatory view showing a state of casting the remelted molten titanium-aluminum alloy in the crucible into the mold in the method of the present invention.
１ 溶解鋳造室、 ２ インダクションスカル溶解炉、 ３ 原料供給装置、 ４ 鋳型、 ５ 排気孔、 ６ ガス供給孔、 ７ るつぼ、 ８ 高周波誘導コイル、 ９ 導管、 10 スカル、 11 スポンジチタン、 11a 溶融チタン、 12 アルミニウム、 12a アルミニウム箔、 13 溶融チタン−アルミニウム合金、 13a チタン−アルミニウム合金インゴット、 14 シェルモールド、 15 溶解促進材、 16 第３元素、 17 チタン−アルミニウム合金スクラップ。 1 melting casting chamber, 2 induction skull melting furnace, 3 raw material supply device, 4 mold, 5 exhaust hole, 6 gas supply hole, 7 crucible, 8 high frequency induction coil, 9 conduit, 10 skull, 11 sponge titanium, 11a molten titanium, 12 aluminum, 12a aluminum foil, 13 molten titanium-aluminum alloy, 13a titanium-aluminum alloy ingot, 14 shell mold, 15 dissolution accelerator, 16 third element, 17 titanium-aluminum alloy scrap.
Claims (7)
クションスカル溶解炉内において、10〜760torr の圧力
の不活性ガス雰囲気下で溶解し、次いで、前記溶解炉内
の溶融チタン中に、同じく原料としてのアルミニウムを
添加して、所定量のチタンおよびアルミニウムを含有す
る溶融チタン−アルミニウム合金を調製し、このように
して調製された前記溶融チタン−アルミニウム合金を、
前記10〜760torr の圧力の不活性ガス雰囲気下におい
て、グラファイト製、銅製または水冷銅製の鋳型内に鋳
込んで、チタン−アルミニウム合金インゴットを鋳造
し、次いで、前記チタン−アルミニウム合金インゴット
を、１torr以下の減圧下で前記溶解炉内において再溶解
し、このようにして再溶解された溶融チタン−アルミニ
ウム合金を、前記１torr以下の減圧下で鋳型内に鋳込
み、かくして、チタン−アルミニウム合金鋳造物を鋳造
することを特徴とする、チタン−アルミニウム合金鋳造
物の鋳造方法。1. Titanium sponge as a raw material is melted in an induction skull melting furnace under an inert gas atmosphere at a pressure of 10 to 760 torr, and then melted in the molten titanium in the melting furnace as a raw material. Aluminum is added to prepare a molten titanium-aluminum alloy containing a predetermined amount of titanium and aluminum, and the molten titanium-aluminum alloy thus prepared is
In an inert gas atmosphere at a pressure of 10 to 760 torr, cast in a mold made of graphite, copper or water-cooled copper to cast a titanium-aluminum alloy ingot, and then the titanium-aluminum alloy ingot is 1 torr or less. The molten titanium-aluminum alloy thus remelted in the melting furnace under reduced pressure of 1 is cast into a mold under reduced pressure of 1 torr or less, thus casting a titanium-aluminum alloy casting. A method for casting a titanium-aluminum alloy casting, comprising:
が350ppm以下の低酸素スポンジチタンを使用する、請求
項１記載の方法。2. The method according to claim 1, wherein low oxygen sponge titanium having an oxygen content of 350 ppm or less is used as the titanium sponge.
解炉内に、予め、溶解促進材として、鋳造すべきチタン
−アルミニウム合金鋳造物と同一成分組成のチタン−ア
ルミニウム合金固形物、または、チタン固形物を装入す
る、請求項１または２に記載の方法。3. A titanium-aluminum alloy solid or a titanium solid having the same composition as the titanium-aluminum alloy casting to be cast in advance in the melting furnace when the titanium sponge is melted. The method according to claim 1 or 2, wherein the item is charged.
解炉内に、予め、溶解促進材として、前記原料としての
アルミニウムの一部を装入する、請求項１から３の何れ
か１つに記載の方法。4. The melting furnace according to claim 1, wherein a part of aluminum as the raw material is charged as a dissolution accelerator in advance when the titanium sponge is melted. the method of.
前記溶解炉内の前記不活性ガス雰囲気を、50〜300torr
の範囲内に保つ、請求項１から４の何れか１つに記載の
方法。5. When the titanium sponge is dissolved,
The inert gas atmosphere in the melting furnace is adjusted to 50 to 300 torr.
The method according to claim 1, wherein the method is kept within the range.
トを、前記溶解炉内において再溶解する際に、前記溶解
炉内に、鋳造すべきチタン−アルミニウム合金鋳造物と
同一成分組成のチタン−アルミニウム合金スクラップを
装入する、請求項１から５の何れか１つに記載の方法。6. When remelting the titanium-aluminum alloy ingot in the melting furnace, a titanium-aluminum alloy scrap having the same composition as the titanium-aluminum alloy casting to be cast in the melting furnace. The method according to claim 1, wherein the charging is performed.
き原料としての第３元素を、前記スポンジチタンの溶解
時に、前記溶解炉内に、前記スポンジチタンと共に、ま
たは、前記溶解炉内の溶融チタン中に添加する、請求項
１から６の何れか１つに記載の方法。7. A third element as a raw material for forming a titanium-aluminum based alloy, in the melting furnace, together with the sponge titanium, or in molten titanium in the melting furnace at the time of melting the titanium sponge. 7. The method according to any one of claims 1 to 6, which is added to.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP03349542A JP3125393B2 (en) | 1991-12-06 | 1991-12-06 | Casting method of titanium-aluminum alloy casting |
Applications Claiming Priority (1)
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Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH05154641A true JPH05154641A (en) | 1993-06-22 |
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|---|---|
| JP (1) | JP3125393B2 (en) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2015030903A (en) * | 2013-08-06 | 2015-02-16 | 大同特殊鋼株式会社 | Device of producing alloy for magnets |
| JP2016135907A (en) * | 2014-09-04 | 2016-07-28 | 株式会社神戸製鋼所 | DEOXIDATION METHOD OF Ti-Al-BASED ALLOY |
| CN111254318A (en) * | 2020-03-12 | 2020-06-09 | 西安华创新材料有限公司 | Fine smelting and purifying method for large-size nickel-titanium shape memory alloy cast ingot |
| US20220250141A1 (en) * | 2019-08-05 | 2022-08-11 | Kabushiki Kaisha Kobe Seiko Sho (Kobe Steel, Ltd.) | METHOD FOR CASTING Ti-Al BASED ALLOY |
-
1991
- 1991-12-06 JP JP03349542A patent/JP3125393B2/en not_active Expired - Fee Related
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