JPH04362208A - 複合サイクル設備 - Google Patents
複合サイクル設備Info
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- JPH04362208A JPH04362208A JP16394891A JP16394891A JPH04362208A JP H04362208 A JPH04362208 A JP H04362208A JP 16394891 A JP16394891 A JP 16394891A JP 16394891 A JP16394891 A JP 16394891A JP H04362208 A JPH04362208 A JP H04362208A
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- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 87
- 238000001816 cooling Methods 0.000 claims description 7
- 238000011144 upstream manufacturing Methods 0.000 claims description 4
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 6
- 238000010248 power generation Methods 0.000 description 5
- 239000000446 fuel Substances 0.000 description 3
- 239000000463 material Substances 0.000 description 3
- 239000003245 coal Substances 0.000 description 1
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 1
- 230000005611 electricity Effects 0.000 description 1
- 238000012986 modification Methods 0.000 description 1
- 230000004048 modification Effects 0.000 description 1
- 238000012827 research and development Methods 0.000 description 1
Landscapes
- Engine Equipment That Uses Special Cycles (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、複合サイクル設備に関
するものである。
するものである。
【０００２】
【従来の技術】近年、火力発電の高効率化を目ざして、
加圧流動層ボイラを用いた複合発電設備等の複合サイク
ル設備の研究開発が行われている。
加圧流動層ボイラを用いた複合発電設備等の複合サイク
ル設備の研究開発が行われている。
【０００３】以下、図３により加圧流動層複合発電設備
の一例を説明する。
の一例を説明する。
【０００４】加圧流動層複合発電設備における加圧流動
層ボイラ１８は、蒸発器５、過熱器１及び再熱器２を内
装するセル３と、該セル３を内装する圧力容器７とを備
え、前記セル３内には、所定量のベッド材４が装入され
ている。
層ボイラ１８は、蒸発器５、過熱器１及び再熱器２を内
装するセル３と、該セル３を内装する圧力容器７とを備
え、前記セル３内には、所定量のベッド材４が装入され
ている。
【０００５】過熱器１の蒸気流通方向上流側端部は蒸発
器５を介して給水管路１９により給水ポンプ９に、下流
側端部は管路２０により蒸気タービン設備１０の高圧タ
ービン１１の蒸気入口に接続され、又、再熱器２の蒸気
流通方向上流側端部は管路２１により蒸気タービン設備
１０の高圧タービン１１の蒸気出口に、下流側端部は管
路２２により蒸気タービン設備１０の中低圧タービン１
２の蒸気入口に接続されており、更に、前記中低圧ター
ビン１２の蒸気出口は管路２３により復水器１３を介し
て前記給水ポンプ９に接続されている。
器５を介して給水管路１９により給水ポンプ９に、下流
側端部は管路２０により蒸気タービン設備１０の高圧タ
ービン１１の蒸気入口に接続され、又、再熱器２の蒸気
流通方向上流側端部は管路２１により蒸気タービン設備
１０の高圧タービン１１の蒸気出口に、下流側端部は管
路２２により蒸気タービン設備１０の中低圧タービン１
２の蒸気入口に接続されており、更に、前記中低圧ター
ビン１２の蒸気出口は管路２３により復水器１３を介し
て前記給水ポンプ９に接続されている。
【０００６】前記給水ポンプ９と復水器１３との間の給
水管路１９途中には、低圧給水ヒータ２９と脱気器８と
が設けられ、給水ポンプ９より下流側の給水管路１９途
中には、高圧給水ヒータ３０と後述するガスタービン２
６下流側の管路３１を流れる排ガスを冷却するための排
ガスクーラ３２とが設けられている。
水管路１９途中には、低圧給水ヒータ２９と脱気器８と
が設けられ、給水ポンプ９より下流側の給水管路１９途
中には、高圧給水ヒータ３０と後述するガスタービン２
６下流側の管路３１を流れる排ガスを冷却するための排
ガスクーラ３２とが設けられている。
【０００７】上述した加圧流動層複合発電設備では、コ
ンプレッサ１４により大気１５を圧縮した圧縮空気を圧
縮空気供給管路１６から圧力容器７へ供給し、セル３内
にベッド材４の流動層１７を形成させたうえ、流動層１
７へ燃料（石炭）６を供給して流動層１７内で燃焼させ
る。
ンプレッサ１４により大気１５を圧縮した圧縮空気を圧
縮空気供給管路１６から圧力容器７へ供給し、セル３内
にベッド材４の流動層１７を形成させたうえ、流動層１
７へ燃料（石炭）６を供給して流動層１７内で燃焼させ
る。
【０００８】燃料６が燃焼すると、その熱エネルギーは
、流動状態のベッド材４に伝達され、更に、ベッド材４
が蒸発器５、過熱器１、再熱器２に接触することによっ
て、前記熱エネルギーが蒸発器５、過熱器１、再熱器２
に伝達される。
、流動状態のベッド材４に伝達され、更に、ベッド材４
が蒸発器５、過熱器１、再熱器２に接触することによっ
て、前記熱エネルギーが蒸発器５、過熱器１、再熱器２
に伝達される。
【０００９】復水器１３を出たボイラ水は、低圧給水ヒ
ータ２９で加熱され脱気器８を経て給水ポンプ９により
蒸発器５へ供給される途中で、高圧給水ヒータ３０によ
り加熱されると共に排ガスクーラ３２で後述する排ガス
と熱交換した後、蒸発器５へ流入し前記熱エネルギーに
よって蒸気化し、その蒸気は過熱器１により過熱蒸気と
なり、該過熱蒸気は蒸気タービン設備１０の高圧タービ
ン１１に流入して該高圧タービン１１が駆動される。
ータ２９で加熱され脱気器８を経て給水ポンプ９により
蒸発器５へ供給される途中で、高圧給水ヒータ３０によ
り加熱されると共に排ガスクーラ３２で後述する排ガス
と熱交換した後、蒸発器５へ流入し前記熱エネルギーに
よって蒸気化し、その蒸気は過熱器１により過熱蒸気と
なり、該過熱蒸気は蒸気タービン設備１０の高圧タービ
ン１１に流入して該高圧タービン１１が駆動される。
【００１０】高圧タービン１１を駆動した後の蒸気は、
再熱器２へ流入し、該再熱器２によって再熱された蒸気
は中低圧タービン１２に流入して、該中低圧タービン１
２を駆動し、更に中低圧タービン１２を駆動した後の蒸
気は、復水器１３によってボイラ水に戻されたうえ、給
水ポンプ９により再び蒸発器５へ供給される。
再熱器２へ流入し、該再熱器２によって再熱された蒸気
は中低圧タービン１２に流入して、該中低圧タービン１
２を駆動し、更に中低圧タービン１２を駆動した後の蒸
気は、復水器１３によってボイラ水に戻されたうえ、給
水ポンプ９により再び蒸発器５へ供給される。
【００１１】このようにして、蒸気タービン設備１０は
蒸気により駆動され、蒸気タービン設備１０に接続され
た蒸気タービン発電機２４によって発電が行われる。
蒸気により駆動され、蒸気タービン設備１０に接続され
た蒸気タービン発電機２４によって発電が行われる。
【００１２】一方、セル３内において燃焼した燃料６の
排ガスは、管路２５によりガスタービン２６に供給され
た後、管路３１を流れ排ガスクーラ３２で冷却されて煙
突２８から排出され、前記ガスタービン２６に接続され
たガスタービン発電機２７によって発電が行われ、又、
同時に、ガスタービン２６によって前記コンプレッサ１
４が駆動される。
排ガスは、管路２５によりガスタービン２６に供給され
た後、管路３１を流れ排ガスクーラ３２で冷却されて煙
突２８から排出され、前記ガスタービン２６に接続され
たガスタービン発電機２７によって発電が行われ、又、
同時に、ガスタービン２６によって前記コンプレッサ１
４が駆動される。
【００１３】図３に示される如く、排ガスクーラ３２を
高圧給水ヒータ３０と直列に設ける形式のものの他に、
従来、図５に示されるごとく、給水ポンプ９と高圧給水
ヒータ３０との間の給水管路１９から分岐し高圧給水ヒ
ータ３０より下流側の給水管路１９に接続されるバイパ
ス管路３３途中に、排ガスクーラ３４を設ける形式のも
のもある。
高圧給水ヒータ３０と直列に設ける形式のものの他に、
従来、図５に示されるごとく、給水ポンプ９と高圧給水
ヒータ３０との間の給水管路１９から分岐し高圧給水ヒ
ータ３０より下流側の給水管路１９に接続されるバイパ
ス管路３３途中に、排ガスクーラ３４を設ける形式のも
のもある。
【００１４】
【発明が解決しようとする課題】図３に示される直列型
のものの場合、高圧給水ヒータ３０によって加熱された
全流量のボイラ水が排ガスクーラ３２に供給されるため
、図４に示される如く、排ガスクーラ３２出口排ガス温
度は高圧給水ヒータ３０出口給水温度以上でなければな
らず、排ガスクーラ３２での排ガス温度降下量が小さく
なって、該温度差に比例するボイラ水の排ガスからの受
熱量も小さくなり、排ガスクーラ３２を出て蒸発器５へ
供給されるボイラ水の温度が低く、熱効率が悪かった。
のものの場合、高圧給水ヒータ３０によって加熱された
全流量のボイラ水が排ガスクーラ３２に供給されるため
、図４に示される如く、排ガスクーラ３２出口排ガス温
度は高圧給水ヒータ３０出口給水温度以上でなければな
らず、排ガスクーラ３２での排ガス温度降下量が小さく
なって、該温度差に比例するボイラ水の排ガスからの受
熱量も小さくなり、排ガスクーラ３２を出て蒸発器５へ
供給されるボイラ水の温度が低く、熱効率が悪かった。
【００１５】又、図５に示される並列型のものの場合、
高圧給水ヒータ３０によって加熱される前のボイラ水の
一部がバイパス管路３３へ分岐し排ガスクーラ３４に供
給されると共に残りのボイラ水が高圧給水ヒータ３０へ
供給されるため、図６に示される如く、排ガスクーラ３
４における排ガス温度の降下量が大きくなっており、該
温度差に比例するボイラ水の排ガスからの受熱量も大き
くなり、排ガスクーラ３４を出て、前記高圧給水ヒータ
３０によって加熱された後のボイラ水と合流し蒸発器５
へ供給されるボイラ水の温度が、直列型のものに比べ高
く、熱効率が良い反面、前記受熱量に比例する伝熱面積
を大きくしなければならずコストアップにつながってい
た。 尚、図６には、高圧給水ヒータ３０によって加熱
された後のボイラ水の温度が、排ガスクーラ３４を出た
後のボイラ水の温度より低く、両者が再び合流すること
により、ボイラ水の温度が所要量だけ下がる場合を示し
ている。
高圧給水ヒータ３０によって加熱される前のボイラ水の
一部がバイパス管路３３へ分岐し排ガスクーラ３４に供
給されると共に残りのボイラ水が高圧給水ヒータ３０へ
供給されるため、図６に示される如く、排ガスクーラ３
４における排ガス温度の降下量が大きくなっており、該
温度差に比例するボイラ水の排ガスからの受熱量も大き
くなり、排ガスクーラ３４を出て、前記高圧給水ヒータ
３０によって加熱された後のボイラ水と合流し蒸発器５
へ供給されるボイラ水の温度が、直列型のものに比べ高
く、熱効率が良い反面、前記受熱量に比例する伝熱面積
を大きくしなければならずコストアップにつながってい
た。 尚、図６には、高圧給水ヒータ３０によって加熱
された後のボイラ水の温度が、排ガスクーラ３４を出た
後のボイラ水の温度より低く、両者が再び合流すること
により、ボイラ水の温度が所要量だけ下がる場合を示し
ている。
【００１６】本発明は、斯かる実情に鑑み、熱効率が良
く、且つ排ガスクーラの伝熱面積を小さくし得、コスト
ダウンを図り得る複合サイクル設備を提供しようとする
ものである。
く、且つ排ガスクーラの伝熱面積を小さくし得、コスト
ダウンを図り得る複合サイクル設備を提供しようとする
ものである。
【００１７】
【課題を解決するための手段】本発明は、ガスタービン
と、蒸気タービン設備とを備え、該蒸気タービン設備の
復水器の下流側の給水管路途中に、低圧給水ヒータと給
水ポンプと高圧給水ヒータとを上流側から順次設けてな
る複合サイクル設備において、前記給水ポンプと高圧給
水ヒータとの間の給水管路から分岐し高圧給水ヒータ下
流側の給水管路に接続されるバイパス管路途中に、前記
ガスタービンの排ガスを冷却するための第一排ガスクー
ラを設けると共に、前記バイパス管路の給水管路への接
続部より下流側における給水管路途中に、前記ガスター
ビン下流側の排ガスを冷却するための第二排ガスクーラ
を設けたことを特徴とするものである。
と、蒸気タービン設備とを備え、該蒸気タービン設備の
復水器の下流側の給水管路途中に、低圧給水ヒータと給
水ポンプと高圧給水ヒータとを上流側から順次設けてな
る複合サイクル設備において、前記給水ポンプと高圧給
水ヒータとの間の給水管路から分岐し高圧給水ヒータ下
流側の給水管路に接続されるバイパス管路途中に、前記
ガスタービンの排ガスを冷却するための第一排ガスクー
ラを設けると共に、前記バイパス管路の給水管路への接
続部より下流側における給水管路途中に、前記ガスター
ビン下流側の排ガスを冷却するための第二排ガスクーラ
を設けたことを特徴とするものである。
【００１８】
【作用】従って、高圧給水ヒータと並列に設けた第一排
ガスクーラと、高圧給水ヒータと直列に設けた第二排ガ
スクーラとにより、ボイラ水と排ガスとの熱交換が行わ
れるため、第一、第二排ガスクーラを通過したボイラ水
の温度は、低くならず、熱効率が良く、しかも、第一排
ガスクーラと第二排ガスクーラの各伝熱面積が夫々小さ
くでき、コストダウンが可能となる。
ガスクーラと、高圧給水ヒータと直列に設けた第二排ガ
スクーラとにより、ボイラ水と排ガスとの熱交換が行わ
れるため、第一、第二排ガスクーラを通過したボイラ水
の温度は、低くならず、熱効率が良く、しかも、第一排
ガスクーラと第二排ガスクーラの各伝熱面積が夫々小さ
くでき、コストダウンが可能となる。
【００１９】
【実施例】以下、本発明の実施例を図面を参照しつつ説
明する。
明する。
【００２０】図１は本発明の一実施例であって、図中図
３、５と同一の符号を付した部分は同一物を表わしてお
り、基本的な構成は図３、５に示す従来のものと同様で
あるが、本実施例の特徴とするところは、図１に示す如
く、給水ポンプ９と高圧給水ヒータ３０との間の給水管
路１９から分岐し高圧給水ヒータ３０下流側の給水管路
１９に接続されるバイパス管路３３途中に、ガスタービ
ン２６下流側の排ガスを冷却するための第一排ガスクー
ラ３５を前記高圧給水ヒータ３０と並列に設けると共に
、前記バイパス管路３３の給水管路１９への接続部より
下流側における給水管路１９途中に、前記ガスタービン
２６下流側の排ガスを冷却するための第二排ガスクーラ
３６を前記高圧給水ヒータ３０と直列に設けた点にある
。
３、５と同一の符号を付した部分は同一物を表わしてお
り、基本的な構成は図３、５に示す従来のものと同様で
あるが、本実施例の特徴とするところは、図１に示す如
く、給水ポンプ９と高圧給水ヒータ３０との間の給水管
路１９から分岐し高圧給水ヒータ３０下流側の給水管路
１９に接続されるバイパス管路３３途中に、ガスタービ
ン２６下流側の排ガスを冷却するための第一排ガスクー
ラ３５を前記高圧給水ヒータ３０と並列に設けると共に
、前記バイパス管路３３の給水管路１９への接続部より
下流側における給水管路１９途中に、前記ガスタービン
２６下流側の排ガスを冷却するための第二排ガスクーラ
３６を前記高圧給水ヒータ３０と直列に設けた点にある
。
【００２１】本実施例においては、高圧給水ヒータ３０
によって加熱される前のボイラ水の一部がバイパス管路
３３へ分岐し第一排ガスクーラ３５に供給され管路３１
を流れる排ガスから熱を奪うと共に、残りのボイラ水が
高圧給水ヒータ３０へ供給されて加熱され、第一排ガス
クーラ３５を出たボイラ水が、前記高圧給水ヒータ３０
によって加熱された後のボイラ水と再び合流し、該合流
したボイラ水が第二排ガスクーラ３６へ供給され前記排
ガスから熱を奪い、該第二排ガスクーラ３６を通過した
ボイラ水が蒸発器５へ供給される。
によって加熱される前のボイラ水の一部がバイパス管路
３３へ分岐し第一排ガスクーラ３５に供給され管路３１
を流れる排ガスから熱を奪うと共に、残りのボイラ水が
高圧給水ヒータ３０へ供給されて加熱され、第一排ガス
クーラ３５を出たボイラ水が、前記高圧給水ヒータ３０
によって加熱された後のボイラ水と再び合流し、該合流
したボイラ水が第二排ガスクーラ３６へ供給され前記排
ガスから熱を奪い、該第二排ガスクーラ３６を通過した
ボイラ水が蒸発器５へ供給される。
【００２２】この結果、蒸発器５へ供給されるボイラ水
の温度は、図２に示す如く、図４に示される直列型のも
のの場合に比べ高く、熱効率が良いと共に、第二排ガス
クーラ３６の各伝熱面積を小さくでき、コストダウンを
図ることが可能となる。
の温度は、図２に示す如く、図４に示される直列型のも
のの場合に比べ高く、熱効率が良いと共に、第二排ガス
クーラ３６の各伝熱面積を小さくでき、コストダウンを
図ることが可能となる。
【００２３】尚、本発明の複合サイクル設備は、上述の
実施例にのみ限定されるものではなく、加圧流動層複合
発電設備に限らず、排気再燃形コンバインドサイクル等
の複合サイクル設備にも適用可能なこと等、その他、本
発明の要旨を逸脱しない範囲内において種々変更を加え
得ることは勿論である。
実施例にのみ限定されるものではなく、加圧流動層複合
発電設備に限らず、排気再燃形コンバインドサイクル等
の複合サイクル設備にも適用可能なこと等、その他、本
発明の要旨を逸脱しない範囲内において種々変更を加え
得ることは勿論である。
【００２４】
【発明の効果】以上説明したように、本発明の複合サイ
クル設備によれば、熱効率が良く、且つ排ガスクーラの
伝熱面積を小さくして、コストダウンを図れるという優
れた効果を奏し得る。
クル設備によれば、熱効率が良く、且つ排ガスクーラの
伝熱面積を小さくして、コストダウンを図れるという優
れた効果を奏し得る。
【図１】本発明の一実施例の概念図である。
【図２】本発明の一実施例における排ガス温度と給水温
度との関係を示す線図である。
度との関係を示す線図である。
【図３】従来例の概念図である。
【図４】図３の従来例における排ガス温度と給水温度と
の関係を示す線図である。
の関係を示す線図である。
【図５】他の従来例の概念図である。
【図６】図５の従来例における排ガス温度と給水温度と
の関係を示す線図である。
の関係を示す線図である。
９ 給水ポンプ
１０ 蒸気タービン設備
１３ 復水器
１９ 給水管路
２４ 蒸気タービン発電機
２６ ガスタービン
２７ ガスタービン発電機
２９ 低圧給水ヒータ
３０ 高圧給水ヒータ
３３ バイパス管路
３５ 第一排ガスクーラ
３６ 第二排ガスクーラ
Claims (1)
- 【請求項１】 ガスタービンと、蒸気タービン設備と
を備え、該蒸気タービン設備の復水器の下流側の給水管
路途中に、低圧給水ヒータと給水ポンプと高圧給水ヒー
タとを上流側から順次設けてなる複合サイクル設備にお
いて、前記給水ポンプと高圧給水ヒータとの間の給水管
路から分岐し高圧給水ヒータ下流側の給水管路に接続さ
れるバイパス管路途中に、前記ガスタービンの排ガスを
冷却するための第一排ガスクーラを設けると共に、前記
バイパス管路の給水管路への接続部より下流側における
給水管路途中に、前記ガスタービン下流側の排ガスを冷
却するための第二排ガスクーラを設けたことを特徴とす
る複合サイクル設備。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP16394891A JP2782986B2 (ja) | 1991-06-07 | 1991-06-07 | 複合サイクル設備 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP16394891A JP2782986B2 (ja) | 1991-06-07 | 1991-06-07 | 複合サイクル設備 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH04362208A true JPH04362208A (ja) | 1992-12-15 |
| JP2782986B2 JP2782986B2 (ja) | 1998-08-06 |
Family
ID=15783867
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP16394891A Expired - Lifetime JP2782986B2 (ja) | 1991-06-07 | 1991-06-07 | 複合サイクル設備 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2782986B2 (ja) |
-
1991
- 1991-06-07 JP JP16394891A patent/JP2782986B2/ja not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP2782986B2 (ja) | 1998-08-06 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20080522 Year of fee payment: 10 |
|
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