JPH043009A - Reading lens for scanner - Google Patents

Reading lens for scanner

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JPH043009A
JPH043009A JP10414390A JP10414390A JPH043009A JP H043009 A JPH043009 A JP H043009A JP 10414390 A JP10414390 A JP 10414390A JP 10414390 A JP10414390 A JP 10414390A JP H043009 A JPH043009 A JP H043009A
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JP
Japan
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lens
group
image side
aspherical
groups
Prior art date
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Pending
Application number
JP10414390A
Other languages
Japanese (ja)
Inventor
Koji Ichinomiya
一宮 孝司
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Ricoh Co Ltd
Original Assignee
Ricoh Co Ltd
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Publication date
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Publication of JPH043009A publication Critical patent/JPH043009A/en
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Abstract

PURPOSE:To obtain the bright reading lens for a scanner having a wide angle of view and high resolution by forming the 1st, 7th and 10th lens faces, counted from an object side, of the lens constituted of 7 elements in 5 groups as aspherical surfaces and specifying the conical constants of these aspherical surfaces. CONSTITUTION:This leans is constituted of the 7 elements in the 5 groups disposed with a diaphragm 45 between the 2nd group and the 3rd group. The 1st group is constituted of a 1st lens 10 which is a positive lens and a 2nd lens 12 which is a negative lens. The 2nd group is constituted of a 3rd lens 14 of a meniscus lens, the convex face of which is directed to the object side. The 3rd group is a 4th lens 16 of a meniscus lens, the convex face of which is directed to the image side. The 4th group is constituted of a 5th lens 18 which is a negative lens and a 6th lens 20 which is a positive lens and the 5th group is constituted of a 7th lens 22 which is parallel plane glass. The conical constants K1, K7, K10 of these aspherical surfaces are specified by equations I to III. The bright reading lens for the scanner having the wide angle of view and the excellent resolving power is obtd. in this way.

Description

【発明の詳細な説明】 [産業上の利用分野] 本発明はスキャナー用読取レンズに関する。[Detailed description of the invention] [Industrial application field] The present invention relates to a reading lens for a scanner.

[従来の技術] 原稿の縮小像をCCD等の固体機、像素子上に結像させ
5yK稿を走査して原稿画像を読取る原稿読取は、イメ
ージスキャナー、ファクシミリ、デジタル複写機等に関
連して知られている。
[Prior Art] Document reading, in which a reduced image of a document is formed on a solid-state device such as a CCD or an image element, and a 5yK document is scanned to read the document image, is commonly used in image scanners, facsimile machines, digital copying machines, etc. Are known.

スキャナー用読取レンズは上記の如き原稿読取に於いて
原稿の縮小像を固体撮像素子上に結像させるためのレン
ズである。
The reading lens for a scanner is a lens for forming a reduced image of a document on a solid-state image pickup device in reading the document as described above.

スキャナー用読取レンズは、原稿読取装置の小型化を実
現する観点から物像間距離の小さい広画角のものである
ことが要請され、また原稿読取の高速化の観点から大口
径で明るいものであることが要請される。さらに近年、
固体撮像素子の画素サイズが小さくなってきていること
に鑑み、固体撮像素子の能力を生かした高解像力の読取
を可能にするためにスキャナー用読取レンズにも高解像
力が求められる。例えば1画素サイズが7μmのCCD
を用いた読取装置の場合であれば、スキャナー用読取レ
ンズにはCCDの受光面上で71.4本/mrnの解像
力が必要となり、しかも受光面全域にわたり上記空間周
波数に対して高いコントラストが要求される。
Reading lenses for scanners are required to have a wide angle of view with a small object-to-image distance in order to make document reading devices more compact, and also to be large in diameter and bright in order to speed up document reading. Something is required. Furthermore, in recent years,
In view of the fact that the pixel size of solid-state image sensors is becoming smaller, high-resolution reading lenses for scanners are also required to enable high-resolution reading that takes advantage of the capabilities of solid-state image sensors. For example, a CCD with a pixel size of 7 μm
In the case of a reading device that uses be done.

広画角に適したレンズとして従来から知られたトポボン
型レンズはラジアル像面が平坦であるので、この特長を
生かしたトボゴン型のスキャナー用読取レンズが提案さ
れている(例えば特開昭63−75721号公報、同6
4−23215号公報)。
The tobogon type lens, which has been known for a long time as a lens suitable for a wide angle of view, has a flat radial image surface, so a tobogon type scanner reading lens that takes advantage of this feature has been proposed (for example, Japanese Patent Application Laid-Open No. 1983-1999). Publication No. 75721, 6
4-23215).

[発明が解決しようとする課題] しかし反面、トポボン型レンズは明るさに欠けるという
問題があり原稿読取の高速化の要請に答えるのが困難で
ある。さらに、像面の色割れが広画角になるほど大きく
なってコントラストが低下するという問題もある。
[Problems to be Solved by the Invention] However, on the other hand, the Topobon type lens has the problem of lacking brightness, making it difficult to meet the demand for faster document reading. Furthermore, there is also the problem that the wider the angle of view, the greater the color breakup on the image plane, resulting in a decrease in contrast.

本発明は上述した事情に鑑みてなされたものであって、
トボゴン型レンズをベースとし、 FNO=3と明るく
、広画角で解像力に優れた新規なスキャナー用読取レン
ズの提供を目的とする。
The present invention was made in view of the above-mentioned circumstances, and
The objective is to provide a new reading lens for scanners that is based on the Tobogon type lens and has a bright FNO of 3, a wide angle of view, and excellent resolution.

[課題を解決する手段] 以下、本発明を説明する。[Means to solve problems] The present invention will be explained below.

本発明のスキャナー用読取レンズは「縮小倍率で使用さ
れる原稿読取用のレンズ」であって、物体側から像側へ
向かって第1ないし第5群を順次配列し、第2群と第3
群との間に絞りを配してなる5群7枚構成である。
The scanner reading lens of the present invention is a "document reading lens used with reduction magnification", and has first to fifth groups arranged sequentially from the object side to the image side, and the second and third groups.
It is composed of 7 elements in 5 groups with an aperture between the groups.

請求項1〜5のレンズとも、レンズの基本構成は同一で
ある。
The basic structure of the lenses of claims 1 to 5 is the same.

即ち第1図に示すように「第1群」は、正レンズである
第2レンズ12と、その像側に接合された負レンズであ
る第2レンズ12とにより構成される。
That is, as shown in FIG. 1, the "first group" is composed of a second lens 12, which is a positive lens, and a second lens 12, which is a negative lens cemented to the image side thereof.

「第2群」は物体側に凸面を向けたメニスカスレンズで
ある第3レンズ14である。「第3群」は像側に凸面を
向けたメニスカスレンズである第4レンズ16である。
The "second group" is the third lens 14, which is a meniscus lens with a convex surface facing the object side. The "third group" is the fourth lens 16, which is a meniscus lens with a convex surface facing the image side.

「第4群」は、負レンズである第5レンズ18と、その
像側に接合された正レンズである第6レンズ20とによ
り構成される。「第5群」は平行平面ガラスである第7
レンズ22であり、具体的には固体撮像素子の受光面の
カバーガラスである。
The "fourth group" is composed of the fifth lens 18, which is a negative lens, and the sixth lens 20, which is a positive lens cemented to the image side of the fifth lens 18. The “fifth group” is the seventh group, which is a parallel plane glass.
The lens 22 is specifically a cover glass of the light-receiving surface of the solid-state image sensor.

第2群をなす第3レンズ14と第3群をなす第4レンズ
16との間には絞り15が配備される。
A diaphragm 15 is provided between the third lens 14 forming the second group and the fourth lens 16 forming the third group.

さらに、請求項1〜5のレンズとも上記の基本構成に於
いて、3つのレンズ面に非球面を採用した点に於いて共
通している。
Furthermore, the lenses of claims 1 to 5 have the same basic structure as described above in that three lens surfaces are aspherical.

請求項1のレンズは、物体側から数えて第1゜第7.第
10番目のレンズ面が非球面であり、これらの非球面の
円錐定数に1tK7tKl。が、(1−1)     
   −0,03<  K、  <   0.0(1−
II)       −0,07<  K、  <  
 0.0(1−Ill)   −o、oos< gl。
In the lens according to the first aspect of the invention, the angle is 1° counting from the object side and 7°. The tenth lens surface is an aspherical surface, and the conic constant of these aspherical surfaces is 1tK7tKl. But (1-1)
-0,03<K,<0.0(1-
II) −0,07<K,<
0.0(1-Ill)-o,oos<gl.

<  0.012なる条件を満足する。勿論、円錐定数
にのサフィックスは「非球面を採用されたレンズ面」の
物体側からの順位を示し1例えば上記に7は物体側から
第7番目のレンズ面が非球面であるときの、この非球面
の円錐定数を表す。
<0.012 is satisfied. Of course, the suffix to the conic constant indicates the order of the "lens surface with an aspherical surface" from the object side.1For example, 7 above indicates this when the seventh lens surface from the object side is an aspherical surface. Represents the conic constant of an aspheric surface.

請求項2のレンズは、物体側から数えて第1゜第8.第
10番目のレンズ面が非球面であり、これらの非球面の
円錐定数KlyにayKIGが、(2−I)    −
0,04< K□〈0.0(2−II)    0.0
  < Ka< 13.0(2−III)   −0,
025<に、。〈0.0なる条件を特徴する 請求項3のレンズは、物体側から数えて第3゜第4.第
5番目のレンズ面が非球面であり、これらの非球面の円
錐定数に3.に4.に5が、(3−1)    −0,
13< H3<  0.05(3−II)      
  −(LO4<  K 4 <   0.0(3−I
II)    0.0  < Ks <  0.025
なる条件を特徴する 請求項4のレンズは、物体側から数えて第3゜第4.第
6番目のレンズ面が非球面であり、これらの非球面の円
錐定数に3.に4.Kl、が、(4()     0.
0  〈H3<  0.3(4−II)       
 −0,018<  に4 <0−0(4−III) 
   0.0  <H6<  0.01なる条件を特徴
する 請求項5のレンズは、物体側から数えて第3゜第4.第
7番目のレンズ面が非球面であり、これらの非球面の円
錐定数に3.に、、に7が、(5−I)     0.
0  < H3<  0.36(5〜II)    −
0,017< K、 <  0.0(5−III)  
 −(1,017(H7<  0.0なる条件を満足す
る。
In the lens according to the second aspect of the invention, the angle is 1° counting from the object side and 8th°. The tenth lens surface is an aspherical surface, and the conic constant Kly of these aspherical surfaces is ayKIG, (2-I) −
0,04<K□<0.0(2-II) 0.0
< Ka < 13.0 (2-III) -0,
025<,. The lens according to claim 3, which is characterized by the condition of <0.0, has a 3rd degree, a 4th degree, and a 4th degree, counting from the object side. The fifth lens surface is an aspherical surface, and the conic constant of these aspherical surfaces is 3. 4. 5 is (3-1) -0,
13<H3<0.05 (3-II)
-(LO4<K4<0.0(3-I
II) 0.0 < Ks < 0.025
The lens according to claim 4 is characterized by the following conditions: 3.degree. 4.degree. counting from the object side. The sixth lens surface is an aspherical surface, and the conic constant of these aspherical surfaces is 3. 4. Kl, is (4() 0.
0 <H3< 0.3 (4-II)
-0,018< 4 <0-0(4-III)
The lens according to claim 5, which is characterized by the condition 0.0<H6<0.01, has an angle of 3.degree. and 4.degree. as counted from the object side. The seventh lens surface is an aspherical surface, and the conic constant of these aspherical surfaces is 3. 7, (5-I) 0.
0 < H3 < 0.36 (5-II) −
0,017<K,<0.0(5-III)
−(1,017(H7<0.0 is satisfied.

非球面は良く知られたように、Xを光軸方向にとりHを
光軸直交方向の高さ、光軸上曲率半径の逆数をCとする
とき、曲線 x=[cH2/H+v−丁=で丁;7丁ご7「1)コ+
A2・H2+A3・H3+A4・H4・・・・+A1o
−H10+ ・・を光軸の回りに回転して得られる曲面
であり、円錐定数は上の式中のKである。
As is well known, for an aspheric surface, when X is in the optical axis direction, H is the height in the direction perpendicular to the optical axis, and C is the reciprocal of the radius of curvature on the optical axis, the curve x = [cH2/H + v-d = D;7ChoGo7 ``1)ko+
A2・H2+A3・H3+A4・H4...+A1o
-H10+ ... is a curved surface obtained by rotating around the optical axis, and the conic constant is K in the above formula.

[作  用] 請求項1〜5のレンズとも広画角を達成するためにトポ
ボン型をベースとしている。トボゴン型レンズはラジア
ル像面の曲がりが小さく平坦である反面、像面の色割れ
が広画角になるほど大きくなリコントラストを低下させ
る。この色割れによるコントラスト低下の問題を解決す
るために、第1群と第4群とを正・負レンズの貼り合わ
せレンズとした。このようにすることによりトボゴン型
本来の長所たるラジアル像面の平坦性を維持しつつ像面
の色割れを抑えることができた。
[Function] The lenses according to claims 1 to 5 are all based on the topobon type in order to achieve a wide angle of view. Although the tobogon lens has a flat radial image surface with little curvature, the color breakage on the image surface increases as the angle of view becomes wider, and the recontrast decreases significantly. In order to solve this problem of decreased contrast due to color cracking, the first group and the fourth group are made of a combination of positive and negative lenses. By doing this, it was possible to maintain the flatness of the radial image plane, which is an inherent advantage of the tobogon type, and to suppress color breakup on the image plane.

また、大口径化を実現するために非球面を3つのレンズ
面に採用した。
Additionally, three lens surfaces are aspheric to achieve a larger aperture.

一般に、口径が大きくなるほどコマフレアが増大しコン
トラストは低下する。コマフレアを抑えるには各入射出
面のうち極端に屈折している面を補正するのが良い、し
かし球面ではどの入射出面でも同じ補正が行えないため
コマフレアの補正には不十分である。
Generally, the larger the aperture, the more coma flare and the lower the contrast. In order to suppress coma flare, it is best to correct the extremely refracting surface of each input/output surface, but with a spherical surface, it is not sufficient to correct coma flare because the same correction cannot be made on any of the input/output surfaces.

そこで、軸上から周辺に向かって連続的に屈折力を変え
る手段として非球面を用いるのである。
Therefore, an aspheric surface is used as a means to continuously change the refractive power from the axis toward the periphery.

これにより大口径に於けるコマフレアを抑えることがで
きる。
This makes it possible to suppress coma flare at large apertures.

請求項1のレンズのように、第1.第7.第10レンズ
面に非球面を採用する場合、条件(1−I)を満足する
第1レンズ面の非球面形状は「長軸に回転対称な楕円面
」1条件(1−II)を満足する第7レンズ面の非球面
形状は「長軸に回転対称な楕円面」。
As in the lens of claim 1, the first. 7th. When an aspherical surface is adopted as the 10th lens surface, the aspherical shape of the 1st lens surface that satisfies condition (1-I) is "an ellipsoid that is rotationally symmetrical about the long axis" and satisfies condition (1-II). The aspherical shape of the seventh lens surface is "an ellipsoid that is rotationally symmetrical about the major axis."

条件(1−III)を満足する第10レンズ面の非球面
形状は「長軸もしくは短軸に回転対称な楕円面」であり
1条件(1−I) 、 (1−II)、 (1−III
)を満足するとき最も小さなコマフレアを実現できる。
The aspherical shape of the 10th lens surface that satisfies condition (1-III) is "an ellipsoid that is rotationally symmetrical about the major axis or minor axis" and 1 condition (1-I), (1-II), (1- III
), the smallest coma flare can be achieved.

請求項2のレンズのように、第1.第8.第1Oレンズ
面に非球面を採用する場合、条件(2−I)を満足する
第1レンズ面の非球面形状は「長軸に回転対称な楕円面
」、条件(2−II)を満足する第8レンズ面の非球面
形状は[短軸に回転対称な楕円面」、条件(2−III
)を満足する第10レンズ面の非球面形状はr長軸に回
転対称な楕円面」であり、条件(2−I)、 (2−I
I)、 (2−III)を満足するとき最も小さなコマ
フレアを実現できる。
As in the lens of claim 2, the first. 8th. When an aspherical surface is adopted as the first O lens surface, the aspherical shape of the first lens surface that satisfies condition (2-I) is "an ellipsoidal surface that is rotationally symmetrical about the long axis" and satisfies condition (2-II). The aspherical shape of the eighth lens surface is [ellipsoidal surface rotationally symmetrical about the minor axis], and the condition (2-III
The aspherical shape of the tenth lens surface that satisfies
I), the smallest coma flare can be achieved when (2-III) is satisfied.

請求項3のレンズのように、第3.第4.第5レンズ面
に非球面を採用する場合、条件(3−I)を満足する第
3レンズ面の非球面形状は「長軸もしくは短軸に回転対
称な楕円面」、条件(3−II)を満足する第4レンズ
面の非球面形状は「長軸に回転対称な楕円面」、条件(
3−III)を満足する第5レンズ面の非球面形状は「
短軸に回転対称な楕円面」であり、条件(3−I) 、
 (3−II)、 (3−III)を満足するとき最も
小さなコマフレアを実現できる。
Like the lens of claim 3, the third. 4th. When an aspherical surface is adopted as the fifth lens surface, the aspherical shape of the third lens surface that satisfies condition (3-I) is "an ellipsoidal surface rotationally symmetrical about the major axis or minor axis", and condition (3-II) The aspherical shape of the fourth lens surface satisfying
The aspherical shape of the fifth lens surface that satisfies 3-III) is “
``ellipsoidal surface rotationally symmetrical about the short axis'', and condition (3-I),
The smallest coma flare can be achieved when (3-II) and (3-III) are satisfied.

請求項4のレンズのように、第3.第4.第6レンズ面
に非球面を採用する場合、条件(4−I)を満足する第
3レンズ面の非球面形状は「短軸に回転対称な楕円面」
1条件(4−II)を満足する第4レンズ面の非球面形
状は「長軸に回転対称な楕円面」、条件(−4−r I
 I )を満足する第6レンズ面の非球面形状は「短軸
に回転対称な楕円面」であり、条件(4−I) 、 (
4−II)、 (4−’III)を満足するとき最も小
さなコマフレアを実現できる。
Like the lens of claim 4, the third. 4th. When an aspherical surface is adopted as the sixth lens surface, the aspherical shape of the third lens surface that satisfies condition (4-I) is "an ellipsoidal surface that is rotationally symmetrical about the short axis."
The aspherical shape of the fourth lens surface that satisfies the first condition (4-II) is "an ellipsoidal surface rotationally symmetrical about the major axis", and the condition (-4-r I
The aspherical shape of the sixth lens surface that satisfies (I) is "an ellipsoidal surface that is rotationally symmetrical about the minor axis," and conditions (4-I), (
4-II) and (4-'III), the smallest coma flare can be achieved.

請求項5のレンズのように、第3.第4.第7レンズ面
に非球面を採用する場合1条件(5−I)を満足する第
3レンズ面の非球面形状は「短軸に回転対称な楕円面」
、条件(5−II)を満足する第4レンズ面の非球面形
状はr長軸に回転対称な楕円面」、条件(5−III)
を満足する第7レンズ面の非球面形状は「長軸に回転対
称な楕円面」であり、条件(5−■)、 (5−II)
、 (5−III)を満足するとき最も小さなコマフレ
アを実現できる。
Like the lens of claim 5, the third. 4th. When an aspherical surface is adopted as the seventh lens surface, the aspherical shape of the third lens surface that satisfies the first condition (5-I) is "an ellipsoidal surface that is rotationally symmetrical about the short axis."
, the aspherical shape of the fourth lens surface that satisfies condition (5-II) is an ellipsoid that is rotationally symmetrical about the r major axis.'', condition (5-III)
The aspherical shape of the seventh lens surface that satisfies is "an ellipsoid that is rotationally symmetrical about the long axis", and the conditions (5-■), (5-II)
, (5-III), the smallest coma flare can be achieved.

[実施例コ 以下、具体的な実施例を各請求項のレンズごとに3例ず
つあげる。
[Examples] Below, three specific examples will be given for each lens in each claim.

即ち実施例1〜3は請求項1のレンズの実施例であり、
以下順次請求項2ないし5のレンズの実施例が3例ずつ
続いている。
That is, Examples 1 to 3 are examples of the lens according to claim 1,
Three embodiments of lenses according to claims 2 to 5 are successively described below.

各実施例とも、第1レンズは正のメニスカスレンズ、第
2レンズは負のメニスカスレンズ、第3レンズは負のメ
ニスカスレンズ、第4レンズは負のメニスカスレンズ、
第5レンズは両凹レンズ、第6レンズは両凸レンズであ
る。
In each example, the first lens is a positive meniscus lens, the second lens is a negative meniscus lens, the third lens is a negative meniscus lens, the fourth lens is a negative meniscus lens,
The fifth lens is a biconcave lens, and the sixth lens is a biconvex lens.

各実施例に於いて、第1図に示す如く、物体側から第1
番目のレンズ面の曲率半径(非球面に就いては軸上曲率
半径)をri (i=1〜12)、第1番目のレンズ面
間隔をd、(i=1〜11)、第j番目のレンズの屈折
率およびアツベ数をそ九ぞれnl、νj(j”1〜7)
とする。
In each embodiment, as shown in FIG.
The radius of curvature of the lens surface (on-axis radius of curvature for an aspherical surface) is ri (i=1 to 12), the distance between the first lens surfaces is d, (i=1 to 11), and the j-th lens surface is Let the refractive index and Atsube number of the lens be nl and νj (j”1 to 7), respectively.
shall be.

またFは全系の合成焦点距離、FNOは明るさ、2ωは
画角(度)、mは倍率を示す。
Further, F indicates the combined focal length of the entire system, FNO indicates brightness, 2ω indicates the angle of view (degrees), and m indicates magnification.

非球面には本部を付し、軸上曲率半径の外5円錐定数と
高次の非球面係数A4.A6.All、AI。を与えて
非球面形状を特定する。
The aspherical surface is marked with a header, the outer five conic constants of the axial radius of curvature, and the higher-order aspherical coefficient A4. A6. All, A.I. Specify the aspheric shape by giving .

なお非球面係数の表示に於いて、Eとそれに続く数字は
10のへき乗を示す。例えばE−12とあれば。
In the representation of the aspheric coefficient, E and the number following it represent 10 to the power. For example, if it is E-12.

これは10−12を意味し、このべき乗がEより前にあ
る数字に掛かるのである。
This means 10-12, and the number before E is multiplied by this power.

実施例I F:43 、m=0.1102 nJ     νコ [8160046,62 1,8466623,89 F、o=3.0 .2ω:40 (L      j 7.121    1 2.657    2 0.100 2.708    3 10.924 2.953    4 0.100 1.725    5 1         rl 1”    19.730 2   131.437 3    42.384 4    14.093 5     9.773 6   −10.858 7本   −15,800 8−126,780 1,8466623,89 1,8488623,89 1,8466623,89 916C1155,58561,8160046,62
10’  −19,6762L680 11      oo    O,70071,516
3364,1512cIl) 非球面(第1レンズ面) Kニー0.023975.A−ニー3.73159E−
7,As”−5,1,1+693E−9A、= 9.9
6503E−1,1,A、、= 1.62009E−1
3非球面(第7レンズ面) K=−0,049870,A、= 1.14745E−
5,A、=−2,72681E−8゜Aa” 8.51
194E−10,AIo”−9,60519E−12非
球面(第10レンズ面) に” 0.010612.A4”−1,12285E−
6,As” 4.23148E−1OA、=−1,72
671E−11,A、。= 1.75833E−16実
施例2 F=43   、 FNO”3.0.2ω=40,11
1−0,1102i    r、    d、    
、)   n。
Example I F:43, m=0.1102 nJ νko[8160046,62 1,8466623,89 F, o=3.0. 2ω:40 (L j 7.121 1 2.657 2 0.100 2.708 3 10.924 2.953 4 0.100 1.725 5 1 rl 1” 19.730 2 131.437 3 42.384 4 14.093 5 9.773 6 -10.858 7 pieces -15,800 8-126,780 1,8466623,89 1,8488623,89 1,8466623,89 916C1155,58561,8160046,62
10' -19,6762L680 11 oo O,70071,516
3364, 1512cIl) Aspherical surface (first lens surface) K knee 0.023975. A-knee 3.73159E-
7, As”-5,1,1+693E-9A, = 9.9
6503E-1,1,A,, = 1.62009E-1
3 Aspherical surface (7th lens surface) K=-0,049870,A,=1.14745E-
5, A, = -2,72681E-8゜Aa" 8.51
194E-10, AIo”-9, 60519E-12 Aspherical surface (10th lens surface) 0.010612. A4”-1,12285E-
6, As” 4.23148E-1OA, =-1,72
671E-11,A. = 1.75833E-16 Example 2 F=43, FNO"3.0.2ω=40,11
1-0,1102ir r, d,
,) n.

1t18.508 6.263  1 1.72916
 54.682  123.994 2.356  2
 1.78472 25.713  45.818 0
.100 4  13.638 3.244  3 1.8466
6 23.895     9.404 10.818
6   −10.490  3.527   4 1.
74077 27.797’   −16,0820,
100 8−166,9901,00051,6889331,
08977,8516,49661,7291654,
6810”  −19,14325,83511ω  
  0.700    7 1.51633 64.1
512o。
1t18.508 6.263 1 1.72916
54.682 123.994 2.356 2
1.78472 25.713 45.818 0
.. 100 4 13.638 3.244 3 1.8466
6 23.895 9.404 10.818
6 -10.490 3.527 4 1.
74077 27.797' -16,0820,
100 8-166,9901,00051,6889331,
08977, 8516, 49661, 7291654,
6810"-19,14325,83511ω
0.700 7 1.51633 64.1
512o.

非球面(第1レンズ面) K=−0,021299,A、=−1,11079E−
6,A、、−3,94875E−11A、=−2,23
729E−11,A、。=−1,64132E−14非
球面(第7レンズ面) K=−0,061321,A、= 1.58082E−
5,A、=−5,23889E−8゜Aa” 7.24
986E−10,At。=−6,35573E−12非
球面(第10レンズ面) に= 0.001652.A、=−5,86455E−
7,A、= 8.98829E−10Aa= 1.35
315E−10,A、、= 2.74418E−14実
施例3 F”43   = FNCl”3.0.2ω=40  
 、m=o、1102i    ri    dム  
 j   ni   γJ1車    19.094 
  7.055     1  1.81600  4
6.602   119t465  2.176   
 2 1.84]86 24.033    34.8
89  0.3234    13.253  2.3
33    3 2.84700 23.905   
  9.845 10.2706    −8.941
  1.911    4 1,84700 23.9
07′1′  −IL524  0.4078   −
85.755  2.265    5 1.8332
9 24,269   137.490  5.805
    6 1.81868 46.0010′ −2
0,39827,238 11oo     O,70071,5163364,
15I2     ω 非球面(第1レンズ面) K、−0,002409,A、=−1,66319E−
7,A6= 7.33004E−1OA、= 9.58
006E−13,A□。=−2,43958E−14非
球面(第7レンズ面) Kニー0.003544−C” 2.31010E−6
,As=−4,34434E−9゜A、=9.9151
6E−11,A、、= 3,76792E−13非球面
(第10レンズ面) K=−0,004104,A<” 1.64513E−
7,As”−4,24145E−10Aa=4.994
69E−12,A1゜=  1.71428E−14以
上が請求項1のレンズの実施例である。
Aspherical surface (first lens surface) K=-0,021299,A,=-1,11079E-
6,A,,-3,94875E-11A,=-2,23
729E-11,A. =-1,64132E-14 Aspherical surface (7th lens surface) K=-0,061321,A, = 1.58082E-
5,A,=-5,23889E-8゜Aa" 7.24
986E-10, At. =-6,35573E-12 aspherical surface (10th lens surface) = 0.001652. A, =-5,86455E-
7, A, = 8.98829E-10Aa = 1.35
315E-10, A,, = 2.74418E-14 Example 3 F"43 = FNCl"3.0.2ω = 40
, m=o, 1102i ri dm
j ni γJ1 car 19.094
7.055 1 1.81600 4
6.602 119t465 2.176
2 1.84] 86 24.033 34.8
89 0.3234 13.253 2.3
33 3 2.84700 23.905
9.845 10.2706 -8.941
1.911 4 1,84700 23.9
07'1' -IL524 0.4078 -
85.755 2.265 5 1.8332
9 24,269 137.490 5.805
6 1.81868 46.0010' -2
0,39827,238 11oo O,70071,5163364,
15I2 ω Aspherical surface (first lens surface) K, -0,002409,A, = -1,66319E-
7, A6 = 7.33004E-1OA, = 9.58
006E-13, A□. =-2,43958E-14 Aspherical surface (7th lens surface) K knee 0.003544-C" 2.31010E-6
, As=-4,34434E-9°A,=9.9151
6E-11,A,, = 3,76792E-13 Aspherical surface (10th lens surface) K=-0,004104,A<" 1.64513E-
7, As”-4,24145E-10Aa=4.994
69E-12, A1°=1.71428E-14 or more is an embodiment of the lens of claim 1.

第2図、第3図、第4図にそれぞれ実施例1〜3の収差
図を示す。
FIG. 2, FIG. 3, and FIG. 4 show aberration diagrams of Examples 1 to 3, respectively.

これら第2〜第4図の収差図のみならず、以下の各実施
例の収差図に於いても、■、■、■はそれぞれd線、C
線、F線に関するものであることを示す。
In addition to the aberration diagrams in Figs. 2 to 4, in the aberration diagrams of each example below, ■, ■, and ■ represent the d-line and C-line, respectively.
Indicates that it is related to the F line.

また球面収差の図に於ける破線は正弦条件を示し、非点
収差の図に於ける実線はラジアル、破線実施例4 F”43   、 FNO”3.0.2ω=40   
、m=o、11021    ri    dt   
 j   njvj1’   19.150 7.09
3  1 1.81600 46.622  109.
034 2.251  2 1.84B66 23.8
93  35.326 0.326 4  13.310 2.323  3 1.8466
6 23.895   9.873 10.340 6  −8.790 1.936  4 1.8466
6 23.897  −11.291 0.349 8’  −88,1422,28451,846662
:1899  175.705 5.622  6 1
.81600 46.621O” −20,43927
,118 11■  0,700   ?  1.51633 6
4.1512    (X) 非球面(第1レンズ面) K=−0,003389,A、=−2,31052E−
7,As= 9.79451E−1OA、= 7.80
810E−13,AI。ニー3,30470E−14非
球面(第8レンズ面) K” 1.706381.A4”−3,53413E−
7,A6” 3−48001E−10A、=−1,96
401E−12,A、、= 1.18793E−13非
球面(第10レンズ面) K=−0,009261,A4” 4.59759E−
7,As”−1,80568E−9゜A、=−1,38
785E−12,A、、= 3.73444E−14実
施例5 F=43   、F、、=3.0,2ω=40.l11
=0.1102i    rIdlj   J   ν
J1車    18.578   6.443    
 1  1.72916  54.682  109.
231 2.638  2 178472 25.71
3  40.297 0.100 4  13.485 2.862  3 1.8466
6 23.89S    9.767 10.559 6  −8.959 2.655  4 1.7407
7 27.797  −12.195 0.100 8”  −111,9331,00051,68893
31,08973,0715,83661,72918
54,6810t−19,92126,627 11(X)   0.700  7 1.51633 
64.15非球面(第1レンズ面) K=−0,011584,A、=−6,91700E−
7,A6= 1.25295E−9゜A、ニー5−33
525E−12,A、o=−6,31,534E−14
非球面(第8レンズ面) に= 8.714751.A、=−1,23944E−
6,A6= 1.73046E−9゜Aa” 1.27
906E−12,A、、= 2.91144E−1,3
非球面(第10レンズ面) K”−0,015870,A<” 9.49687E−
7,As”−5,84111E−9゜A、= 6.76
181E−12,AI。、 2.00137E−13実
施例6 F”43   、 F+io”3.0.2ω=40  
 、m:o、1LO21ri      di    
    jnj1tIL697 6.687  1 1
.81600 46.602  170.098 2.
105  2 1.78857 25.593  41
.400 0.100 4  15.153 2.910  3 1.8470
0 2L905  10.212 11.152 6  −10−677 2.217  4 1.847
00 23.907  −1c874 0.100 8”  −81,7071,00OS  1.7595
7 26.649  83.007 5.529  6
 1.82894 43.8510”  −19,46
727,65811ψ  0.700  7 1.51
633 64.1512      o。
In addition, the broken line in the diagram of spherical aberration indicates the sine condition, and the solid line in the diagram of astigmatism indicates the radial condition.
, m=o, 11021 ri dt
j njvj1' 19.150 7.09
3 1 1.81600 46.622 109.
034 2.251 2 1.84B66 23.8
93 35.326 0.326 4 13.310 2.323 3 1.8466
6 23.895 9.873 10.340 6 -8.790 1.936 4 1.8466
6 23.897 -11.291 0.349 8' -88,1422,28451,846662
:1899 175.705 5.622 6 1
.. 81600 46.621O" -20,43927
,118 11■ 0,700? 1.51633 6
4.1512 (X) Aspherical surface (first lens surface) K=-0,003389,A,=-2,31052E-
7, As = 9.79451E-1OA, = 7.80
810E-13, AI. Knee 3,30470E-14 Aspherical surface (8th lens surface) K” 1.706381.A4”-3,53413E-
7, A6” 3-48001E-10A, =-1,96
401E-12,A,, = 1.18793E-13 Aspherical surface (10th lens surface) K=-0,009261,A4" 4.59759E-
7, As”-1,80568E-9°A, =-1,38
785E-12,A,,=3.73444E-14 Example 5 F=43,F,,=3.0,2ω=40. l11
=0.1102i rIdlj J ν
J1 car 18.578 6.443
1 1.72916 54.682 109.
231 2.638 2 178472 25.71
3 40.297 0.100 4 13.485 2.862 3 1.8466
6 23.89S 9.767 10.559 6 -8.959 2.655 4 1.7407
7 27.797 -12.195 0.100 8" -111,9331,00051,68893
31,08973,0715,83661,72918
54,6810t-19,92126,627 11(X) 0.700 7 1.51633
64.15 Aspherical surface (first lens surface) K=-0,011584,A,=-6,91700E-
7, A6 = 1.25295E-9°A, knee 5-33
525E-12, A, o=-6,31,534E-14
Aspherical surface (8th lens surface) = 8.714751. A, =-1,23944E-
6, A6 = 1.73046E-9゜Aa” 1.27
906E-12,A,, = 2.91144E-1,3
Aspherical surface (10th lens surface) K"-0,015870, A<" 9.49687E-
7, As”-5,84111E-9°A, = 6.76
181E-12, AI. , 2.00137E-13 Example 6 F"43, F+io"3.0.2ω=40
, m:o, 1LO21ri di
jjnj1tIL697 6.687 1 1
.. 81600 46.602 170.098 2.
105 2 1.78857 25.593 41
.. 400 0.100 4 15.153 2.910 3 1.8470
0 2L905 10.212 11.152 6 -10-677 2.217 4 1.847
00 23.907 -1c874 0.100 8" -81,7071,00OS 1.7595
7 26.649 83.007 5.529 6
1.82894 43.8510" -19,46
727,65811ψ 0.700 7 1.51
633 64.1512 o.

非球面(第1レンズ面) K=−0,033977、A、=−1,47502E−
6,A、=−2,69481E−11A、=−1,84
772E−11,AI。=−8,1,2865E−15
非球面(第8レンズ面) K”12.500730.A−ニー2.93821E−
6,As” 5.93012E−9゜Aa” 4.83
311E−11,A、、= 8.19577E−13非
球面(第10レンズ面) に=−0,022440,An” 1.74932E−
6,A6”−1,68256E−8゜A、= 2.88
801E−11,AI。= 5.66665E−13以
上が請求項2のレンズの実施例である。
Aspherical surface (first lens surface) K=-0,033977, A,=-1,47502E-
6,A,=-2,69481E-11A,=-1,84
772E-11, AI. =-8,1,2865E-15
Aspherical surface (8th lens surface) K”12.500730.A-knee 2.93821E-
6, As” 5.93012E-9゜Aa” 4.83
311E-11,A,, = 8.19577E-13 Aspherical surface (10th lens surface) = -0,022440,An" 1.74932E-
6, A6”-1,68256E-8°A, = 2.88
801E-11, AI. =5.66665E-13 or more is an embodiment of the lens of claim 2.

第5図、第6図、第7図にそれぞれ実施例4〜6の収差
図を示す。
Aberration diagrams of Examples 4 to 6 are shown in FIGS. 5, 6, and 7, respectively.

実施例7 F=43      、F、、=3.0,2ω二40 
   、+a:O,1102irエ   ci、   
 jJ 1  19.090 7.471  1 1.8160
0 46.622  93.971 2.825  2
 1.84666 23.8931  38−480 
 0.277 4’    16.529  2.553   3 1
.84666 23.895”    11.097 
  L9926   −L606  2.015   
4 1.84666 23.897   −11010
  0.100 8  −]、02.140  2.254    5 
1.84666 23.899   12L553  
5.455   6 1.81600 46.621o
   −20,68926,83811ω    0.
700   7 1.51633 64.1512  
   ω 非球面(第3レンズ面) Kニー0.116257.A4=−3,20440E−
7,A6=−2,08b79E−9゜As: 8.20
492E−11,Ato=−4,17389E−14非
球面(第4レンズ面) に=−0,035166、A4=−2,33b30E−
6,As=−8,88940E−11A、=−4,46
210E−10,A 、、=−7,55606E−12
非球面(第5レンズ面) K” 0.023153.A4” 5−35988E−
6,A、= 3.72426E−8゜A、=−6,49
675E−10,A、。、−1,15618E−10実
施例8 F=43    、FNo;3.0 .2ω=40  
 .1n=O,HO21rt      dt    
   j     njl    18.392  6
.443    1 1.72916 54.682 
  94.433  2.53i    2 1.78
472 25.713”    37.829  0.
1684’    13.774  2.798   
3 1.84666 23.895”    10.0
61 10.2366   −8.404  2.43
7    4 1.74077 27.797   4
LO470,100 8−99,0321,00051,6889331,0
8968,4825,59761,7291654,6
8!0  −20.291 27.25011    
ψ    0.700    7 1.51633 6
4.15非球面(第3レンズ面) K:0.046272.A4” 1.13086E−7
,AG” 2.53583E−9゜Aa” 4.364
27E−11,Aso” 3.08158E−13非球
面(第4レンズ面) に”−0,003469,Aa”−4,22081E−
7,As” 3.74140E−12A、=−3,bb
607E−il、A10=−4,01278E−13非
球面(第5レンズ面) K=0.003240.A、= 1.31637E−6
,A6= 2.69687E−9゜A、=−7,771
38E−10,A10=−4,98415E−11実施
例9 F:43   、 F、0:3.0.2ω=40   
、m=0.1102i         rム    
   d、         J      nj1 
 19.085 7.373  1 1.81600 
46.602  110.747 2.627  2 
1.82451 24.503′I36.845 0.
315 4”   15.799 2.463  3 1847
00 23.905t10.889 10.010 6  −8.651 1.912  4 1.8470
0 23.907  −11.010 0.281 8  −87.850 2.074  5 1.812
20 24.859  99.625 5.370  
6 1.81970 45.7710 −20.607
 27.109 11    ω  0j00  7 1.51633 
64.1512o。
Example 7 F=43, F,,=3.0,2ω240
,+a:O,1102ir ci,
jJ 1 19.090 7.471 1 1.8160
0 46.622 93.971 2.825 2
1.84666 23.8931 38-480
0.277 4' 16.529 2.553 3 1
.. 84666 23.895” 11.097
L9926 -L606 2.015
4 1.84666 23.897 -11010
0.100 8 -], 02.140 2.254 5
1.84666 23.899 12L553
5.455 6 1.81600 46.621o
-20,68926,83811ω 0.
700 7 1.51633 64.1512
ω Aspherical surface (third lens surface) K knee 0.116257. A4=-3,20440E-
7, A6=-2,08b79E-9°As: 8.20
492E-11, Ato=-4, 17389E-14 Aspherical surface (4th lens surface)=-0,035166, A4=-2,33b30E-
6, As=-8,88940E-11A,=-4,46
210E-10,A,,=-7,55606E-12
Aspherical surface (fifth lens surface) K” 0.023153.A4” 5-35988E-
6, A, = 3.72426E-8°A, = -6,49
675E-10,A. , -1,15618E-10 Example 8 F=43, FNo; 3.0. 2ω=40
.. 1n=O, HO21rt dt
j njl 18.392 6
.. 443 1 1.72916 54.682
94.433 2.53i 2 1.78
472 25.713" 37.829 0.
1684' 13.774 2.798
3 1.84666 23.895” 10.0
61 10.2366 -8.404 2.43
7 4 1.74077 27.797 4
LO470,100 8-99,0321,00051,6889331,0
8968, 4825, 59761, 7291654, 6
8!0 -20.291 27.25011
ψ 0.700 7 1.51633 6
4.15 Aspherical surface (third lens surface) K: 0.046272. A4” 1.13086E-7
,AG” 2.53583E-9゜Aa” 4.364
27E-11,Aso” 3.08158E-13 Aspherical surface (4th lens surface) “-0,003469,Aa”-4,22081E-
7, As" 3.74140E-12A, = -3, bb
607E-il, A10=-4,01278E-13 Aspherical surface (fifth lens surface) K=0.003240. A, = 1.31637E-6
,A6=2.69687E-9°A,=-7,771
38E-10, A10=-4,98415E-11 Example 9 F:43, F, 0:3.0.2ω=40
, m=0.1102irm
d, J nj1
19.085 7.373 1 1.81600
46.602 110.747 2.627 2
1.82451 24.503'I36.845 0.
315 4” 15.799 2.463 3 1847
00 23.905t10.889 10.010 6 -8.651 1.912 4 1.8470
0 23.907 -11.010 0.281 8 -87.850 2.074 5 1.812
20 24.859 99.625 5.370
6 1.81970 45.7710 -20.607
27.109 11 ω 0j00 7 1.51633
64.1512o.

非球面(第3レンズ面) K=−0,024862,A、=−7,32151E−
8,A6=−1,84569E−11As” 6.92
720E−11,Aao” 8.22798E−14非
球面(第4レンズ面) K=−0,022602,A4=−1,72134E−
6,A6=−1,70175E−9゜A、=−2,64
280E−10,Aユ。、−4,25652E−12非
球面(第5レンズ面) K” 0.016473.A4” 4.06457E−
6,As” 3.07418E−8Aaニー6.127
38E−10,Aao”−8,44670E−11以上
が請求項3のレンズの実施例である。
Aspherical surface (third lens surface) K=-0,024862,A,=-7,32151E-
8, A6=-1,84569E-11As” 6.92
720E-11, Aao” 8.22798E-14 Aspherical surface (4th lens surface) K=-0,022602,A4=-1,72134E-
6, A6=-1,70175E-9°A,=-2,64
280E-10, Ayu. , -4,25652E-12 Aspherical surface (fifth lens surface) K"0.016473.A4" 4.06457E-
6, As” 3.07418E-8Aa knee 6.127
38E-10, Aao''-8, 44670E-11 and above are examples of the lens of claim 3.

第8図、第9図、第10図にそれぞれ実施例7〜9の収
差図を示す。
Aberration diagrams of Examples 7 to 9 are shown in FIGS. 8, 9, and 10, respectively.

実施例10 F”43   、 FNo”3.0.2ω=40   
、+11=0.1102i    rr    ds 
   j   njl   19.093 7.085
  1 1.81600 46.622  104.3
48 2.222  2 1,84666 23.89
3”   35.034 0.440 4”   13.449 2.314  3 1.84
6B6 23.895   9.963 10−125 6’   −8,696191341,8468823
,897−11,1150,460 8−86,3732,27351,8466623,8
99171,3495,62461,8160046,
6210−20,45527,224 11oo     O,70071,5163364,
1512ω 非球面(第3レンズ面) K:0.022043.A、=6.95324E−8,
A6=1.48652E−9A、= 3.07570E
−11,A、、= 2.91819E−13非球面(第
4レンズ面) K=−0,001941,A+=−3,76746E−
7,A6” 4.36456E−9゜A8= i、32
543E−10,A、、= 3.28485E−12非
球面(第6レンズ面) に= 0.002190.A、=−3,05342E−
6,A6= 4.30698E−9A、=−4,016
07E−10,A、、=−8,90609E−12実施
例1I F=43.FNo=3.0,2ω:409m=0.11
021    rIdl    J   nj   v
 31  18.850 6.148  1 1.72
916 54.682  9B、920 2.5B2 
 2 1,78472 25.713オ  44.30
2 0.100 4t   15.433  3.278    3 1
.84666 23.895    10,621  
9.2486’    −9,4562,90541,
7407727,797−1:L255  0.100 8  −132.569  1.000    5 1
.68893 31.089    73.173  
5.525    6 1.72916 54.681
0  −20.296 28.26511     ω
    0.700    7 1.51633 64
.15】2     ω 非球面(第3レンズ面) に= 0.281017.A4: 5.89988E−
7,As= 1.82850E−8As” 2.795
19E−10,AIo”−2,94363E−13非球
面(第4レンズ面) K=−0,005675,A、=−1,24324E−
6,A6= 2.59831E−8゜A、= 3.83
758E−10,AI。=  1.21792E−11
非球面(第6レンズ面) に= 0.006125.A、=−1,00674E−
5,A6= 1.71356E−8゜A、=−3,50
550E−9、A、、= L、21795E−11実施
例12 F=43   、F、、=3.0,2ω=40   、
m=0.1102i         r□     
  d、          J      m=1 
   19.382  7.030    1 1.8
1600 46.602   125.627  2.
264    2 1.80236 25.153” 
   38.029  0.1004”   f5−2
54  2.609    3 1.84700 23
.9C151L622  9.291 6′″  −1(1,0182,06641,8470
023,907−13,5050,100 8−91,8782,35351,8037325,1
19LOo、796  5.618    6 1.8
2567 44.5110  −20.504 28.
53811     ω    0.700    7
 151633 64.1.512     ω 非球面(第3レンズ面) に=0.155445.A4” 4.32500E−7
,A6” 1.21673E−8As:2.31872
E−10,AIo” 8.86825E−13非球面(
第4レンズ面) に=−0,017079,A、=−1,77239E−
6,A、= 9.22915E−9゜As” 3.34
241E−10,AIo” 1.44102E−1】非
球面(第6レンズ面) に” 0.009554.A+ユニー、45260E−
6,As”−1,31544E−8゜A、”−1,99
310E−9、A、、”  1.66533E−11以
上が請求項4のレンズの実施例である。
Example 10 F”43, FNo”3.0.2ω=40
, +11=0.1102i rr ds
j njl 19.093 7.085
1 1.81600 46.622 104.3
48 2.222 2 1,84666 23.89
3” 35.034 0.440 4” 13.449 2.314 3 1.84
6B6 23.895 9.963 10-125 6' -8,696191341,8468823
,897-11,1150,460 8-86,3732,27351,8466623,8
99171, 3495, 62461, 8160046,
6210-20,45527,224 11oo O,70071,5163364,
1512ω Aspherical surface (third lens surface) K: 0.022043. A,=6.95324E-8,
A6=1.48652E-9A,=3.07570E
-11,A,, = 2.91819E-13 Aspherical surface (4th lens surface) K=-0,001941,A+=-3,76746E-
7, A6” 4.36456E-9°A8=i, 32
543E-10,A,, = 3.28485E-12 Aspherical surface (sixth lens surface) = 0.002190. A, =-3,05342E-
6, A6 = 4.30698E-9A, = -4,016
07E-10,A,,=-8,90609E-12 Example 1I F=43. FNo=3.0, 2ω:409m=0.11
021 rIdl J nj v
31 18.850 6.148 1 1.72
916 54.682 9B, 920 2.5B2
2 1,78472 25.713o 44.30
2 0.100 4t 15.433 3.278 3 1
.. 84666 23.895 10,621
9.2486'-9,4562,90541,
7407727,797-1:L255 0.100 8 -132.569 1.000 5 1
.. 68893 31.089 73.173
5.525 6 1.72916 54.681
0 -20.296 28.26511 ω
0.700 7 1.51633 64
.. 15] 2 ω aspherical surface (third lens surface) = 0.281017. A4: 5.89988E-
7, As= 1.82850E-8As” 2.795
19E-10, AIo”-2,94363E-13 Aspherical surface (fourth lens surface) K=-0,005675,A,=-1,24324E-
6, A6 = 2.59831E-8°A, = 3.83
758E-10, AI. = 1.21792E-11
Aspherical surface (sixth lens surface) = 0.006125. A, =-1,00674E-
5, A6 = 1.71356E-8°A, = -3,50
550E-9, A, , = L, 21795E-11 Example 12 F = 43, F, = 3.0, 2ω = 40,
m=0.1102i r□
d, J m=1
19.382 7.030 1 1.8
1600 46.602 125.627 2.
264 2 1.80236 25.153”
38.029 0.1004” f5-2
54 2.609 3 1.84700 23
.. 9C151L622 9.291 6''' -1 (1,0182,06641,8470
023,907-13,5050,100 8-91,8782,35351,8037325,1
19LOo, 796 5.618 6 1.8
2567 44.5110 -20.504 28.
53811 ω 0.700 7
151633 64.1.512 ω Aspherical surface (third lens surface) = 0.155445. A4” 4.32500E-7
, A6” 1.21673E-8As:2.31872
E-10, AIo” 8.86825E-13 aspherical surface (
4th lens surface) = -0,017079,A, = -1,77239E-
6, A, = 9.22915E-9°As” 3.34
241E-10, AIo" 1.44102E-1] on the aspherical surface (sixth lens surface)" 0.009554. A+Uni, 45260E-
6, As”-1,31544E-8゜A,”-1,99
310E-9,A,,''1.66533E-11 and above are examples of the lens of claim 4.

第11図、第12図、第13図にそれぞれ実施例10〜
12の収差図を示す。
Examples 10 to 10 are shown in FIG. 11, FIG. 12, and FIG. 13, respectively.
12 is shown.

実施例13 F”43   、 FNO”3.0.2ω”40   
、m”0.1102i    r+    d+   
 J   njl   19.091 7.081  
1 1.81600 46.622  10C2172
,21721,8466623,893’   34.
991 0.428 4”  1.3.465 2.322  3 1.84
666 23.895   9.977 10.155 6  −8.676 1.907  4 1.8466
6 2:L897”  −11,0940,460 8−87,1202,27351,8466623,8
991?0.889 5.625  6 1.8160
0 46.6210 −20.463 27.205 11   0)   0.700  7 1.5163
3 64.1512cl) 非球面(第3レンズ面) K= 0.022301.A、= 107188E−8
,A、= 1.44553E−9A、=  3.006
83E−11,AIo二 2.90836E−13非球
面(第4レンズ面) K;−0,001910,A、=−3,71516E−
7,A6= 4.35456E−9゜A、= 1.31
015E−10,A、、= 3.19921E−12非
球面(第7レンズ面) に、−0,003280,A、= 1j9768E−6
,A、=−3,69265E−9゜Aa:9.1549
3E−11,Alo” 1.57522E−12実施例
14 F=43   、 F=o”3.0−2ω=40   
、m=0.11021    rl    d+   
 J   n=1  18.895 5.883  1
 1.72916 54.682  100.142 
2.441  2 1.78472 25.713” 
  45.551 0゜100 4’   16.060 3.566  3 1.84
666 23.895  10.890 9.438 6 〜9.454 3.008  4 1.74077
 27.797’  −13,4480−100 8−165,7931,00051,6889333,
089    70.147  5.490    6
 1.72916 54.6810  −20.598
 28.04511     oo     O,70
071,5163364,15非球面(第3レンズ面) K” 0.327343.A4” 6.87795E−
7,As” 1.94857E−8Aa= 2.931
16E−10,A1゜=−7,99843E−13非球
面(第4レンズ面) K=−0,005122,A4=−1,25499E−
6,Ai= 3.22196E−8゜AM= 3.39
318E−10,Al0= 9.10282E−12非
球面(第7レンズ面) X=−0,015326,A4= 6,27272E−
6,As=−2,59168E−8゜A、= 9.25
837E−10,AI。=−2,48832E−12実
施例15 F=43   、FNO=3.0,2ω=40   、
o+=0.1102i    ri    dtj  
 njl   19.381 7.019  1 1.
81600 46.602  125.483 2.2
56  2 1.80384 25.103本    
37.973   0.1004”   15.284
 2.619  3 1.84700 23.905 
   10.655  9.3706    −L84
2  2.047   4 1.84700 23.9
07本  −13,2330−100 8−95−8072,36851,8055325,0
59100,5585,61461,8251244,
6210−20,61128,464 11ex>     0.700   7 1.516
33 64.152c181 非球面(第3レンズ面) K= 0.163053.A、= 4.54900E−
7,A6= 1.23326E−8゜Aa=2.256
09E−10,A、。= 8.29336E−13非球
面(第4レンズ面) にニー0.015963.A、=−1,68084E−
6,As= 9.71893E−9A、= 3.315
67E−10,A、。=1.37653E−11非球面
(第7レンズ面) K=−0,015530,A、= 4.90404E−
6,A、=−6,77776E−9゜Aa” 4.91
148E−10,At。=−3,26225E−12以
上が請求項5のレンズの実施例である。
Example 13 F”43, FNO”3.0.2ω”40
, m”0.1102i r+ d+
J njl 19.091 7.081
1 1.81600 46.622 10C2172
, 21721, 8466623, 893' 34.
991 0.428 4” 1.3.465 2.322 3 1.84
666 23.895 9.977 10.155 6 -8.676 1.907 4 1.8466
6 2:L897" -11,0940,460 8-87,1202,27351,8466623,8
991?0.889 5.625 6 1.8160
0 46.6210 -20.463 27.205 11 0) 0.700 7 1.5163
3 64.1512cl) Aspherical surface (third lens surface) K= 0.022301. A, = 107188E-8
,A,=1.44553E-9A,=3.006
83E-11, AIo2 2.90836E-13 Aspherical surface (fourth lens surface) K; -0,001910,A, = -3,71516E-
7, A6 = 4.35456E-9°A, = 1.31
015E-10,A,, = 3.19921E-12 Aspherical surface (7th lens surface), -0,003280,A, = 1j9768E-6
,A,=-3,69265E-9゜Aa:9.1549
3E-11, Alo” 1.57522E-12 Example 14 F=43, F=o”3.0-2ω=40
, m=0.11021 rl d+
J n=1 18.895 5.883 1
1.72916 54.682 100.142
2.441 2 1.78472 25.713”
45.551 0゜100 4' 16.060 3.566 3 1.84
666 23.895 10.890 9.438 6 ~9.454 3.008 4 1.74077
27.797' -13,4480-100 8-165,7931,00051,6889333,
089 70.147 5.490 6
1.72916 54.6810 -20.598
28.04511 oo O,70
071,5163364,15 Aspherical surface (third lens surface) K"0.327343.A4" 6.87795E-
7, As” 1.94857E-8Aa= 2.931
16E-10, A1゜=-7,99843E-13 Aspherical surface (fourth lens surface) K=-0,005122, A4=-1,25499E-
6, Ai= 3.22196E-8゜AM= 3.39
318E-10, Al0 = 9.10282E-12 Aspherical surface (7th lens surface) X = -0,015326, A4 = 6,27272E-
6, As=-2,59168E-8°A,=9.25
837E-10, AI. =-2,48832E-12 Example 15 F=43, FNO=3.0, 2ω=40,
o+=0.1102i ri dtj
njl 19.381 7.019 1 1.
81600 46.602 125.483 2.2
56 2 1.80384 25.103 pieces
37.973 0.1004” 15.284
2.619 3 1.84700 23.905
10.655 9.3706 -L84
2 2.047 4 1.84700 23.9
07 pieces -13,2330-100 8-95-8072,36851,8055325,0
59100, 5585, 61461, 8251244,
6210-20,61128,464 11ex> 0.700 7 1.516
33 64.152c181 Aspherical surface (third lens surface) K= 0.163053. A, = 4.54900E-
7, A6 = 1.23326E-8°Aa = 2.256
09E-10,A. = 8.29336E-13 Aspherical surface (4th lens surface) Knee 0.015963. A, =-1,68084E-
6, As = 9.71893E-9A, = 3.315
67E-10,A. =1.37653E-11 Aspherical surface (7th lens surface) K=-0,015530,A, = 4.90404E-
6, A, = -6,77776E-9゜Aa" 4.91
148E-10, At. =-3,26225E-12 or more is an embodiment of the lens of claim 5.

第14図、第15図、第16図にそれぞれ実施例13〜
15の収差図を示す。
Examples 13 to 14 are shown in FIG. 14, FIG. 15, and FIG. 16, respectively.
15 is shown.

各実施例とも収差は良好である。Aberrations are good in each example.

[発明の効果] 以上、本発明によれば新規なスキャナー用読取レンズを
提供できる。
[Effects of the Invention] As described above, according to the present invention, a novel reading lens for a scanner can be provided.

このレンズは上述の如く構成されているから半画角20
度と広画角で、71.4本/@mという高空間周波数に
於いても十分に高いコントラストを有し、明るさもFH
o=3と明るく開口効率も十分に高い値を有している。
Since this lens is constructed as described above, the half angle of view is 20
degree and wide angle of view, has sufficiently high contrast even at high spatial frequencies of 71.4 lines/@m, and has FH brightness.
It is bright with o=3 and has a sufficiently high aperture efficiency.

【図面の簡単な説明】[Brief explanation of drawings]

第1図は1本発明のレンズ構成を説明するための図、第
2図乃至第16図は、各実施例に関する収差図である。 10、、、第1レンズ、12.、、第2レンズ、14.
1.第3レンズ、15.、、絞り、16.、、第4レン
ズ、 18.、、第37口 墨Z園 (寅旗p14) 球面状! 非点収差 歪曲収差(A) コマ収差 b 哩 (寅九例Z) あ (矢光例δ) 味面状差 非点収斧 歪曲収量(/−) コマ収差 −6図 (大患fl 5 味面収斧 非点収差 io収差(纜 コマ収量 藁 7 図 (寅施例1 コマ収1 67一 うδ圀 (寅旅1例7 媚面択生 弁I@u 1E曲収りE(ブ・ン コマ収差 %q  図 (大九例6) 臘l!!l収差 非点収差 歪曲収差(≠2 コマ収量 % 40図 (犬光z+q> 球面状差 非た収差 歪S収差(’/、) コマq×色 弗l・1尺 (り概ミク?−レ4り”j 4θ コマ収基 ち1 (ヲCカヤL  fJ  4イ 球面収差 非湘収麦 歪I!13ψ〈差 (トン コマ収差 る41 (矢光e342 コマ収± 574図 (つ−ミ尤iシタツリ査ヲ) 昧面収左 非山収答 i曲収矛(1−) コマ収差 7P)10図 (突カヤ−1列 J・ 坤′面収差 非湘収斧 歪曲収i (5) ツマ収±
FIG. 1 is a diagram for explaining the lens configuration of the present invention, and FIGS. 2 to 16 are aberration diagrams for each example. 10., first lens, 12. ,, second lens, 14.
1. Third lens, 15. ,,Aperture,16. ,,fourth lens, 18. ,,37th Kumoku Z-en (Tiger Flag p14) Spherical shape! Astigmatism Distortion aberration (A) Coma aberration b 哩 (Tora 9 example Z) A (arrow light example δ) Taste surface difference Astigmatism Ax Distortion yield (/-) Comatic aberration - 6 figure (large flaw fl 5 taste surface Acquisition Ax Astigmatism IO Aberration (True Frame Yield Straw 7 Figure (Tora Example 1 Frame Accuracy 1 67 1 δ Circle (Tora Journey 1 Example 7 Love Face Selection Valve I@u 1E Song Accuracy E (Bu Nkoma Aberration %q Figure (Example 6 of the Big Nine) 臘l!!l Aberration Astigmatism Distortion Aberration (≠2 Coma yield % Figure 40 (Dog light z + q > Spherical difference Non-aberration Distortion S Aberration ('/,) Coma q × color width 1 shaku (ri approximation? -re 4ri"j 4θ coma convergence 1 (woCkaya L fJ 4i spherical aberration non-convergence distortion I! 13ψ〈difference (tonkoma aberration ru 41 ( Yako e342 Coma aberration ± 574 figure (Tsumi-Yi-I-Shitatsuri-sho) Main surface convergence left non-mountain convergence i-curve convergence (1-) Comatic aberration 7P) Figure 10 (Tsukaya-1 row J. Kon' Surface aberration non-convergence ax distortion convergence i (5) Tsuma convergence ±

Claims (1)

【特許請求の範囲】 1、縮小倍率で使用される原稿読取用のレンズであって
、物体側から像側へ向かって第1ないし第5群を順次配
列し、第2群と第3群との間に絞りを配してなり、 第1群は、正レンズである第1レンズと、この第1レン
ズの像側に接合された負レンズである第2レンズとによ
り構成され、 第2群は、物体側に凸面を向けたメニスカスレンズであ
る第3レンズであり、 第3群は、像側に凸面を向けたメニスカスレンズである
第4レンズであり、 第4群は、負レンズである第5レンズと、この第5レン
ズの像側に接合された正レンズである第6レンズとによ
り構成され、 第5群は、平行平面ガラスである第7レンズであり、 物体側から数えて第1、第7、第10番目のレンズ面が
非球面であり、これらの非球面の円錐定数K_1、K_
7、K_1_0が、 (1− I )−0.03<K_1<0.0 (1−II)−0.07<K_7<0.0 (1−III)−0.005<K_1_0<0.012な
る条件を満足することを特徴とする、5群7枚構成のス
キャナー用読取レンズ。 2、縮小倍率で使用される原稿読取用のレンズであって
、物体側から像側へ向かって第1ないし第5群を順次配
列し、第2群と第3群との間に絞りを配してなり、 第1群は、正レンズである第1レンズと、この第1レン
ズの像側に接合された負レンズである第2レンズとによ
り構成され、 第2群は、物体側に凸面を向けたメニスカスレンズであ
る第3レンズであり、 第3群は、像側に凸面を向けたメニスカスレンズである
第4レンズであり、 第4群は、負レンズである第5レンズと、この第5レン
ズの像側に接合された正レンズである第6レンズとによ
り構成され、 第5群は、平行平面ガラスである第7レンズであり、 物体側から数えて第1、第8、第10番目のレンズ面が
非球面であり、これらの非球面の円錐定数K_1、K_
8、K_1_0が、 (2− I )−0.04<K_1<0.0 (2−II)0.0<K_8<13.0 (2−III)−0.025<K_1_0<0.0なる条
件を満足することを特徴とする、5群7枚構成のスキャ
ナー用読取レンズ。 3、縮小倍率で使用される原稿読取用のレンズであって
、物体側から像側へ向かって第1ないし第5群を順次配
列し、第2群と第3群との間に絞りを配してなり、 第1群は、正レンズである第1レンズと、この第1レン
ズの像側に接合された負レンズである第2レンズとによ
り構成され、 第2群は、物体側に凸面を向けたメニスカスレンズであ
る第3レンズであり、 第3群は、像側に凸面を向けたメニスカスレンズである
第4レンズであり、 第4群は、負レンズである第5レンズと、この第5レン
ズの像側に接合された正レンズである第6レンズとによ
り構成され、 第5群は、平行平面ガラスである第7レンズであり、 物体側から数えて第3、第4、第5番目のレンズ面が非
球面であり、これらの非球面の円錐定数K_3、K_4
、K_5が、 (3− I )−0.13<K_3<0.05 (3−II)−0.04<K_4<0.0 (3−III)0.0<K_5<0.025 なる条件を満足することを特徴とする、5群7枚構成の
スキャナー用読取レンズ。 4、縮小倍率で使用される原稿読取用のレンズであって
、物体側から像側へ向かって第1ないし第5群を順次配
列し、第2群と第3群との間に絞りを配してなり、 第1群は、正レンズである第1レンズと、この第1レン
ズの像側に接合された負レンズである第2レンズとによ
り構成され、 第2群は、物体側に凸面を向けたメニスカスレンズであ
る第3レンズであり、 第3群は、像側に凸面を向けたメニスカスレンズである
第4レンズであり、 第4群は、負レンズである第5レンズと、この第5レン
ズの像側に接合された正レンズである第6レンズとによ
り構成され、 第5群は、平行平面ガラスである第7レンズであり、 物体側から数えて第3、第4、第6番目のレンズ面が非
球面であり、これらの非球面の円錐定数K_3、K_4
、K_6が、 (4− I )0.0<K_3<0.3 (4−II)−0.018<K_4<0.0 (4−III)0.0<K_6<0.01 なる条件を満足することを特徴とする、5群7枚構成の
スキャナー用読取レンズ。 5、縮小倍率で使用される原稿読取用のレンズであって
、物体側から像側へ向かって第1ないし第5群を順次配
列し、第2群と第3群との間に絞りを配してなり、 第1群は、正レンズである第1レンズと、この第1レン
ズの像側に接合された負レンズである第2レンズとによ
り構成され、 第2群は、物体側に凸面を向けたメニスカスレンズであ
る第3レンズであり、 第3群は、像側に凸面を向けたメニスカスレンズである
第4レンズであり、 第4群は、負レンズである第5レンズと、この第5レン
ズの像側に接合された正レンズである第6レンズとによ
り構成され、 第5群は、平行平面ガラスである第7レンズであり、 物体側から数えて第3、第4、第7番目のレンズ面が非
球面であり、これらの非球面の円錐定数K_3、K_4
、K_7が、 (5− I )0.0<K_3<0.36 (5−II)−0.017<K_4<0.0 (5−III)−0.017<K_7<0.0 なる条件を満足することを特徴とする、5群7枚構成の
スキャナー用読取レンズ。
[Claims] 1. A document reading lens used at a reduction magnification, in which first to fifth groups are arranged sequentially from the object side to the image side, and the second group and the third group are arranged sequentially from the object side to the image side. A diaphragm is arranged between them, and the first group is composed of a first lens that is a positive lens and a second lens that is a negative lens that is cemented to the image side of this first lens. is a third lens that is a meniscus lens with a convex surface facing the object side, the third group is a fourth lens that is a meniscus lens with a convex surface facing the image side, and the fourth group is a negative lens The fifth lens is composed of a fifth lens and a sixth lens which is a positive lens cemented to the image side of the fifth lens. The 1st, 7th, and 10th lens surfaces are aspherical, and the conic constants K_1, K_ of these aspherical surfaces are
7.K_1_0 is (1-I)-0.03<K_1<0.0 (1-II)-0.07<K_7<0.0 (1-III)-0.005<K_1_0<0.012 A reading lens for a scanner consisting of 7 elements in 5 groups, which satisfies the following conditions. 2. A document reading lens used at reduced magnification, in which the first to fifth groups are arranged sequentially from the object side to the image side, and an aperture is arranged between the second and third groups. The first group includes a first lens that is a positive lens and a second lens that is a negative lens that is cemented to the image side of the first lens, and the second group has a convex surface on the object side. The third lens is a meniscus lens with a convex surface facing the image side, and the fourth lens is a meniscus lens with a convex surface facing the image side. and a sixth lens which is a positive lens cemented to the image side of the fifth lens, and the fifth group is a seventh lens which is a parallel plane glass, and counting from the object side, the first, eighth, and The tenth lens surface is an aspherical surface, and the conic constants K_1, K_ of these aspherical surfaces are
8. K_1_0 becomes (2-I)-0.04<K_1<0.0 (2-II)0.0<K_8<13.0 (2-III)-0.025<K_1_0<0.0 A reading lens for scanners consisting of 7 elements in 5 groups, which satisfies the following conditions. 3. A document reading lens used at reduced magnification, in which the first to fifth groups are arranged sequentially from the object side to the image side, and an aperture is arranged between the second and third groups. The first group includes a first lens that is a positive lens and a second lens that is a negative lens that is cemented to the image side of the first lens, and the second group has a convex surface on the object side. The third lens is a meniscus lens with a convex surface facing the image side, and the fourth lens is a meniscus lens with a convex surface facing the image side. and a sixth lens which is a positive lens cemented to the image side of the fifth lens, and the fifth lens group is a seventh lens which is a parallel plane glass, and the fifth lens group includes the third, fourth, and sixth lenses counting from the object side. The fifth lens surface is an aspherical surface, and the conic constants of these aspherical surfaces are K_3 and K_4.
, K_5 is (3-I)-0.13<K_3<0.05 (3-II)-0.04<K_4<0.0 (3-III)0.0<K_5<0.025 A reading lens for scanners consisting of 7 elements in 5 groups, which satisfies the following. 4. A document reading lens used at reduced magnification, in which the first to fifth groups are arranged sequentially from the object side to the image side, and an aperture is arranged between the second and third groups. The first group includes a first lens that is a positive lens and a second lens that is a negative lens that is cemented to the image side of the first lens, and the second group has a convex surface on the object side. The third lens is a meniscus lens with a convex surface facing the image side, and the fourth lens is a meniscus lens with a convex surface facing the image side. and a sixth lens which is a positive lens cemented to the image side of the fifth lens, and the fifth lens group is a seventh lens which is a parallel plane glass, and the fifth lens group includes the third, fourth, and sixth lenses counting from the object side. The sixth lens surface is an aspherical surface, and the conic constants of these aspherical surfaces are K_3 and K_4.
, K_6 is (4-I)0.0<K_3<0.3 (4-II)-0.018<K_4<0.0 (4-III)0.0<K_6<0.01 A reading lens for scanners with a configuration of 7 elements in 5 groups, which is characterized by satisfactory characteristics. 5. A document reading lens used at reduced magnification, in which the first to fifth groups are arranged sequentially from the object side to the image side, and an aperture is arranged between the second and third groups. The first group includes a first lens that is a positive lens and a second lens that is a negative lens that is cemented to the image side of the first lens, and the second group has a convex surface on the object side. The third lens is a meniscus lens with a convex surface facing the image side, and the fourth lens is a meniscus lens with a convex surface facing the image side. and a sixth lens which is a positive lens cemented to the image side of the fifth lens, and the fifth lens group is a seventh lens which is a parallel plane glass, and the fifth lens group includes the third, fourth, and sixth lenses counting from the object side. The seventh lens surface is an aspherical surface, and the conic constants of these aspherical surfaces are K_3 and K_4.
, K_7 is (5-I)0.0<K_3<0.36 (5-II)-0.017<K_4<0.0 (5-III)-0.017<K_7<0.0 A reading lens for scanners consisting of 7 elements in 5 groups, which satisfies the following.
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