JPH04193605A - Large-sized radial tire - Google Patents
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- JPH04193605A JPH04193605A JP2328235A JP32823590A JPH04193605A JP H04193605 A JPH04193605 A JP H04193605A JP 2328235 A JP2328235 A JP 2328235A JP 32823590 A JP32823590 A JP 32823590A JP H04193605 A JPH04193605 A JP H04193605A
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Abstract
Description
【発明の詳細な説明】
（産業上の利用分野）
本発明は、大型ラジアルタイヤに関するものであり、詳
しくは外傷を起点としてベルト交差層コードに発生する
腐食により生ずるベルト交差層セパレーションに対する
耐久性（以下単にＵベルトセパレーション耐久性」とい
う）を向上せしめた大型ラジアルタイヤに関するもので
ある。DETAILED DESCRIPTION OF THE INVENTION (Field of Industrial Application) The present invention relates to a large radial tire, and more specifically, to durability against belt cross-layer separation caused by corrosion that occurs in belt cross-layer cords due to trauma. This invention relates to a large radial tire with improved U-belt separation durability (hereinafter simply referred to as "U-belt separation durability").
（従来の技術）
大型ラジアルタイヤのベルト交差層のコートとして、コ
ードの内部へのゴムの浸透性の向上を図りコードの腐食
伝播の防止を図ったスチールコードを用いることは既に
知られている。(Prior Art) It is already known that a steel cord is used as a coating for the cross-layer belt of a large radial tire, which is designed to improve the permeability of rubber into the interior of the cord and prevent the spread of corrosion of the cord.
例えば、市場において、トラック・バス用ラジアルタイ
ヤの内層よりの第３ベルト層〜第４ベルト層交差層に４
×２撚り構造を有する同スチールコードを適用した例が
見られる。For example, in the market, there are
There are examples in which the same steel cord with a ×2 twist structure is applied.
（発明が解決しようとする課題）
しかし、かかるスチールコードはゴム浸透性は良好であ
るが、伸びが比較的大きいため、これを大型ラジアルタ
イヤのベルト交差層に適用した場合、走行によるタイヤ
の径成表が大きく、ベルト交差層聞出の増大からベルト
交差層間でセパレーション発生を引き起こし、耐久性を
大幅に低下させたり、偏摩耗を引き起こす等の問題が発
生し、未だ改善の余地が残されていた。(Problem to be Solved by the Invention) However, although such steel cords have good rubber permeability, they have relatively large elongation, so when applied to belt cross layers of large radial tires, the diameter of the tire due to running There is still room for improvement, as the belt surface is large and the belt cross-layer protrusion increases, causing separation between the belt cross-layers, which significantly reduces durability and causes uneven wear. Ta.
そこで本発明の目的は、大型ラジアルタイヤのベルト交
差層に起因するトレッドの耐偏摩耗性を損わずにベルト
セパレーション耐久性を大幅に改善することにある。Therefore, an object of the present invention is to significantly improve the belt separation durability without impairing the uneven wear resistance of the tread caused by the cross-layered belts of large radial tires.
（課題を解決するための手段）
本発明者らは上記課題を解決すべく、大型ラジアルタイ
ヤのベルト交差層に比較的伸びの大きなゴム浸透性の良
好なスチールコードを適用し場合のベルト交差層間のセ
パレーションの発生およびトレッド偏摩耗発生の問題に
着目し、これらを改善すべく鋭意検討したところ、かか
るコードに対し特定の２種の荷重をかけた際のそれらの
伸びの差（Δε）を適正な値にコントロールすることに
より上記課題を解決し得ることを見い出し、本発明を完
成するに至った。(Means for Solving the Problems) In order to solve the above problems, the present inventors applied a steel cord with relatively large elongation and good rubber permeability to the belt cross layers of a large radial tire. Focusing on the problems of separation and uneven tread wear, we conducted intensive studies to improve these issues, and found that the difference in elongation (Δε) when two specific types of loads are applied to the cord is appropriate. The inventors have discovered that the above problem can be solved by controlling the value to a certain value, and have completed the present invention.
すなわち、本発明は、実質的にラジアル方向に補強コー
ドが配列されたカーカス層のタイヤ半径方向外側に、タ
イヤ赤道面に対して５〜２５°のコード角度で互いに交
差するようにスチールコードが配設された複数のベルト
プライ層よりなるベルト主幹層と該主幹層のタイヤ半径
方向外側に配設された少なくとも１層のベルトプライ層
よりなるベルト保護層とより構成されたベルト交差層を
有する大型ラジアルタイヤにおいて、前記ベルト主幹層
に配設されたスチールコードか、
（イ）２本のスチールフィラメントよりなるコアと、こ
のコアを取り巻く６〜８本のスチールフィラメントから
構成された単一のシースとの２層撚り構造を有し、
（ロ）該シースのスチールフィラメント間が少なくとも
１箇所間隙を有するとともに、
（ハ）該スチールコード単位断面積（Ｃｓ／７．８６
： ｍｍ ２）当り２．５ｋｇｆ荷重時の伸ひε１をス
チールコード単位断面積（Ｃ３／′７．８６ ： ｍｍ
２）当り２５ｋｇ ｆ荷重時の伸ひε２より引いた差Δ
ε（＝ε２−ε１）の伸び率が０．３０％以下（ここで
、Ｃｓはスチールコード１ｍ当りの重量（ｇ）である。That is, in the present invention, steel cords are arranged on the outside in the tire radial direction of a carcass layer in which reinforcing cords are arranged substantially in the radial direction, so as to cross each other at a cord angle of 5 to 25 degrees with respect to the tire equatorial plane. A large-sized belt having a belt cross layer composed of a belt main layer including a plurality of belt ply layers, a belt protection layer including at least one belt ply layer disposed outside the main main layer in the radial direction of the tire. In a radial tire, a steel cord arranged in the main belt layer; (a) a core made of two steel filaments and a single sheath made of 6 to 8 steel filaments surrounding this core; (b) There is at least one gap between the steel filaments of the sheath, and (c) The unit cross-sectional area of the steel cord (Cs/7.86)
: mm 2) Elongation ε1 at a load of 2.5 kgf per steel cord unit cross-sectional area (C3/'7.86 : mm
2) Difference Δ subtracted from elongation ε2 at 25 kg f load
The elongation rate of ε (=ε2−ε1) is 0.30% or less (here, Cs is the weight (g) per 1 m of steel cord.
）であることを特徴とする大型ラジアルタイヤに関する
ものである。) This relates to a large radial tire characterized by:
具体的に第１図に示すように、本発明のｍ個大型うシア
ルタイヤ１は、実質的にラジアル方向に補強コードか配
列されたカーカス層２のタイヤ半径方向外側でかつトレ
ッド３の内側に、タイヤ赤道面に対して５〜２５°のコ
ード角度で互いに交差するようにスチールコードが配設
されたベルト交差層４を有する。このベルト交差層４は
、ベルト主幹層４ａとベルト保護層４ｂとより構成され
ている。Specifically, as shown in FIG. 1, the m large-sized pusial tire 1 of the present invention has a carcass layer 2 in which reinforcing cords are arranged substantially in the radial direction on the outside of the tire radial direction and on the inside of the tread 3. , has a belt cross layer 4 in which steel cords are arranged so as to cross each other at a cord angle of 5 to 25 degrees with respect to the tire equatorial plane. This belt cross layer 4 is composed of a belt main layer 4a and a belt protection layer 4b.
ベルト保護層４ｂは主としてベルト最外層に配置され、
走行中に受ける衝撃に対しても破断せず、ベルト内層と
は交差しないように配置されるのが一般的である。これ
は、走行中に受けたカット傷等から水か侵入し、ベルト
部内層およびカーカス層が腐食するのを防止する機能を
有する。The belt protective layer 4b is mainly arranged in the outermost layer of the belt,
It is generally arranged so that it does not break even when subjected to impact during running and does not intersect with the inner layer of the belt. This has the function of preventing water from entering through cuts and scratches sustained during running and corroding the inner layer of the belt portion and the carcass layer.
一方、ベルト主幹層４ａは、タイヤか受ける荷重を負担
し、いわゆる７たか−とじて機能を発揮する強度的機能
を有する。これは、交差するように複数層配置される。On the other hand, the belt main layer 4a has a strength function of bearing the load received by the tire and functioning as a so-called 7-layer. This is arranged in multiple layers so as to cross each other.
本発明においては、上記ベルト主幹層に配設されたスチ
ールコードに主な特徴があり、前記（イ）。In the present invention, the steel cord provided in the belt main layer has the main feature as described in (a) above.
（ロ）の要件を満たす撚り構造として、例えは第２図に
示すような（２↑８）撚り構造、第３図に示すような（
２＋７）撚り構造、また第４図に示すような（２＋６）
撚り構造か挙けられる。Examples of twisted structures that satisfy the requirement (b) include the (2↑8) twisted structure shown in Figure 2 and the (2↑8) twisted structure shown in Figure 3.
2+7) twisted structure, or (2+6) as shown in Figure 4.
One example is the twisted structure.
本発明においては、スチールコードのシースのスチール
フィラメント間が少なくとも１箇所間隙を有することが
スチールコードの耐腐食伝播性を確保するため肝要であ
り、スチールコードのシースのスチールフィラメント本
数が６のときは、コアのスチールフィラメント径り、と
シースのスチールフィラメント径Ｄ３との間で、次式％
式％
で表わされる関係を満たすことか好ましい。In the present invention, it is important to have at least one gap between the steel filaments in the sheath of the steel cord in order to ensure corrosion resistance of the steel cord, and when the number of steel filaments in the sheath of the steel cord is 6, , between the steel filament diameter of the core and the steel filament diameter of the sheath D3, the following formula %
It is preferable that the relationship expressed by the formula % is satisfied.
これにより、加硫ゴム中にゴムがシース間隙を通ってコ
ード内部へ浸透し易くなるからである。This is because the rubber in the vulcanized rubber can easily penetrate into the cord through the sheath gap.
また、スチールコードのシースのスチールフィラメント
本数か７のときは、コアのスチールフィラメント径ＤＣ
とシースのスチールフィラメント径り、との間で、次式
％式％
で表わされる関係を満たすことがコート内部へゴムが浸
透し易くなり、好ましい。Also, if the number of steel filaments in the steel cord sheath is 7, the steel filament diameter in the core is DC.
It is preferable that the relationship expressed by the following formula % be satisfied between the diameter of the steel filament of the sheath and the diameter of the steel filament of the sheath, as this facilitates the penetration of the rubber into the interior of the coat.
さらに、スチールコードのシースのスチールフィラメン
ト本数か８のときは、コアのスチールフィラメント径Ｄ
Ｃとシースのスチールフィラメント径り、との間で、次
式
で表わされる関係を満たすことがコード内部ヘゴムか浸
透し易くなり、好ましい。Furthermore, when the number of steel filaments in the steel cord sheath is 8, the steel filament diameter in the core is D.
It is preferable that the relationship expressed by the following equation be satisfied between C and the diameter of the steel filament of the sheath, as this will facilitate the penetration of the rubber into the interior of the cord.
本発明においては、これらいずれの場合にもスチールコ
ードのコアの撚り方向とソースの撚り方向とか同一方向
であることが好ましく、またかかるスチールコードのス
チールフィラメント径が０．２〜０．５画であり、また
コート強力か２７０ｋｇｆ以上であることか好ましい。In the present invention, in any of these cases, it is preferable that the direction in which the core of the steel cord is twisted and the direction in which the source is twisted are the same, and the steel filament diameter of the steel cord is between 0.2 and 0.5 strokes. It is also preferable that the coat strength is 270 kgf or more.
本発明において、より好ましくはコアのスチールフィラ
メント径り、とシースのスチールフィラメント径 Ｄ、
とが次式、
０．２２≦ＤＣ≦０．４４ｍｍ
０．２２≦Ｄ、≦０．５０ｍｍ
で表わされる関係を満たすようにする。In the present invention, more preferably the steel filament diameter of the core and the steel filament diameter of the sheath D,
and satisfies the following equation: 0.22≦DC≦0.44mm 0.22≦D,≦0.50mm.
また、より好ましくはコアの撚りピッチをＰ、、シース
の撚りピッチをＰ３ としたとき夫々次式、１２≦Ｐ、
≦２２（ｍｍ）
１．０≦Ｐ、／ＰＣ≦４．０（ｍｍ）
で表わされる関係を満たすようにする。More preferably, when the twisting pitch of the core is P and the twisting pitch of the sheath is P3, the following equations are satisfied, 12≦P, respectively.
The following relationships should be satisfied: ≦22 (mm), 1.0≦P, /PC≦4.0 (mm).
（作 用）
本発明においては、前記（ハ）の要件、すなわちスチー
ルコード単位断面積（Ｃｓ Ｊ’ ７．８６ ： ｍｍ
２）当たり２．５ｋｇｆ荷重時伸ひε１をスチールコー
ド単位断面積（Ｃ，／ ７．８６ ： ｍｍ２）当たり
２５ｋｇ ｆ荷重時伸びε２より引いた差Δε（−ε２
−ε１）が０．３０％以下であることを要するが、この
理由は、Δεが０．３０％を超えるとラジアルタイヤの
径成長か大きくなり、ベルト層間の歪も増大し、ベルト
セパレーションを引き起こし易くなり、また走行中にト
レッドクラウン形状が不均一となり偏摩耗の発生を誘発
することによる。(Function) In the present invention, the requirement (c) above, that is, the steel cord unit cross-sectional area (Cs J' 7.86: mm
2) The difference Δε (-ε2) is the elongation ε1 when a load of 2.5 kgf is subtracted from the elongation ε2 when a load is 25 kg f per unit cross-sectional area of the steel cord (C, / 7.86: mm2).
-ε1) is required to be 0.30% or less. The reason for this is that if Δε exceeds 0.30%, the diameter of the radial tire will increase, and the strain between the belt layers will also increase, causing belt separation. This is due to the fact that the tread crown shape becomes uneven during running, causing uneven wear.
ここで７ε値は、コード１ｍ当たりの重量Ｃ３（ｇ）を
スチールコードの密度７．８６ｇ／ｍｍ３で除して求め
たコード断面積（Ｃ，／ ７．８６）に比例する２種の
荷重間の伸び率である。Here, the 7ε value is the difference between two types of loads that is proportional to the cord cross-sectional area (C, / 7.86), which is calculated by dividing the weight C3 (g) per meter of cord by the density of the steel cord, 7.86 g/mm3. This is the growth rate.
本発明の大型ラジアルタイヤのベルト主幹層に配設され
るスチールコードの耐腐食伝播性は、腐食伝播性指数に
よって表わされる値によって示すことかできる。この腐
食伝播性指数は、タイヤより、コムが被覆したままのベ
ルトコードを１００ ｍｍ取り出し、その側面をシリコ
ンシーラントで被覆した後、コードの一端を食塩水に浸
して切断面のみから水溶液を浸入させ、３０日間放置後
の腐食伝播部の長さ（ｍｍ ）によって表わすことがで
きる。The corrosion propagation resistance of the steel cord disposed in the main belt layer of the large radial tire of the present invention can be expressed by a value expressed by a corrosion propagation index. This corrosion propagation index was determined by removing 100 mm of belt cord with the comb still covered from the tire, coating its sides with silicone sealant, then soaking one end of the cord in saline solution and letting the aqueous solution infiltrate only from the cut surface. , can be expressed by the length (mm) of the corrosion propagation area after being left for 30 days.
本発明においては、この腐食伝播性指数の値が３０ｍｍ
以下であることが好ましい。この値が３０ｍｍを超える
とトレッドの外傷部から入った水分か伝播し易くなり、
耐腐食伝播性が大幅に低下して好ましくない。In the present invention, the value of this corrosion propagation index is 30 mm.
It is preferable that it is below. If this value exceeds 30 mm, moisture that has entered from the traumatized part of the tread will easily spread.
Corrosion propagation resistance is significantly reduced, which is undesirable.
本発明においては、前記Δεの値を所定の範囲内に設定
し、かつコードの撚り構造を特定の撚り構造とすること
により、ヘルドセパレーションの進展要因であるベルト
層界の剪断歪を下げて入力を緩やかにし、かつスチール
コードの腐食伝播指数を低下させることでベルトセパレ
ーション進展速度を著しく抑えるものである。In the present invention, by setting the value of Δε within a predetermined range and making the cord twist structure a specific twist structure, the shear strain at the belt layer boundary, which is a factor in the development of heald separation, is reduced and input. By slowing down the corrosion rate and lowering the corrosion propagation index of the steel cord, the rate of belt separation development is significantly suppressed.
尚、かかるスチールコードの強力を好適範囲である２７
０ ｋｇｆ以上とした場合、悪路、重荷重等、過酷な使
用条件での強度を保持するためにコードの打込みを密に
することで起こる良路での耐ＢＬＢ性の低下を来たさず
にベルトセパレーション耐久性を向上させることができ
る。In addition, the strength of the steel cord is within a suitable range of 27
If it is 0 kgf or more, the BLB resistance on good roads will not deteriorate, which is caused by densely driving the cord in order to maintain strength under harsh usage conditions such as rough roads and heavy loads. The belt separation can improve durability.
（実施例） 次に本発明を実施例により具体的に説明する。(Example) Next, the present invention will be specifically explained using examples.
下記の第１表に示す撚り構造およびコード特性を有する
スチールコードを以下の内容のタイヤの第２ベルト交差
層および第３ベルト交差層に適用した。Steel cords having the twist structure and cord properties shown in Table 1 below were applied to the second belt cross-layer and the third belt cross-layer of the following tires.
タイヤサイズ： ＴＢＲ１０００Ｒ２０ベルト枚数 ：
４枚
第２ベルト交差層７０゜
第３ベルト交差層７０゜
第４ベルト交差層７０゜
打込み数 ：２０本／ ５ ｃｍ
尚、第１表に示す撚り構造のうち、実施例１〜３は夫々
第２〜４図に対応するものである。Tire size: TBR1000R20 Number of belts:
4 sheets 2nd belt cross layer 70° 3rd belt cross layer 70° 4th belt cross layer 70° Number of stitches: 20 pieces/5 cm Of the twisted structures shown in Table 1, Examples 1 to 3 are respectively This corresponds to FIGS. 2-4.
また、比較例１〜５は夫々第５〜９図に対応する撚り構
造を有する。これら実施例および比較例いずれの場合も
コアとシースの撚り方向は同一方向である。Moreover, Comparative Examples 1 to 5 have twisted structures corresponding to FIGS. 5 to 9, respectively. In both of these Examples and Comparative Examples, the core and sheath are twisted in the same direction.
かかる試験タイヤにつき、以下の性能評価試験を行った
。The following performance evaluation tests were conducted on such test tires.
■）耐偏摩耗性
試験タイヤをトラックの前輪軸に装着し、−船路（６０
％）と高速路（４０％）で５万す走行試験を行い、第１
０図（ａ）の黒色部分として示す肩落の摩耗量を、第１
０図（ｂ）の段差Ｃのａ−ｂの値として求めた
２）耐ベルトセパレーション性
ＦＭＶ ５ＳＮｏ、１１９条件下で走行を完了した後、
更に荷重を６０％追加して走行を継続させ、セパレーシ
ョン故障するまでの時間を比較例１を１００として指数
表示した。値が大きい程結果が良好である。■) Attach the uneven wear resistance test tire to the front axle of the truck,
%) and a highway (40%) and conducted a driving test of 50,000 seconds, and the first
The amount of wear on the shoulder drop shown as the black part in Figure 0 (a) is
2) Belt separation resistance determined as the a-b value of step C in Figure 0 (b) After running under FMV 5S No. 119 conditions,
Further, the vehicle was continued to run by adding 60% of the load, and the time until separation failure was expressed as an index with Comparative Example 1 set as 100. The larger the value, the better the result.
耐カツトセパレーション性
試験タイヤをダンプトラックに装着し、悪路率６０％以
上の湿地帯で完全に摩耗するまで走行させ、幅２０ｍｍ
Ｘ長さ１００ｍｍ以上のカットセパレーションが発生し
たタイヤの割合を％で示した。Cut separation resistance test The tires were mounted on a dump truck and driven in a wet area with a rough road ratio of 60% or more until they were completely worn out.
X The percentage of tires in which cut separation with a length of 100 mm or more occurred is shown in %.
得られた結果を第１表に併記する。The obtained results are also listed in Table 1.
（発明の効果）
第１表に示すタイヤ性能評価結果からも分かるように、
本発明の大型ラジアルタイヤにおいては、ベルト交差層
のコードとして特定の撚り構造を有するスチールコード
を用いたことにより、トレッドの耐偏摩耗性、ベルトセ
パレーション耐久性および耐ＢＬＢ性が大幅に向上し得
るという効果を得ることができる。(Effect of the invention) As can be seen from the tire performance evaluation results shown in Table 1,
In the large radial tire of the present invention, by using steel cords having a specific twist structure as the belt cross-layer cords, uneven tread wear resistance, belt separation durability, and BLB resistance can be significantly improved. This effect can be obtained.
第１図は本発明のｍ個大型うシアルタイヤの左半分断面
図、
第２図は、本発明に使用し得る（２＋８）撚り構造を有
するスチールコードの断面図、第３図は、本発明に使用
し得る（２’−，７）撚り構造を有するスチールコード
の断面図、第４図は、本発明に使用し得る（２＋６）撚
り構造を有するスチールコードの断面図、第５図は、比
較例１に使用した（３ ＋ ９ ＋１５）撚り構造を有
するスチールコードの断面図、第６図は、比較例２に使
用した（３＋６）撚り構造を有するスチールコードの断
面図、第７図は、比較例３に使用した（４Ｘ２）撚り構
造を有するスチールコードの断面図、第８図は、比較例
４に使用した（ＩＸ５）撚り構造を有するスチールコー
ドの断面図、第９図は、比較例５に使用した（３”９）
撚り構造を有するスチールコードの断面図、第１０図の
（ａ）および（ｂ）は、夫々偏摩耗量の測定方法を示す
説明図である。
１・・・大型ラジアルタイヤ
２・・・カーカス層 ３・・・トレッド４・・・
ベルト交差層 ４ａ・・・ベルト主幹層４ｂ・・・
ヘルド保護層Fig. 1 is a left half sectional view of the m-sized large pusial tire of the present invention, Fig. 2 is a sectional view of a steel cord having a (2+8) twisted structure that can be used in the present invention, and Fig. 3 is a sectional view of the steel cord according to the present invention. FIG. 4 is a cross-sectional view of a steel cord with a (2'-,7) twist structure that can be used in the present invention, and FIG. 5 is a cross-sectional view of a steel cord with a (2+6) twist structure that can be used in the present invention. FIG. 6 is a cross-sectional view of a steel cord with a (3 + 9 + 15) twist structure used in Comparative Example 1, and FIG. 7 is a cross-sectional view of a steel cord with a (3+6) twist structure used in Comparative Example 2. , FIG. 8 is a cross-sectional view of a steel cord having a (IX5) twist structure used in Comparative Example 4, and FIG. 9 is a cross-sectional view of a steel cord having a (IX5) twist structure used in Comparative Example 4. Used in Example 5 (3”9)
FIGS. 10(a) and 10(b), which are cross-sectional views of a steel cord having a twisted structure, are explanatory diagrams each showing a method for measuring the amount of uneven wear. 1... Large radial tire 2... Carcass layer 3... Tread 4...
Belt cross layer 4a...Belt main layer 4b...
heald protective layer
Claims (1)
ーカス層のタイヤ半径方向外側に、タイヤ赤道面に対し
て５〜２５゜のコード角度で互いに交差するようにスチ
ールコードが配設された複数のベルトプライ層よりなる
ベルト主幹層と、該主幹層のタイヤ半径方向外側に配設
された少なくとも１層のベルトプライ層よりなるベルト
保護層とより構成されたベルト交差層を有する大型ラジ
アルタイヤにおいて、 前記ベルト主幹層に配設されたスチールコードが、 （イ）２本のスチールフィラメントよりなるコアと、こ
のコアを取り巻く６〜８本のスチールフィラメントから
構成された単一のシースとの２層撚り構造を有し、 （ロ）該シースのスチールフィラメント間が少なくとも
１箇所間隙を有するとともに、 （ハ）該スチールコード単位断面積（Ｃｓ／７．８６：
ｍｍ＾２）当り２．５ｋｇｆ荷重時の伸びε＿１をスチ
ールコード単位断面積（Ｃｓ／７．８６：ｍｍ＾２）当
り２５ｋｇｆ荷重時の伸びε＿２より引いた差Δε（＝
ε＿２−ε＿１）の伸び率が０．３０％以下（ここで、
Ｃｓはスチールコード１ｍ当りの重量（ｇ）である。）
である ことを特徴とする大型ラジアルタイヤ。 ２、前記スチールコードのシースのスチールフィラメン
ト本数が６のとき、コアのスチールフィラメント径Ｄ＿
ｃと該シースのスチールフィラメント径Ｄ＿■との間で
、次式、 Ｄ＿■／Ｄ＿ｃ≦１．６５ で表わされる関係を満たす請求項１記載の大型ラジアル
タイヤ。 ３、前記スチールコードのシースのスチールフィラメン
ト本数が７のとき、コアのスチールフィラメント径Ｄ＿
ｃと該シースのスチールフィラメント径Ｄ＿■との間で
、次式、 Ｄ＿■／Ｄ＿ｃ≦１．１５ で表わされる関係を満たす請求項１記載の大型ラジアル
タイヤ。 ４、前記スチールコードのシースのスチールフィラメン
ト本数が８のとき、コアのスチールフィラメント径Ｄ＿
ｃと該シースのスチールフィラメント径Ｄ＿■との間で
、次式、 Ｄ＿■／Ｄ＿ｃ≦０．９ で表わされる関係を満たす請求項１記載の大型らジアル
タイヤ。 ５、前記スチールコードのコアの撚り方向とシースの撚
り方向とが同一方向である請求項１記載の大型ラジアル
タイヤ。 ６、前記スチールコードのスチールフィラメント径が０
．２〜０．５ｍｍである請求項１記載の大型ラジアルタ
イヤ。 ７、前記スチールコードのコード強力が２７０ｋｇｆ以
上である請求項１記載の大型ラジアルタイヤ。[Scope of Claims] 1. Steel cords are provided on the outside in the tire radial direction of the carcass layer in which reinforcing cords are arranged substantially in the radial direction, so as to intersect with each other at a cord angle of 5 to 25 degrees with respect to the tire equatorial plane. A belt cross layer consisting of a belt main layer consisting of a plurality of belt ply layers arranged with a belt main layer, and a belt protection layer consisting of at least one belt ply layer arranged outside the main main layer in the tire radial direction. In the large radial tire, the steel cord disposed in the belt main layer has (a) a core made of two steel filaments, and a single core made of 6 to 8 steel filaments surrounding this core. (b) There is at least one gap between the steel filaments of the sheath, and (c) The unit cross-sectional area of the steel cord (Cs/7.86:
The difference Δε(=
elongation rate of ε_2−ε_1) is 0.30% or less (here,
Cs is the weight (g) per meter of steel cord. )
A large radial tire characterized by: 2. When the number of steel filaments in the sheath of the steel cord is 6, the steel filament diameter of the core D_
2. The large radial tire according to claim 1, wherein c and the steel filament diameter D_■ of the sheath satisfy the following equation: D_■/D_c≦1.65. 3. When the number of steel filaments in the sheath of the steel cord is 7, the steel filament diameter of the core D_
2. The large radial tire according to claim 1, wherein c and the steel filament diameter D_■ of the sheath satisfy the following relationship: D_■/D_c≦1.15. 4. When the number of steel filaments in the sheath of the steel cord is 8, the steel filament diameter of the core D_
2. The large radial tire according to claim 1, wherein c and the steel filament diameter D_■ of the sheath satisfy the following relationship: D_■/D_c≦0.9. 5. The large radial tire according to claim 1, wherein the direction in which the core of the steel cord is twisted and the direction in which the sheath is twisted are the same. 6. The steel filament diameter of the steel cord is 0.
．． The large radial tire according to claim 1, which has a diameter of 2 to 0.5 mm. 7. The large radial tire according to claim 1, wherein the steel cord has a cord strength of 270 kgf or more.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2328235A JPH04193605A (en) | 1990-11-28 | 1990-11-28 | Large-sized radial tire |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2328235A JPH04193605A (en) | 1990-11-28 | 1990-11-28 | Large-sized radial tire |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH04193605A true JPH04193605A (en) | 1992-07-13 |
Family
ID=18207955
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2328235A Pending JPH04193605A (en) | 1990-11-28 | 1990-11-28 | Large-sized radial tire |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH04193605A (en) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2016129595A1 (en) * | 2015-02-13 | 2016-08-18 | 株式会社ブリヂストン | Rubber article reinforcing steel cord and pneumatic tire using same |
| JP2018021285A (en) * | 2016-08-05 | 2018-02-08 | 株式会社ブリヂストン | Pneumatic tire |
| WO2018025754A1 (en) * | 2016-08-05 | 2018-02-08 | 株式会社ブリヂストン | Pneumatic tire |
| JP2018021284A (en) * | 2016-08-05 | 2018-02-08 | 株式会社ブリヂストン | Steel cord for tire and pneumatic tire therewith |
-
1990
- 1990-11-28 JP JP2328235A patent/JPH04193605A/en active Pending
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| JP2018020746A (en) * | 2016-08-05 | 2018-02-08 | 株式会社ブリヂストン | Pneumatic tire |
| WO2018025755A1 (en) * | 2016-08-05 | 2018-02-08 | 株式会社ブリヂストン | Pneumatic tire |
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| EP3495164A4 (en) * | 2016-08-05 | 2019-06-12 | Bridgestone Corporation | Pneumatic tire |
| EP3495165A4 (en) * | 2016-08-05 | 2019-06-12 | Bridgestone Corporation | Pneumatic tire |
| US11518193B2 (en) | 2016-08-05 | 2022-12-06 | Bridgestone Corporation | Tire steel cord and pneumatic tire using same |
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