JPH04159475A - Fuel pump - Google Patents
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- JPH04159475A JPH04159475A JP28556590A JP28556590A JPH04159475A JP H04159475 A JPH04159475 A JP H04159475A JP 28556590 A JP28556590 A JP 28556590A JP 28556590 A JP28556590 A JP 28556590A JP H04159475 A JPH04159475 A JP H04159475A
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- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
- F04C—ROTARY-PISTON, OR OSCILLATING-PISTON, POSITIVE-DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; ROTARY-PISTON, OR OSCILLATING-PISTON, POSITIVE-DISPLACEMENT PUMPS
- F04C2/00—Rotary-piston machines or pumps
- F04C2/08—Rotary-piston machines or pumps of intermeshing-engagement type, i.e. with engagement of co-operating members similar to that of toothed gearing
- F04C2/10—Rotary-piston machines or pumps of intermeshing-engagement type, i.e. with engagement of co-operating members similar to that of toothed gearing of internal-axis type with the outer member having more teeth or tooth-equivalents, e.g. rollers, than the inner member
- F04C2/102—Rotary-piston machines or pumps of intermeshing-engagement type, i.e. with engagement of co-operating members similar to that of toothed gearing of internal-axis type with the outer member having more teeth or tooth-equivalents, e.g. rollers, than the inner member the two members rotating simultaneously around their respective axes
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- Rotary Pumps (AREA)
- Details And Applications Of Rotary Liquid Pumps (AREA)
Abstract
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は、自動車における燃料供給のための燃料ポンプ
、特にトロコイド型燃料ポンプに関する。DETAILED DESCRIPTION OF THE INVENTION [Field of Industrial Application] The present invention relates to a fuel pump for supplying fuel in a motor vehicle, in particular to a trochoidal fuel pump.
自動車においては、エンジンへの燃料供給のために、燃
料タンク内に燃料ポンプを配置している。In automobiles, a fuel pump is disposed within the fuel tank to supply fuel to the engine.
この種の燃料ポンプの１つとして、トロコイド型燃料ポ
ンプがある。このトロコイド型燃料ポンプは、インナロ
ータとアウタロータとの間に形成した圧力室の容積変化
により、ポンプ作用を行わせるものである。One example of this type of fuel pump is a trochoid fuel pump. This trochoid type fuel pump performs a pumping action by changing the volume of a pressure chamber formed between an inner rotor and an outer rotor.
従来のトロコイド型燃料ポンプは、第６図及び第７図に
示すごとく、ハウジング９０内に内歯９１０を有するア
ウタロータ９１と、外歯９２０を有するインナロータ９
２とを噛合回転可能に嵌合し、該アウタロータ９１とイ
ンナロータ９２との間に圧力室８２を形成している。そ
して、該圧力室８２は、ハうソング９０内に形成した吸
入ポート８１及び吐出ポート８３に連通させている。As shown in FIGS. 6 and 7, a conventional trochoid fuel pump includes an outer rotor 91 having internal teeth 910 in a housing 90 and an inner rotor 9 having external teeth 920.
A pressure chamber 82 is formed between the outer rotor 91 and the inner rotor 92. The pressure chamber 82 is communicated with a suction port 81 and a discharge port 83 formed in the housing song 90.
上記アウタロータ９１及びインナロータ９２は。The outer rotor 91 and inner rotor 92 are as follows.
ハウジング９０に内嵌したスペーサ９３により。By a spacer 93 fitted inside the housing 90.
半径方向の動きを規制されており、またケーシング９４
及びカバー９５により、軸方向の動きを規制されている
。The radial movement is restricted and the casing 94
And a cover 95 restricts movement in the axial direction.
また、上記ハウジング９０内には、直流モータ（図示略
）を収納してあり、該直流モータの駆動シャフト９６は
、ケーシング９４を貫通して、上記インナロータ９２に
駆動可能に嵌合している。Further, a DC motor (not shown) is housed within the housing 90, and a drive shaft 96 of the DC motor passes through the casing 94 and is drivably fitted into the inner rotor 92.
したがって、該インナロータ９２は、駆動シャフト９６
を中心として回転し、またアウタロータ９１は、インナ
ロータ９２との噛合により回転するようになっている。Therefore, the inner rotor 92 is connected to the drive shaft 96
The outer rotor 91 rotates by being engaged with the inner rotor 92.
該アウタロータ９１とインナロータ９２とは１回転中心
を異にしており１両者間には、上記圧力室８２を形成し
ている。それぞれの圧力室８２は、アウタロータ９１の
内歯９１０とインナロータ９２の外歯９２０とにより。The outer rotor 91 and the inner rotor 92 have different centers of rotation, and the pressure chamber 82 is formed between them. Each pressure chamber 82 is formed by internal teeth 910 of the outer rotor 91 and external teeth 920 of the inner rotor 92.
はぼシールされている。It is sealed.
上記吸入ポート８１は、吸入行程における圧力室８２と
対応させて、カバー９５に円弧状に形成している。また
、吐出ポート８３は、吐出行程における圧力室８２と対
応させて、ケーシング９４に円弧状に形成している。The suction port 81 is formed in an arc shape on the cover 95 to correspond to the pressure chamber 82 in the suction stroke. Further, the discharge port 83 is formed in an arc shape in the casing 94 to correspond to the pressure chamber 82 in the discharge stroke.
なお、第６図において、９７は吐出口、９８はコネクタ
を示す。In addition, in FIG. 6, 97 indicates a discharge port, and 98 indicates a connector.
Ｃ解決しようとする課題〕 しかしながら、従来の燃料ポンプにおいては。C. Issues to be solved] However, in conventional fuel pumps.
燃料の吐出脈動が大きく、騒音の原因となっている。The fuel discharge pulsation is large and causes noise.
この点について、第６図及び第７図を用いて詳しく説明
する。This point will be explained in detail using FIGS. 6 and 7.
第７図に示すごとく、吸入行程においては、アウタロー
タ９１とインナロータ９２との噛合回転により、圧力室
８２が徐々に大きくなる。一方。As shown in FIG. 7, in the suction stroke, the pressure chamber 82 gradually becomes larger due to the meshing rotation of the outer rotor 91 and the inner rotor 92. on the other hand.
吐出行程においては、圧力室８２が徐々に小さくなる。During the discharge stroke, the pressure chamber 82 gradually becomes smaller.
そのため、アウタロータ９１とインナロータ９２との間
に形成される個々の圧力室８２からは、それぞれ異なっ
た圧力で、燃料が吐出される。Therefore, fuel is discharged from the individual pressure chambers 82 formed between the outer rotor 91 and the inner rotor 92 at different pressures.
この個々の圧力室８２の吐出圧力の差により、吐出脈動
が生ずる。This difference in discharge pressure between the individual pressure chambers 82 causes discharge pulsation.
上記吐出脈動は、燃料ポンプ、その取付プラケット或い
は燃料ホースを伝達していく。そのため。The discharge pulsation is transmitted through the fuel pump, its mounting placket, or the fuel hose. Therefore.
燃料タンク外へ振動が漏れ、騒音の原因となっている。Vibration leaks outside the fuel tank and causes noise.
本発明は、かかる従来の問題点に鑑み、燃料の吐出脈動
を低減することができる。トロコイド型燃料ポンプを提
供しようとするものである。In view of such conventional problems, the present invention can reduce fuel discharge pulsation. The present invention aims to provide a trochoidal fuel pump.
本発明は、ハウジング内に内歯を有するアウタロータと
外歯を有するインナロータとを噛合回転可能に嵌合し、
該アウタロータとインナロータとの間に圧力室を形成す
ると共に、該圧力室はハウジング内に形成した吸入ポー
ト及び吐出ポートに連通させてなるトロコイド型燃料ポ
ンプにおいて。The present invention has an outer rotor having internal teeth and an inner rotor having external teeth fitted in a housing so as to be rotatably engaged,
A trochoidal fuel pump in which a pressure chamber is formed between the outer rotor and the inner rotor, and the pressure chamber is communicated with an intake port and a discharge port formed in a housing.
上記吐出ポートにはダンパ室を設けてなり、該ダンパ室
の開口面積ＳＢと吐出ポートの開口面積ＳＡとの比ＳＢ
／ＳＡが３〜５であることを特徴とするトロコイド型燃
料ポンプにある。The discharge port is provided with a damper chamber, and the ratio SB of the opening area SB of the damper chamber to the opening area SA of the discharge port
A trochoidal fuel pump is characterized in that /SA is 3 to 5.
本発明において最も注目すべきことは、吐出ポートとの
開口面積比ＳＢ／ＳＡが３〜５の範囲であるダンパ室を
吐出ポートに設けたことにある。What is most noteworthy about the present invention is that the discharge port is provided with a damper chamber whose opening area ratio SB/SA to the discharge port is in the range of 3 to 5.
ＳＢ／ＳＡ＜３では、ダンパ室によるダンパの効果を得
ることができない。また、ＳＢ／ＳＡ＞５では、ダンパ
室の後方である吐出ポートが絞りとなって、圧損が増大
する。When SB/SA<3, the damper effect of the damper chamber cannot be obtained. Furthermore, when SB/SA>5, the discharge port located at the rear of the damper chamber becomes a restriction, increasing pressure loss.
上記吐出ポート及びダンパ室は、その開口面積比ＳＢ／
ＳＡが３〜５の範囲にあれば良く、該吐出ポートの開口
位置及びその開口形状は問わない。The discharge port and damper chamber have an opening area ratio SB/
It is sufficient that SA is in the range of 3 to 5, and the opening position and shape of the discharge port are not limited.
したがって１例えば該吐出ポートを吐出行程における一
部の圧力室と対応させて設ける場合（第２図参照）、或
いは該吐出ポートを吐出行程の全域に亘って円弧状に設
ける場合（第５図参照）などがある。Therefore, 1. For example, when the discharge port is provided in correspondence with a part of the pressure chamber in the discharge stroke (see Figure 2), or when the discharge port is provided in an arc shape over the entire discharge stroke (see Figure 5). )and so on.
ここで、吐出ポートの開口面積ＳＡとは、駆動シャフト
と直交する面における該吐出ポートの開口部分の断面積
をいう。また、ダンパ室の開口面積ＳＢとは、駆動シャ
フトと直交する面における該ダンパ室の開口部分の断面
積をいい、後述する如く該ダンパ室の開口面積が軸線方
向に変化している場合には、その平均的な開口面積をい
う。Here, the opening area SA of the discharge port refers to the cross-sectional area of the opening portion of the discharge port in a plane perpendicular to the drive shaft. Furthermore, the opening area SB of the damper chamber refers to the cross-sectional area of the opening of the damper chamber in a plane perpendicular to the drive shaft, and as described later, when the opening area of the damper chamber changes in the axial direction, , its average opening area.
上記ダンパ室は、吐出ポート上であれば、軸線方向に沿
ういずれの部位に配設しても良い、また。The damper chamber may be located anywhere along the axial direction as long as it is above the discharge port.
ダンパ室は、その開口面積が一定である場合（第１図参
照）に限定されることなく１例えば球面のように開口面
積が軸線方向に変化している場合にも適用可能である。The damper chamber is not limited to a case where the opening area is constant (see FIG. 1), but can also be applied to a case where the opening area changes in the axial direction, such as a spherical surface.
また、上記ダンパ室は、該ダンパ室の容積をＶＢ、イン
ナロータとアウタロータとの間に形成される圧力室の最
大容積をＶＡとしたとき１両者の比がＶＢ／ＶＡ＞２と
なるように形成することが望ましい。これにより、−層
確実にダンパ室によるダンパの効果を得ることが可能と
なる。Further, the damper chamber is formed so that the ratio of the two is VB/VA>2, where VB is the volume of the damper chamber and VA is the maximum volume of the pressure chamber formed between the inner rotor and the outer rotor. It is desirable to do so. This makes it possible to reliably obtain the damper effect of the damper chamber.
ここで、圧力室の最大容積ＶＡとは、インナロータとア
ウタロータとの間に形成される個々の圧力室の内で、最
も容積が大きくなった状態における圧力室の容積をいう
、即ち、圧力室の最小容積位置を０°として、この位置
から時計方向若しくは反時計方向に約１８０°の位置に
ある圧力室の容積をいう（第２図参照）。Here, the maximum volume VA of the pressure chamber refers to the volume of the pressure chamber when the volume is the largest among the individual pressure chambers formed between the inner rotor and the outer rotor, that is, the volume of the pressure chamber in the state where the volume is the largest. Assuming that the minimum volume position is 0°, it refers to the volume of the pressure chamber at a position approximately 180° clockwise or counterclockwise from this position (see Fig. 2).
〔作 用］
本発明においては、インナロータとアウタロータとの噛
合回転により１両者間に形成した圧力室内に負圧が生ず
る。この負圧により、燃料が圧力室内に吸入される。[Function] In the present invention, negative pressure is generated in the pressure chamber formed between the inner rotor and the outer rotor due to the meshing rotation of the inner rotor and the outer rotor. This negative pressure draws fuel into the pressure chamber.
そして、インナロータ及びアウタロータの噛合回転に伴
って、圧力室内において圧縮、昇圧された燃料は、ダン
パ室、吐出ポートを経て吐出される。As the inner rotor and outer rotor mesh and rotate, the fuel compressed and pressurized in the pressure chamber is discharged through the damper chamber and the discharge port.
この場合において、圧力室から吐出された燃料は、−互
譲ダンパ室内に流入する。該ダンパ室は。In this case, the fuel discharged from the pressure chamber flows into the reciprocal damper chamber. The damper chamber is.
その開口面積ＳＢが吐出ポートの開口面積ＳＡとの比Ｓ
Ｂ／ＳＡにおいて３〜５だけ大きく形成してあり１個々
の圧力室における燃料圧力差はダンパ室内で緩和される
。The ratio S of the opening area SB to the opening area SA of the discharge port
B/SA is made larger by 3 to 5, and the fuel pressure difference in each pressure chamber is alleviated within the damper chamber.
その結果、燃料は低脈動流となり、吐出ポートを介して
吐出される。そのため、燃料ポンプの作動に伴う振動、
騒音も激減する。As a result, fuel is discharged through the discharge port in a low pulsating flow. As a result, vibrations associated with fuel pump operation,
Noise is also drastically reduced.
〔効 果］
したがって２本発明によれば、燃料の吐出脈動を低減す
ることが可能な、トロコイド型燃料ポンプを提供するこ
とができる。[Effects] Therefore, according to the two aspects of the present invention, it is possible to provide a trochoidal fuel pump capable of reducing fuel discharge pulsation.
〔実施例］
第１実施例
本発明の実施例にかかる燃料ポンプにつき、第１図〜第
４図を用いて説明する。[Embodiments] First Embodiment A fuel pump according to an embodiment of the present invention will be described with reference to FIGS. 1 to 4.
本例においては、第１図及び第２図に示すごとく、前記
従来例に示したケーシング９４に吐出ポート２を設け、
該吐出ポート２にはダンパ室１を設けである。In this example, as shown in FIGS. 1 and 2, a discharge port 2 is provided in the casing 94 shown in the conventional example,
The discharge port 2 is provided with a damper chamber 1.
上記ダンパ室１は、第２図に示すごとく、吐出行程にお
ける圧力室８２と連通させて円弧状に形成してあり、該
ダンパ室１の開口面積ＳＢは軸線方向に一定となってい
る。この場合、ダンパ室１は、圧力室８２の最小容積位
置ＴをＯｏとして。As shown in FIG. 2, the damper chamber 1 is formed in an arc shape so as to communicate with the pressure chamber 82 during the discharge stroke, and the opening area SB of the damper chamber 1 is constant in the axial direction. In this case, in the damper chamber 1, the minimum volume position T of the pressure chamber 82 is Oo.
この最小容積位置Ｔから反時計方向にＴ１〜Ｔ２の範囲
に設ける。即ち、１０°〜１４０１に設ける。It is provided in a range of T1 to T2 counterclockwise from this minimum volume position T. That is, it is provided at 10° to 1401°.
また、上記吐出ポート２は、圧力室８２の最小容積位置
Ｔから反時計方向に９０°付近に配設しである。この吐
出ポート２の配設位置は、上記ダンパ室ｌ上であれば、
いずれの部位でも良い、即ち、上記最小容積位１ｆＴか
ら反時計方向に１０”〜１４０°の範囲内に設ける。Further, the discharge port 2 is disposed at around 90° counterclockwise from the minimum volume position T of the pressure chamber 82. The arrangement position of this discharge port 2 is above the damper chamber l.
It may be provided at any location, that is, within a range of 10'' to 140° counterclockwise from the minimum volume position 1fT.
そして、上記吐出ポート２の開口面積をＳＡ。Then, the opening area of the discharge port 2 is SA.
ダンパ室１の開口面積をＳＢとしたとき２本例の両開口
面積の比ＳＢ／ＳＡは１次の値となっている。When the opening area of the damper chamber 1 is defined as SB, the ratio SB/SA of both opening areas in the two examples has a linear value.
ＳＢ／５Ａ−４
また、上記ダンパ室１の容積をＶＢ、圧力室８２の最大
容積をＶＡ（第２図において、ハツチングにより示す）
としたとき２両容積の比Ｖ Ｂ／ＶＡは１次の関係とな
っている。SB/5A-4 Also, the volume of the damper chamber 1 is VB, and the maximum volume of the pressure chamber 82 is VA (indicated by hatching in Fig. 2).
When this is the case, the ratio of the two volumes, VB/VA, has a linear relationship.
ＶＢ／ＶＡ＞２ その他は、前記従来例と同様である。VB/VA>2 The rest is the same as the conventional example.
本例の燃料ポンプは、上記のように構成されているので
２次の作用効果を呈する。Since the fuel pump of this example is configured as described above, it exhibits the second order effect.
即ち、直流モータを作動させたとき、駆動シャフト９６
を介して、インナロータ９２が回転駆動される。インナ
ロータ９２が回転することにより。That is, when the DC motor is operated, the drive shaft 96
The inner rotor 92 is rotationally driven through. When the inner rotor 92 rotates.
該インナロータ９２と噛合しているアウタロータ９１も
追従して回転する。該インナロータ９２及びアウタロー
タ９１が回転するに従って、吸入行程においては圧力室
８２の容積が膨張し、また吐出行程においては圧力室８
２の容積が収縮する。The outer rotor 91 meshing with the inner rotor 92 also rotates accordingly. As the inner rotor 92 and outer rotor 91 rotate, the volume of the pressure chamber 82 expands during the suction stroke, and the volume of the pressure chamber 82 expands during the discharge stroke.
The volume of 2 shrinks.
そして、圧力室８２の容積が膨張する際に発生する負圧
により、吸入ポート８１から燃料を吸入する。また、圧
力室８２の容積が収縮する際に。Then, fuel is sucked from the suction port 81 due to the negative pressure generated when the volume of the pressure chamber 82 expands. Also, when the volume of the pressure chamber 82 contracts.
該圧力室８２内の燃料をダンパ室１へ吐出する。The fuel in the pressure chamber 82 is discharged to the damper chamber 1.
そして１個々の圧力室８２からそれぞれ異なった圧力で
吐出された燃料は、−互譲ダンバ室１内に流入する。該
ダンパ室１は、吐出ポート２よりも前記開口面積比だけ
大きく形成しである。そのため９個々の圧力室８２にお
ける燃料圧力差は。The fuel discharged from the individual pressure chambers 82 at different pressures flows into the reciprocal damper chamber 1. The damper chamber 1 is formed to be larger than the discharge port 2 by the opening area ratio. Therefore, the fuel pressure difference in the nine individual pressure chambers 82 is as follows.
ダンパ室１内で緩和される。It is relieved within the damper chamber 1.
その結果、第３図に示すごとく、燃料は低脈動流となり
、吐出ポート２を介して吐出される０本例においては、
脈動振幅の最大幅Ｐ１は、Ｐ１＝０．０７ｋｇｆ／ｃｊ
であった。As a result, as shown in FIG. 3, the fuel becomes a low pulsating flow, and in the case of zero fuel being discharged through the discharge port 2,
The maximum width P1 of the pulsation amplitude is P1=0.07kgf/cj
Met.
なお、上記ダンパ室１を設けない場合は、第４図に示す
ごとく、脈動振幅の最大幅Ｐ２は、Ｐ２＝０．１４ｋｇ
ｆ／ｃｊであった。In addition, when the damper chamber 1 is not provided, as shown in FIG. 4, the maximum width P2 of the pulsation amplitude is P2=0.14 kg.
It was f/cj.
このように１本例によれば、燃料の吐出脈動を半減する
ことができる。また、そのため、燃料ポンプの作動に伴
う振動、騒音も激減する。As described above, according to this example, the fuel discharge pulsation can be halved. In addition, vibration and noise associated with the operation of the fuel pump are also drastically reduced.
第２実施例 本例の燃料ポンプにつき、第５図を用いて説明する。Second example The fuel pump of this example will be explained using FIG. 5.
本例においては、前記第１実施例に示した吐出ポート２
に代えて、吐出ポート３を用いている。In this example, the discharge port 2 shown in the first embodiment is
Instead, a discharge port 3 is used.
該吐出ポート３は、圧力室８２の最小容積位置Ｔから２
反時計方向に１０°〜１４０°の範囲に亘って円弧状に
形成しである。即ち、該吐出ポート３は、第１実施例の
吐出ポート２に比して、その幅を小さくし長さを大きく
して前記ダンパ室ｌの形成範囲の長さと一敗させている
。The discharge port 3 is located 2 from the minimum volume position T of the pressure chamber 82.
It is formed in an arc shape over a range of 10° to 140° in the counterclockwise direction. That is, the discharge port 3 has a smaller width and a longer length than the discharge port 2 of the first embodiment, so that it is equal to the length of the damper chamber l.
また、該吐出ポート３の開口面積をＳＡ、ダンパ室１の
開口面積をＳＢとしたとき１両開口面積比ＳＢ／ＳＡは
２次の値となっている。Further, when the opening area of the discharge port 3 is SA and the opening area of the damper chamber 1 is SB, the ratio SB/SA of both opening areas is a quadratic value.
Ｓ、Ｂ／５Ａ＝４ その他は、前記第１実施例と同様である。S, B/5A=4 The rest is the same as the first embodiment.
本例の燃料ポンプは、上記のように構成されているので
、前記第１実施例と同様の作用効果を呈する。Since the fuel pump of this example is constructed as described above, it exhibits the same effects as those of the first example.
第１図〜第４図は第１実施例にかかる燃料ポンプを示し
、第１図はその要部断面正面図、第２図は第１図におけ
るＣ−Ｃ線矢視断面図、第３図は吐出脈動波形、第４図
は比較燃料ポンプの吐出脈動波形、第５図は第２実施例
にかかる燃料ポンプの平面断面図、第６図及び第７図は
従来例を示し。
第６図は燃料ポンプの要部断面正面図、第７図は第６図
におけるＤ−Ｄ線矢視断面図である。
１０６．ダンパ室。
２．３．、、吐出ポート。
８１、、、吸入ポート。
８２、、、圧力室。
９０、、、ハウジング。
９１、、、 アウタロータ。
９１０、、、内歯。
９２、、、 インナロータ。
９２０、、、外歯。1 to 4 show a fuel pump according to a first embodiment, FIG. 1 is a sectional front view of the main part thereof, FIG. 2 is a sectional view taken along the line C--C in FIG. 1, and FIG. 4 shows a discharge pulsation waveform of a comparative fuel pump, FIG. 5 is a plan cross-sectional view of a fuel pump according to a second embodiment, and FIGS. 6 and 7 show a conventional example. FIG. 6 is a sectional front view of essential parts of the fuel pump, and FIG. 7 is a sectional view taken along the line D--D in FIG. 6. 106. damper room. 2.3. ,,Discharge port. 81... Intake port. 82, pressure chamber. 90,, housing. 91, Outer rotor. 910,, internal teeth. 92, Inner rotor. 920,, external teeth.
Claims (2)
を有するインナロータとを噛合回転可能に嵌合し，該ア
ウタロータとインナロータとの間に圧力室を形成すると
共に，該圧力室はハウジング内に形成した吸入ポート及
び吐出ポートに連通させてなるトロコイド型燃料ポンプ
において，上記吐出ポートにはダンパ室を設けてなり，
該ダンパ室の開口面積ＳＢと吐出ポートの開口面積ＳＡ
との比ＳＢ／ＳＡが３〜５であることを特徴とするトロ
コイド型燃料ポンプ。(1) An outer rotor having internal teeth and an inner rotor having external teeth are fitted in a housing so that they can mesh and rotate, and a pressure chamber is formed between the outer rotor and the inner rotor, and the pressure chamber is formed in the housing. In the trochoid type fuel pump, the discharge port is provided with a damper chamber, and the discharge port is connected to the intake port and the discharge port.
The opening area SB of the damper chamber and the opening area SA of the discharge port
A trochoidal fuel pump characterized in that the ratio SB/SA is 3 to 5.
上記圧力室の最大容積ＶＡとの比ＶＢ／ＶＡが２よりも
大きいことを特徴とするトロコイド型燃料ポンプ。(2) The trochoidal fuel pump according to claim 1, wherein a ratio VB/VA of a volume VB of the damper chamber to a maximum volume VA of the pressure chamber is larger than 2.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP28556590A JPH04159475A (en) | 1990-10-23 | 1990-10-23 | Fuel pump |
Applications Claiming Priority (1)
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|---|---|---|---|
| JP28556590A JPH04159475A (en) | 1990-10-23 | 1990-10-23 | Fuel pump |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH04159475A true JPH04159475A (en) | 1992-06-02 |
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Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP28556590A Pending JPH04159475A (en) | 1990-10-23 | 1990-10-23 | Fuel pump |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH04159475A (en) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU199143U1 (en) * | 2020-04-22 | 2020-08-19 | Публичное акционерное общество «Авиационная корпорация «Рубин» | Gerotor pump |
-
1990
- 1990-10-23 JP JP28556590A patent/JPH04159475A/en active Pending
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU199143U1 (en) * | 2020-04-22 | 2020-08-19 | Публичное акционерное общество «Авиационная корпорация «Рубин» | Gerotor pump |
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