JPH04157083A - Laser beam machining method - Google Patents
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- Laser Beam Processing (AREA)
Abstract
Description
【発明の詳細な説明】
［産業上の利用分野］
この発明は、回転するパイプのレーザ加工方法に関する
ものである。DETAILED DESCRIPTION OF THE INVENTION [Field of Industrial Application] The present invention relates to a method for laser processing a rotating pipe.
第４図（ａ） 、 （ｂ）は、レーザ加工機の構成説明
図である。FIGS. 4(a) and 4(b) are explanatory diagrams of the configuration of the laser processing machine.
第４図（ａ） 、 （ｂ）図において、（１）はレーザ
発振器、（２）はレーザビーム、（３）は反射鏡、（４
）は加工ヘッド、（５）は加工レンズ、（６）は加工ガ
ス導入管、（７）は酸素ガス、（８）は加工ノズル、（
９）は回転テーブル、（１０）は被加工物であるパイプ
、（１１）はパイプ（１０）の軸心、（１２）はレーザ
ビーム（２）の照射位置、（１３）はパイプ（ｌＯ）の
回転方向、（１４）は切断方向である。In Figures 4(a) and (b), (1) is a laser oscillator, (2) is a laser beam, (3) is a reflecting mirror, and (4) is a laser beam.
) is the processing head, (5) is the processing lens, (6) is the processing gas introduction pipe, (7) is the oxygen gas, (8) is the processing nozzle, (
9) is a rotating table, (10) is a pipe as a workpiece, (11) is the axis of the pipe (10), (12) is the irradiation position of the laser beam (2), and (13) is the pipe (lO). (14) is the cutting direction.
第５図及び第６図は従来のレーザ切断法におけるパイプ
切断面を表す図面で、（１００）はドラグライン、（１
０２）は火粉、（１０３）はドロスである。Figures 5 and 6 are drawings showing pipe cutting surfaces in the conventional laser cutting method, where (100) is the drag line, (100) is the drag line, and (100) is the drag line.
02) is powder, and (103) is dross.
次に、第４〜６図により、従来のレーザ切断法について
説明する。Next, a conventional laser cutting method will be explained with reference to FIGS. 4 to 6.
レーザ発振器（１）より出射されたレーザビーム（２）
は、反射鏡（３）により反射され、加工ヘッド（４）ま
で送られる。加工ヘッド（４）に送られたレーザビーム
（２）は、その内部に備え付けられた加工レンズ（５）
により、パイプ（１０）の表面付近で焦点を結ぶように
集光される。このとき、酸素ガス（７）が加工ガス導入
管（８）から加工ヘッド（４）内に導入され、レーザビ
ーム（２）の出射と同時に加工ノズル（８）よりパイプ
（１０）に噴射される。Laser beam (2) emitted from laser oscillator (1)
is reflected by the reflecting mirror (3) and sent to the processing head (4). The laser beam (2) sent to the processing head (4) passes through the processing lens (5) installed inside the processing head (4).
The light is focused near the surface of the pipe (10). At this time, oxygen gas (7) is introduced into the processing head (4) from the processing gas introduction pipe (8), and is injected into the pipe (10) from the processing nozzle (8) at the same time as the laser beam (2) is emitted. .
一方、レーザビーム（２）でレーザ加工されるパイプ（
ｌＯ）は回転テーブル（９）により軸心（１１）を中心
に回転しており、このパイプ（１０）の表面に加工レン
ズ（５）によって集光されたレーザビーム（２）と酸素
ガス（７）とを噴射することにより、パイプ（１０）を
切断することができる。この場合、酸素ガス（７）は酸
化反応熱により材料裏面まで浸透した溶融物を、酸素ガ
ス（７）の噴射圧力とそれによる冷却効果により、大粉
状の粒子と化して除去させる働きをもっている。On the other hand, the pipe (
lO) is rotated around the axis (11) by a rotating table (9), and a laser beam (2) focused by a processing lens (5) and an oxygen gas (7) are placed on the surface of this pipe (10). ), the pipe (10) can be cut. In this case, the oxygen gas (7) has the function of removing the molten material that has penetrated to the back surface of the material due to the heat of the oxidation reaction, by turning it into large powder-like particles due to the injection pressure of the oxygen gas (7) and the resulting cooling effect. .
上記のようなレーザ切断を実施すると、パイプ（ｌＯ）
の切断面に第５図と第６図に示すような“筋目” （以
下、ドラグライン（１（１０）と呼ぶ）が発生する。こ
れは、微小なスポットに集光されたレーザビーム（２）
のエネルギーとＭ素ガス（７）との反応によりパイプ（
１０）を溶融し、その溶融物が酸素ガス（７）の流れに
より内部を下向きに通過し、これが火粉（１０２）とな
ってパイプ（１０）の内面から放出される時、この溶融
物がパイプ（１０）の材料内を通過した跡として上記ド
ラグライン＜１００）が形成されると考えられている。When performing laser cutting as described above, the pipe (lO)
A "drag line" (hereinafter referred to as drag line (1 (10)) as shown in Figures 5 and 6 occurs on the cut surface of the laser beam (2 )
Due to the reaction between the energy of and the M gas (7), the pipe (
10), the molten material passes downward through the interior due to the flow of oxygen gas (7), and when it becomes spark powder (102) and is released from the inner surface of the pipe (10), this molten material It is believed that the drag line <100) is formed as a trace of passage through the material of the pipe (10).
［発明が解決しよう、とする課題〕
従来のレーザ切断法は以上のように、加工レンズ（５）
を通過したレーザビーム（２）か常に被加工物であるパ
イプ（１０）の軸心（１１）を通る直径上に投射されて
いる。したかって第６図に示すように、パイプ（１０）
の回転速度の増加に対応してドラグライン（１００）か
パイプ（１０）の回転方向く１３）に大きく曲がり、パ
イプ（１０）の内周面から放出される火粉（ｌＯ２）も
パイプ（１０）の回転方向（１３）に大きく流れること
になる。その結果、火粉（１０２）と化した溶融物がス
ムーズにパイプ（１０）の内面から分離しづらくなり、
この分離不能となった溶融物かパイプ（１０）の内面に
固まり、パリ状のドロス（１０３）となって多量に付着
する。[Problem to be solved by the invention] As described above, the conventional laser cutting method
The laser beam (2) that has passed through is always projected onto a diameter that passes through the axis (11) of the pipe (10) that is the workpiece. Therefore, as shown in Figure 6, the pipe (10)
In response to an increase in the rotational speed of the pipe (10), the drag line (100) bends significantly in the rotational direction (13) of the pipe (10), and the powder (lO2) released from the inner peripheral surface of the pipe (10) also ) will flow largely in the rotational direction (13). As a result, it becomes difficult for the molten material that has turned into powder (102) to separate smoothly from the inner surface of the pipe (10).
This inseparable molten material solidifies on the inner surface of the pipe (10) and adheres in large quantities as parry-like dross (103).
よって、従来のレーザ切断方法では良好な切断加工が困
難になるばかりでなく、それ以上に・く４ブ（１０）の
回転速度を増加させることが不可能であった。Therefore, with the conventional laser cutting method, it is not only difficult to perform a good cutting process, but also it is impossible to further increase the rotational speed of the cutting blade (10).
実験結果に基づく切断速度〔パイプ（１０）の回９．！
速度〕■に対するドラグライン（１００）の流れｆｆ１
Ｌの変化を、第７図に示す。実験試料として材質が５ｐ
ｃｃ、板厚２龍、パイプ径φ３０ｍｍの金属のパイプ（
１０）を用い、出力が１ｋＷで焦点距離が５．０インチ
の加工レンズ（５）で集光されたレーザビム（２）をパ
イプ（１０）の表面に対して垂直に照射して切断した。Cutting speed based on experimental results [pipe (10) times 9. !
Flow of drag line (100) with respect to speed]■ff1
The change in L is shown in FIG. The material is 5p as an experimental sample.
cc, metal pipe with plate thickness 2 dragons, pipe diameter φ30 mm (
10), the surface of the pipe (10) was irradiated perpendicularly with a laser beam (2) focused by a processing lens (5) having an output of 1 kW and a focal length of 5.0 inches to cut the pipe.
第７図に示されているように、切断速度Ｖの増加に伴い
ドラグライン流れ量りも増大し、切断速度Ｖが６ｍ／分
でドラグライン流れ量りがほぼ１關に達する。この場合
のパイプ（１０）の内面から放出される火粉（１０２）
は、第６図に示されたように内周面とほぼ平行状態とな
ってパイプ（１ｏ）の回転方向く１３）に大きく流出す
る。この結果、火粉（１０２）と化した溶融物がスムー
ズにパイプ（１ｏ）の内面から分離しづらくなり、Ｓ
Ｐ ＣＣ２，０■Ｉｌｔの切断加工では６ｍ／分が限界
となり、これ以上レーザビーム（２）の出力を増大させ
ても切断速度■を増加させることができなくなるいとい
う問題点があった。As shown in FIG. 7, as the cutting speed V increases, the dragline flow rate also increases, and when the cutting speed V is 6 m/min, the dragline flow rate reaches approximately 1 degree. Spark powder (102) released from the inner surface of the pipe (10) in this case
As shown in FIG. 6, the water is substantially parallel to the inner circumferential surface and largely flows out in the direction of rotation of the pipe (1o) (13). As a result, it becomes difficult for the molten material that has turned into powder (102) to separate smoothly from the inner surface of the pipe (1o), and S
There was a problem in that the cutting speed of PCC2,0■Ilt was limited to 6 m/min, and even if the output of the laser beam (2) was increased beyond this, the cutting speed (■) could not be increased.
この発明は上記のような課題を解決するためになさねた
もので、加工時のドラグライン（１００）の流れを抑制
し、以て従来の切断速度■を上回る速度で加工すること
かできるレーザ加工方法を得ることを目的とする。This invention was made in order to solve the above-mentioned problems, and it is a laser that can suppress the flow of the drag line (100) during processing and thereby perform processing at a speed higher than the conventional cutting speed. The purpose is to obtain a processing method.
［課題を解決するための手段］
本発明は、軸心を中心に回転するパイプの直径方向にレ
ーザビームを照射してパイプの回転方向と逆方向の切断
方向にレーザ加工を行うレーザ加工方法において、レー
ザビームの照射位置を切断方向に平行移動してビーム傾
斜角θをほぼ１ｏ度以内に選定したレーザ加工方法を採
用したものである。[Means for Solving the Problem] The present invention provides a laser processing method in which a laser beam is irradiated in the diametrical direction of a pipe rotating around its axis to perform laser processing in a cutting direction opposite to the rotational direction of the pipe. , a laser processing method is adopted in which the irradiation position of the laser beam is moved parallel to the cutting direction and the beam inclination angle θ is selected to be approximately within 10 degrees.
［作 用］
パイプの直径に平行方向の光軸に沿ったレーザビームが
切断方向に平行移動されて、ビーム傾斜角θがほぼ１０
度以内に選定されて回転するパイプの表面上に照射され
る。照射されたレーザビームのエネルギーと切断ガスと
の反応によりパイプが溶融され、溶融物が切断ガスの流
れによって内部を内側向きに通過して火粉となってパイ
プの内周面から放出される。レーザビームの照射位置が
従来よりパイプの回転に先行するので、ビーム傾斜角θ
の範囲内ではドラグラインの流れ量が少なくなり、切断
可能な速度範囲が拡大される。[Operation] The laser beam along the optical axis parallel to the diameter of the pipe is moved in parallel to the cutting direction, so that the beam inclination angle θ is approximately 10
It is irradiated onto the surface of the rotating pipe that is selected within a certain degree. The pipe is melted by the reaction between the energy of the irradiated laser beam and the cutting gas, and the melt passes inward through the interior of the pipe due to the flow of the cutting gas, becoming powder and being ejected from the inner peripheral surface of the pipe. Since the irradiation position of the laser beam precedes the rotation of the pipe, the beam inclination angle θ
Within this range, the flow rate of the drag line decreases and the cutting speed range is expanded.
［実施例コ
第１図は本発明実施例方法に係るレーザ切断装置の構成
説明図で、従来方法の説明に用いた第４図乃至第７図と
同一または相当部分には同一符号が付されているので、
再説明を省略する。[Embodiment Fig. 1 is an explanatory diagram of the configuration of a laser cutting device according to the embodiment method of the present invention, and the same or equivalent parts as in Figs. 4 to 7 used to explain the conventional method are given the same reference numerals. Because
Omit further explanation.
従来の方法で説明したように、パイプ（ｌＯ）の表面に
対するレーザビーム（２）の光軸を軸心（１１）を通る
直径上において切断すると、切断速度Ｖの増加に対応し
てドラグライン（１００）が回転方向（１３）へ大きく
流れる。このため、第１図において、パイプ（１０）を
回転方向（１３）に回転して切断方向（１４）に切断す
る場合、加工レンズ（５）により集光されたレーザビー
ム＜２）を切断方向に平行移動して切断を行う。移動し
たレーザビーム（２）の照射位置（１２）は、直径に対
して角度θだけ傾いた傾斜角（以下、ここでは仮にビー
ム傾斜角と呼ぶ）上にある。即ち、レーザビーム（２）
の照射位置（１２）をパイプ（ｌＯ）の軸心（１１）か
らΔＸだけ回転方向（１３）とは逆方向の切断方向（１
４）の離れた位置に設定する。As explained in the conventional method, when cutting the optical axis of the laser beam (2) to the surface of the pipe (lO) on the diameter passing through the axis (11), the drag line ( 100) flows largely in the rotational direction (13). Therefore, in FIG. 1, when the pipe (10) is rotated in the rotational direction (13) and cut in the cutting direction (14), the laser beam <2) focused by the processing lens (5) is directed in the cutting direction. Perform cutting by moving parallel to . The irradiation position (12) of the moved laser beam (2) is on an inclination angle (hereinafter tentatively referred to as a beam inclination angle) that is inclined by an angle θ with respect to the diameter. That is, laser beam (2)
The irradiation position (12) is moved by ΔX from the axis (11) of the pipe (lO) in the cutting direction (1
4) Set it in a remote position.
ここで、ビーム傾斜角θに対するドラグライン（１００
）の流れの変化の関係を実験により検討した。Here, the drag line (100
) The relationship between changes in flow was investigated through experiments.
材質が５ｐｃｃで板厚２龍のパイプを、レーザ出力１ｋ
Ｗ、加工レンズ焦点路Ｍ：５インチ、切断速度６ｍ／分
で切断した実験の場合の、ビーム傾射角θとドラグライ
ン流れ量りとの関係を第２図に示す。第２図から、ビー
ム傾斜角θが大きくなるほど、速度の増加を阻害させて
いるドラグライン流れ量りは小さくなっていることがわ
かる。この結果、レーザビーム（２）の照射によって生
じた溶融物かパイプ（１０）の内面から回転方向（１３
）へ大きく流れるのを抑制できるため、この溶融物が固
まりドロス（１０３）となってパイプ（１０）の内面に
付着することなくスムーズにパイプ（ｌＯ）の内面から
放出させることができる。よって、パイプ（１０）の内
周面へのドロス（１０３）の付着がなく、良好なレーザ
切断を実施することができる。The material is 5 pcc, the plate thickness is 2 dragons, the laser output is 1 k.
FIG. 2 shows the relationship between the beam inclination angle θ and the dragline flow rate in the case of an experiment in which cutting was performed with W, processing lens focal path M: 5 inches, and cutting speed of 6 m/min. From FIG. 2, it can be seen that the larger the beam inclination angle θ becomes, the smaller the dragline flow rate that inhibits the increase in speed becomes. As a result, the melt produced by the laser beam (2) irradiation is removed from the inner surface of the pipe (10) in the rotational direction (13).
), this melt can be smoothly discharged from the inner surface of the pipe (10) without solidifying into dross (103) and adhering to the inner surface of the pipe (10). Therefore, there is no adhesion of dross (103) to the inner circumferential surface of the pipe (10), and good laser cutting can be performed.
次に、ビーム傾射角θに対してどの程度パイプ（１０）
の回転速度を増加できるか、即ち可能な切断速度Ｖの範
囲を第３図に示す。Next, to what extent is the pipe (10) relative to the beam inclination angle θ?
FIG. 3 shows the range of possible cutting speeds V in which the rotational speed can be increased.
レーザビーム（２）の光軸を直径上に一致させてパイプ
（ｌＯ）に対して垂直に照射して切断した従来の場合は
、ドラグライン流れ量りが大きくなりすぎたことが原因
して切断速度Ｖの上限が６ｍ／分であった。従って、こ
の状態のままそれ以上の速度をあげても、ドラグライン
流れ量りは増大するのみで切断分離することができない
。しかしながら、パイプ（１０）に入射する光軸が直径
方向のレーザビーム（２）を切断方向（１４）に平行移
動させることにより、ドラグライン流れ量りを小さくす
ることができ当然ドロス（１０３）の付着量も減る。第
３図に示されているように、例えばビーム傾射角θ−１
０＠を切断方向へ傾斜させることにより、切断速度を１
０ｍ／分まで増加させることができた。In the conventional case of cutting by aligning the optical axis of the laser beam (2) on the diameter and irradiating it perpendicularly to the pipe (lO), the cutting speed decreased due to the drag line flow rate becoming too large. The upper limit of V was 6 m/min. Therefore, even if the speed is increased further in this state, the drag line flow rate will only increase, and cutting and separation will not be possible. However, by moving the laser beam (2) whose optical axis enters the pipe (10) in the diametrical direction in parallel to the cutting direction (14), the flow rate of the drag line can be reduced, which naturally results in the adhesion of dross (103). The amount also decreases. As shown in FIG. 3, for example, the beam inclination angle θ-1
By tilting 0@ toward the cutting direction, the cutting speed can be increased by 1.
It was possible to increase the speed to 0 m/min.
以上のことから、ビーム傾斜角θをパイプ（１０）の切
断方向（１４）に傾斜させて切断加工を行うことが、ド
ロス（１０３）の付着量の低減と切断速度の向上に対し
て有効な方法であることが明らかにされた。そこで、上
記のようなビーム傾斜角θを設定するために、レーザビ
ーム（２）の照射位置（１２）のパイプ（１０）の軸心
（１１）からの距離ΔＸについて検討を加えた。From the above, it is found that performing cutting with the beam inclination angle θ inclined in the cutting direction (14) of the pipe (10) is effective in reducing the amount of dross (103) attached and improving the cutting speed. It was revealed that the method Therefore, in order to set the beam inclination angle θ as described above, consideration was given to the distance ΔX of the irradiation position (12) of the laser beam (2) from the axis (11) of the pipe (10).
照射位置（１２）の軸心（１１）までの距離ΔＸとビー
ム傾斜角θとの間には、
φ／ ２ Ｘ ｔ ａ ｎθ
ΔＸ−□
［１＋ （ｊａｎ（９） ２ ］ ｌ／２（但し
、φ：パイプ径）
なる関係があり、例えばパイプ径がφ−３０龍のパイプ
を切断する場合でビーム傾斜角θ−１０”に設定したと
きには、
Δ Ｘｍ２．６ｇ＋鳳
となる。即ち、レーザビーム（２）の照射位置（１２）
を、パイプ（１０）の軸心（１１）から２．８ｍｍだけ
切断方向（１４）に離せばよいことがわかる。Between the distance ΔX of the irradiation position (12) to the axis (11) and the beam inclination angle θ, φ/2 , φ: pipe diameter) For example, when cutting a pipe with a diameter of φ-30 and the beam inclination angle is set to θ-10", Δ (2) Irradiation position (12)
It can be seen that it is sufficient to separate 2.8 mm from the axis (11) of the pipe (10) in the cutting direction (14).
ところが、レーザビーム（２）の照射位置（１２）をΔ
Ｘ以上パイプの軸心（１１）から離すと、ドラグライン
（１００）は逆に回転方向（１３）とは反対方向に大き
く流れる結果、加工速度を向上させることができず逆効
果となる。また、照射位置（１２）をΔＸ以上にパイプ
（１０）の軸心（１１）から離すとレーザビーム（２）
の照射位置（１２）における照射面積が過大となり、パ
イプ（１０）を溶融するための充分なエネルギー密度が
得られなくなって切断不能に陥ることになる。However, the irradiation position (12) of the laser beam (2) is
If the drag line (100) is separated from the axis (11) of the pipe by more than X, the drag line (100) will flow significantly in the opposite direction to the rotational direction (13), making it impossible to improve the machining speed and having the opposite effect. Also, if the irradiation position (12) is separated from the axis (11) of the pipe (10) by more than ΔX, the laser beam (2)
The irradiation area at the irradiation position (12) becomes too large, and it becomes impossible to obtain sufficient energy density to melt the pipe (10), making it impossible to cut the pipe (10).
したがって、レーザビーム（２）の照射位置（１２）を
パイプ（１０）の軸心（１１）から外して距離ΔＸだけ
切断方向（Ｉ４）の離れた位置、即ちビーム傾斜角θを
ほぼＩＯ″の範囲内のパイプ（１０）の表面上にレーザ
ビーム（２）を照射してレーザ切断することが必要とな
る。Therefore, the irradiation position (12) of the laser beam (2) is moved away from the axis (11) of the pipe (10) by a distance ΔX in the cutting direction (I4), that is, the beam inclination angle θ is set to approximately IO''. It is necessary to irradiate the laser beam (2) onto the surface of the pipe (10) within the area for laser cutting.
なお、上記の実施例では、加工ガスに酸素ガスを使用し
た場合について説明したが、窒素、空気、アルゴンガス
等の場合でも上記実施例と同様の効果を奏する。また、
上記実施例ではレーザ切断の場合について説明したが、
レーザ溶接に対して適用しても良い。つまり、実施例で
説明したレーザ切断に関してはドロス付着量の低減と切
断速度の向上が実現できたのに対して、レーザ溶接にこ
の発明を適用した場合には、溶は込み深さ（溶融した深
さ）の増大と加工速度の向上という効果を得ることがで
きる。さらに、上記実施例ではＣＯ２レーザ加工機の場
合について説明したが、ＹＡＧレーザ加工機のような他
のレーザ加工機に対しても同様の効果を得ることができ
る。In the above embodiments, the case where oxygen gas is used as the processing gas has been described, but the same effects as in the above embodiments can be obtained even when nitrogen, air, argon gas, etc. are used. Also,
In the above embodiment, the case of laser cutting was explained, but
It may also be applied to laser welding. In other words, while the laser cutting described in the example was able to reduce the amount of dross deposited and increase the cutting speed, when this invention was applied to laser welding, the penetration depth (melted It is possible to obtain the effects of increasing the depth (depth) and improving the machining speed. Further, in the above embodiment, the case of a CO2 laser processing machine has been described, but similar effects can be obtained for other laser processing machines such as a YAG laser processing machine.
［発明の効果］
以上説明したように、本発明によれば光軸が直径方向の
レーザビームの照射位置を、切断方向に平行移動してビ
ーム傾斜角θをほぼ１０度以内に選定してパイプの表面
上に照射するレーザ加工方法を採用した。この結果、ド
ラグラインの流れが抑制されて、ドロスの付着量も減少
させることができる。また、切断可能な切断速度の上限
が拡大されて、切断能率を向上させる利点もある。[Effects of the Invention] As explained above, according to the present invention, the irradiation position of the laser beam whose optical axis is in the diametrical direction is moved parallel to the cutting direction, and the beam inclination angle θ is selected to be within about 10 degrees. We adopted a laser processing method that irradiates the surface of the material. As a result, the flow of the drag line is suppressed, and the amount of dross deposited can also be reduced. Moreover, the upper limit of the cutting speed that can be cut is expanded, which has the advantage of improving cutting efficiency.
よって、本発明の方法によれば、切断精度が高（、作業
効率の良いレーザ加工方法を実現することができる。Therefore, according to the method of the present invention, it is possible to realize a laser processing method with high cutting accuracy (and high work efficiency).
第１図は本発明実施例方法に係るレーザ切断装置の構成
説明図、第２図は本発明実施例によるビーム傾斜角とド
ラグライン流れ量の関係を示す説明図、第３図は本発明
実施例のビーム傾斜角と切断速度との関係を示す説明図
、第４図（ａ） 、（ｂ）は従来のレーザ切断法を説明
するためのレーザ加工装置の構成説明図で、（ａ）図は
全体図、（ｂ）図は部分図、第５図と第６図は従来のレ
ーザ切断法の動作説明図、第７図は従来のレーザ切断法
における切断速度とドラグライン流れ量の関係を示す説
明図である。
図面において、（１）はレーザ発振器、（２）はレーザ
ビーム、（３）は反射鏡、（４）は加工ヘッド、（５）
は加工レンズ、（６）は加工ガス導入管、〈７）は加工
ガス、（８）は加工ノズル、（９）は回転テーブル、（
１０）は被加工物であるパイプ、（１１）は軸心、（１
２）は照射位置、（１３）は回転方向、（１４）は切断
方向、（１００）はドラッグライン、（１０２）は火粉
、（１０３）はドロス、Ｌはドラグライン流れ量、θは
ビム傾斜角、■は切断速度、ΔＸは距離である。
なお、図中の同一符号は同一または相当部分を示す。FIG. 1 is an explanatory diagram of the configuration of a laser cutting device according to an embodiment of the present invention, FIG. 2 is an explanatory diagram showing the relationship between the beam inclination angle and drag line flow rate according to an embodiment of the present invention, and FIG. An explanatory diagram showing the relationship between the beam inclination angle and the cutting speed as an example, and FIGS. 4(a) and 4(b) are explanatory diagrams of the configuration of a laser processing apparatus for explaining the conventional laser cutting method. is an overall view, (b) is a partial view, Figs. 5 and 6 are explanatory diagrams of the operation of the conventional laser cutting method, and Fig. 7 is the relationship between cutting speed and drag line flow rate in the conventional laser cutting method. FIG. In the drawing, (1) is a laser oscillator, (2) is a laser beam, (3) is a reflecting mirror, (4) is a processing head, and (5) is
is a processing lens, (6) is a processing gas introduction pipe, (7) is a processing gas, (8) is a processing nozzle, (9) is a rotary table, (
10) is the pipe which is the workpiece, (11) is the axis, (1
2) is the irradiation position, (13) is the rotation direction, (14) is the cutting direction, (100) is the drag line, (102) is the powder, (103) is the dross, L is the drag line flow rate, and θ is the beam The inclination angle, ■ is the cutting speed, and ΔX is the distance. Note that the same reference numerals in the figures indicate the same or corresponding parts.
Claims (1)
を照射して前記パイプの回転方向と逆方向の切断方向に
レーザ加工を行うレーザ加工方法において、 前記レーザビームの照射位置を切断方向に平行移動して
ビーム傾斜角θをほぼ１０度以内に選定したことを特徴
とするレーザ加工方法。[Scope of Claims] A laser processing method in which a laser beam is irradiated in the diametrical direction of a pipe rotating around an axis to perform laser processing in a cutting direction opposite to the rotational direction of the pipe, comprising: A laser processing method characterized in that the beam inclination angle θ is selected within approximately 10 degrees by moving the position parallel to the cutting direction.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2275208A JPH04157083A (en) | 1990-10-16 | 1990-10-16 | Laser beam machining method |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2275208A JPH04157083A (en) | 1990-10-16 | 1990-10-16 | Laser beam machining method |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH04157083A true JPH04157083A (en) | 1992-05-29 |
Family
ID=17552202
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2275208A Pending JPH04157083A (en) | 1990-10-16 | 1990-10-16 | Laser beam machining method |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH04157083A (en) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2012011322A1 (en) * | 2010-07-22 | 2012-01-26 | 本田技研工業株式会社 | Apparatus for cutting cylindrical work and method for manufacturing metal ring |
| JP2012166228A (en) * | 2011-02-14 | 2012-09-06 | Honda Motor Co Ltd | Cylindrical workpiece cutting apparatus |
| DE102012201959B4 (en) * | 2011-02-10 | 2013-07-18 | Honda Motor Co., Ltd. | Cutting device for a cylindrical workpiece |
-
1990
- 1990-10-16 JP JP2275208A patent/JPH04157083A/en active Pending
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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| JPWO2012011322A1 (en) * | 2010-07-22 | 2013-09-09 | 本田技研工業株式会社 | Cylindrical workpiece cutting device and metal ring manufacturing method |
| DE102012201959B4 (en) * | 2011-02-10 | 2013-07-18 | Honda Motor Co., Ltd. | Cutting device for a cylindrical workpiece |
| US10052718B2 (en) | 2011-02-10 | 2018-08-21 | Honda Motor Co., Ltd. | Cylindrical workpiece cutting apparatus |
| JP2012166228A (en) * | 2011-02-14 | 2012-09-06 | Honda Motor Co Ltd | Cylindrical workpiece cutting apparatus |
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