JPH04122765A - ポリアセタール樹脂組成物 - Google Patents
ポリアセタール樹脂組成物Info
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- JPH04122765A JPH04122765A JP24342690A JP24342690A JPH04122765A JP H04122765 A JPH04122765 A JP H04122765A JP 24342690 A JP24342690 A JP 24342690A JP 24342690 A JP24342690 A JP 24342690A JP H04122765 A JPH04122765 A JP H04122765A
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Landscapes
- Compositions Of Macromolecular Compounds (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は、ポリアセタール樹脂組成物に係り、特に摩擦
摩耗特性の要求される成形品の製造に好適なポリアセタ
ール樹脂組成物に関する。
摩耗特性の要求される成形品の製造に好適なポリアセタ
ール樹脂組成物に関する。
従来から、すぐれた摺動性を有した各種エンジニアリン
グプラスチックスが、電気・電子部品分野、自動車部品
分野、産業機器分野等、いたるところの摺動部材として
用いられているが、その摩擦摩耗特性をさらに改良する
ために、四フッ化エチレン樹脂、二硫化モリブデン、グ
ラファイト、超高密度ポリエチレン、ガラスピーズ等の
固体潤滑剤、又はシリコーンオイル等の液体潤滑剤等の
混入が行なわれている。しかし上記の潤滑剤は充分な摩
擦摩耗特性を確保する為に添加量をかなり多(する必要
があり、逆に機械的強度、耐衝撃性を太き(低下させて
しまう欠点がある。また特に液体潤滑剤の添加は成形性
を悪化させるだけでなく、成品の脱脂処理等も余分に必
要となってくる。
グプラスチックスが、電気・電子部品分野、自動車部品
分野、産業機器分野等、いたるところの摺動部材として
用いられているが、その摩擦摩耗特性をさらに改良する
ために、四フッ化エチレン樹脂、二硫化モリブデン、グ
ラファイト、超高密度ポリエチレン、ガラスピーズ等の
固体潤滑剤、又はシリコーンオイル等の液体潤滑剤等の
混入が行なわれている。しかし上記の潤滑剤は充分な摩
擦摩耗特性を確保する為に添加量をかなり多(する必要
があり、逆に機械的強度、耐衝撃性を太き(低下させて
しまう欠点がある。また特に液体潤滑剤の添加は成形性
を悪化させるだけでなく、成品の脱脂処理等も余分に必
要となってくる。
そこで潤滑性、摺動性、耐摩耗性などを向上することを
目的として、球状シリカ、特に球状溶融シリカを熱可塑
性樹脂に配合し、また必要により繊維強化材を配合して
成形性、耐熱性、強度、剛性などを向上する試みが特開
昭59−84937号公報、特開昭61−220182
号公報、特開昭63”−108064号公報等により提
案されている。しかしながら、上記公報等に示される球
状溶融シリカは耐摩耗性についてはかなり向上させるも
のの、十分に満足のいくほどの耐摩乳性は得られておら
ず、摩擦性の改善も行なわれていないまた、機械的強度
の低下もやはりかなり見られるまた、必要に応じて添加
される繊維強化材は機械的強度、剛性を向上させるもの
の、逆に耐摩耗性を著しく低下させる欠点を有している
が、繊維強化材の中でも一般に使用されているポリアク
リロニトリルから製造されるPAN系CFは、その傾向
が小さいにもかかわらず、摩擦性の向上は見られない。
目的として、球状シリカ、特に球状溶融シリカを熱可塑
性樹脂に配合し、また必要により繊維強化材を配合して
成形性、耐熱性、強度、剛性などを向上する試みが特開
昭59−84937号公報、特開昭61−220182
号公報、特開昭63”−108064号公報等により提
案されている。しかしながら、上記公報等に示される球
状溶融シリカは耐摩耗性についてはかなり向上させるも
のの、十分に満足のいくほどの耐摩乳性は得られておら
ず、摩擦性の改善も行なわれていないまた、機械的強度
の低下もやはりかなり見られるまた、必要に応じて添加
される繊維強化材は機械的強度、剛性を向上させるもの
の、逆に耐摩耗性を著しく低下させる欠点を有している
が、繊維強化材の中でも一般に使用されているポリアク
リロニトリルから製造されるPAN系CFは、その傾向
が小さいにもかかわらず、摩擦性の向上は見られない。
それゆえ、依然として耐摩耗性、摩擦性、機械的強度、
剛性、成形加工性等を十分満足させる成形材料は開発さ
れていない状態である。
剛性、成形加工性等を十分満足させる成形材料は開発さ
れていない状態である。
〔発明が解決しようとする課題)
このように従来の技術においては、充分な摩擦摩耗特性
を確保する為、物性の低下、その他の弊害が出てくる。
を確保する為、物性の低下、その他の弊害が出てくる。
従って本発明の目的は、エンジニアリングプラスチック
、特にポリアセタール樹脂の固有の緒特性を損なうこと
な(、すぐれた摩擦摩耗特性を付与せしめ、しかも成形
加工性にもすぐだポリアセタール樹脂組成物を提供する
ことにある。
、特にポリアセタール樹脂の固有の緒特性を損なうこと
な(、すぐれた摩擦摩耗特性を付与せしめ、しかも成形
加工性にもすぐだポリアセタール樹脂組成物を提供する
ことにある。
本発明者らは、前記課題を解決すべ(鋭意検討の結果、
エンジニアリングプラスチックスの内でも特にポリアセ
タール樹脂組成物中に高純度球状シリカを添加すること
により摩擦係数、摩耗係数を非常に下げることができ、
さらにピッチ系CFを同時に含有させることにより、よ
り摩擦係数を下げた摺動特性のすぐれたポリアセタール
樹脂組成物が得られることを見出して本発明を完成する
に至った。
エンジニアリングプラスチックスの内でも特にポリアセ
タール樹脂組成物中に高純度球状シリカを添加すること
により摩擦係数、摩耗係数を非常に下げることができ、
さらにピッチ系CFを同時に含有させることにより、よ
り摩擦係数を下げた摺動特性のすぐれたポリアセタール
樹脂組成物が得られることを見出して本発明を完成する
に至った。
すなわち本発明は、
(1)平均粒径が0.1〜100μmの高純度球状シリ
カを1〜30重量%含有させてなるポリアセタール樹脂
組成物 (2)平均粒径が0.1〜100μmの高純度球状シリ
カを1〜30重量%にさらにピッチ系CFを3〜50重
量%含有させてなるポリアセタール樹脂組成物 である。
カを1〜30重量%含有させてなるポリアセタール樹脂
組成物 (2)平均粒径が0.1〜100μmの高純度球状シリ
カを1〜30重量%にさらにピッチ系CFを3〜50重
量%含有させてなるポリアセタール樹脂組成物 である。
以下本発明の詳細な説明する。
まず、本発明に使用するポリアセタールは、般にPOM
樹脂として知られているアセタール樹脂であり、ホモポ
リマーおよびコポリマーのいずれでもよい。
樹脂として知られているアセタール樹脂であり、ホモポ
リマーおよびコポリマーのいずれでもよい。
この場合、本発明においてエンジニアリングプラスチッ
クスの内から特にポリアセタール樹脂を選んだのは、こ
の樹脂が各種プラスチックスの中でも最も自己潤滑性に
優れており、摺動部材として最も適した材料だからであ
る。
クスの内から特にポリアセタール樹脂を選んだのは、こ
の樹脂が各種プラスチックスの中でも最も自己潤滑性に
優れており、摺動部材として最も適した材料だからであ
る。
次に、本発明で用いられる高純度球状シリカとは、溶融
シリカではなく、以下の方法によって製造される非溶融
シリカを指すものである。溶融シリカでは耐摩耗性の向
上は見られるものの、摩擦性の向上が見込めず、機械的
強度のかなりの低下が避けられない為である。ここでい
う高純度の球状非溶融シリカとは、珪酸アルカリに酸を
加えてゲル化し、水洗浄して得たシリカヒドロゲルのス
ラリーをスプレードライヤーにより噴霧造粒乾燥した後
、焼成して得られるかまたはアルコキシシランを水とア
ンモニア或いはそのアルコール溶液中で加水分解するこ
とによって得られるものであって、平均粒径が0.1〜
100μmのもので、その純度が99.9%以上のもの
を指す。
シリカではなく、以下の方法によって製造される非溶融
シリカを指すものである。溶融シリカでは耐摩耗性の向
上は見られるものの、摩擦性の向上が見込めず、機械的
強度のかなりの低下が避けられない為である。ここでい
う高純度の球状非溶融シリカとは、珪酸アルカリに酸を
加えてゲル化し、水洗浄して得たシリカヒドロゲルのス
ラリーをスプレードライヤーにより噴霧造粒乾燥した後
、焼成して得られるかまたはアルコキシシランを水とア
ンモニア或いはそのアルコール溶液中で加水分解するこ
とによって得られるものであって、平均粒径が0.1〜
100μmのもので、その純度が99.9%以上のもの
を指す。
平均粒径が0.1μm未満および100μmを超えるも
のは、摺動性効果が少ないばかりか、0.1μm未満で
は樹脂組成物の粘度が上がり成形性が悪化して(る傾向
がある。100μmを超えると成形品の表面状態が悪く
、物理的な性質も低下する。好ましくは平均粒径が1〜
50μmである。
のは、摺動性効果が少ないばかりか、0.1μm未満で
は樹脂組成物の粘度が上がり成形性が悪化して(る傾向
がある。100μmを超えると成形品の表面状態が悪く
、物理的な性質も低下する。好ましくは平均粒径が1〜
50μmである。
高純度球状シリカの添加量は、組成物全体量に対して、
1〜30重量%であり、1重量%未満では、充分な摺動
性能が得られず、30重量%を超えると物理的性質が低
下する。これらはシラン又はチタンカップリング剤によ
り処理されていてもかまわない。
1〜30重量%であり、1重量%未満では、充分な摺動
性能が得られず、30重量%を超えると物理的性質が低
下する。これらはシラン又はチタンカップリング剤によ
り処理されていてもかまわない。
さらに摩擦係数を下げる場合にはピッチ系CFを添加す
る。従来から使用されているPAN系CFでは、球状シ
リカによる耐摩耗性の効果を減少させる上に、摩擦係数
を下げる効果が無い為である。本発明に使用するピッチ
系CFは、石油ピッチ、石炭ピッチのどちらの原料を用
いて焼成されたものでも良く、耐炎質、炭素質、黒鉛質
等の種々のタイプで良いが、最も好ましくは、70%以
上のメソフェースピッチを含有したピッチを1800°
C以上の焼成炉で黒鉛化されたCFである。
る。従来から使用されているPAN系CFでは、球状シ
リカによる耐摩耗性の効果を減少させる上に、摩擦係数
を下げる効果が無い為である。本発明に使用するピッチ
系CFは、石油ピッチ、石炭ピッチのどちらの原料を用
いて焼成されたものでも良く、耐炎質、炭素質、黒鉛質
等の種々のタイプで良いが、最も好ましくは、70%以
上のメソフェースピッチを含有したピッチを1800°
C以上の焼成炉で黒鉛化されたCFである。
ピッチ系CFの直径は5〜20μmが適当であり、長さ
はさまざまであり、ミルドファイバー、チョツプドファ
イバー、ロービング等積々の形態で混練する事ができる
。しかし組成物中に含有されるCFは、30〜300μ
m長さのものが摺動性能、機械的物性上、有利であるこ
とから、1000μm以下のミルドファイバーを用いる
事が有効である。もちろんチョツプドファイバー ロー
ビングを使用しても混練性を強(することによって組成
物中のCF長さを上記の30〜300μmにすることは
可能である。なお、これらのピッチ系CFの使用にあた
っては、ウレタンやエポキシ、その他収束剤で処理され
たものを使用することは差支えない。本発明に添加する
CFの量は、組成物全体量に対して3〜50重量パーセ
ント、好ましくは5〜30重量%である。3重量%未満
では摩擦係数を下げる効果が充分でなく、50重量%を
超えると混線性、成形性が悪化してくる。
はさまざまであり、ミルドファイバー、チョツプドファ
イバー、ロービング等積々の形態で混練する事ができる
。しかし組成物中に含有されるCFは、30〜300μ
m長さのものが摺動性能、機械的物性上、有利であるこ
とから、1000μm以下のミルドファイバーを用いる
事が有効である。もちろんチョツプドファイバー ロー
ビングを使用しても混練性を強(することによって組成
物中のCF長さを上記の30〜300μmにすることは
可能である。なお、これらのピッチ系CFの使用にあた
っては、ウレタンやエポキシ、その他収束剤で処理され
たものを使用することは差支えない。本発明に添加する
CFの量は、組成物全体量に対して3〜50重量パーセ
ント、好ましくは5〜30重量%である。3重量%未満
では摩擦係数を下げる効果が充分でなく、50重量%を
超えると混線性、成形性が悪化してくる。
更に、本発明のポリアセタール樹脂組成物は、高純度球
状シリカ、CFの他、ガラス繊維、アラミド繊維、チタ
ン酸カリウム繊維、鉱物破砕繊維、シリカ繊維、アルミ
ナ繊維、石コウ繊維、水酸化マグネシウム繊維、炭化ケ
イ素繊維、ジルコニア繊維等の繊維強化材、又はマイカ
、ウオラストナイト、炭酸カルシウム、カオリン、クレ
ー、ベントナイト、セリサイト、ガラスピーズ、ガラス
フレーク、アルミナ、硅酸カルシウム、炭酸マグネシウ
ム、タルク、酸化亜鉛、酸化チタン、酸化鉄、グラファ
イト、カーボンブラック、二硫化モリブデン、四フッ化
エチレン樹脂、超高密度ポリエチレンなとの各形状の存
機および/又は無機の充填剤、着色剤、固体潤滑剤等を
組成物の特性を低下させない範囲において添加すること
も可能である。
状シリカ、CFの他、ガラス繊維、アラミド繊維、チタ
ン酸カリウム繊維、鉱物破砕繊維、シリカ繊維、アルミ
ナ繊維、石コウ繊維、水酸化マグネシウム繊維、炭化ケ
イ素繊維、ジルコニア繊維等の繊維強化材、又はマイカ
、ウオラストナイト、炭酸カルシウム、カオリン、クレ
ー、ベントナイト、セリサイト、ガラスピーズ、ガラス
フレーク、アルミナ、硅酸カルシウム、炭酸マグネシウ
ム、タルク、酸化亜鉛、酸化チタン、酸化鉄、グラファ
イト、カーボンブラック、二硫化モリブデン、四フッ化
エチレン樹脂、超高密度ポリエチレンなとの各形状の存
機および/又は無機の充填剤、着色剤、固体潤滑剤等を
組成物の特性を低下させない範囲において添加すること
も可能である。
又、各種可塑剤、滑剤、安定剤、離型剤、酸化防止剤、
紫外線吸収剤、難燃剤呼び離燃助剤等を添加してもよい
。
紫外線吸収剤、難燃剤呼び離燃助剤等を添加してもよい
。
本発明の組成物を調製するには、各成分を一般的な混線
方法により混合すればよく、その方法としては単軸押出
機、2軸押出機、ニーダ−、ロール、バンバリーミキサ
−等が上げられる。場合によっては射出成形機を用いて
直接成形物にしてもよい。
方法により混合すればよく、その方法としては単軸押出
機、2軸押出機、ニーダ−、ロール、バンバリーミキサ
−等が上げられる。場合によっては射出成形機を用いて
直接成形物にしてもよい。
以下、実施例により詳しく説明する。
ポリアセタール(POM)は、旭化成(株)商品名「テ
ナック7510J (コポリマータイプ)を使用した
。
ナック7510J (コポリマータイプ)を使用した
。
高純度球状シリカは、製造法1 (アルコキシシランを
水、アンモニア及びアルコール溶液中で加水分解するこ
とによって得られる。)及び製造法2(珪酸アルカリに
酸を加えてゲル化し、水洗浄して得たシリカヒドロゲル
のスラリーをスプレードライヤーにより噴霧造粒乾燥し
た後、焼成して得られる。)で得られたものを使用した
。製造法1で製造された高純度球状シリカは、新日鐵化
学(株)商品名「ニスクォーツM−2008J平均粒径
0.8±0.05+μm(比表面積3〜6rrf/g、
真比重2.2、抽出特性Na” (ppm)<0.1
、K” (ppm)<o、1、CI−(ppm)<0
.1、電導度(m/an) < 5、pH5〜7)のも
のを使用した。製造法2で製造された高純度球状シリカ
は新日鐵化学(株)商品名「ニスクォーツM−2040
」平均粒径4±1 (比表面積〈7ビ/g、真比重″2
.2、抽出特性Na” (ppm)<0.5、K”
(ppm)<0.5、CI−(ppm)<0.5、電
導度(、x/an)<5、pH5〜7)及び「ニスクォ
ーツM−2250J平均粒径25±2μm(比表面積<
3rrf/g、真比重2.2、抽出特性Na” (p
pm)<0.5、K” (ppm)<0.5、CA−
(ppm)<0.5、電導度(lf8./an)<5、
pH5〜7)のものを使用した。
水、アンモニア及びアルコール溶液中で加水分解するこ
とによって得られる。)及び製造法2(珪酸アルカリに
酸を加えてゲル化し、水洗浄して得たシリカヒドロゲル
のスラリーをスプレードライヤーにより噴霧造粒乾燥し
た後、焼成して得られる。)で得られたものを使用した
。製造法1で製造された高純度球状シリカは、新日鐵化
学(株)商品名「ニスクォーツM−2008J平均粒径
0.8±0.05+μm(比表面積3〜6rrf/g、
真比重2.2、抽出特性Na” (ppm)<0.1
、K” (ppm)<o、1、CI−(ppm)<0
.1、電導度(m/an) < 5、pH5〜7)のも
のを使用した。製造法2で製造された高純度球状シリカ
は新日鐵化学(株)商品名「ニスクォーツM−2040
」平均粒径4±1 (比表面積〈7ビ/g、真比重″2
.2、抽出特性Na” (ppm)<0.5、K”
(ppm)<0.5、CI−(ppm)<0.5、電
導度(、x/an)<5、pH5〜7)及び「ニスクォ
ーツM−2250J平均粒径25±2μm(比表面積<
3rrf/g、真比重2.2、抽出特性Na” (p
pm)<0.5、K” (ppm)<0.5、CA−
(ppm)<0.5、電導度(lf8./an)<5、
pH5〜7)のものを使用した。
CFは、新日本製鐵(株)製の石炭ピッチ系ミルドファ
イバー(繊度0.459 g/m、引張強度344kg
/mm、引張弾性率50.47/mm、伸び0.68%
、密度2.12、繊維長0.3mm、エポキシ系サイジ
ング量25%)、同社の石炭系チョツプドファイバー(
繊度0.453g/m、引張強度337kg/mm、引
張弾性率30.8T/mm、伸び1.09、密度2.0
6、繊維長3.0mm、エポキシ系サイジング量5.3
%)及びクレハ化学(株)製の石油ピッチ系ミルドファ
イバー商品名「クレカチョップM−201SJ (引
張強度59kg/mrr?、引張弾性率3.OT/mr
r?、伸び21%、密度1.57、繊維長0.13mm
、サイジング剤なし)、及び三菱レイヨン(株)製のP
A N系ミルドファイバー商品名「パイロフィルミル
ドLJ (引張強度360〜400kg/mrd、引
張弾性率24T/mm、伸び1.2%、密度1.80、
繊維長0.17mm、サイジング量O〜1.0%)を使
用した。球状溶融シリカは電気化学工業(株)社製、商
品名「デンカ溶融シリカFB−44J (中心粒径1
1.0μm、化学組成5iO299,8%、A 120
g 800 p pm、Few Os 40ppmS
Na、040ppm。
イバー(繊度0.459 g/m、引張強度344kg
/mm、引張弾性率50.47/mm、伸び0.68%
、密度2.12、繊維長0.3mm、エポキシ系サイジ
ング量25%)、同社の石炭系チョツプドファイバー(
繊度0.453g/m、引張強度337kg/mm、引
張弾性率30.8T/mm、伸び1.09、密度2.0
6、繊維長3.0mm、エポキシ系サイジング量5.3
%)及びクレハ化学(株)製の石油ピッチ系ミルドファ
イバー商品名「クレカチョップM−201SJ (引
張強度59kg/mrr?、引張弾性率3.OT/mr
r?、伸び21%、密度1.57、繊維長0.13mm
、サイジング剤なし)、及び三菱レイヨン(株)製のP
A N系ミルドファイバー商品名「パイロフィルミル
ドLJ (引張強度360〜400kg/mrd、引
張弾性率24T/mm、伸び1.2%、密度1.80、
繊維長0.17mm、サイジング量O〜1.0%)を使
用した。球状溶融シリカは電気化学工業(株)社製、商
品名「デンカ溶融シリカFB−44J (中心粒径1
1.0μm、化学組成5iO299,8%、A 120
g 800 p pm、Few Os 40ppmS
Na、040ppm。
K、030ppm、電導層11.1tIs/am、p
H5゜0)を使用した。
H5゜0)を使用した。
ガラスピーズは、東芝バロティーニ(株)裂開品名rG
B−731MCJ (中心粒径20μm。
B−731MCJ (中心粒径20μm。
化学組成Si0.72..0%、Ali Os ’;=
o%、Na2O+Ki O13,5%、MgO2,5%
、Cu09.0%、比重2.5)を使用した。
o%、Na2O+Ki O13,5%、MgO2,5%
、Cu09.0%、比重2.5)を使用した。
テフロンはダイキン工業(株)商品名「ルブロンL−5
J (粒子径約7μm、見掛密度的0.4 g/cc
、真比重′2.2)を使用した。
J (粒子径約7μm、見掛密度的0.4 g/cc
、真比重′2.2)を使用した。
MoS、は日本モリブデン(株)商品名「ニチモIJ
AパウダーJ (平均粒径0.65μm1硬度モース1
〜1.2、比重4.8〜5.0)を使用した。
AパウダーJ (平均粒径0.65μm1硬度モース1
〜1.2、比重4.8〜5.0)を使用した。
実施例I
POM95重量%と製造法1により製造された高純度球
状シリカ(平均粒径0.8±0.05μm)5重量%を
ブレンド後、40肝φ単軸押出機にて練込みペレット化
した。同ペレットを100℃で1回乾燥させた後、射出
成形を行ない、摩擦摩耗試験片及び物性試験片を成形し
た。摩擦摩耗試験は銘木式摩擦摩耗試験機にて行った。
状シリカ(平均粒径0.8±0.05μm)5重量%を
ブレンド後、40肝φ単軸押出機にて練込みペレット化
した。同ペレットを100℃で1回乾燥させた後、射出
成形を行ない、摩擦摩耗試験片及び物性試験片を成形し
た。摩擦摩耗試験は銘木式摩擦摩耗試験機にて行った。
条件は相手材S−4,5C,接触面積2cffl、すべ
り速度300nun/see、荷重10kg、すべり時
間IHrとした。この場合の条件をNα1とする。この
物性を第1表に示したが、良好な摩擦摩耗特性を示した
。
り速度300nun/see、荷重10kg、すべり時
間IHrとした。この場合の条件をNα1とする。この
物性を第1表に示したが、良好な摩擦摩耗特性を示した
。
実施例2
POM95重量%と製造法2により製造された高純度球
状シリカ(平均粒径4±1μm)5重量%を実施例1と
同様に成形し評価した。この物性を第1表に示したが、
良好な摩擦摩耗特性を示した。
状シリカ(平均粒径4±1μm)5重量%を実施例1と
同様に成形し評価した。この物性を第1表に示したが、
良好な摩擦摩耗特性を示した。
実施例3
POM90重量%と製造法2により製造された高純度球
状シリカ(平均粒径25±2μm)10重量%を実施例
1と同様に成形し評価した。この物性を第1表に示した
が良好な摩擦摩耗特性を示した。
状シリカ(平均粒径25±2μm)10重量%を実施例
1と同様に成形し評価した。この物性を第1表に示した
が良好な摩擦摩耗特性を示した。
実施例4
POM90重量%と実施例2で使用した高純度球状シリ
カ5重量%及び石炭ピッチ系ミルドファイバー(引張弾
性率50T/mn()5重量%を実施例1と同様に成形
し、評価した。この物性を第1に示したが、良好な摩擦
摩耗特性を示した。
カ5重量%及び石炭ピッチ系ミルドファイバー(引張弾
性率50T/mn()5重量%を実施例1と同様に成形
し、評価した。この物性を第1に示したが、良好な摩擦
摩耗特性を示した。
実施例5
POM85重量%と実施例3で使用した高純度球状シリ
カ5重量%及び石炭ピッチ系ミルドファイバー(引張弾
性率50 T/mrr?) 10重量%を実施例1と同
様に成形し評価した。この物性を第1表に示したが、良
好な摩擦摩耗特性を示した。
カ5重量%及び石炭ピッチ系ミルドファイバー(引張弾
性率50 T/mrr?) 10重量%を実施例1と同
様に成形し評価した。この物性を第1表に示したが、良
好な摩擦摩耗特性を示した。
実施例6
POM75重量%と実施例3て使用した高純度球状シリ
カ5重量%及び石炭ピッチ系ミルドファイバー(引張弾
性率50T/mm)20重量%を実施例1と同様に成形
し評価した。この物性を第1表に示したが、良好な摩擦
摩耗特性を示した。
カ5重量%及び石炭ピッチ系ミルドファイバー(引張弾
性率50T/mm)20重量%を実施例1と同様に成形
し評価した。この物性を第1表に示したが、良好な摩擦
摩耗特性を示した。
実施例7
POM70重量%と実施例2で使用した高純度球状シリ
カ10重量%及び石炭ピッチ系ミルドファイバー(引張
弾性率50 T/mnf) 20重量%を実施例1と同
様に成形し評価した。ただし、摩擦摩耗試験条件はすべ
り速度400mm/sec、荷重15kgとした。この
場合の条件をNα2とする。
カ10重量%及び石炭ピッチ系ミルドファイバー(引張
弾性率50 T/mnf) 20重量%を実施例1と同
様に成形し評価した。ただし、摩擦摩耗試験条件はすべ
り速度400mm/sec、荷重15kgとした。この
場合の条件をNα2とする。
この物性を第1表に示したが、良好な摩擦摩耗特性を示
した。
した。
実施例8
POM70重量%と実施例1で使用した高純度球状シリ
カ5重量%及び石炭ピッチ系チョツプドファイバー(引
張弾性率30T/mゴ)25重量%を実施例7と同様に
成形し評価した。この物性を第1表に示したが、良好な
摩擦摩耗特性を示した。
カ5重量%及び石炭ピッチ系チョツプドファイバー(引
張弾性率30T/mゴ)25重量%を実施例7と同様に
成形し評価した。この物性を第1表に示したが、良好な
摩擦摩耗特性を示した。
実施例9
POM65重量%と実施例3で使用した高純度球状シリ
カ15重量%及び石油ピッチ系ミルドファイバー(引張
弾性率3T/mm)20重量%を実施例7と同様に成形
し評価した。この物性を第1表に示したが、良好な摩擦
摩耗特性を示した。
カ15重量%及び石油ピッチ系ミルドファイバー(引張
弾性率3T/mm)20重量%を実施例7と同様に成形
し評価した。この物性を第1表に示したが、良好な摩擦
摩耗特性を示した。
実施例10
POM70重量%と実施例1で使用した高純度球状シリ
カ10重量%及び石油ピッチ系ミルドファイバー(引張
弾性率3T/mrd)30重量%を実施例7と同様に成
形し評価した。この物性を第1表に示したが、良好な摩
擦摩耗特性を示した。
カ10重量%及び石油ピッチ系ミルドファイバー(引張
弾性率3T/mrd)30重量%を実施例7と同様に成
形し評価した。この物性を第1表に示したが、良好な摩
擦摩耗特性を示した。
比較例I
POM100重量%を実施例1と同様に成形し、評価し
た。この物性を第2表に示したが、摩耗特性が不良であ
った。
た。この物性を第2表に示したが、摩耗特性が不良であ
った。
比較例2
POM60重量%と実施例3で使用した高純度球状シリ
カ40重量%を実施例1と同様に成形し、評価した。こ
の物性を第2表に示したが、摩擦摩耗特性は不良であっ
た。
カ40重量%を実施例1と同様に成形し、評価した。こ
の物性を第2表に示したが、摩擦摩耗特性は不良であっ
た。
比較例3
POM90重量%と球状溶融シリカ10重量%を実施例
1と同様に成形し、評価した。この物性を第2表に示し
たが、摩耗特性は、比較例1に示した無添加の場合い比
べ、かなり向上しているものの、摩擦特性は本発明で用
いた球状非溶融シリカに比べ不良であった。
1と同様に成形し、評価した。この物性を第2表に示し
たが、摩耗特性は、比較例1に示した無添加の場合い比
べ、かなり向上しているものの、摩擦特性は本発明で用
いた球状非溶融シリカに比べ不良であった。
比較例4
POM90重量%とガラスピーズ10重量%を実施例1
と同様に成形し、評価した。この物性を第2表に示した
が、摩擦摩耗特性は不良であった。
と同様に成形し、評価した。この物性を第2表に示した
が、摩擦摩耗特性は不良であった。
比較例5
POM80重量%とテフロン201i量%を実施例1と
同様に成形し、評価した。この物性を第2表に示したが
、摩擦摩耗特性は満足出来るものの、機械的強度は満足
すべき値ではなかった。
同様に成形し、評価した。この物性を第2表に示したが
、摩擦摩耗特性は満足出来るものの、機械的強度は満足
すべき値ではなかった。
比較例6
POM80重量%とMo5t20重量%を実施例1と同
様に成形し、評価した。この物性を第2表に示したが、
摩擦摩耗特性は満足出来るものの、機械的強度は満足す
べき値ではなかった。
様に成形し、評価した。この物性を第2表に示したが、
摩擦摩耗特性は満足出来るものの、機械的強度は満足す
べき値ではなかった。
比較例7
POM70重量%と比較例3で使用した球状溶融シリカ
10重量%及びPAN系ミルドファイバー(引張弾性率
24T/mm)20重量%を実施例7と同様に成形し、
評価した。この物性を第2表に示したが、摩耗係数は満
足すべきものではなかった。
10重量%及びPAN系ミルドファイバー(引張弾性率
24T/mm)20重量%を実施例7と同様に成形し、
評価した。この物性を第2表に示したが、摩耗係数は満
足すべきものではなかった。
比較例8
POM70重量%とガラスピーズ10重量%及び石炭ピ
ッチ系ミルドファイバー(引張弾性率50T/mm)2
0重量%を実施例7と同様に成形し、評価した。この物
性を第2表に示したが、摩耗係数は満足すべきものでは
ない。
ッチ系ミルドファイバー(引張弾性率50T/mm)2
0重量%を実施例7と同様に成形し、評価した。この物
性を第2表に示したが、摩耗係数は満足すべきものでは
ない。
本発明のポリアセタール樹脂組成物は、非常に優れた摩
擦摩耗特性を有しており、さらにピッチ系CFを併用す
ることより、−段と摩擦特性を向上させることが出来る
。
擦摩耗特性を有しており、さらにピッチ系CFを併用す
ることより、−段と摩擦特性を向上させることが出来る
。
さらに成形加工性も良好であり、摺動部材として実用性
の大きい成形材料である。
の大きい成形材料である。
Claims (2)
- (1)平均粒径が0.1〜100μmの高純度球状シリ
カを1〜30重量%含有させてなるポリアセタール樹脂
組成物。 - (2)平均粒径が0.1〜100μmの高純度球状シリ
カを1〜30重量%に、さらにピッチ系CFを3〜50
%重量%含有させてなるポリアセタール樹脂組成物。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP24342690A JPH04122765A (ja) | 1990-09-13 | 1990-09-13 | ポリアセタール樹脂組成物 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP24342690A JPH04122765A (ja) | 1990-09-13 | 1990-09-13 | ポリアセタール樹脂組成物 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH04122765A true JPH04122765A (ja) | 1992-04-23 |
Family
ID=17103697
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP24342690A Pending JPH04122765A (ja) | 1990-09-13 | 1990-09-13 | ポリアセタール樹脂組成物 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPH04122765A (ja) |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
WO1995026379A1 (en) * | 1994-03-29 | 1995-10-05 | E.I. Du Pont De Nemours And Company | Polyacetal composition and its molded parts |
US6805355B2 (en) | 2002-01-11 | 2004-10-19 | Kobelco Construction Machinery Co., Ltd. | Cabin with link type door |
-
1990
- 1990-09-13 JP JP24342690A patent/JPH04122765A/ja active Pending
Cited By (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
WO1995026379A1 (en) * | 1994-03-29 | 1995-10-05 | E.I. Du Pont De Nemours And Company | Polyacetal composition and its molded parts |
US5859108A (en) * | 1994-03-29 | 1999-01-12 | E. I. Du Pont De Nemours And Company | Polyacetal composition and its molded parts |
US6805355B2 (en) | 2002-01-11 | 2004-10-19 | Kobelco Construction Machinery Co., Ltd. | Cabin with link type door |
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