JPH0392525A - Flow control device for electrostrictive vibrator type oil pump - Google Patents
Flow control device for electrostrictive vibrator type oil pumpInfo
- Publication number
- JPH0392525A JPH0392525A JP22705989A JP22705989A JPH0392525A JP H0392525 A JPH0392525 A JP H0392525A JP 22705989 A JP22705989 A JP 22705989A JP 22705989 A JP22705989 A JP 22705989A JP H0392525 A JPH0392525 A JP H0392525A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- electrostrictive vibrator
- pulse
- electrostrictive
- oil pump
- voltage
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
- 239000003990 capacitor Substances 0.000 claims abstract description 15
- 239000002184 metal Substances 0.000 abstract description 8
- 239000000314 lubricant Substances 0.000 abstract description 5
- 238000009499 grossing Methods 0.000 abstract description 4
- 239000003921 oil Substances 0.000 description 25
- 239000010687 lubricating oil Substances 0.000 description 15
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 6
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 3
- 230000001050 lubricating effect Effects 0.000 description 2
- 210000000078 claw Anatomy 0.000 description 1
- 238000007796 conventional method Methods 0.000 description 1
- 230000007274 generation of a signal involved in cell-cell signaling Effects 0.000 description 1
- 210000004243 sweat Anatomy 0.000 description 1
- 238000005303 weighing Methods 0.000 description 1
Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
- F01M—LUBRICATING OF MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; LUBRICATING INTERNAL COMBUSTION ENGINES; CRANKCASE VENTILATING
- F01M3/00—Lubrication specially adapted for engines with crankcase compression of fuel-air mixture or for other engines in which lubricant is contained in fuel, combustion air, or fuel-air mixture
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02B—INTERNAL-COMBUSTION PISTON ENGINES; COMBUSTION ENGINES IN GENERAL
- F02B75/00—Other engines
- F02B75/02—Engines characterised by their cycles, e.g. six-stroke
- F02B2075/022—Engines characterised by their cycles, e.g. six-stroke having less than six strokes per cycle
- F02B2075/025—Engines characterised by their cycles, e.g. six-stroke having less than six strokes per cycle two
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Lubrication Of Internal Combustion Engines (AREA)
- Reciprocating Pumps (AREA)
Abstract
Description
【発明の詳細な説明】
（産業上の利用分野）
本発明は電歪振動子式オイルポンプの流量制御装置に関
するものであり、特に、分離給油式の２サイクルエンジ
ンを搭載した自動二輪車の電歪振動子式オイルポンプの
流量制御装置において、精密な潤滑油供給制御を行うこ
とのできる電歪振動子式オイルポンプの流量制御装置に
関するものである。Detailed Description of the Invention (Field of Industrial Application) The present invention relates to a flow rate control device for an electrostrictive resonator type oil pump, and in particular to an electrostrictive type oil pump for a motorcycle equipped with a two-stroke engine with separate oil supply. The present invention relates to a flow rate control device for an electrostrictive vibrator type oil pump that can perform precise lubricant supply control.
（従来の技術）
分離給油式の２サイクルエンジンを搭載した自動二輪車
の潤滑油供給装置においては、例えばエンジンの回転に
応じてブランジャが駆動されるような機械式ポンプを用
いて、吸気管内あるいは気化器内に潤滑油を供給するよ
うに構成されている。(Prior art) In a lubricating oil supply system for a motorcycle equipped with a two-stroke engine with separate oil supply, a mechanical pump whose plunger is driven in accordance with the rotation of the engine is used. It is configured to supply lubricating oil into the container.
このようなオイル供給用のポンプは、例えば特公昭５
６−２ ７ ６ ８ ７号公報に記載されている。Such oil supply pumps were developed, for example, by the
6-27687.
ところで、このような機械式のオイル供給用ボンブでは
、つぎのような欠点がある。However, such a mechanical oil supply bomb has the following drawbacks.
（１）機械式のオイル供給用ボンブでは、エンジンの回
転数に応じて潤滑油の吐出ｆｆｉＱが変わる。すなわち
、第６図に実線で示されるように、潤滑油の吐出ｍＱは
、エンジン回転数ＮＯとほぼ比例関係にある。(1) In a mechanical oil supply bomb, the lubricating oil discharge ffiQ changes depending on the engine rotation speed. That is, as shown by the solid line in FIG. 6, the lubricating oil discharge mQ is approximately proportional to the engine rotational speed NO.
また前記公報に記載されたポンプでは、スロットル弁開
度θｔｈが所定角度を超えると、プランジャの往復動ス
トロークが変更される。すなわち、第６図に破線で示さ
れるように、スロットル弁開度θｔｈが所定角度を超え
ると、口１二出殴Ｑとエンジン回転数Ｎｅとの間の比例
定数が変わる。Further, in the pump described in the publication, when the throttle valve opening degree θth exceeds a predetermined angle, the reciprocating stroke of the plunger is changed. That is, as shown by the broken line in FIG. 6, when the throttle valve opening θth exceeds a predetermined angle, the proportionality constant between the mouth 12 stroke Q and the engine rotation speed Ne changes.
ところが、自動二輪車では、例えば第７図に示されるよ
うに、潤滑浦の吐出ｍＱとエンジン回転数Ｎｅとの間の
関係が比例関係とならないようｔｊ特性を必要とするも
のがあり、この場合には、前記機械式オイル供給ポンプ
を用いたのでは、前記の特性を満足することができない
。However, as shown in FIG. 7, some motorcycles require a tj characteristic so that the relationship between the discharge mQ of the lubricating well and the engine speed Ne is not proportional. The above characteristics cannot be satisfied by using the mechanical oil supply pump.
（２〉また、機械式オイルポンプは、エンジンの出力軸
、又は該出力軸から当該自動二輪車の駆動輪に至るまで
の回転軸の回転力を１１用して、潤滑油の吐出を行うの
で、当然のことながら、前記出力軸又は回転軸の近傍に
配置されなければならない。(2) Also, a mechanical oil pump discharges lubricating oil by using the rotational force of the output shaft of the engine or the rotating shaft from the output shaft to the drive wheels of the motorcycle. Naturally, it must be placed near the output shaft or rotating shaft.
したがって、前記オイルポンプを当該自動二輪車内に配
置する場合に各種の制約が伴い、該配置が難しい。換言
すれば、当該自動二輪車を構成する各秤装置、部品等の
レイアウト、ひいては当該自動二輪車自体の設計が難し
くなる。Therefore, when arranging the oil pump in the motorcycle, there are various restrictions, and the arrangement is difficult. In other words, it becomes difficult to layout the weighing devices, parts, etc. that make up the motorcycle, and ultimately to design the motorcycle itself.
ところで、このような懸念を解消するためには、オイル
ポンプを、電気力を用いて駆動するようにすれば良い。By the way, in order to eliminate such concerns, the oil pump may be driven using electric power.
ここで、自動二輪車に供給される潤滑浦の吐出量Ｑは比
較的微量であり、また精密な吐出爪制御が行われる必要
があるので、例えば圧電素子、ビエゾ索子等の電歪振動
子を用いて板状体を振動させ、該振動によりボンブ内部
に圧力差を生じさせて、オイルの吸引／吐出を行うよう
にすれば良い。Here, the discharge amount Q of the lubricating well supplied to the motorcycle is a relatively small amount, and precise discharge claw control is required. The plate-shaped body may be vibrated using the cylinder, and the vibration may generate a pressure difference inside the bomb to suction/discharge oil.
以下の説明においては、このような形式のオイルポンプ
を電歪振動子式オイルポンプという。In the following description, this type of oil pump will be referred to as an electrostrictive resonator oil pump.
（発明が角ｑ決しようとする課題）
上記した従来の技術は、次のような問題点を有していた
。(Problems to be Solved by the Invention) The above-mentioned conventional techniques had the following problems.
すなわち、電歪振動子を駆動するためには、自動二輪車
等で使用されている電源電圧（６〜１２［Ｖ］）よりも
高い電圧（１５０ 〜３００ ［Ｖ］ ）が必要であ
る。That is, in order to drive the electrostrictive vibrator, a voltage (150 to 300 [V]) higher than the power supply voltage (6 to 12 [V]) used in motorcycles and the like is required.
このためには、例えばＡＣジエネレータ及びバッテリの
出力端にＤＣ−ＤＣコンバータを接続し、ｉＤｃ−ＤＣ
コンバータの出力電圧を用いて、前記電歪振動子を駆動
するようにすれば良い。For this purpose, for example, a DC-DC converter is connected to the output terminals of the AC generator and the battery, and the iDc-DC
The electrostrictive vibrator may be driven using the output voltage of the converter.
しかし、このような駆動装置では、電歪振動子の振動一
回当たりの潤滑油の吐出量が変えられないので、さらに
、精密な潤滑油の吐出量制御を行うことができない。However, in such a drive device, the amount of lubricating oil discharged per vibration of the electrostrictive vibrator cannot be changed, and furthermore, the amount of lubricating oil discharged cannot be precisely controlled.
本発明は、前述の問題点を解決するためになされたもの
であり、その目的は、電歪振動子の振動一回当たりの潤
滑油の吐出量を変史することのできる電歪振動子式オイ
ルポンプの流量制御装置を提供することにある。The present invention has been made to solve the above-mentioned problems, and its purpose is to provide an electrostrictive vibrator type that can vary the amount of lubricating oil discharged per vibration of the electrostrictive vibrator. An object of the present invention is to provide a flow rate control device for an oil pump.
（課題を解決するための手段及び作用）前記の問題点を
解決するために、本発明は、自動二輪車のエンジンパラ
メータに応じてその幅が決定されたパルスに応じて、電
歪振動子に対して直流電源の電圧をオン／オフ制御によ
り印加する駆動回路と、該駆動回路の出力線及び電歪振
動子の間に、該電歪振動子と直列に接続された抵抗と、
前記電歪振動子と並列に接続されたコンデンサとを具備
し、前記パルスの幅を、コンデンサへの充電が開始され
てから、該コンデンサ両端の電位が前記電源電圧とほぼ
一致するまでの時間に満たない範囲内に設定するように
した点に特徴がある。(Means and Effects for Solving the Problems) In order to solve the above-mentioned problems, the present invention provides an electrostrictive vibrator that responds to a pulse whose width is determined according to engine parameters of a motorcycle. a drive circuit that applies a DC power voltage by on/off control; a resistor connected in series with the electrostrictive vibrator between an output line of the drive circuit and the electrostrictive vibrator;
a capacitor connected in parallel with the electrostrictive vibrator, and the width of the pulse is set to the time from when charging of the capacitor is started until the potential across the capacitor substantially matches the power supply voltage. The feature is that it is set within a range that is less than 100%.
これにより、電歪振動子に印加される電圧が、前記直流
電源の電圧に満たない範囲内で、エンジンパラメータに
応じて変更される。Thereby, the voltage applied to the electrostrictive vibrator is changed according to the engine parameters within a range less than the voltage of the DC power source.
（実施例〉 以下に、図面を参照して、本発明を詳細に説明する。(Example> The present invention will be described in detail below with reference to the drawings.
第２図は本発明に適用される電歪振動子式オイルポンプ
の一例の縦断面図である。FIG. 2 is a longitudinal sectional view of an example of an electrostrictive vibrator type oil pump applied to the present invention.
第２図において、オイルポンブ１０のボディ１内部には
、図示されるように、電歪振動子８が固着された金属板
６が、弥性部材７を介して取り付けられている。この金
属板６により、ボディ１内部には圧力室ＩＡが形成され
ている。In FIG. 2, inside the body 1 of the oil pump 10, a metal plate 6 to which an electrostrictive vibrator 8 is fixed is attached via a flexible member 7, as shown. This metal plate 6 forms a pressure chamber IA inside the body 1.
コイルばね９は、電歪振動子８に接触するようにボディ
１内に設けられている。このコイルばね９のばね力によ
り、電歪振動子８が湾曲しても、前記接触が保持される
。The coil spring 9 is provided within the body 1 so as to be in contact with the electrostrictive vibrator 8. Due to the spring force of the coil spring 9, the contact is maintained even if the electrostrictive vibrator 8 is bent.
前記ボディ１には、圧力室ＩＡに連通ずるように、それ
ぞれチェックバルブ２及び４を介して、吸入■３及び吐
出口５が形成されている。The body 1 is formed with a suction port 3 and a discharge port 5 through check valves 2 and 4, respectively, so as to communicate with the pressure chamber IA.
以上の構成を有するオイルポンプ１０において、金属板
６及びコイルばね９間に、図示されるようにパルス状電
流を流せば、符号６Ａで示されるように、矢印Ａ方向に
電歪振動子８及び金属板６が湾曲を繰り返す。これによ
り、圧力室ＩＡ内の圧力が変化し、潤滑油が吸入口３よ
りチェックバルブ２を介して圧力室ＩＡ出に流入し、そ
してチェックバルブ４を介して吐出口５より吐出される
。In the oil pump 10 having the above configuration, if a pulsed current is passed between the metal plate 6 and the coil spring 9 as shown in the figure, the electrostrictive vibrator 8 and The metal plate 6 repeats curving. As a result, the pressure within the pressure chamber IA changes, and lubricating oil flows from the suction port 3 through the check valve 2 to the pressure chamber IA outlet, and is then discharged from the discharge port 5 via the check valve 4.
第１図は本発明の一実施例のブロック図である。FIG. 1 is a block diagram of one embodiment of the present invention.
第１図において、第２図と同一の符号は、同一又は同等
部分をあらわしている。In FIG. 1, the same reference numerals as in FIG. 2 represent the same or equivalent parts.
昂１図において、符号４１は、ＤＣ−ＤＣコンバータで
ある。このＤＣ−ＤＣコンバータ４１の一次コイル４２
の一端は、バッテリ１６及びＡＣジェネレータ１７に接
続されると共に、その他端はスイッチング素子４６に接
続されている。このスイッチング素子４６は、所定の周
波数信号を出力するオシレータ１４により駆動される。In Figure 1, reference numeral 41 is a DC-DC converter. Primary coil 42 of this DC-DC converter 41
One end is connected to the battery 16 and the AC generator 17, and the other end is connected to the switching element 46. This switching element 46 is driven by the oscillator 14 which outputs a predetermined frequency signal.
前記ＤＣ−ＤＣコンバータ４１の二次コイル４３は、整
流器４４及び定電汗素子（レギュレータ）４５、Ｊｌｌ
ｉびに平滑化手段４９を介して、電歪振動子８を駆動す
る駆動回路５９に接続されている。The secondary coil 43 of the DC-DC converter 41 includes a rectifier 44, a constant electric sweat element (regulator) 45, and a Jll.
It is connected to a drive circuit 59 for driving the electrostrictive vibrator 8 via a smoothing means 49 and a smoothing means 49 .
この駆動回路５９は、プッシュブル方式の駆動同路であ
り、スイッチング素子３１のベースがハイ、スイッチン
グ素子３３のベースがローとなると、該スイッチング素
子３１及び３２がオン、スイッチング索子３３がオフと
なる。これにより、電歪振動子８に通電が行われる。This drive circuit 59 is a push-pull drive circuit, and when the base of the switching element 31 is high and the base of the switching element 33 is low, the switching elements 31 and 32 are turned on and the switching cable 33 is turned off. Become. As a result, the electrostrictive vibrator 8 is energized.
逆に、スイッチング素子３１のベースがロースイッチン
グ素子３３のベースがハイとなると、該スイッチング素
子３１及び３２がオフ、スイッチング索子３３がオンと
なる。これにより、前記電歪振動子８への通電が解除さ
れる。Conversely, when the base of switching element 31 becomes low and the base of switching element 33 becomes high, switching elements 31 and 32 are turned off and switching element 33 is turned on. As a result, the electrostrictive vibrator 8 is de-energized.
オイルポンプ１０（第２図）の電歪振動子８は、抵抗５
６を介して、前記スイッチング索子３２及び３３のコレ
クタに接続されている。またコンデンサ５５は、前記電
歪振動子８と並列に接続されている。The electrostrictive vibrator 8 of the oil pump 10 (Fig. 2) has a resistor 5
6 to the collectors of the switching cables 32 and 33. Further, the capacitor 55 is connected in parallel with the electrostrictive vibrator 8.
駆動信号発生手段５３は、前記スイッチング素子３１の
ベースに駆動信号（チャージパルス）を供給するチャー
ジパルス発生千段５１、及び前記スイッチング素子３３
のベースに駆動信号（ディスチャージパルス）を供給す
るディスチャージパルス発生千段５２より構成されてい
る。The drive signal generation means 53 includes a charge pulse generation stage 51 that supplies a drive signal (charge pulse) to the base of the switching element 31, and the switching element 33.
The discharge pulse generation stage 52 supplies a drive signal (discharge pulse) to the base of the discharge pulse generator.
前記チャージパルス発生千段５１は、例えばエンジン回
転数Ｎｅ及びスロットル弁開度θｔｈに応じて、第３図
に示されるようなチャージパルスを出力する。すなわち
、この例においては、前記チャージパルスのオン時間Ｂ
ｌ，Ｂ２・・・は、Ｆｊ２コンデンサ５５に充電が開始
されてから、該コンデンサ５５の両端の電位がＤＣ−Ｄ
Ｃコンバータ４１の出力電圧Ｖｃｃとほぼ一致するまで
の時間（コンデンサ５５及び電歪振動子８のキャバシタ
ンス、並びに抵抗５６の抵抗値により決定される時定数
τ）に満たない範囲で、スロットル弁開度θｔｈに応じ
て決定される。また、前記チャージパルスのオン周明Ｃ
１、Ｃ２・・・は、エンジン回転数Ｎｅに応じて決定さ
れる。The charge pulse generation stage 51 outputs a charge pulse as shown in FIG. 3 in accordance with, for example, the engine speed Ne and the throttle valve opening θth. That is, in this example, the on time B of the charge pulse
l, B2... are the voltages at both ends of the Fj2 capacitor 55 that are DC-D after charging starts.
The throttle valve opening is within a range that is less than the time required to almost match the output voltage Vcc of the C converter 41 (the time constant τ determined by the capacitance of the capacitor 55 and the electrostrictive vibrator 8, and the resistance value of the resistor 56). It is determined according to θth. Further, the on-period C of the charge pulse is
1, C2, . . . are determined according to the engine rotation speed Ne.
前記ディスチャージパルス発牛千段５２は、例えばエン
ジン回転数Ｎｅに応じて、第３図に示されるようなディ
スチャージパルスを出力する。すなわち、この例におい
ては、前記ディスチャージパルスのオン時間ＤＩ，Ｄ２
・・・は、それぞれ同一の時間であり、前記チャージパ
ルスがオンとなると同時にオフとなるように、出力され
る。The discharge pulse output stage 52 outputs a discharge pulse as shown in FIG. 3 in accordance with, for example, the engine speed Ne. That is, in this example, the on-time DI, D2 of the discharge pulse
... are the same time, and are output so that the charge pulse turns on and turns off at the same time.
このようなチャージパルス及びディスチャージパルスに
より変化するコンデンサ５５の充ｆｆｉ７１１圧を、第
３図に併記する。図示されるように、スロットル弁開度
θｔｈに応じて変化するチャージパルスのオン■３間Ｂ
１、Ｂ２に応じて、前記充電電圧、すなわち電歪振動子
８の印加電圧が変化し、これにより、該電歪振動子８及
び金属板６（第２図）の撓み量が変化する。この結果、
電歪振動子８の振動一回当たりの潤滑油の吐出量が変更
されることになり、さらに精密な潤滑油の吐出量制御を
行うことができる。The charge 711 pressure of the capacitor 55 that changes due to such charge pulses and discharge pulses is also shown in FIG. As shown in the figure, the charge pulse is turned on and changes depending on the throttle valve opening θth.
1 and B2, the charging voltage, that is, the voltage applied to the electrostrictive vibrator 8 changes, and thereby the amount of deflection of the electrostrictive vibrator 8 and the metal plate 6 (FIG. 2) changes. As a result,
The amount of lubricating oil discharged per vibration of the electrostrictive vibrator 8 is changed, and the amount of lubricating oil discharged can be controlled more precisely.
前記チャージパルス発生手段５１及びディスチャージパ
ルス発生手段５２の機能は、例えば当該自動二輪車を制
御するマイクロコンピュータにより達成することができ
る。The functions of the charge pulse generating means 51 and the discharge pulse generating means 52 can be achieved, for example, by a microcomputer that controls the motorcycle.
第４図は本発明の他の実施例のブロック図である。第４
図において、第１，２図と１１１１−の符号は、同一又
は同等部分をあらわしている。FIG. 4 is a block diagram of another embodiment of the invention. Fourth
In the figures, the reference numerals 1111- in FIGS. 1 and 2 represent the same or equivalent parts.
第４図と第１図との対比より明らかなように、この実施
例は、ディスチャージパルス発生手段５２を省略し、ス
イッチング素子３３のベースを、インバータ５４を介し
て、チャージパルス発生千段５１の出力線に接続したも
のである。As is clear from the comparison between FIG. 4 and FIG. It is connected to the output line.
したがって、第５図に示されるように、ディスチャージ
パルスのオン時間Ｄ３，Ｄ４・・・は、チャージパルス
のオン周期ＣＩ、Ｃ２・・・から該パルスのオン時間Ｂ
ｌ，Ｂ２・・・を減じた差となる。この例においても、
スロットル弁開度θｔｈに応じて変化するチャージパル
スのオン時間Ｂｌ，Ｂ２・・・に応じて、コンデンサ゛
５５の充電電ＪＥ，すなわち電歪振動子８の印加電圧が
変化し、これにより、該電歪振動子８及び金属板６（第
２図）の撓み量が変化する。この結果、電歪振動子８の
振動一回当たりの潤滑浦の吐出量が変更されることにな
り、さらに精密な潤滑油の吐出量制御を行うことができ
る。Therefore, as shown in FIG. 5, the on-times D3, D4... of the discharge pulses vary from the on-periods CI, C2... of the charge pulses to the on-times B of the pulses.
This is the difference obtained by subtracting l, B2, and so on. In this example as well,
The charging current JE of the capacitor 55, that is, the voltage applied to the electrostrictive vibrator 8, changes in accordance with the on-time Bl, B2, etc. of the charging pulse, which changes according to the throttle valve opening θth. The amount of deflection of the strain oscillator 8 and the metal plate 6 (FIG. 2) changes. As a result, the discharge amount of the lubricating oil per vibration of the electrostrictive vibrator 8 is changed, and more precise control of the lubricating oil discharge amount can be performed.
さて、前述の説明においては、チャージパルスのオン時
間は、スロットル弁開度θｔｈに応じて決定され、また
チャージパルスのオン周期は、エンジン回転数Ｎｅに応
じて決定されるものとして説明したが、本発明は特にこ
れのみに限定されることはなく、前記オン時間及びオン
周期を、それぞれエンジン回転数Ｎｃ及びスロットル弁
開度θｔｈにより決定するようにしても良い。また、さ
らに、他のエンジンパラメータにより決定するようにし
ても良い。Now, in the above explanation, the on-time of the charge pulse was determined according to the throttle valve opening θth, and the on-period of the charge pulse was explained as being determined according to the engine rotation speed Ne. The present invention is not particularly limited to this, and the on-time and on-period may be determined by the engine rotational speed Nc and the throttle valve opening θth, respectively. Furthermore, the determination may be made based on other engine parameters.
（発明の効果）
以上の説明から明らかなように、本発明によれば、次の
ような効果が達成される。(Effects of the Invention) As is clear from the above description, according to the present invention, the following effects are achieved.
すなわち、電歪振動子に印加される電圧が、エンジンパ
ラメータに応じて嚢更されるので、該電歪振動子の振動
一回当たりの撓み量が変わって、潤滑油の吐出量が変わ
る。したがって、精密な潤滑油の吐出量制御が口■能と
なる。That is, since the voltage applied to the electrostrictive vibrator is changed depending on the engine parameters, the amount of deflection of the electrostrictive vibrator per vibration changes, and the amount of lubricating oil discharged changes. Therefore, precise lubricant discharge amount control becomes easy.
第１図は本発明の一実施例のブロック図である。
第２図は本発明に適用される電歪式オイルポンプの一例
の縦断面図である。
第３図は第１図に示された電歪振動子式オイルポンプの
流量制御装置のチャージパルス及びディスチャージパル
ス、並びにコンデンサ５５への充電電圧の波形を示すタ
イムチャートである。
第４図は本発明の他の実施例のブロック図である。
第５図は第４図に示された電歪振動子式オイルポンプの
流量制御装置のチャージパルス及びディスチャージパル
ス、並びにコンデンサ５５への充電電圧の波形を示すタ
イムチャートである。
第６図は機械式オイル供給用ポンプによる潤滑油吐出量
マップを示す図である。
第７図は自動二輪車で実際に必要とされる潤滑油吐出量
マップの一例を示す図である。
８・・・電歪振動子、１０・・・オイルポンプ、１６・
・・バッテリ、１７・・・ＡＣジエネレー夕、４１・・
・ＤＣ−ＤＣコンバータ、４２・・・一次コイル、４３
・・・二次コイル、４４・・・整流器、４５・・・定電
圧素子、４６・・・スイッチング素子、４９・・・平滑
化手段、５１・・・チ゛ヤージバルス発生手段、５２・
・・ディスチャージパルス発生手段、５３・・・駆動信
号発生手段、５５・・・コンデンサ、５６・・・抵抗、
５９・・・駆動回路FIG. 1 is a block diagram of one embodiment of the present invention. FIG. 2 is a longitudinal sectional view of an example of an electrostrictive oil pump applied to the present invention. FIG. 3 is a time chart showing the charge pulse and discharge pulse of the flow rate control device of the electrostrictive vibrator type oil pump shown in FIG. 1, and the waveforms of the charging voltage to the capacitor 55. FIG. 4 is a block diagram of another embodiment of the invention. FIG. 5 is a time chart showing the charge pulse and discharge pulse of the flow rate control device of the electrostrictive vibrator type oil pump shown in FIG. 4, and the waveform of the charging voltage to the capacitor 55. FIG. 6 is a diagram showing a lubricating oil discharge amount map by the mechanical oil supply pump. FIG. 7 is a diagram showing an example of a lubricant discharge amount map actually required for a motorcycle. 8... Electrostrictive vibrator, 10... Oil pump, 16.
...Battery, 17...AC generator, 41...
・DC-DC converter, 42...Primary coil, 43
... Secondary coil, 44... Rectifier, 45... Constant voltage element, 46... Switching element, 49... Smoothing means, 51... Charge pulse generating means, 52...
...Discharge pulse generating means, 53... Drive signal generating means, 55... Capacitor, 56... Resistor,
59... Drive circuit
Claims (1)
が決定されたパルスを発生するパルス発生手段と、 直流電源に接続され、前記パルスに応じて、電歪振動子
式オイルポンプの電歪振動子に対して前記電源の電圧を
オン／オフ制御により印加する駆動回路と、 前記駆動回路の出力線及び電歪振動子の間に、該電歪振
動子と直列に接続された抵抗と、 前記電歪振動子と並列に接続されたコンデンサとを具備
し、 前記パルスの幅は、コンデンサへの充電が開始されてか
ら、該コンデンサ両端の電位が前記電源電圧とほぼ一致
するまでの時間に満たない範囲内に設定されたことを特
徴とする電歪振動子式オイルポンプの流量制御装置。(1) A pulse generating means that generates a pulse whose width is determined according to the engine parameters of the motorcycle; and an electrostrictive vibrator of an electrostrictive vibrator oil pump that is connected to a DC power source and that generates a pulse in accordance with the pulse. a drive circuit that applies the voltage of the power supply by on/off control to the electrostrictive vibrator; a resistor connected in series with the electrostrictive vibrator between the output line of the drive circuit and the electrostrictive vibrator; A strain oscillator and a capacitor connected in parallel are provided, and the width of the pulse is less than the time from when charging of the capacitor starts until the potential across the capacitor substantially matches the power supply voltage. A flow rate control device for an electrostrictive vibrator type oil pump, characterized in that the flow rate is set within a range.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP22705989A JPH0392525A (en) | 1989-09-01 | 1989-09-01 | Flow control device for electrostrictive vibrator type oil pump |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP22705989A JPH0392525A (en) | 1989-09-01 | 1989-09-01 | Flow control device for electrostrictive vibrator type oil pump |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0392525A true JPH0392525A (en) | 1991-04-17 |
Family
ID=16854889
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP22705989A Pending JPH0392525A (en) | 1989-09-01 | 1989-09-01 | Flow control device for electrostrictive vibrator type oil pump |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0392525A (en) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2009243472A (en) * | 2002-06-03 | 2009-10-22 | Seiko Epson Corp | Pump |
| US8312951B2 (en) | 2007-10-25 | 2012-11-20 | Renault S.A.S. | Arrangement for mounting a heat exchanger on a vertical structural element forming a motor vehicle front end panel |
| EP2713092A3 (en) * | 2012-09-28 | 2015-07-15 | Lincoln Industrial Corporation | Stepper motor driving a lubrication pump providing uninterrrupted lubricant flow |
| EP2713091A3 (en) * | 2012-09-28 | 2015-07-15 | Lincoln Industrial Corporation | Variable speed stepper motor driving a lubrication pump system |
| WO2020121747A1 (en) * | 2018-12-14 | 2020-06-18 | 有限会社メカノトランスフォーマ | Valve control device, drive control device, and fluid control device |
-
1989
- 1989-09-01 JP JP22705989A patent/JPH0392525A/en active Pending
Cited By (12)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2009243472A (en) * | 2002-06-03 | 2009-10-22 | Seiko Epson Corp | Pump |
| US8312951B2 (en) | 2007-10-25 | 2012-11-20 | Renault S.A.S. | Arrangement for mounting a heat exchanger on a vertical structural element forming a motor vehicle front end panel |
| EP2713092A3 (en) * | 2012-09-28 | 2015-07-15 | Lincoln Industrial Corporation | Stepper motor driving a lubrication pump providing uninterrrupted lubricant flow |
| EP2713091A3 (en) * | 2012-09-28 | 2015-07-15 | Lincoln Industrial Corporation | Variable speed stepper motor driving a lubrication pump system |
| WO2020121747A1 (en) * | 2018-12-14 | 2020-06-18 | 有限会社メカノトランスフォーマ | Valve control device, drive control device, and fluid control device |
| JP2020094675A (en) * | 2018-12-14 | 2020-06-18 | 有限会社メカノトランスフォーマ | Valve control device, drive control device, and fluid control device |
| KR20210088716A (en) * | 2018-12-14 | 2021-07-14 | 유겐가이샤 메카노 트랜스포머 | Valve Control Units, Actuation Control Units, and Fluid Control Units |
| CN113167404A (en) * | 2018-12-14 | 2021-07-23 | 有限公司机械变压器 | Valve control device, drive control device, and fluid control device |
| KR20230069263A (en) * | 2018-12-14 | 2023-05-18 | 유겐가이샤 메카노 트랜스포머 | Valve control device, drive control device, and fluid control device |
| CN113167404B (en) * | 2018-12-14 | 2023-07-25 | 有限公司机械变压器 | Valve control device, drive control device, and fluid control device |
| TWI832935B (en) * | 2018-12-14 | 2024-02-21 | 日商機械變壓器有限公司 | Valve control devices, drive control devices and fluid control devices |
| US11959559B2 (en) | 2018-12-14 | 2024-04-16 | Mechano Transformer Corporation | Valve control device, drive control device, and fluid control device |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| EP0230589B1 (en) | Ultrasonic wave type fuel atomizing apparatus for internal combustion engine | |
| US6174136B1 (en) | Pump control and method of operating same | |
| EP1589654B1 (en) | Linear vibration motor | |
| US4290091A (en) | Spray gun having self-contained low voltage and high voltage power supplies | |
| US7633173B2 (en) | Electronic controller matching engine power to alternator power and maintaining engine frequency for a free-piston stirling engine driving a linear alternator | |
| EP2156341B1 (en) | Controller computing a virtual tuning capacitor for controlling a free-piston stirling engine driving a linear alternator | |
| JPH0392525A (en) | Flow control device for electrostrictive vibrator type oil pump | |
| EP1235342A3 (en) | Power supply unit for internal combustion engine | |
| US3800755A (en) | Speed regulating arrangement for internal combustion engines | |
| US5458217A (en) | Electrorheological fluid damping control system having high voltage power supply | |
| JPH0636383U (en) | Switching boost circuit | |
| US5106267A (en) | Outlet pressure control system for electromagnetic reciprocating pump | |
| JP2020084862A (en) | Engine system | |
| US7188591B2 (en) | Power supply method for electrical equipment | |
| JPH0392526A (en) | Lubricant feeder for motorcycle | |
| US6574085B1 (en) | Power supply apparatus for electrostatic charging and method for same | |
| JPH0392527A (en) | Flow control device for electrostrictive vibrator type oil pump | |
| JPH0392524A (en) | Flow control device for electrostrictive vibrator type oil pump | |
| JP5412651B2 (en) | A method for constructing a feedback circuit that stabilizes the DC voltage generated from a resonant circuit | |
| JP2684667B2 (en) | Drive device for piezoelectric actuator | |
| JP4942663B2 (en) | Electric drive for ultrasonic piezoelectric actuator | |
| JP2000179611A (en) | Vibration control device | |
| JP2569852B2 (en) | Capacitor discharge type ignition system for internal combustion engine | |
| JPS6143979Y2 (en) | ||
| JPH10103300A (en) | Resonance pump |