JPH034419A

JPH034419A - 電力用開閉装置

Info

Publication number: JPH034419A
Application number: JP13614689A
Authority: JP
Inventors: Masayuki Ishikawa; 雅之石川; Susumu Nishiwaki; 進西脇; Satoru Yagiu; 悟柳父; Hiroaki Toda; 戸田　弘明; Tetsuya Nakamoto; 哲哉中本
Original assignee: Toshiba Corp
Current assignee: Toshiba Corp
Priority date: 1989-05-31
Filing date: 1989-05-31
Publication date: 1991-01-10

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】［発明の目的］（産業上の利用分野）本発明は、電力用開閉装置に関するもので、特に、遅れ
小電流遮断に際して、電圧増大現象の発生を防止した電
力用開閉装置に係る。

（従来の技術）一般に、電力送電線路においては、線路またはケーブル
の持つ対地静電容量を通じて流れる無効電力を補償して
、系統の力率を改善する目的でシャントリアクトルが接
続されることが多い。また、電力送電系統が変圧器に接
続されることは通常行われることであり、この変圧器が
無負荷状態であることもしばしばである。この様な場合
、前記シャントリアクトルや無負荷変圧器は、はとんど
純粋に誘導性の負荷となり、電流の電気的位相は電圧の
位相より電気角にして９０°遅れたものとなる。この様
な負荷を開閉することを目的として設置される遮断器は
、第３図に示した様に、電圧の最大値付近で電流を遮断
することになる。この時の現象を第４図乃至第６図を用
いて説明する。

第４図は、シャントリアクトル回路の代表的構成例を示
したものである。即ち、図中１はシャントリアクトルで
あり、このインダクタンスをＬＬとする。２はシャント
リアクトル開閉用ガス遮断器（ＧＣＢ）　、３及び４は
電源側及び負荷側の全並列キャパシタンス成分で、それ
ぞれの静電容量をＣｓ及びＣｇとする。５及び６は電源
側及び負荷側の全直列インダクタンス成分であり、それ
ぞれの値をＬｓ及びり、Ｑとする。また、７は変圧器、
８は系統電圧を模擬した電源である。

また、前記シャントリアクトル１を切離すために、ＧＣ
Ｂ２を開極動作させた場合の現象を、第５図及び第６図
を用いて説明す、る。即ち、第５図は、シャントリアク
トル切離しの際のＧＣＢ負荷側電圧（ａ）と、ＧＣＢ電
流（ｂ）の過渡変化を示したものである。

（１）領域Ｉ：商用周波数の交流電流は電流零点へ向か
って減衰する。シャントリアクトル電流は通常１００Ａ
であるが、電力用ガス遮断器は最大４０〜５０ＫＡを遮
断する能力があるため、本来の電流零点を迎える前に電
流を強制的に遮断してしまうことがある。これを電流裁
断と呼び、第５図（ａ）に示した例では、時刻９で発生
するものとする。また、この時の電源電圧の瞬時値を１
０とする。

（２）領域■：電流截裁断発生した時刻９は本来の電流
零点ではないため、この瞬間にはシャントリアクトル１
に電流が流れている。この電流はＧＣＢ２によって電流
が裁断された後、シャントリアクトル１〜負荷側静電容
量４を経て流れる。この結果、シャントリアクトルに蓄
えられた磁気エネルギーＩ２・ＬＬ／２が、電気エネル
ギーＶ２・Ｃ１／２へ変換され（Ｉ及び■はシャントリ
アクトル１を流れる電流及び負荷側静電容量４の端予電
圧）　、ＧｅＨ４の負荷側には時刻１１においてピーク
を迎える截断サージ電圧１２が発生する。

この截断サージ電圧１２は、零電位を中心に数１００Ｈ
ｚ〜数ＫＨｚの周波数で振動し、裁断電流値が大きい程
、大きな振幅を持つ。

一方、ＧｅＨ４の電源側には、商用周波数の電源電圧が
印加されている。このためＧｅＨ４の極間には第５図（
ａ）中１３に相当する電圧が印加されることになる。

ここで、前述の通り、ＧｅＨ４の遮断能力はシャントリ
アクトル電流に対して十分に大きいため、電極間距離が
極間電圧１３に耐えるに十分なだけ開離する以前に電流
が截断されることもある。この場合は、ＧｅＨ４の電極
間において、再発弧と呼ばれる絶縁破壊が生じ、再発弧
サージ電圧が回路に現われる。第５図（ａ）においては
、時刻１４において、極間電圧１８にて再発弧が生じた
ものとし、再発弧サージ電圧を１６とする。

（３）領域■：再発弧が発生してＧｅＨ４の電極間が短
絡状態となると、負荷側電圧は静電容量３と４の比で決
まる電圧１７を中心に振動しなから１７へ収斂する。こ
の際の最大振幅１５は（１７＋１８）となり、截断サー
ジ電圧１２が大きい程、また、電源側キャパシタンス３
の値Ｃｓが大きい程、大きな値となる。なお、１８は通
常０．８〜０．９５Ｘ　（１２の値）である。

一方、再発弧が生じると静電容量３及び４に蓄えられた
電荷は、電源側静電容量３〜電源側インダクタンス５〜
ＧＣＢ２〜負荷側インダクタンス６〜負荷側静電容量４
を経て放電し、数１００ＫＨｚの高周波電流となる。ま
た、電源側から電源側インダクタンス５〜ＧＣＢ２〜負
荷側インダクタンス６〜シヤントリアクトル１を経て流
れるシャントリアクトル電流も再発弧によって発生する
。

したがって、ＧｅＨ４には商用周波数電流と高周波電流
が重畳した電流が流れることになる。この高周波電流の
初期の振幅は数ＫＡとなり、ＧＣＢ投入時のりアクドル
電流よりはるかに大きい。また、この高周波電流は、Ｇ
ＣＢ電極間の再発弧アークの持つ抵抗成分・その他回路
の持つ損失により漸次減衰していく。

この場合のＧＣＢ電流を第５図（ｂ）に、また、再発弧
が発生した時刻１４付近の電流波形の拡大図を第６図に
示した。図から明らかな様に、シャントリアクトル電流
に高周波電流が重畳した結果、新たな電流零点（２１，
２２，２３，２４，２５・・・）が現われ、この点でＧ
ＣＢ電流が遮断される可能性がある。こうした電流遮断
現象を高周波消弧現象と呼ぶ。

仮に、高周波消弧現象が発生したとすると、その瞬時に
はシャントリアクトル電流は零でないため、前述の領域
Ｈにおける現象と同様の過程により、ＧｅＨ４の負荷側
に高周波消弧サージ電圧が発生する。その値は高周波消
弧の発生がシャントリアクトル電流のピークに近い程大
きな値となり、場合によっては截断サージ電圧１２を上
回る可能性がある。

この様な機構により、再発弧〜高周波消弧が繰返される
と、シャントリアクトル１の端子電圧が逐次増大し、非
常に大きな値となることも考えられる。これを電圧増大
現象と呼ぶ。この様な電圧増大現象が発生すると、場合
によってはシャントリアクトルやその他の機器の絶縁が
脅かされる可能性もある。

なお、再発弧が生じ、かつ、高周波消弧が発生しなかっ
た場合には、電流は商用周波数１／２サイクル後の零点
において遮断される。従って、この場合には大きな問題
とはならない。

以上述べたように、機器の絶縁を脅かす異常電圧を発生
させる根本的な原因は再発弧にある。従って、再発弧の
発生を防止することができれば、遅れ小電流遮断の際に
異常電圧が発生することを防止することが可能となる。

ここで、例えば、ＣＩＧＲＥ　Ｉｎｔｅｒｎａｔｉｏｎ
ａｌ　Ｃｏｎｆｅｒｅｎｃｅ　ｏｎ　ＬａｒｇｅＨｌｇ
ｈ　Ｖｏｌｔａｇｅ　Ｅｌｅｃｔｒｉｃ　Ｓｙｓｔｅｍ
ｓ　１９８８５ｅｓｓｉｏｎにおける発表論文ｔａ−ｔ
ｅ　　“ＡＰＰＬＩＣＡＴＩＯＮ　ＯＦＭＥＴＡＬ　０
ＸＩＤＥ　ＶＡＲＩＳＴＯＲ８ＯＮ　Ａ　Ｎ　８００Ｋ
Ｖ　ＣＩＲＣＵＩＴＢＲＥＡＫＥＲＵＳＥＤ　ＦＯＲ５
ＨＵＮＴ　ＲＥＡＣＴＯＲ５ｖｌＴＣＨＩＮＧ’　すど
に記述されている様に、再発弧の発生はアーク時間と密
接な関係にある。即ち、開閉装置には、その機器によっ
て決まる、再発弧が発生し得る最長アーク時間があり、
それ以上のアーク時間では再発弧は発生し得ない。従っ
て、開閉装置の開極位相を制御して再発弧が発生し得な
いアーク時間を人為的に設定すれば、再発弧の発生を防
止することが可能となり、ひいては機器の絶縁を脅かす
異常電圧の発生を防止することができる。この様な位相
制御を施した遅れ小電流遮断装置は、例えば、ＣＩＧＲ
Ｅ　Ｉｎｔｅｒｎａｔｉｏｎａｌ　Ｃｏｎｆ’ｅｒｅｎ
ｃｅ　ｏｎＬａｒｇｅ　Ｈｉｇｈ　Ｖｏｌｔａｇｅ　Ｅ
ｌｅｃｔｒｉｃ　５）Ｓｔｅ１１１９８８Ｓｅｓｓｉｏ
ｎにおける発表論文１３−１２ＳＹＮＣＨＲＯＮＯＵＳ
　ＥＮＥＲＧＩＺＩＮＧ　ＯＦ　５ＨＵＮＴＲＥＡＣＴ
ＯＲ３ＡＮＤ　５ＨＵＮＴ　ＣＡＰＡＣＩＴＯＲ８”等
に提案されている。

また、電力系統で通常使用される三相平衡回路では、相
間の位相差が電気角にして１２０°ずつずれており、電
流零点は電気角６０°ずつずれて発生する。従って、三
相回路を遮断する際には、各相の遮断器を電気角６０°
に相当する時間差をもって駆動すれば、すべての相にて
無再発弧を実現できる。

（発明が解決しようとする課題）しかしながら、近年の電力用遮断器においては、機器の
小形化・部品点数の削減等の要求から、三相分の消弧室
を一括して駆動する操作方式が盛んに採用されるように
なってきている。この様な三相−活部動形遮断器におい
ては、各相間に時間差をもって遮断動作をおこなわせる
ことは困難であり、従って、リアクトル遮断等、遅れ小
電流遮断に供する位相制御形造断器は、相ごとに駆動装
置を有するものとしなければならず、機器の小形化・部
品点数の削減が計れないという欠点があった。

本発明は、上記のような従来技術の問題点を解消するた
めに提案されたもので、その目的は、シャントリアクト
ル電流の遮断に際し、再発弧の発生を未然に防止するこ
とのできる電力用開閉装置を提供することにある。

［発明の構成］（課題を解決するための手段）本発明の電力用開閉装置は、遮断器の絶縁ロッドにクラ
ッチ機構を設けるか、または１．（・ソファシリンダ内
部にガス流路を形成して、単一の駆動装置を用いながら
、三相回路における各相消弧室の電極が開離する時刻を
相ごとに異なったものとし、この時間の最短のものと遮
断第二相、遮断第二相と遮断第三相の間の時間差が、そ
れぞれ商用周波数の電気角６０″に相当し、且つ、遮断
第−相の接点が開離する時刻が、その相を流れる電流の
零点よりも商用周波数の電気角にして１００〜１７０°
に相当する時間だけ以前となるように開極指令が制御さ
れたことを特徴とするものである。

（作用）本発明の電力用開閉装置においては、単一の駆動装置を
用いながら、三相回路における各相消弧室の電極が開離
する時刻を、交流電圧周波数の電気角６０６に相当する
時間だけずらすことが可能となり、その結果、三相すべ
での消弧室で、アーク時間をほぼ等しい再発弧の発生し
ない値に設定することができる。

（実施例）以下、本発明の一実施例を第１図及び第２図に基づいて
具体的に説明する。なお、第３図以下に示した従来の遮
断器と同一部材に付いては同一符号を付し、説明は省略
する。

■第１実施例本実施例においては、第１図に示した様に、三相の消弧
室３１ａ、３１ｂ、３１ｃは絶縁ノズル３２　ａ、　３
２　ｂ、　３２　ｃと可動接触子３３ａ、３３ｂ、３３
ｃが一体となって装着されたバッファシリンダ３４ａ、
３４ｂ、３４ｃ、バッフ　７ピストン３５ａ、３５ｂ、
３５ｃ及び固定接触子３６ａ、３６ｂ、３６ｃから構成
され、絶縁ロッド３７ａ、３７ｂ、３７ｃによりレバー
３８に連結されている。さらに、このレバー３８は操作
レバー３９を介して、操作機構部（図示せず）に連結さ
れている。なお、前記絶縁ロッド３７ａ〜３７ｃとレバ
ー３８とは、絶縁ロッドに設けられた係合ビン５０ａ〜
５０ｃをレバー３８に形成された係合孔５１ａ〜５１ｂ
内に摺動可能に係合させて、連結されている。

また、前記レバー３８は、遮断器に遮断指令が与えられ
ると、図示しない操作機構部の動作によって駆動される
操作レバー３９によって、支点４０を中心に図中下方へ
回動し、投入位置５２と遮断位置５３の間を移動するよ
うに構成されている。

さらに、消弧室３１ａ〜３１ｃの可動距離４１ａ　、４
１　ｂ　＊　４１　ｃの間には、４１ｂ−４１ａ＋４４
ａｂ４１ｃ＝４１ｂ＋４４ｂｃなる関係があり、また、消弧室３　ｌ　ｂ、　　３１　
ｃとレバー３８とを連結する絶縁ロッド３７ｂ、３７Ｃ
には、クラッチ機構４５ｂ、４５ｃが設けられており、
消弧室３１ｂの遮断動作中、初期の４４ａｂに相当する
距離を移動する間、及び、消弧室３１ｃの遮断動作中、
初期（７）（４４ａｂ＋４４ｂＣ）に相当する距離を移
動する間、前記クラッチ機構４５ｂ、４５ｃが嵌合せず
に、消弧室３１ｂ。

３１ｃの可動部は遮断動作を行わないように構成されて
いる。

なお、消弧室３１ａが遮断動作を開始してがらクラッチ
機構４５ｂが嵌合するまでの時間、また、クラッチ機構
４５ｂが嵌合してからクラッチ機構４５Ｃが嵌合するま
での時間は、それぞれ商用周波数の電気角にして６０°
に相当する時間に設定されている。

さらに、本遮断器の消弧室３１ａにおいて、可動接触子
３３ａと固定接触子３６ａが開離する瞬間は、例えば、
ＣＩＧＲＥ　ＩｎｔｅｒｎａＬｌｏｎａｌＣｏｎｆｅｒ
ｅｎｃｅ　　ｏｎ　　Ｌａｒｇｅ　　Ｈｉｇｈ　　Ｖｏ
ｌｔａｇｅ　　ＥｌｅｃｔｒｉｃＳｙｓｔｅｍ　１９８
８５ｅｓｓｉｏｎにおける発表論文１３−１２“５ＹＮ
ＣＨＲＯＮＯＵＳ　ＥＮＥＲＧＩＺＩＮＧ　ＯＦ　５Ｈ
ＵＮＴ　ＲＥＡＣＴＯＲ８ＡＮＤ　５ＨＵＮＴ　ＣＡＰ
ＡＣＩＴＯＲ８”等に述べられている位相制御装置によ
り制御され、各相を流れる電流の零点に対して電気角１
００’〜１７０°に相当する時間だけ以前であるように
設定されている。

上記のような構成を有する本実施例の電力用開閉装置に
おいては、消弧室３１ａ〜３１ｃの可動接触子３３ａ〜
３３ｃと固定接触子３６ａ〜３６Ｃとが開離する時刻を
、交流電圧の周波数における電気角６０″′に相当する
時間ずつずらすことができる。一方、三相平衡回路では
電圧及び電流は、電気角にして１２０°ずつずれている
が、極性を問わず絶対値のみを考えれば、電気角６０°
ずつずれていることになる。したがって、本実施例の遮
断器の接点が開離する時刻の電流位相は、三相回路につ
いてほぼ等しく設定されることになる。

また、遅れ小電流遮断に際して、アーク時間が交流電圧
周波数の電気角１００°〜１７０°に相当する時間の範
囲では、再発弧は起こらないことは一般によく知られて
いる。従って、消弧室３１ａにおいて、電流零点よりも
電気角１００°〜１７０６に相当する時間だけ以前に可
動接触子３３ａと固定接触子３６ａが開離するように、
遮断指令の位相制御を行なえば、消弧室３１ｂ及び３１
Ｃにおいても、はぼ同じ位相制御がなされる。その結果
、三相すべてについて、アーク時間を交流電圧周波数の
電気角１００’〜１７０’に相当する時間に設定するこ
とが可能となる。

この様に、本実施例によれば、単一の駆動装置を用いな
がら、三相回路における各相消弧室の電極が開離する時
刻を、交流電圧周波数の電気角６０″に相当する時間だ
けずらすことが可能となり、その結果、三相すべでの消
弧室で、アーク時間をほぼ等しい再発弧の発生しない値
に設定することができるため、縮小化・部品点数の削減
が可能となり、また、遅れ小電流遮断に際して、異常電
圧が発生することを防止できる。

なお、本発明は上述した実施例に限定されるものではな
く、クラッチ機構は三相すべてに設けても同様の効果が
得られる。

■第２実施例本実施例においては、第２図に示した様に、三相の接点
の開極のタンミングをずらす手段として、第１実施例に
示したクラッチ機構の代わりに、バッファシリンダにガ
ス流路を形成したものである。

即ち、バッファシリンダ３４ｂ及び３４ｃの内側面に、
ガス流路６０ｂ及び６０ｃが形成され、本遮断器の開極
動作の過程で消弧室３１ｂ及び３１Ｃの可動部が６２ａ
ｂ及び（６２ａｂ＋６２ｂｃ）の距離を移動するまでは
、バッファ室４２ｂ及び４２ｃを外部と連通し、内部ガ
スの圧縮が起こらないように構成されている。

また、消弧室３１ａ〜３１ｃの可動距離４１ａ。

４１ｂ、４１ｃの間には、４１ｂ＝４１ａ＋６２ａｂ４１ｃｍ４１ｂ＋６２ｂｃなる関係があり、消弧室３１ｂ及び３１ｃの可動部分が
、６２ａｂ及び６２ｂｃの距離を移動するのに要する時
間は、商用周波数の電気角にして６０６に相当する時間
となるように構成されている。

なお、他の部分の構成は、第１実施例と同様であるので
、説明は省略する。

上記のような構成を有する本実施例の電力用開閉装置に
おいては、消弧室３１ａ〜３１ｃの可動接触子３３ａ〜
３３ｃと固定接触子３６ａ〜３６Ｃとが開離する時刻を
、交流電圧の周波数における電気角６０°に相当する時
間ずつずらすことができる。一方、三相平衡回路では電
圧及び電流は、電気角にして１２０’ずつずれているが
、極性を問わず絶対値のみを考えれば、電気角６０″ず
つずれていることになる。したがって、本実施例の遮断
器の接点が開離する時刻の電流位相は、三相回路につい
てほぼ等しく設定されることになる。

また、遅れ小電流遮断に際して、アーク時間が交流電圧
周波数の電気角１００°〜１７０’に相当する時間の範
囲では、再発弧は起こらないことは一般によく知られて
いる。従って、消弧室３１ａにおいて、電流零点よりも
電気角１００°〜１７０°に相当する時間だけ以前に可
動接触子３３ａと固定接触子３６ａが開離するように、
遮断指令の位相制御を行なえば、消弧室３１ｂ及び３１
Ｃにおいても、はぼ同じ位相制御がなされる。その結果
、三相すべてについて、アーク時間を交流電圧周波数の
電気角１００’〜１７０°に相当する時間に設定するこ
とが可能となる。

なお、バッファ室４２ｂ、４２ｃと外部とを連通ずるガ
ス流路６０ｂ、６０ｃの作用により、ガスの圧縮に使わ
れる有効移動距離は、三相の消弧室についてすべて等し
くなる。また、実際の移動距離は４１ａ＞＞６２ａｂ、
６２ｂｃであるため、三相の操作速度はほぼ等しい。従
って、三相の消弧室についてガス圧縮特性はほぼ同一と
なり、三相の消弧室の部材形状を同一としても、三相と
も均一な遮断特性を得ることができる。

なお、本発明は上述した実施例に限定されるものではな
く、バッファシリンダの内側面に形成されるガス流路は
、三相すべてに設けても同様の効果が得られる。

［発明の効果］以上の通り、本発明によれば、遮断器の絶縁ロッドにク
ラッチ機構を設けるか、または、バッファシリンダ内部
にガス流路を形成して、単一の駆動装置を用いながら、
三相回路における各相消弧室の電極が開離する時刻を相
ごとに異なったものとし、この時間の最短のものと遮断
第二相、遮断第二相と遮断第三相の間の時間差が、それ
ぞれ商用周波数の電気角６０″に相当する時間であり、
且つ、遮断第−相の接点が開離する時刻が、その相を流
れる電流の零点よりも商用周波数の電気角にして１００
〜１７０＠に相当する時間だけ以前となるように開極指
令が制御されるように構成することにより、シャントリ
アクトル電流の遮断に際し、再発弧の発生を未然に防止
することのできる電力用開閉装置を提供することができ
る。

【図面の簡単な説明】

第１図は本発明の電力用開閉装置の第１実施例を示す三
相−活部動方式によるバッファ形ガス遮断器の構成図、
第２図は本発明の第２実施例を示す構成図、第３図はシ
ャントリアクトル開閉現象を説明するための、電流・電
圧の時間関係を示す波形、第４図は従来のシャントリア
クトル回路の構成を示す回路図、第５図はシャントリア
クトル切り離しの際の電気的現象を説明するための電圧
波形（ａ）及び電流波形（ｂ）を示す図、第６図は第５
図に示した電流波形の部分拡大図である。１・・・シャントリアクトル、２・・・ガス遮断器、３
・・・電源側静電容量、４・・・負荷側静電容量、１２
・・・裁断サージ電圧、１６・・・再発弧サージ電圧、
２１゜２２．２３，２４．２５・・・再発弧に伴う高周
波電流により発生した電流零点、３１ａ、３１ｂ、３１
ｃｍ・・消弧室、３８−・・レバー、４１ａ、４１ｂ。４１ｃ・・・各相消弧室の実際の移動距離、４４ａｂ。４４ｂｃ・・・操作機構の移動距離のａ−ｂ相間及びｂ
−ｃ相間の差、４５ｂ、４５ｃ・・・クラッチ機構、６
０ｂ、６０ｃ・・・ガス流路、６２ａｂ、６２ｂｃ・・
・各相消弧室の移動距離の差。第４図第図

Claims

【特許請求の範囲】

（１）消弧性ガスを充填した容器内に、接離可能な固定
接触子と可動接触子を有し、前記可動接触子部に設けら
れたバッファピストンとバッファシリンダとから成るバ
ッファ室を圧縮することによってガスを圧縮してノズル
部に導き、固定・可動アーク接触子間に発生しているア
ークを冷却して消弧させる消弧室を有し、また、上記原
理に基づく三相分の消弧室を単一の駆動装置によって駆
動して三相回路を一括して遮断する電力用開閉装置にお
いて、前記単一の駆動装置と各相の消弧室とをレバー機構によ
って連結し、このレバーのレバー比を相ごとに変えるこ
とによって、各相消弧室の可動部分と駆動装置とを連結
するレバーが開閉動作時に移動する距離が相ごとに異な
るように構成し、これらレバーと各相消弧室を駆動する
操作ロッドとの間にクラッチ機構を設け、駆動装置が開
閉動作を始めてから、これらクラッチ機構が嵌合するま
でに要する時間を相ごとに異なったものとし、この時間
が最短の相のクラッチが嵌合してから第二相のクラッチ
が嵌合するまでの時間、及び、第二相のクラッチが嵌合
してから第三相のクラッチが嵌合するまでの時間差が、
それぞれ商用周波数の電気角にして６０゜に相当し、且
つ、前記クラッチが嵌合するまでの時間が最短である相
の接触子が開離する時刻が、その相を流れる電流の零点
よりも商用周波数の電気角にして１００〜１７０゜に相
当する時間だけ以前となるように開極指令が制御された
ことを特徴とする電力用開閉装置。
（２）消弧性ガスを充填した容器内に、接離可能な固定
接触子と可動接触子を有し、前記可動接触子部に設けら
れたバッファピストンとバッファシリンダとから成るバ
ッファ室を圧縮することによってガスを圧縮してノズル
部に導き、固定・可動アーク接触子間に発生しているア
ークを冷却して消弧させる消弧室を有し、また、上記原
理に基づく三相分の消弧室を単一の駆動装置によって駆
動して三相回路を一括して遮断する電力用開閉装置にお
いて、前記単一の駆動装置と各相の消弧室とをレバー機構によ
って連結し、このレバーのレバー比を相ごとに変えるこ
とによって、各相消弧室の可動部分と駆動装置とを連結
するレバーが開閉動作時に移動する距離が相ごとに異な
るように構成し、また、開極動作の初期には消弧室内バ
ッファ室と外部ガス空間とを連結し、開極動作の後期に
おいては閉塞するガス流路を、少なくとも第二相及び第
三相のバッファシリンダに形成し、バッファ室内のガス
圧縮にかかる可動部分の有効移動距離が、三相すべてに
ついてほぼ等しくなるように構成し、また、前記各消弧
室の内、移動距離が最短の相の接触子が開離してから第
二相の接触子が開離するまでの時間、及び、第二相の接
触子が開離してから第三相の接触子が開離するまでの時
間差が、それぞれ商用周波数の電気角にして６０゜に相
当し、且つ、消弧室可動部分の移動距離が最短である相
の接触子が開離する時刻が、その相を流れる電流の零点
よりも商用周波数の電気角にして１００〜１７０゜に相
当する時間だけ以前となるように開極指令が制御された
ことを特徴とする電力用開閉装置。