JPH0329125B2 - - Google Patents
Info
- Publication number
- JPH0329125B2 JPH0329125B2 JP59204808A JP20480884A JPH0329125B2 JP H0329125 B2 JPH0329125 B2 JP H0329125B2 JP 59204808 A JP59204808 A JP 59204808A JP 20480884 A JP20480884 A JP 20480884A JP H0329125 B2 JPH0329125 B2 JP H0329125B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- target
- shaft
- anode
- vacuum
- refrigerant
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Lifetime
Links
- 239000003507 refrigerant Substances 0.000 claims abstract description 41
- 239000012212 insulator Substances 0.000 claims abstract description 11
- 239000011553 magnetic fluid Substances 0.000 claims abstract description 8
- 239000012530 fluid Substances 0.000 claims abstract description 5
- 239000004020 conductor Substances 0.000 claims description 6
- 238000010894 electron beam technology Methods 0.000 claims description 4
- 230000007246 mechanism Effects 0.000 claims description 3
- 239000011810 insulating material Substances 0.000 claims description 2
- 238000007789 sealing Methods 0.000 claims description 2
- 238000001816 cooling Methods 0.000 abstract description 7
- 230000007935 neutral effect Effects 0.000 abstract description 3
- 230000005855 radiation Effects 0.000 description 6
- 239000002826 coolant Substances 0.000 description 5
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 5
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 5
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 239000000463 material Substances 0.000 description 3
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 3
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 3
- 238000005192 partition Methods 0.000 description 3
- 229910001385 heavy metal Inorganic materials 0.000 description 2
- 230000006698 induction Effects 0.000 description 2
- 238000000034 method Methods 0.000 description 2
- 238000003325 tomography Methods 0.000 description 2
- WFKWXMTUELFFGS-UHFFFAOYSA-N tungsten Chemical compound [W] WFKWXMTUELFFGS-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 229910052721 tungsten Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000010937 tungsten Substances 0.000 description 2
- 230000005461 Bremsstrahlung Effects 0.000 description 1
- 108010083687 Ion Pumps Proteins 0.000 description 1
- 230000009471 action Effects 0.000 description 1
- 230000002411 adverse Effects 0.000 description 1
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000000956 alloy Substances 0.000 description 1
- 229910052790 beryllium Inorganic materials 0.000 description 1
- ATBAMAFKBVZNFJ-UHFFFAOYSA-N beryllium atom Chemical compound [Be] ATBAMAFKBVZNFJ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000009833 condensation Methods 0.000 description 1
- 230000005494 condensation Effects 0.000 description 1
- 230000002950 deficient Effects 0.000 description 1
- 230000002542 deteriorative effect Effects 0.000 description 1
- 238000003745 diagnosis Methods 0.000 description 1
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 1
- 230000020169 heat generation Effects 0.000 description 1
- 238000007731 hot pressing Methods 0.000 description 1
- 230000006872 improvement Effects 0.000 description 1
- 239000007788 liquid Substances 0.000 description 1
- 239000000314 lubricant Substances 0.000 description 1
- 230000004048 modification Effects 0.000 description 1
- 238000012986 modification Methods 0.000 description 1
- 238000012856 packing Methods 0.000 description 1
- 230000000149 penetrating effect Effects 0.000 description 1
- 229910000889 permalloy Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000035699 permeability Effects 0.000 description 1
- 239000004033 plastic Substances 0.000 description 1
- 238000001953 recrystallisation Methods 0.000 description 1
- 239000011347 resin Substances 0.000 description 1
- 229920005989 resin Polymers 0.000 description 1
- 230000000717 retained effect Effects 0.000 description 1
- 210000002784 stomach Anatomy 0.000 description 1
- 238000002834 transmittance Methods 0.000 description 1
- 239000012808 vapor phase Substances 0.000 description 1
- 238000009834 vaporization Methods 0.000 description 1
- 230000008016 vaporization Effects 0.000 description 1
- 238000004846 x-ray emission Methods 0.000 description 1
Classifications
-
- H—ELECTRICITY
- H01—ELECTRIC ELEMENTS
- H01J—ELECTRIC DISCHARGE TUBES OR DISCHARGE LAMPS
- H01J35/00—X-ray tubes
- H01J35/02—Details
- H01J35/04—Electrodes ; Mutual position thereof; Constructional adaptations therefor
- H01J35/08—Anodes; Anti cathodes
- H01J35/10—Rotary anodes; Arrangements for rotating anodes; Cooling rotary anodes
-
- H—ELECTRICITY
- H01—ELECTRIC ELEMENTS
- H01J—ELECTRIC DISCHARGE TUBES OR DISCHARGE LAMPS
- H01J35/00—X-ray tubes
- H01J35/02—Details
- H01J35/04—Electrodes ; Mutual position thereof; Constructional adaptations therefor
- H01J35/08—Anodes; Anti cathodes
- H01J35/10—Rotary anodes; Arrangements for rotating anodes; Cooling rotary anodes
- H01J35/105—Cooling of rotating anodes, e.g. heat emitting layers or structures
- H01J35/107—Cooling of the bearing assemblies
-
- H—ELECTRICITY
- H05—ELECTRIC TECHNIQUES NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- H05G—X-RAY TECHNIQUE
- H05G1/00—X-ray apparatus involving X-ray tubes; Circuits therefor
- H05G1/02—Constructional details
- H05G1/025—Means for cooling the X-ray tube or the generator
-
- H—ELECTRICITY
- H01—ELECTRIC ELEMENTS
- H01J—ELECTRIC DISCHARGE TUBES OR DISCHARGE LAMPS
- H01J2235/00—X-ray tubes
- H01J2235/12—Cooling
- H01J2235/1225—Cooling characterised by method
- H01J2235/1262—Circulating fluids
- H01J2235/1266—Circulating fluids flow being via moving conduit or shaft
Abstract
Description
【発明の詳細な説明】 〔発明の技術分野〕 この発明は、回転陽極型X線管に関する。[Detailed description of the invention] [Technical field of invention] The present invention relates to a rotating anode X-ray tube.
一般にX線管は、例えばX線診断として医療用
に利用されているが、胃の検診などの場合には、
従来第3図に示すようなX線管が用いられてい
る。このX線管は、いわゆる回転陽極型といわれ
るもので、外囲器1の一方に陰極2が配設され、
熱電子を放出する陰極フイラメント及び集束電極
を内蔵した電子鏡3が偏心して設けられている。
又、外囲器1の中央付近には、陰極2に対向して
略傘状の陽極ターゲツト4が配設されている。こ
の陽極ターゲツト4は、上記陰極2との間に高電
位差を設け、陰極フイラメントから放出された電
子を加速して衝突させ、制動輻射によつてX線を
発生させるとともに、その際の発生する多量の熱
を貯蔵および放熱するためのものであり、熱発生
面積を実効的に広げるために高速度で回転できる
ようになつている。このような陽極ターゲツト4
は支持柱5を介して有蓋円筒状ローター6に連結
されている。このローター6は、外囲器1外に配
設されたステータ7が発生する回転磁界を受けて
回転力を生じるもので、ステータ7と共に誘導電
動機を形成している。尚、支持柱5とローター6
は一体になつている。ローター6の内側には、軸
心に沿つて回転軸8が配設され、この回転軸8の
一端はねじ等(図示せず)によりローター6に固
着されている。この回転軸8と前記ローター6と
の間には有底筒状の固定子9が同軸的に配設さ
れ、一端が封着リング10,11を介して上記外
囲器1に固定されている。尚、この固定子9は一
部が管外に露出しており、X線管全体を外部に支
持固定する役目も果している。そして固定子9と
上記回転軸8との間には、ベアリング12,13
が介在配設され、回転軸8が自由に回転するよう
になつている。さて、動作時には陰極フイラメン
トから放出された電子がターゲツト4に到達した
時のパワーは、陽極電圧50KV、電流20mAの場
合、1KWに達する。このパワーの99%以上が熱
に交換されるので、ターゲツト4は外部への熱輻
射と他の部分への熱伝導を伴いながら高温度に加
熱される。熱輻射は温度の4乗に比例して増加す
るので、高温になると放熱が大きく増加し、短時
間で熱平衡に達する。例えば前記の条件では5分
後に1100℃に平衡する。一方、熱伝導による熱の
伝達は、伝導媒体の他端が熱的にフリーの場合に
は、長時間かかつて徐々に端部が高温となる。そ
してターゲツト4の熱はローター6、回転軸8に
伝えられ、これらを高温にする。ローター6が高
温になれば、前述したように熱輻射が増加して熱
的に平衡に達する。上記した条件では、支持柱5
上の点は通電開始後約15分で800℃、ローター
6の点では通電開始後30分で550℃、ベアリン
グ12の近傍の点では通電開始後約50分で400
℃で熱平衡に達する。ベアリング12の熱伝導が
悪化すれば、点の温度は点と同一となり、
550℃にも達することになる。ベアリング12,
13中のボールの回転状況によつては熱膨張によ
り外輪、内輪とのクリアランスが不良となり、上
記の不都合が発生することとなる。又、ベアリン
グ12,13が500℃以上にもなれば、ボールの
硬度低下をきたし、回転停止等の管球破損が発生
することになる。
Generally, X-ray tubes are used for medical purposes, such as X-ray diagnosis, but in cases such as stomach examinations,
Conventionally, an X-ray tube as shown in FIG. 3 has been used. This X-ray tube is of a so-called rotating anode type, and a cathode 2 is disposed on one side of an envelope 1.
An electron mirror 3 containing a cathode filament that emits thermoelectrons and a focusing electrode is provided eccentrically.
Further, near the center of the envelope 1, a substantially umbrella-shaped anode target 4 is arranged opposite to the cathode 2 . This anode target 4 creates a high potential difference between it and the cathode 2 , accelerates electrons emitted from the cathode filament, causes them to collide, and generates X-rays by bremsstrahlung radiation. It is designed to store and dissipate heat, and is designed to rotate at high speeds to effectively expand the heat generation area. Such an anode target 4
is connected to a covered cylindrical rotor 6 via a support column 5. The rotor 6 generates rotational force by receiving a rotating magnetic field generated by a stator 7 disposed outside the envelope 1, and together with the stator 7 forms an induction motor. In addition, the support column 5 and the rotor 6
are united. A rotating shaft 8 is disposed inside the rotor 6 along the axis, and one end of the rotating shaft 8 is fixed to the rotor 6 with a screw or the like (not shown). A bottomed cylindrical stator 9 is coaxially disposed between the rotating shaft 8 and the rotor 6, and one end thereof is fixed to the envelope 1 via sealing rings 10 and 11. . A portion of the stator 9 is exposed outside the tube, and also serves to support and fix the entire X-ray tube to the outside. Bearings 12 and 13 are provided between the stator 9 and the rotating shaft 8.
is interposed so that the rotating shaft 8 can freely rotate. Now, during operation, when the electrons emitted from the cathode filament reach the target 4, the power reaches 1KW when the anode voltage is 50KV and the current is 20mA. Since more than 99% of this power is exchanged into heat, the target 4 is heated to a high temperature with heat radiation to the outside and heat conduction to other parts. Thermal radiation increases in proportion to the fourth power of temperature, so as the temperature rises, heat radiation increases significantly and thermal equilibrium is reached in a short time. For example, under the above conditions, the temperature reaches equilibrium at 1100°C after 5 minutes. On the other hand, when heat is transferred by thermal conduction, if the other end of the conductive medium is thermally free, the end gradually becomes hotter over a long period of time. The heat of the target 4 is then transferred to the rotor 6 and rotating shaft 8, making them hot. When the rotor 6 becomes high in temperature, thermal radiation increases and thermal equilibrium is reached as described above. Under the above conditions, supporting column 5
The upper point reaches 800°C approximately 15 minutes after the start of energization, the point at rotor 6 reaches 550°C 30 minutes after energization starts, and the point near bearing 12 reaches 400°C approximately 50 minutes after energization starts.
Thermal equilibrium is reached at °C. If the heat conduction of the bearing 12 deteriorates, the temperature at the point will be the same as that at the point,
The temperature will reach 550℃. bearing 12,
Depending on the rotational conditions of the balls in 13, thermal expansion may cause poor clearance between the outer ring and the inner ring, resulting in the above-mentioned problems. Furthermore, if the temperature of the bearings 12 and 13 exceeds 500° C., the hardness of the balls will decrease, causing damage to the bulbs such as stopping rotation.
又、熱入力時には陽極ターゲツト4の温度は
800〜1200℃に保たれるので、陽極ターゲツト4
からの輻射熱は陽極ターゲツト4の表面積、表面
の輻射率、形状フアクターによつて異なるが、通
常は2〜4KWになる。しかるに陽極ターゲツト
4の温度が低下すると、絶対温度の4乗に比例し
て大幅に輻射熱が減少するので、十分、冷却する
には極めて長い時間を要する。 Also, during heat input, the temperature of the anode target 4 is
Since the temperature is maintained between 800 and 1200℃, the anode target 4
The radiant heat from the anode target 4 varies depending on the surface area, surface emissivity, and shape factor of the anode target 4, but is usually 2 to 4 KW. However, when the temperature of the anode target 4 decreases, the radiant heat decreases significantly in proportion to the fourth power of the absolute temperature, so it takes an extremely long time to cool it sufficiently.
一方、この問題を解決する方法として、流体冷
媒(例えば水)を陽極ターゲツトに流して陽極タ
ーゲツトの温度を低くする方法を採用した回転陽
極型X線管は、例えば米国特許明細書2926269等
により公知である。これらの構造では、金属製陽
極ターゲツト内に直接冷媒を流し、陽極ターゲツ
トはハウジングと同じアーム電位に保つ構造とな
つている。 On the other hand, as a method to solve this problem, a rotating anode X-ray tube that employs a method of lowering the temperature of the anode target by flowing a fluid coolant (for example, water) through the anode target is known, for example, from U.S. Pat. No. 2,926,269. It is. In these structures, a coolant flows directly into the metal anode target, and the anode target is maintained at the same arm potential as the housing.
ところで上記のような従来のX線管には、次の
ような欠点がある。即ち、上述のようにベアリン
グ12,13の内輪は高温度になり易いが、外輪
は低温となつており、この点の温度は60℃から
550℃の間で、ベアリング12,13中のボール
の回転状況によつて変化する。ボールの温度が高
くなると、ボールと内輪及び外輪とのクリアラン
スが不足するだけでなく、これらの間に存在する
潤滑材が蒸発してしまい、ベアリング12,13
が破損する場合がある。これらの理由により回転
停止事故が多発し易い欠点がある。この防止のた
めにターゲツト4の黒化度の増大、ローター6の
表面の黒化度の増大、ターゲツト4とローター6
の間に熱遮蔽板の設置等が考えられているが、こ
れらの効果は比較的少なく、ターゲツト4への入
力パワーを過少にしているのが実状である。
However, the conventional X-ray tube as described above has the following drawbacks. That is, as mentioned above, the inner rings of the bearings 12 and 13 tend to reach high temperatures, but the outer rings are at a low temperature, and the temperature at this point ranges from 60°C to 60°C.
The temperature varies between 550°C depending on the rotational conditions of the balls in the bearings 12 and 13. When the temperature of the balls increases, not only will there be insufficient clearance between the balls and the inner and outer rings, but the lubricant existing between them will evaporate, causing damage to the bearings 12 and 13.
may be damaged. For these reasons, there is a drawback that rotation stoppage accidents tend to occur frequently. To prevent this, the degree of blackening of the target 4 is increased, the degree of blackening of the surface of the rotor 6 is increased, and the degree of blackening of the target 4 and the rotor 6 is increased.
Although it has been considered to install a heat shield plate between the two, the effect of these is relatively small, and the reality is that the input power to the target 4 is too small.
又、入力時には、上記電子銃3から放射された
熱電子が高電圧で加速されて陽極ターゲツト4に
入射する部位(以後、電子入射面と云う)の許容
される温度は、陽極ターゲツト4がタングステン
でできている場合、再結晶を抑制するために2800
℃以下に保たなければならない。上記のように、
陽極ターゲツト4の全体の温度が800〜1200℃ま
で上昇するので、陽極ターゲツト4で上記の電子
によつて加熱されるリング状の部分(以後、電子
入射軌道面と云う)の温度が1200〜1500℃に達す
るのが普通である。従つて、電子の入射によつて
許容される電子入射面の温度上昇の最高値ΔTは
1300〜1600degがリミツトとなり、可能な入力電
子線パワー、従つてX線出力量はΔTに比例する
ため小さな値に制限される。特に、電子入射面、
従つてX線焦点が小さい場合には顕著である。 Furthermore, at the time of input, the allowable temperature of the part where thermionic electrons emitted from the electron gun 3 are accelerated by high voltage and enter the anode target 4 (hereinafter referred to as the electron incidence surface) is such that the anode target 4 is made of tungsten. 2800 to suppress recrystallization.
Must be kept below ℃. As described above,
Since the overall temperature of the anode target 4 rises to 800 to 1200°C, the temperature of the ring-shaped part of the anode target 4 heated by the above electrons (hereinafter referred to as the electron incident orbital plane) increases to 1200 to 1500°C. It is normal to reach ℃. Therefore, the maximum temperature rise ΔT of the electron incidence surface that is allowed due to the incidence of electrons is
The limit is 1,300 to 1,600 degrees, and the possible input electron beam power, and hence the X-ray output amount, is proportional to ΔT and is therefore limited to a small value. In particular, the electron incidence surface,
Therefore, this is noticeable when the X-ray focus is small.
又、上記のように陽極ターゲツト4からの輻射
パワーは、ターゲツト温度が低下すると絶対温度
の4乗に比例して低下するため、陽極ターゲツト
4の温度低下の速度が極めて遅くなり、陽極ター
ゲツト4が十分低い温度になるためには、極めて
長い時間、放置する必要がある。 Furthermore, as mentioned above, when the target temperature decreases, the radiation power from the anode target 4 decreases in proportion to the fourth power of the absolute temperature. In order to reach a sufficiently low temperature, it is necessary to leave it for a very long time.
一方、上記米国特許明細書2926269号の公知例
の場合には、陽極ターゲツトがハウジングと同じ
アース電位になつているため、医療に使用するた
めには、陰極の電位を0〜−150KVにする必要
があり、高電圧電源が大形で高価となるだけでな
く、ケーブルが太くなり、このX線管を使用した
X線装置には使用できない欠点があつた。 On the other hand, in the case of the known example of US Patent No. 2,926,269, the anode target is at the same ground potential as the housing, so in order to use it for medical purposes, it is necessary to set the cathode potential to 0 to -150 KV. This not only made the high-voltage power supply large and expensive, but also made the cable thick, making it unusable for X-ray equipment using this X-ray tube.
この発明の目的は、陽極ターゲツトを回転自在
に支持するシヤフト内を通過して流入流出する液
体冷媒を陽極ターゲツト内に導き、陽極ターゲツ
トの熱を効率よく外部に取去つて、陽極ターゲツ
トの冷却率を大きな状態に保つと共に、陽極ター
ゲツト温度を常時低い温度に保ち、可能な入力電
子線パワー、従つてX線出力量を増大させるこ
と、及び陽極ターゲツトをハウジング及び冷媒か
ら絶縁して電圧供給端子から正の高電圧を供給
し、陰極には負の高電圧を供給していわゆる中性
点接地方式の回転陽極型X線管を提供することで
ある。
An object of this invention is to introduce a liquid coolant flowing in and out through a shaft that rotatably supports an anode target into the anode target, and to efficiently remove heat from the anode target to the outside, thereby increasing the cooling rate of the anode target. In addition to keeping the anode target temperature at a high level, the anode target temperature is kept low at all times to increase the possible input electron beam power and therefore the amount of A positive high voltage is supplied and a negative high voltage is supplied to the cathode to provide a so-called neutral point grounded rotating anode X-ray tube.
この発明は、磁性流体を使用した真空シール軸
受等によつて管容器を真空内部分と真空外部分と
に分離し、当該真空シール軸受の内部に貫通した
筒状のシヤフトを設け、このシヤフトの真空外部
分の一端から流体冷媒を流入流出させ、上記シヤ
フトの真空内の他端は絶縁物で終端されており、
この絶縁物の終端部に金属性の陽極ターゲツトを
装着して、当該絶縁物を通して冷媒によつて陽極
ターゲツトを冷却し、陽極ターゲツトは上記ハウ
ジング及び冷媒から電気的に絶縁され、上記絶縁
物の先端部の外表面に設けた薄い導電体及びその
回転中心軸上に設けた回転接触子を通して陽極タ
ーゲツト電位を決めている回転陽極型X線管であ
る。
In this invention, a tube container is separated into a vacuum inner part and a vacuum outer part by a vacuum seal bearing using a magnetic fluid, and a cylindrical shaft penetrating through the vacuum seal bearing is provided. Fluid refrigerant is allowed to flow in and out from one end of the vacuum exterior portion, and the other end of the shaft inside the vacuum is terminated with an insulator;
A metallic anode target is attached to the end of the insulator, and the anode target is cooled by a coolant passing through the insulator, and the anode target is electrically insulated from the housing and the coolant, and the tip of the insulator is This is a rotating anode type X-ray tube in which the anode target potential is determined through a thin conductor provided on the outer surface of the tube and a rotating contact provided on the central axis of rotation.
この発明の回転陽極型X線管は第1図に示すよ
うに構成され、従来例(第3図)と同一箇所は同
一符号を付すことにする。
The rotating anode type X-ray tube of the present invention is constructed as shown in FIG. 1, and the same parts as in the conventional example (FIG. 3) are given the same reference numerals.
即ち、ハウジング1は金属製にしてアース電位
に保たれており、真空容器101を構成してい
る。この真空容器101内には、陰極2が配設さ
れ、絶縁物102を介してハウジング1に固定さ
れている。そしてハウジング1は中央部構体10
3と、電圧供給部104と、軸受部105とから
なつており、これらはO−リング106,107
を介してそれぞれ真空的に接続されている。上記
軸受部105には、ベアリング108,109を
介してシヤフトハウジング110が取付けられて
いる。又、軸受部105の内部には、軸方向に磁
化した磁石111が取付けてあり、その両端部に
は磁極112,113がO−リング114,11
5を介して軸受部105に取付けられている。上
記磁極112,113とシヤフトハウジング11
0の間には、磁性流体116が塗付してあり、シ
ヤフトハウジング110と磁極112,113の
間で真空シールした状態で回転自在となつてい
る。シヤフトハウジング110は中空部117を
介してシヤフト118に固定されており、中空部
117は真空状態であり、シヤフトの熱が上記磁
性流体116に伝わり難くなつている。シヤフト
ハウジング110の内筒の先端部には割込みがあ
り、ナツト119によつて締付けられるようにな
つている。シヤフトハウジング110の後端部に
は、O−リング119aを締付けナツト120で
密着させており、シヤフトハウジング110とシ
ヤフト118との真空シールの働きをしている。 That is, the housing 1 is made of metal and kept at ground potential, and constitutes a vacuum container 101. A cathode 2 is disposed within the vacuum container 101 and fixed to the housing 1 via an insulator 102. The housing 1 is a central structure 10.
3, a voltage supply section 104, and a bearing section 105, which are connected to O-rings 106 and 107.
They are each connected in a vacuum via. A shaft housing 110 is attached to the bearing portion 105 via bearings 108 and 109. Moreover, a magnet 111 magnetized in the axial direction is attached inside the bearing part 105, and magnetic poles 112 and 113 are attached to O-rings 114 and 11 at both ends thereof.
5 to the bearing portion 105. The above magnetic poles 112, 113 and the shaft housing 11
A magnetic fluid 116 is applied between the shaft housing 110 and the magnetic poles 112 and 113 so that the shaft housing 110 and the magnetic poles 112 and 113 are rotatable in a vacuum-sealed state. The shaft housing 110 is fixed to the shaft 118 via a hollow part 117, and the hollow part 117 is in a vacuum state, making it difficult for the heat of the shaft to be transmitted to the magnetic fluid 116. The inner cylinder of the shaft housing 110 has a notch at its tip, and is adapted to be tightened with a nut 119. An O-ring 119a is tightly attached to the rear end of the shaft housing 110 with a tightening nut 120, and serves as a vacuum seal between the shaft housing 110 and the shaft 118.
上記シヤフト118は熱伝導率が大きい絶縁物
でできており、その大気圧側の一端は筒状に開口
し、真空側の一端つまりターゲツト支持部118
−aは閉口されている。そして、このターゲツト
支持部118−aには、ターゲツト4が同軸的に
取付けられている。シヤフト118のターゲツト
支持部118−aの内部には、冷媒だめ118−
bがあり、この冷媒だめ118−bの冷媒によつ
てシヤフト118のターゲツト支持部118−a
を、従つてターゲツト4を冷却する。冷媒として
例えば水のように導電性のものを使用した場合で
も、この冷媒とターゲツト4とは電気的に絶縁さ
れており、ターゲツト4を冷媒とは別の任意の電
位に保つことができる。ターゲツト4とターゲツ
ト支持部118−aとは、適当な弾性パツキン
(図示せず)を介してナツト121で圧着しても
良いし、あるいはホツトプレス等により固着して
も良い。絶縁物でできたターゲツト支持部118
−aの表面には導電体122が固着されており、
回転中心部には硬質の金属例えばSKH9からなる
突起部を設け、これに接触子123の一部を接触
させてターゲツト4に電位を与える。上記接触子
123は絶縁筒124を介してハウジング1の電
圧供給部104と固定されている。 The shaft 118 is made of an insulator with high thermal conductivity, and one end on the atmospheric pressure side is opened in a cylindrical shape, and one end on the vacuum side, that is, the target support part 118
-a is closed. The target 4 is coaxially attached to this target support portion 118-a. A refrigerant reservoir 118-a is located inside the target support portion 118-a of the shaft 118.
b, and the refrigerant in this refrigerant reservoir 118-b causes the target support portion 118-a of the shaft 118 to
and thus the target 4. Even when a conductive material such as water is used as the refrigerant, the refrigerant and the target 4 are electrically insulated, and the target 4 can be maintained at an arbitrary potential different from that of the refrigerant. The target 4 and the target support part 118-a may be crimped with a nut 121 via a suitable elastic packing (not shown), or may be fixed by hot pressing or the like. Target support part 118 made of insulator
A conductor 122 is fixed to the surface of -a,
A protrusion made of a hard metal such as SKH9 is provided at the center of rotation, and a part of the contact 123 is brought into contact with this protrusion to apply an electric potential to the target 4. The contactor 123 is fixed to the voltage supply section 104 of the housing 1 via an insulating cylinder 124.
シヤフト118の軸受部と真空側端部つまりタ
ーゲツト支持部118−aとの中間には、表面距
離を長くするためのヒダ部118−cがあり、更
にその周囲にリング125が上記ヒダ部118−
cと同軸的に取付けてあるので、ターゲツト4の
電子入射面から飛来した2次電子の付着による耐
電圧の劣化を防止している。 Between the bearing portion of the shaft 118 and the vacuum side end, that is, the target support portion 118-a, there is a pleat portion 118-c for increasing the surface distance, and a ring 125 is arranged around the pleat portion 118-c.
Since it is installed coaxially with the target 4, it is possible to prevent the withstand voltage from deteriorating due to adhesion of secondary electrons coming from the electron incident surface of the target 4.
ハウジング1には、例えばベリリウムのように
X線透過率が大きい材質でできたX線放射窓12
6が取付けてある。又、ハウジング1の電圧供給
部104には、小形イオンポンプ等の真空ポンプ
127が取付けられている。この真空ポンプ12
7の磁界が電子銃3からターゲツト4に至る電子
の軌道に悪影響を及ぼさないために、例えばパー
マロイのような透磁率が大きい材質で磁気シール
ド(図示せず)している。 The housing 1 includes an X-ray emission window 12 made of a material with high X-ray transmittance, such as beryllium.
6 is installed. Further, a vacuum pump 127 such as a small ion pump is attached to the voltage supply section 104 of the housing 1 . This vacuum pump 12
In order to prevent the magnetic field 7 from having an adverse effect on the trajectory of electrons from the electron gun 3 to the target 4, a magnetic shield (not shown) is provided using a material with high magnetic permeability, such as permalloy.
シヤフト118には誘導モーターのローター1
28が固着されており、その周囲のステーター7
によつて発生する回転磁界によつて高速度で回転
する。このときローター又はシヤフト118にフ
アン(図示せず)を取付けておけば、自己冷却で
きる。シヤフト118の大気側の開口端118−
dには、O−リング129を介してリング130
が固着されている。このリング130の周囲には
同軸状に円筒131が取付けてあり、このリング
130と円筒131の間には例えばレジンプラス
チツクからなるブツシング132が装着されてい
る。更に、冷媒用シール133がリング130と
同軸的に取付けられており、冷媒が外部に漏れな
いようになつている。 The shaft 118 has the rotor 1 of the induction motor.
28 is fixed, and the stator 7 around it
Rotates at high speed due to the rotating magnetic field generated by the At this time, if a fan (not shown) is attached to the rotor or shaft 118, self-cooling can be achieved. Atmospheric side open end 118- of shaft 118
d, the ring 130 is inserted through the O-ring 129.
is fixed. A cylinder 131 is attached coaxially around the ring 130, and a bushing 132 made of resin plastic, for example, is installed between the ring 130 and the cylinder 131. Furthermore, a refrigerant seal 133 is attached coaxially with the ring 130 to prevent refrigerant from leaking to the outside.
シヤフト118の内部には円管134が同軸的
に取付けられており、この円管134を通つて外
部から冷媒が冷媒だめ118−bに供給されてい
る。 A circular pipe 134 is coaxially attached to the inside of the shaft 118, and refrigerant is supplied from the outside to the refrigerant reservoir 118-b through this circular pipe 134.
軸受部105には、冷媒の通路135,136
が設けてあり、上記磁性流体116を冷却してい
る。ハウジング1の周囲にも冷媒通路137,1
38,139が設けてあり、ターゲツト4からの
輻射熱を吸収する。又、ステーター7は支持円筒
140によつてハウンジング1に固定されてい
る。 The bearing portion 105 includes refrigerant passages 135 and 136.
is provided to cool the magnetic fluid 116. There are also refrigerant passages 137, 1 around the housing 1 .
38 and 139 are provided to absorb radiant heat from the target 4. Further, the stator 7 is fixed to the housing 1 by a support cylinder 140.
尚、第2図は第1図の−′線に沿つて切断
し矢印方向に見た断面図であり、冷媒だめ118
−bは隔壁118−eにより分割されており、冷
媒はそれぞれの冷媒だめ118−bに分割して収
納されている。 Note that FIG. 2 is a sectional view taken along line -' in FIG. 1 and viewed in the direction of the arrow, and shows the refrigerant reservoir 118
-b is divided by a partition wall 118-e, and the refrigerant is stored separately in each refrigerant reservoir 118-b.
さて動作時には、シヤフト118及びターゲツ
ト4はローター128によつて10000〜20000rpm
の高速で回転される。このとき上記磁性流体11
6によつてターゲツト4側は高真空に保たれてい
る。そして円管134から適量の冷媒が供給さ
れ、この冷媒は冷媒だめ118−bに留められ、
溢れた冷媒がシヤフト118の内壁を通つて外部
に導かれる。 Now, during operation, the shaft 118 and target 4 are rotated at 10,000 to 20,000 rpm by the rotor 128.
rotated at high speed. At this time, the magnetic fluid 11
6, the target 4 side is maintained at a high vacuum. Then, an appropriate amount of refrigerant is supplied from the circular pipe 134, and this refrigerant is retained in the refrigerant reservoir 118-b.
The overflowing refrigerant is guided to the outside through the inner wall of the shaft 118.
電子銃3から放出された熱電子は、ターゲツト
4との間の150KV程度の電位で加速されてター
ゲツト4表面に達する。ターゲツト4の表面に
は、タングステン又はその合金の板が貼り合せて
あり、その上に高エネルギー電子線が入射する。
これによつて発生する熱は、熱伝導によつてすば
やく重金属でできたターゲツト4の内部に伝わ
る。そして、ターゲツト4の熱は熱伝導率が大き
い絶縁物でできたシヤフト118のターゲツト支
持部118−aを通つて冷媒だめ118−b内の
冷媒に伝えられる。この冷媒は隔壁118−eに
押されてターゲツト4と共に高速度に回転し、強
い遠心力によつて冷媒だめ118−bの内壁に強
い圧力で押しやられる。従つて、この冷媒と冷媒
だめ118−bの間の蒸気相の発生を防ぐことが
でき、熱伝達率を大きくする。冷媒だめ118−
bの壁面の温度上昇により、冷媒が蒸発した場合
には、発生した気体は冷媒の強い遠心力により気
体を回転中心方向に押しやり、シヤフト118の
内壁を通つて外部に導かれる。このとき大きな気
化潜熱により、シヤフト118のターゲツト支持
部118−aを有効に冷却する。蒸発した冷媒は
円管134から供給され、冷媒だめ118−bは
常に冷媒で満たされている。 Thermionic electrons emitted from the electron gun 3 are accelerated by a potential of about 150 KV between the electron gun 3 and the target 4 and reach the surface of the target 4. A plate of tungsten or its alloy is bonded to the surface of the target 4, onto which a high-energy electron beam is incident.
The heat generated thereby is quickly transferred to the inside of the target 4 made of heavy metal by thermal conduction. The heat of the target 4 is transferred to the refrigerant in the refrigerant reservoir 118-b through the target support portion 118-a of the shaft 118, which is made of an insulator with high thermal conductivity. This refrigerant is pushed by the partition wall 118-e, rotates at high speed together with the target 4, and is forced with strong pressure against the inner wall of the refrigerant reservoir 118-b by a strong centrifugal force. Therefore, generation of a vapor phase between this refrigerant and the refrigerant reservoir 118-b can be prevented, increasing the heat transfer coefficient. Refrigerant reservoir 118-
When the refrigerant evaporates due to an increase in the temperature of the wall surface b, the generated gas is pushed toward the center of rotation by the strong centrifugal force of the refrigerant, and is guided to the outside through the inner wall of the shaft 118. At this time, the large latent heat of vaporization effectively cools the target support portion 118-a of the shaft 118. The evaporated refrigerant is supplied from the circular pipe 134, and the refrigerant reservoir 118-b is always filled with refrigerant.
冷媒として水を使用した場合には、冷媒だめ1
18−bの内面は常時120℃以下に保ちながら、
常時4KW程度の熱を取去るのは容易である。タ
ーゲツト4は或る程度の熱容量例えば500KHU
を持たせておけば、絶縁物でできたターゲツト支
持部118−aとの接合面を低温に保ちながら、
電子入射軌道面の温度上昇を許すことにより、大
きな瞬時入力パワーの印加を可能とする。例えば
電子入射軌道面の温度が500℃以下になるように
設計しておけば、ターゲツト4に入力できる尖頭
パワーは上記従来例に比べて同一回転速度、同一
焦点サイズ下で2800−500/2800−1500≒1.8倍に増すこ
とが
できて画期的な性能向上となる。換言すれば、同
一のX線出力を得ながらX線焦点の大きさを0.67
倍に小さくできることになり、X線診断装置の解
像度を大幅に改善することができる。 If water is used as the refrigerant, refrigerant reservoir 1
While keeping the inner surface of 18-b always below 120℃,
It is easy to remove about 4KW of heat at all times. Target 4 has a certain heat capacity, for example 500KHU.
By having a
By allowing the temperature of the electron incident orbital surface to rise, it is possible to apply large instantaneous input power. For example, if the temperature of the electron incident orbital surface is designed to be 500℃ or less, the peak power that can be input to the target 4 will be 2800-500/2800 compared to the conventional example above at the same rotation speed and focal spot size. -1500≒1.8 times, which is a revolutionary performance improvement. In other words, the size of the X-ray focal point can be reduced by 0.67 while obtaining the same X-ray output.
This means that the size can be doubled, and the resolution of the X-ray diagnostic apparatus can be greatly improved.
更に、ターゲツト4の温度が200℃以下に低く
なるまでの待時間は上記従来例に比べて1/20倍以
下に短縮されるので、例えばCT(Computor
Tomography)装置に使用した場合には、大幅
な患者処理能力の改善が計れる。 Furthermore, the waiting time for the temperature of target 4 to drop below 200°C is reduced to 1/20 times or less compared to the conventional example, so for example, CT (Computer
When used in Tomography (Tomography) equipment, it can significantly improve patient throughput.
又、回転機構部は常時120℃以下に保たれるた
め、従来に比べて信頼性が向上し長寿命化を達成
することができる。又、回転に起因する振動、騒
音を低い値に抑えることができる。更に、従来に
比べて高速回転を可能にする。 Additionally, since the rotating mechanism is always kept at 120°C or below, reliability is improved and lifespan is extended compared to conventional systems. Further, vibration and noise caused by rotation can be suppressed to low values. Furthermore, it allows for higher speed rotation than before.
又、ターゲツト4は+75KV、ハウジング1は
0V、電子銃3は−75KV程度に保てるため、従来
のX線装置を何ら変更することなく、この発明の
回転陽極型X線管を採用することができる。 Also, target 4 is +75KV, housing 1 is
0V, and the electron gun 3 can be maintained at about -75KV, so the rotating anode type X-ray tube of the present invention can be employed without making any changes to the conventional X-ray equipment.
上記の従来例(第3図)はX線管容器(図示せ
ず)の中に装着して使用されるが、この発明の回
転陽極型X線管は第1図のままで使用できるの
で、従来のものよりも小形軽量となる。第1図の
実施例では全長が42cm、最大径が20cmである。 The above-mentioned conventional example (Fig. 3) is used by being installed in an X-ray tube container (not shown), but the rotating anode type X-ray tube of the present invention can be used as shown in Fig. 1. It is smaller and lighter than the conventional one. In the embodiment shown in FIG. 1, the total length is 42 cm and the maximum diameter is 20 cm.
この発明によれば、次のような顕著な効果を得
ることができる。
According to this invention, the following remarkable effects can be obtained.
陽極ターゲツト4の冷却率が常に大きな値と
なり、陽極ターゲツト4が十分冷却されるまで
の時間が数十分の1に短縮され、極めてデユテ
イ(duty)が大きい使用ができるので、例え
ばCT(Computor Tomagrophy)装置に使用
された場合には、患者処理能力(患者スループ
ツト)が大幅に改良される。 The cooling rate of the anode target 4 is always a large value, and the time it takes for the anode target 4 to be sufficiently cooled is shortened to several tenths, allowing use with extremely high duty. ) device, patient throughput is significantly improved.
陽極ターゲツト4が常時低温に保たれるた
め、瞬時可能入力が1.8倍(同一回転速度、同
一ターゲツトサイズ、同一焦点下で)にも改善
され、同一X線出力を得るためには焦点の大き
さを0.67倍に小さくすることができ、これを使
用したX線診断装置の解像度を著しく改善でき
る。 Since the anode target 4 is always kept at a low temperature, the instantaneous possible input is improved by a factor of 1.8 (at the same rotation speed, same target size, and under the same focus), and the focus size has to be changed to obtain the same X-ray output. can be made 0.67 times smaller, and the resolution of X-ray diagnostic equipment using this can be significantly improved.
陽極ターゲツト4を正の高電圧に、ハウジン
グ1をアース電位に、電子銃3を負の高電圧に
保つて動作させられるため、上記の効果を有し
ながら従来の中性点接地方式の高電圧電源で使
用することができ、何ら変更を要せずにX線診
断装置に適用できる。 The anode target 4 is kept at a positive high voltage, the housing 1 is kept at a ground potential, and the electron gun 3 is kept at a negative high voltage. It can be used with a grounded high voltage power supply and can be applied to X-ray diagnostic equipment without any modification.
回転軸受部105が低温に保たれるため、極
めて高い信頼性を有するようになり、低振動、
低騒音の長寿命X線管を提供することができ
る。 Since the rotating bearing part 105 is kept at a low temperature, it has extremely high reliability, low vibration,
A low-noise, long-life X-ray tube can be provided.
ハウジング1が管容器を兼ねるため、小形、
軽量になる。 Since the housing 1 also serves as a tube container, it is small and
Becomes lightweight.
ハウジング1がデイマランタブル構造になつ
ており、不良部分を交換することが可能で、価
格が低減する。 The housing 1 has a daymarantable structure, and defective parts can be replaced, reducing the cost.
回転軸受部105の温度が低いため、高速回
転が可能であり、更にX線出力を増すことがで
きる。 Since the temperature of the rotary bearing portion 105 is low, high-speed rotation is possible and X-ray output can be further increased.
シヤフト118の真空側側端部118−aと陽
極ターゲツト4との接合は、絶縁物でできた11
8−aの表面をメタライズして、両者を鑞付けす
ると、熱伝達率が改善されて好ましくなる。
The vacuum-side end 118-a of the shaft 118 and the anode target 4 are connected to each other using an insulating material 11.
It is preferable to metallize the surface of 8-a and braze both of them to improve the heat transfer coefficient.
シヤフト118の側端部118−a内の隔壁1
18−eの高さは、上記実施例ではシヤフト11
8の内径と同じになつているが、これよりも低く
ても高くてもかまわない。又、隔壁118−eを
省略することもできる。 Bulkhead 1 in side end 118-a of shaft 118
The height of the shaft 18-e is the same as that of the shaft 11 in the above embodiment.
It is the same as the inner diameter of No. 8, but it does not matter if it is lower or higher than this. Moreover, the partition wall 118-e can also be omitted.
上記実施例では、円管134をシヤフト118
とは分離して固定しているが、シヤフト118と
円管134を一体に作るか、又は円管134をシ
ヤフト118て支持する構造にして、シヤフト1
18と共に円管134を共に回転させるべく変形
してもよい。この場合、円管134の一部にロー
タリージヨイント(図示せず)が必要なことは言
う迄もない。 In the above embodiment, the circular tube 134 is connected to the shaft 118.
However, the shaft 118 and the circular tube 134 may be made integrally, or the circular tube 134 may be supported by the shaft 118.
The circular tube 134 may be modified to rotate together with the circular tube 18. In this case, it goes without saying that a rotary joint (not shown) is required in a part of the circular tube 134.
シヤフト118のうちシヤフトハウジング11
0より大気側の端部までの外表面をメタライズ処
理することにより、ローター128をベアリング
108,109を通してアース電位に保てば動作
が安定となる。 Shaft housing 11 of shaft 118
By metallizing the outer surface from 0 to the end on the atmosphere side, the rotor 128 can be maintained at ground potential through the bearings 108 and 109 to stabilize its operation.
シヤフト118とシヤフトハウジング110の
固定に際し、シヤフト118及びシヤフトハウジ
ング110のターゲツト側の一端をテーパーにし
て嵌合させ、この嵌合部の近くのシヤフトハウジ
ング110の一部に縦方向の割り溝を設けて弾性
力を持たせて熱膨張時にガタをなくし、而も回転
時の軸の振れを起こさないだけの強い力を持たせ
ておく。更に、シヤフトハウジング110の他端
にはシヤフト118とシヤフトハウジング110
の内側にスプリングアクシヨンを持たせる材質
(例えば円筒状バネ)を挿入して締め付けておく
と、上記の効果が更に向上する。 When fixing the shaft 118 and the shaft housing 110, one end of the shaft 118 and the shaft housing 110 on the target side is tapered and fitted together, and a vertical groove is provided in a part of the shaft housing 110 near this fitting part. It should have elasticity to eliminate looseness during thermal expansion, and should also have a strong enough force to prevent the shaft from wobbling during rotation. Further, a shaft 118 and a shaft housing 110 are provided at the other end of the shaft housing 110.
If a material (such as a cylindrical spring) that provides a spring action is inserted inside and tightened, the above effect will be further improved.
ローター128とシヤフト118との取付方法
は、上記と同様にしてもよい。電子銃3は複数個
取付けても良いことは勿論である。 The rotor 128 and shaft 118 may be attached in the same manner as described above. Of course, a plurality of electron guns 3 may be attached.
又、陽極ターゲツト4及びハウジング1の表面
の一部又は全部を黒化処理して輻射率を向上させ
ても良いことは勿論である。 It goes without saying that part or all of the surfaces of the anode target 4 and the housing 1 may be blackened to improve the emissivity.
更に、ハウジング1の周囲に例えば鉛のような
重金属を貼り合せておくと、X線漏洩を少なくす
ることができる。 Furthermore, if a heavy metal such as lead is pasted around the housing 1 , leakage of X-rays can be reduced.
冷媒は気温よりも高い温度、例えば40℃に保つ
ておくと、露結がなく信頼性が向上する。冷媒は
熱交換器を備えた閉ループ回路を流し、この熱交
換器を水冷又は強制空冷で冷却してもよい。 Keeping the refrigerant at a temperature higher than the air temperature, for example 40°C, will prevent condensation and improve reliability. The refrigerant may flow in a closed loop circuit with a heat exchanger, which may be cooled by water cooling or forced air cooling.
又、上記実施例では、高電圧供給部141,1
42は管軸と平行な方向に設けられているが、こ
れらの両方又は一部を管軸と直角の方向に設けれ
ば、全長が更に短かくできて有効である。 Further, in the above embodiment, the high voltage supply sections 141 , 1
42 is provided in a direction parallel to the tube axis, but it is effective to provide both or a part of these in a direction perpendicular to the tube axis because the overall length can be further shortened.
第1図はこの発明の一実施例に係る回転陽極型
X線管を示す断面図、第2図は第1図の−′
線に沿つて切断し矢印方向に見た断面図、第3図
は従来の回転陽極型X線管を示す断面図である。
2……陰極、4……ターゲツト、105……軸
受部、110……シヤフトハウジング、118…
…シヤフト、118−a……ターゲツト支持部、
116……磁性流体、118−b……冷媒だめ、
123……接触子、118−c……ひだ部、11
8−e……隔壁、125……リング。
FIG. 1 is a sectional view showing a rotating anode type X-ray tube according to an embodiment of the present invention, and FIG.
FIG. 3 is a cross-sectional view taken along the line and viewed in the direction of the arrow. FIG. 3 is a cross-sectional view showing a conventional rotating anode type X-ray tube. 2 ...Cathode, 4...Target, 105...Bearing section, 110...Shaft housing, 118...
...Shaft, 118-a...Target support part,
116...Magnetic fluid, 118-b...Refrigerant reservoir,
123...Contact, 118-c...Fold, 11
8-e... Bulkhead, 125... Ring.
Claims (1)
陰極と、 この陰極に対向して配設された回転可能なX線
放射用陽極ターゲツトと、 この陽極ターゲツトに伝熱的に接合されて該タ
ーゲツトを保持するとともに、内部に流体冷媒が
導入される絶縁物製のターゲツト支持部と、 このターゲツト支持部に結合され回転軸に沿つ
て延長され該支持部およびターゲツトを回転させ
る回転シヤフトと、 この回転シヤフトの外周部に設けられ、上記真
空容器とともに該容器内空間を真空に保つ真空シ
ール機構を有する軸受部と、 上記回転シヤフトに設けられた上記ターゲツト
支持部に通じる冷媒通路と、 上記陽極ターゲツトに真空容器外から動作電位
を与える電位供給手段とを具備してなる回転陽極
型X線管。 2 軸受部は、磁性流体を使用した真空シール機
構を備えてなる特許請求の範囲第1項記載の回転
陽極型X線管。 3 絶縁物からなるターゲツト支持部の外周に円
盤状陽極ターゲツトが固着され、該ターゲツト支
持部の冷媒通路とは反対側の面に導電体層が被覆
され該導電体層が前記陽極ターゲツトと電気的に
結合されるとともに、この導電体層に外部から動
作電位が供給される特許請求の範囲第1項記載の
回転陽極型X線管。[Scope of Claims] 1. A cathode for emitting electron beams disposed in a vacuum container, a rotatable anode target for emitting X-rays disposed opposite to this cathode, and a thermally conductive a target support part made of an insulator joined to the target support part to hold the target and into which a fluid refrigerant is introduced; a rotating shaft; a bearing section provided on the outer periphery of the rotating shaft and having a vacuum sealing mechanism for keeping the vacuum container and the interior space of the container in a vacuum; and a refrigerant passage provided on the rotating shaft leading to the target support section. and potential supply means for applying an operating potential to the anode target from outside the vacuum vessel. 2. The rotating anode X-ray tube according to claim 1, wherein the bearing portion is provided with a vacuum seal mechanism using a magnetic fluid. 3. A disk-shaped anode target is fixed to the outer periphery of a target support made of an insulating material, and a conductive layer is coated on the surface of the target support opposite to the refrigerant passage, and the conductive layer is electrically connected to the anode target. 2. The rotating anode X-ray tube according to claim 1, wherein the conductor layer is coupled to the conductor layer and an operating potential is externally supplied to the conductor layer.
Priority Applications (4)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP59204808A JPS6182642A (en) | 1984-09-29 | 1984-09-29 | Rotating anode type x-ray tube |
US06/780,176 US4674109A (en) | 1984-09-29 | 1985-09-26 | Rotating anode x-ray tube device |
EP85306929A EP0186937B1 (en) | 1984-09-29 | 1985-09-27 | Rotating anode x-ray tube |
DE8585306929T DE3581181D1 (en) | 1984-09-29 | 1985-09-27 | TURNING ANODE TUBE. |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP59204808A JPS6182642A (en) | 1984-09-29 | 1984-09-29 | Rotating anode type x-ray tube |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS6182642A JPS6182642A (en) | 1986-04-26 |
JPH0329125B2 true JPH0329125B2 (en) | 1991-04-23 |
Family
ID=16496705
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP59204808A Granted JPS6182642A (en) | 1984-09-29 | 1984-09-29 | Rotating anode type x-ray tube |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS6182642A (en) |
-
1984
- 1984-09-29 JP JP59204808A patent/JPS6182642A/en active Granted
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JPS6182642A (en) | 1986-04-26 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
US4674109A (en) | Rotating anode x-ray tube device | |
US7558376B2 (en) | Rotating anode X-ray tube assembly | |
US4688239A (en) | Heat dissipation means for X-ray generating tubes | |
US3694685A (en) | System for conducting heat from an electrode rotating in a vacuum | |
JP4298826B2 (en) | Straddle bearing assembly | |
EP0187020A2 (en) | High-intensity X-ray source | |
CA1311011C (en) | High intensity x-ray source using bellows | |
US6125169A (en) | Target integral heat shield for x-ray tubes | |
US5224142A (en) | Rotary-anode type x-ray tube | |
JP2002334675A (en) | X-ray tube having temperature gradient device and x-ray system | |
US3646380A (en) | Rotating-anode x-ray tube with a metal envelope and a frustoconical anode | |
US4413356A (en) | Flat rotary-anode X-ray tube | |
US6295338B1 (en) | Oil cooled bearing assembly | |
JP4309290B2 (en) | Liquid metal heat pipe structure for X-ray targets | |
US2232831A (en) | X-ray tube | |
US2345723A (en) | X-ray tube | |
JPH0334183B2 (en) | ||
JPH0329125B2 (en) | ||
JP7491756B2 (en) | Rotating anode type X-ray tube device and X-ray imaging device | |
US2121632A (en) | X-ray tube | |
JPS6182643A (en) | Rotating anode type x-ray | |
US6512816B1 (en) | Temperature clock for x-ray tubes | |
JPS6348929Y2 (en) | ||
US6453011B1 (en) | X-ray tube with rotating anode core | |
JP2000040480A (en) | Rotating anode x-ray tube |