JPH03248603A - ４線巻ヘリカルアンテナ - Google Patents
４線巻ヘリカルアンテナInfo
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- JPH03248603A JPH03248603A JP2044627A JP4462790A JPH03248603A JP H03248603 A JPH03248603 A JP H03248603A JP 2044627 A JP2044627 A JP 2044627A JP 4462790 A JP4462790 A JP 4462790A JP H03248603 A JPH03248603 A JP H03248603A
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- helical antenna
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- 239000004020 conductor Substances 0.000 claims abstract description 82
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- 238000010586 diagram Methods 0.000 abstract 1
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- 238000010276 construction Methods 0.000 description 1
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Classifications
-
- H—ELECTRICITY
- H01—ELECTRIC ELEMENTS
- H01Q—ANTENNAS, i.e. RADIO AERIALS
- H01Q11/00—Electrically-long antennas having dimensions more than twice the shortest operating wavelength and consisting of conductive active radiating elements
- H01Q11/02—Non-resonant antennas, e.g. travelling-wave antenna
- H01Q11/08—Helical antennas
Landscapes
- Variable-Direction Aerials And Aerial Arrays (AREA)
- Details Of Aerials (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（産業上の利用分野）
本発明は、移動衛星通信における移動体用小形アンテナ
に関する。
に関する。
（従来の技術）
衛星を介した移動体通信（移動衛星通信）は、高品質な
通信サービスを広範な地域で提供できることから、船舶
を対象とした通信はインマルサット（国際海事衛星機構
）で既に全世界的に提供されており、航空機や陸上移動
体を対象としたシステムの構築も急速に進んでいる。こ
のような移動衛星通信において、特に、低速データ通信
システムでは、アンテナビームの小形化のため移動体の
動きによる衛星追尾を必要としないほぼ半球状のカバレ
ッジを有する小形アンテナが用いられようとしている。
通信サービスを広範な地域で提供できることから、船舶
を対象とした通信はインマルサット（国際海事衛星機構
）で既に全世界的に提供されており、航空機や陸上移動
体を対象としたシステムの構築も急速に進んでいる。こ
のような移動衛星通信において、特に、低速データ通信
システムでは、アンテナビームの小形化のため移動体の
動きによる衛星追尾を必要としないほぼ半球状のカバレ
ッジを有する小形アンテナが用いられようとしている。
また、一般に移動衛星通信では、円偏波電波が用いられ
、広角度で軸比特性の良いアンテナの適用が望ましい。
、広角度で軸比特性の良いアンテナの適用が望ましい。
この点から、広ビームで軸比特性の良好な小形アンテナ
として、４線巻ヘリカルアンテナ （例えば、Ｃ，Ｃ，
Ｋｉｌｇｕｓ：”Ｒｅ５ｏｎａｎｔ Ｑｕａｄｒａｆｉ
ｌａｒ Ｈｅ１ｉｘ”、ＩＥＥＥ Ｔｒａｎｓ。
として、４線巻ヘリカルアンテナ （例えば、Ｃ，Ｃ，
Ｋｉｌｇｕｓ：”Ｒｅ５ｏｎａｎｔ Ｑｕａｄｒａｆｉ
ｌａｒ Ｈｅ１ｉｘ”、ＩＥＥＥ Ｔｒａｎｓ。
ｖｏｌ、ＡＰ−１７，Ｍａｙ １９６９）が１つの有力
な候補となっている。
な候補となっている。
第７図は、従来の４線巻ヘリカルアンテナの構造を示し
ており、４１は給電回路、４２〜４５は給電線、４６〜
４９は螺旋導体である。螺旋導体４７．４８．４９は位
相差が螺旋導体４６に対してそれぞれ、９０° １８０
０及び２７０°となるように給電され、円偏波が放射さ
れる。このアンテナの形状はピッチ、巻数、及び図に示
される螺旋導体の半径で規定され、上記半球状のビーム
を得る場合のパラメータとしては、ピッチを１λ、巻数
を０．５とすると、螺旋導体の半径は０．１λ程度に限
定される。ここでλは使用周波数における波長である。
ており、４１は給電回路、４２〜４５は給電線、４６〜
４９は螺旋導体である。螺旋導体４７．４８．４９は位
相差が螺旋導体４６に対してそれぞれ、９０° １８０
０及び２７０°となるように給電され、円偏波が放射さ
れる。このアンテナの形状はピッチ、巻数、及び図に示
される螺旋導体の半径で規定され、上記半球状のビーム
を得る場合のパラメータとしては、ピッチを１λ、巻数
を０．５とすると、螺旋導体の半径は０．１λ程度に限
定される。ここでλは使用周波数における波長である。
このパラメータ値を有する従来の４線巻ヘリカルアンテ
ナの放射特性を第８図に示す。同図において、θは螺旋
軸方向からの角度、実線及び点線はそれぞれ正旋、逆旋
回偏波特性である。
ナの放射特性を第８図に示す。同図において、θは螺旋
軸方向からの角度、実線及び点線はそれぞれ正旋、逆旋
回偏波特性である。
（発明が解決しようとする課題）
第８図に示すように、従来の４線巻ヘリカルアンテナは
、ビーム幅が広く、広範囲において軸比特性がすぐれて
いるが、所望の特性を得るパラメータ値が限定され、よ
り小形のアンテナを実現出来ないという欠点があった。
、ビーム幅が広く、広範囲において軸比特性がすぐれて
いるが、所望の特性を得るパラメータ値が限定され、よ
り小形のアンテナを実現出来ないという欠点があった。
一方、船舶や航空機を対象とした移動衛星通信では、衛
星からの直接波だけでなく海面で反射した電波も受信し
てしまい、両者がお互いに干渉しあって、海面反射フェ
ージングと呼ばれる、受信信号レベルが上下する現象が
発生する。移動衛星通信では、この海面反射フェージン
グによってレベルが低下した場合にも一定の時間率で通
信が可能となるような電力マージンを設定している。こ
のマージンが大きい程、余分な衛星電力を必要とするた
め、できるだけ海面反射フェージングの影響の少ないア
ンテナの使用が望ましい。海面反射フェージングの大き
さはアンテナビームが広い程、また衛星仰角が低い程太
き（なり、上述した小形アンテナでは大きなマージンが
必要となる。
星からの直接波だけでなく海面で反射した電波も受信し
てしまい、両者がお互いに干渉しあって、海面反射フェ
ージングと呼ばれる、受信信号レベルが上下する現象が
発生する。移動衛星通信では、この海面反射フェージン
グによってレベルが低下した場合にも一定の時間率で通
信が可能となるような電力マージンを設定している。こ
のマージンが大きい程、余分な衛星電力を必要とするた
め、できるだけ海面反射フェージングの影響の少ないア
ンテナの使用が望ましい。海面反射フェージングの大き
さはアンテナビームが広い程、また衛星仰角が低い程太
き（なり、上述した小形アンテナでは大きなマージンが
必要となる。
ところで、衛星からの円偏波電波は海面で反射された後
、その長軸が海面にほぼ平行な楕円偏波を有することが
知られている。したがって、アンテナの海面反射波方向
の軸比特性が海面反射波の特性とできるだけ直交する、
すなわちその長軸ができるだけ鉛直方向を向くアンテナ
の適用が望まれる。
、その長軸が海面にほぼ平行な楕円偏波を有することが
知られている。したがって、アンテナの海面反射波方向
の軸比特性が海面反射波の特性とできるだけ直交する、
すなわちその長軸ができるだけ鉛直方向を向くアンテナ
の適用が望まれる。
しかしながら、従来の４線巻ヘリカルアンテナでは、海
面反射波方向の楕円偏波の長軸がほぼ水平となり、海面
反射フェージングに弱いものである。この様子を第９図
に示す。同図は、仰角５゜における海面反射波の偏波特
性と従来の４線巻ヘリカルアンテナの海面反射波方向（
水平から５゜下方）の偏波特性を示したものである。同
図において、６１は海面、６２は海面反射波の偏波特性
、６３は４線巻ヘリカルアンテナの偏波特性である。こ
の図に示すように、従来の４線巻ヘリカルアンテナでは
反射波方向の偏波特性が海面反射波の特性と同じくその
長軸が海面にほぼ平行であるため、海面反射波をより強
く受信することとなり、海面反射フェージングに弱いと
いう欠点を有していた。
面反射波方向の楕円偏波の長軸がほぼ水平となり、海面
反射フェージングに弱いものである。この様子を第９図
に示す。同図は、仰角５゜における海面反射波の偏波特
性と従来の４線巻ヘリカルアンテナの海面反射波方向（
水平から５゜下方）の偏波特性を示したものである。同
図において、６１は海面、６２は海面反射波の偏波特性
、６３は４線巻ヘリカルアンテナの偏波特性である。こ
の図に示すように、従来の４線巻ヘリカルアンテナでは
反射波方向の偏波特性が海面反射波の特性と同じくその
長軸が海面にほぼ平行であるため、海面反射波をより強
く受信することとなり、海面反射フェージングに弱いと
いう欠点を有していた。
本発明は、上記海面反射フェージングの状況下で、フェ
ージングの影響を低減でき、かつ従来の４線巻ヘリカル
アンテナに比べて小形の４線巻へリカルアンテナを提供
することを目的とする。
ージングの影響を低減でき、かつ従来の４線巻ヘリカル
アンテナに比べて小形の４線巻へリカルアンテナを提供
することを目的とする。
（課題を解決するための手段）
上記の目的を達成するために、本発明の４線巻ヘリカル
アンテナは、螺旋導体の両端あるいは片端に直線導体を
付加するものである。
アンテナは、螺旋導体の両端あるいは片端に直線導体を
付加するものである。
（実施例１）
第１図は、本発明における第１の実施例の４線巻ヘリカ
ルアンテナの構造を示す。同図において、４線巻ヘリカ
ルアンテナは、）（ｙｚ直交座標系の２軸上に置かれた
給電回路４１と、給電回路４１より延びる各々が直交す
るｘｙ平面に平行な４本の給電線４２〜４５と、該給電
線の端部にそれぞれ接続される螺旋の中心軸がＺ軸と一
致し回転方向が同一の４本の螺旋導体４６〜４９と、給
電線４２〜４５と螺旋導体４６〜４９の間にそれぞれ接
続される、Ｚ軸と平行で同一長さの４本の直線導体１１
〜１４とを備える。
ルアンテナの構造を示す。同図において、４線巻ヘリカ
ルアンテナは、）（ｙｚ直交座標系の２軸上に置かれた
給電回路４１と、給電回路４１より延びる各々が直交す
るｘｙ平面に平行な４本の給電線４２〜４５と、該給電
線の端部にそれぞれ接続される螺旋の中心軸がＺ軸と一
致し回転方向が同一の４本の螺旋導体４６〜４９と、給
電線４２〜４５と螺旋導体４６〜４９の間にそれぞれ接
続される、Ｚ軸と平行で同一長さの４本の直線導体１１
〜１４とを備える。
なお、螺旋導体４６〜４９の給電線４２〜４５と逆側の
端部は、第１図に示すように開放してもよいが、さらに
該端部どうじを直交する導体で接続しそれぞれを短絡さ
せてもよい。
端部は、第１図に示すように開放してもよいが、さらに
該端部どうじを直交する導体で接続しそれぞれを短絡さ
せてもよい。
本実施例において、広ビームで軸比特性の良い各パラメ
ータ値の一例として、直線導体１１〜１４の長さを０．
０４λ、螺旋導体４６〜４９の螺旋のピッチを１λ、螺
旋導体４６〜４９の螺旋の巻数を０．５、螺旋導体４６
〜４９の螺旋の半径を０．０４λとしたときの放射特性
を第２図に示す。なお、λは使用周波数の波長を表わす
。本実施例の４線巻ヘリカルアンテナは、第２図かられ
かるように第８図に示す従来の４線巻ヘリカルアンテナ
の放射特性と同様な広ビームを有し、かつより良好な軸
比特性を有するとともに、従来の４線巻ヘリカルアンテ
ナに比べて、半径が半分以下になり小形化を図ることが
できる。
ータ値の一例として、直線導体１１〜１４の長さを０．
０４λ、螺旋導体４６〜４９の螺旋のピッチを１λ、螺
旋導体４６〜４９の螺旋の巻数を０．５、螺旋導体４６
〜４９の螺旋の半径を０．０４λとしたときの放射特性
を第２図に示す。なお、λは使用周波数の波長を表わす
。本実施例の４線巻ヘリカルアンテナは、第２図かられ
かるように第８図に示す従来の４線巻ヘリカルアンテナ
の放射特性と同様な広ビームを有し、かつより良好な軸
比特性を有するとともに、従来の４線巻ヘリカルアンテ
ナに比べて、半径が半分以下になり小形化を図ることが
できる。
本発明の目的を容易に達成できる各パラメータの値の範
囲は、直線導体１１〜１４の長さは０．０２〜０．０６
λ、螺旋導体４６〜４９の螺旋のピッチは０．９〜１．
１λ、螺旋導体４６〜４９の螺旋の巻数は０．４〜０．
６、螺旋導体の螺旋の半径は０．０２〜０．０６λであ
る。
囲は、直線導体１１〜１４の長さは０．０２〜０．０６
λ、螺旋導体４６〜４９の螺旋のピッチは０．９〜１．
１λ、螺旋導体４６〜４９の螺旋の巻数は０．４〜０．
６、螺旋導体の螺旋の半径は０．０２〜０．０６λであ
る。
（実施例２）
第３図は、本発明における第２の実施例の４線巻ヘリカ
ルアンテナの構造を示す。同図において、４線巻ヘリカ
ルアンテナは、ｘｙｚ直交座標系の２軸上に置かれた給
電回路４１と、給電回路４１より延びる各々が直交する
ｘｙ平面に平行な４本の給電線４２〜４５と、該給電線
の端部にそれぞれ接続される螺旋の中心軸がＺ軸と一致
し回転方向が同一の４本の螺旋導体４６〜４９と、螺旋
導体４６〜４９の給電線４２〜４５と反対の端部にそれ
ぞれ接続される、Ｚ軸と平行で同一長さの４本の直線導
体１５〜１８とを備える。
ルアンテナの構造を示す。同図において、４線巻ヘリカ
ルアンテナは、ｘｙｚ直交座標系の２軸上に置かれた給
電回路４１と、給電回路４１より延びる各々が直交する
ｘｙ平面に平行な４本の給電線４２〜４５と、該給電線
の端部にそれぞれ接続される螺旋の中心軸がＺ軸と一致
し回転方向が同一の４本の螺旋導体４６〜４９と、螺旋
導体４６〜４９の給電線４２〜４５と反対の端部にそれ
ぞれ接続される、Ｚ軸と平行で同一長さの４本の直線導
体１５〜１８とを備える。
なお、直線導体１５〜１８の螺旋導体４６〜４９と逆側
の端部は、第３図に示すように開放してもよいが、さら
に該端部どうじを直交する導体で接続しそれぞれを短絡
させてもよい。
の端部は、第３図に示すように開放してもよいが、さら
に該端部どうじを直交する導体で接続しそれぞれを短絡
させてもよい。
本実施例において、広ビームで軸比特性の良い各パラメ
ータ値の一例として、直線導体１１〜１４の長さを０．
０４λ、螺旋導体４６〜４９の螺旋のピッチを１λ、螺
旋導体４６〜４９の螺旋の巻数を０．５、螺旋導体４６
〜４９の螺旋の半径を０．０４んとしたときの放射特性
を第４図に示す。なお、先は使用周波数の波長を表わす
。本実施例においても、第４図に示すように第８図に示
す従来の４線巻ヘリカルアンテナの放射特性と同様な広
ビームを有し、かつより良好な軸比特性を有するととも
に、従来の４線巻ヘリカルアンテナに比べて、半径が半
分以下になり小形化を図ることができる。本発明の目的
を容易に達成できる各パラメ・−夕の値の範囲は、直線
導体１１〜１４の長さは０．０２〜０．０６λ、螺旋導
体４６〜４９の螺旋のピッチは０．９〜１．１λ、螺旋
導体４６〜４９の螺旋の巻数は０．４〜０．６、螺旋導
体の螺旋の半径は０．０２〜０．０６λである。
ータ値の一例として、直線導体１１〜１４の長さを０．
０４λ、螺旋導体４６〜４９の螺旋のピッチを１λ、螺
旋導体４６〜４９の螺旋の巻数を０．５、螺旋導体４６
〜４９の螺旋の半径を０．０４んとしたときの放射特性
を第４図に示す。なお、先は使用周波数の波長を表わす
。本実施例においても、第４図に示すように第８図に示
す従来の４線巻ヘリカルアンテナの放射特性と同様な広
ビームを有し、かつより良好な軸比特性を有するととも
に、従来の４線巻ヘリカルアンテナに比べて、半径が半
分以下になり小形化を図ることができる。本発明の目的
を容易に達成できる各パラメ・−夕の値の範囲は、直線
導体１１〜１４の長さは０．０２〜０．０６λ、螺旋導
体４６〜４９の螺旋のピッチは０．９〜１．１λ、螺旋
導体４６〜４９の螺旋の巻数は０．４〜０．６、螺旋導
体の螺旋の半径は０．０２〜０．０６λである。
（実施例３）
第５図は、本発明における第３の実施例を示す。同図に
おいて、４線巻ヘリカルアンテナは、ｘｙｚ直交座標系
のＺ軸上に置かれた給電回路・１１と、給電回路４１よ
り延びる各々が直交するｘｙ平面に平行な４本の給電線
４２−４５と、該給電線の端部にそれぞれ接続される螺
旋の中心軸がＺ軸と一致し回転方向が同一の４本の螺旋
導体４６〜４９と、給電線４２〜４５と螺旋導体４６〜
４９の間にそれぞれ接続される、Ｚ軸と平行で同一寸法
の４本の直線導体１１〜１４と、螺旋導体４６〜４９の
給電線４２〜４５と反対の端部にそれぞれ接続される、
Ｚ軸と平行で同一寸法の４本の直線導体１５〜１８とを
備える。
おいて、４線巻ヘリカルアンテナは、ｘｙｚ直交座標系
のＺ軸上に置かれた給電回路・１１と、給電回路４１よ
り延びる各々が直交するｘｙ平面に平行な４本の給電線
４２−４５と、該給電線の端部にそれぞれ接続される螺
旋の中心軸がＺ軸と一致し回転方向が同一の４本の螺旋
導体４６〜４９と、給電線４２〜４５と螺旋導体４６〜
４９の間にそれぞれ接続される、Ｚ軸と平行で同一寸法
の４本の直線導体１１〜１４と、螺旋導体４６〜４９の
給電線４２〜４５と反対の端部にそれぞれ接続される、
Ｚ軸と平行で同一寸法の４本の直線導体１５〜１８とを
備える。
なお、直線導体１５〜１８の螺旋導体４６〜４９と逆側
の端部は、第５図に示すように開放してもよいが、さら
に該端部どうしを直交する導体で接続しそれぞれを短絡
させてもよい。
の端部は、第５図に示すように開放してもよいが、さら
に該端部どうしを直交する導体で接続しそれぞれを短絡
させてもよい。
この実施例においても、広ビームを有し、かつ螺旋導体
の半径が小さい４線巻ヘリカルアンテナを実現すること
ができる。
の半径が小さい４線巻ヘリカルアンテナを実現すること
ができる。
本発明の目的を容易に達成できる各パラメータの値の範
囲は、直線導体１１〜１４の長さは０．０２〜０．０６
λ、直線導体１５〜１８の長さは０．０２〜０．０６λ
、螺旋導体４６〜４９の螺旋のピッチは０．９〜１．１
λ、螺旋導体４６〜４９の螺旋の巻数？、１０．４〜０
．６、螺旋導体の螺旋の半径は０．０２〜０．０６んで
ある。なお、λは使用周波数の波長を表わす。実施例３
は、実施例１や実施例２に比べて、これらのパラメータ
値の設計の自由度がより大きい。
囲は、直線導体１１〜１４の長さは０．０２〜０．０６
λ、直線導体１５〜１８の長さは０．０２〜０．０６λ
、螺旋導体４６〜４９の螺旋のピッチは０．９〜１．１
λ、螺旋導体４６〜４９の螺旋の巻数？、１０．４〜０
．６、螺旋導体の螺旋の半径は０．０２〜０．０６んで
ある。なお、λは使用周波数の波長を表わす。実施例３
は、実施例１や実施例２に比べて、これらのパラメータ
値の設計の自由度がより大きい。
第５図に示す構造において、形状を決定するパラメータ
を直線導体１１〜１４の長さを０．０４λ、直線導体１
５〜・１８の長さを０．０４λ、螺旋導体４６〜４９の
螺旋のピッチを１λ、螺旋導体４６〜４９の螺旋の巻数
を０．５、螺旋導体４６〜４９の螺旋の半径を０．０６
λとすると、海面反射波の方向（水平から５°〜１０°
程度下方）の楕円偏波の長軸方向は、垂直偏波方向から
約４０° （海面から約５０°）となる。このときの、
海面反射波と本発明における４線巻ヘリカルアンテナの
それぞれの偏波特性を第６図に示す。同図において、（
７４は本発明における４線巻ヘリカルアンテナの海面反
射波方向（水平から５°下方）の偏波特性である。同図
からも明らかなように、本発明における４線巻ヘリカル
アンテナの楕円偏波の長軸方向と海面反射波の長軸方向
とはその差がかなり大きいため、海面反射フェージング
なかなり低減できることとなる。実際に、衛星仰角５°
における両アンテナの海面反射フェージングの大きさを
理論的に計算した結果、従来の４線巻ヘリカルアンテナ
では１０ｄＢ程度のフェージングであったものが、本発
明のアンテナでは７．５ｄＢ程度となり、２．５ｄＢ
（電力で半分例）の軽減効果が得られ、本発明の優位性
は明らかである。
を直線導体１１〜１４の長さを０．０４λ、直線導体１
５〜・１８の長さを０．０４λ、螺旋導体４６〜４９の
螺旋のピッチを１λ、螺旋導体４６〜４９の螺旋の巻数
を０．５、螺旋導体４６〜４９の螺旋の半径を０．０６
λとすると、海面反射波の方向（水平から５°〜１０°
程度下方）の楕円偏波の長軸方向は、垂直偏波方向から
約４０° （海面から約５０°）となる。このときの、
海面反射波と本発明における４線巻ヘリカルアンテナの
それぞれの偏波特性を第６図に示す。同図において、（
７４は本発明における４線巻ヘリカルアンテナの海面反
射波方向（水平から５°下方）の偏波特性である。同図
からも明らかなように、本発明における４線巻ヘリカル
アンテナの楕円偏波の長軸方向と海面反射波の長軸方向
とはその差がかなり大きいため、海面反射フェージング
なかなり低減できることとなる。実際に、衛星仰角５°
における両アンテナの海面反射フェージングの大きさを
理論的に計算した結果、従来の４線巻ヘリカルアンテナ
では１０ｄＢ程度のフェージングであったものが、本発
明のアンテナでは７．５ｄＢ程度となり、２．５ｄＢ
（電力で半分例）の軽減効果が得られ、本発明の優位性
は明らかである。
（発明の効果）
以上、図面を用いて説明したように、従来の４線巻ヘリ
カルアンテナでは、広ビームで良好な軸比特性を有する
ためのパラメータが限定されるが、直線導体を螺旋導体
の両端あるいは片端に付加した本発明における４線巻ヘ
リカルアンテナでは、設計パラメータ値の自由度が大き
く、アンテナの小形化が可能であるとともに、移動衛星
通信における低仰角で問題となる海面反射フェージング
の影響を大幅に低減できるものである。
カルアンテナでは、広ビームで良好な軸比特性を有する
ためのパラメータが限定されるが、直線導体を螺旋導体
の両端あるいは片端に付加した本発明における４線巻ヘ
リカルアンテナでは、設計パラメータ値の自由度が大き
く、アンテナの小形化が可能であるとともに、移動衛星
通信における低仰角で問題となる海面反射フェージング
の影響を大幅に低減できるものである。
第１図は本発明における第１の実施例の４線巻ヘリカル
アンテナの構造、 第２図は本発明における第１の実施例の４線巻ヘリカル
アンテナの放射特性の例、 第３図は本発明における第２の実施例の４線巻ヘリカル
アンテナの構造、 第４図は本発明における第２の実施例の４線巻ヘリカル
アンテナの放射特性の例、 第５図は本発明における第３の実施例の４線巻ヘリカル
アンテナの構造、 第６図は本発明における第３の実施例の４線巻ヘリカル
アンテナの海面反射波方向の偏波特性と海面反射波の偏
波特性、 第７図は従来の４線巻ヘリカルアンテナの構造、 第８図は従来の４線巻ヘリカルアンテナの放射特性、 第９図は従来の４線巻ヘリカルアンテナの海面反射波方
向の偏波特性と海面反射波の偏波特性を示す。 １１〜１４ ・ ・ １５〜１８ ・ ・ ４１ ・ ・ ・ ４２〜４５ ４６〜４９ ６１ ・ ・ ・ ６２ ・ ・ ・ ６３ ・ ・ ・ ６４ ・ ・ ・ ・ ・ ・給電線と螺旋導体の間に付加さ れた直線導体、 ・螺旋導体の給電線と逆側の端部 に付加された直線導体、 給電回路、 給電線、 螺旋導体、 海面、 海面反射波の偏波特性、 従来の４線巻ヘリカルアンテナ の海面反射波方向の偏波特性、 ・本発明における４線巻ヘリカル アンテナの海面反射波方向の偏 波特性である。
アンテナの構造、 第２図は本発明における第１の実施例の４線巻ヘリカル
アンテナの放射特性の例、 第３図は本発明における第２の実施例の４線巻ヘリカル
アンテナの構造、 第４図は本発明における第２の実施例の４線巻ヘリカル
アンテナの放射特性の例、 第５図は本発明における第３の実施例の４線巻ヘリカル
アンテナの構造、 第６図は本発明における第３の実施例の４線巻ヘリカル
アンテナの海面反射波方向の偏波特性と海面反射波の偏
波特性、 第７図は従来の４線巻ヘリカルアンテナの構造、 第８図は従来の４線巻ヘリカルアンテナの放射特性、 第９図は従来の４線巻ヘリカルアンテナの海面反射波方
向の偏波特性と海面反射波の偏波特性を示す。 １１〜１４ ・ ・ １５〜１８ ・ ・ ４１ ・ ・ ・ ４２〜４５ ４６〜４９ ６１ ・ ・ ・ ６２ ・ ・ ・ ６３ ・ ・ ・ ６４ ・ ・ ・ ・ ・ ・給電線と螺旋導体の間に付加さ れた直線導体、 ・螺旋導体の給電線と逆側の端部 に付加された直線導体、 給電回路、 給電線、 螺旋導体、 海面、 海面反射波の偏波特性、 従来の４線巻ヘリカルアンテナ の海面反射波方向の偏波特性、 ・本発明における４線巻ヘリカル アンテナの海面反射波方向の偏 波特性である。
Claims (5)
- （１）ｘｙｚ直交座標系のｚ軸上に置かれた給電回路と
、 該給電回路より延び、各々が直交し、ｘｙ平面に平行な
４本の給電線と、 該給電線の端部にそれぞれ接続され、螺旋の中心軸がｚ
軸と一致し回転方向が同一の４本の螺旋導体と、 該給電線と該螺旋導体の間にそれぞれ接続される、ｚ軸
と平行で各々同一長さの４本の直線導体とを備えたこと
を特徴とする４線巻ヘリカルアンテナ。 - （２）ｘｙｚ直交座標系のｚ軸上に置かれた給電回路と
、 該給電回路より延び、各々が直交し、ｘｙ平面に平行な
４本の給電線と、 該給電線の端部にそれぞれ接続され、螺旋の中心軸がｚ
軸と一致し回転方向が同一の４本の螺旋導体と、 該螺旋導体の該給電線と逆側の端部にそれぞれ接続され
る、ｚ軸と平行で各々同一長さの４本の直線導体とを備
えたことを特徴とする４線巻ヘリカルアンテナ。 - （３）ｘｙｚ直交座標系のｚ軸上に置かれた給電回路と
、 該給電回路より延び、各々が直交し、ｘｙ平面に平行な
４本の給電線と、 該給電線の端部にそれぞれ接続され、螺旋の中心軸がｚ
軸と一致し回転方向が同一の４本の螺旋導体と、 該給電線と該螺旋導体の間にそれぞれ接続される、ｚ軸
と平行で同一寸法の４本の第１の直線導体と、 該螺旋導体の該給電線と逆側の端部にそれぞれ接続され
る、ｚ軸と平行で各々同一長さの４本の第２の直線導体
とを備えたことを特徴とする４線巻ヘリカルアンテナ。 - （４）請求項１又は２のいずれかに記載の４線巻ヘリカ
ルアンテナにおいて、 使用周波数での波長λに対して、該直線導体の長さが０
．０２〜０．０６λ、該螺旋導体の螺旋のピッチが０．
９〜１．１λ、該螺旋導体の螺旋の巻数が０．４〜０．
６、該螺旋導体の螺旋の半径が０．０２〜０．０６λで
あることを特徴とする４線巻ヘリカルアンテナ。 - （５）請求項３に記載の４線巻ヘリカルアンテナにおい
て、 使用周波数での波長λに対して、該第１の直線導体の長
さが０．０２〜０．０６λ、該第２の直線導体の長さが
０．０２〜０．０６λ、該螺旋導体の螺旋のピッチが０
．９〜１．１λ、該螺旋導体の螺旋の巻数が０．４〜０
．６、該螺旋導体の螺旋の半径が０．０２〜０．０６λ
であることを特徴とする４線巻ヘリカルアンテナ。
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